ES2314946T3 - Aleacion de cobre baja en migracion. - Google Patents
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Abstract
Un uso de una aleación de cobre para la producción de componentes para conducciones de gas o agua transportadoras de medios, particularmente conducciones de agua potable y accesorios y griferías de la misma, donde la aleación de cobre comprende, en porcentaje en peso: 2,8 <_ Si <_ 4,5; 1 <_ Zn <_ 15; 0,05 <_ Mn <_ 2; 80 <_ Cu <_ 96,95 comprendiendo opcionalmente adicionalmente; 0,05 <_ Al <_ 0,5; 0,05 <_ Sn <_ 2; 0,0005 <_ Zr <_ 0,05; 0,01 <_ P <_ 0,2 y contaminaciones inevitables.
Description
Aleación de cobre baja en migración.
La presente invención se refiere al uso de una
aleación de cobre. Particularmente, la presente invención se
refiere al uso de una aleación de cobre baja en migración para la
producción de componentes para instalación gas y sanitaria,
especialmente para componentes que se usan en la instalación de agua
potable y que se ponen directamente en contacto con el agua potable
conducida en los componentes, por norma tuberías, accesorios y
griferías.
Las materias primas para la producción de
componentes para la instalación de gas y de agua están sometidas a
requerimientos particulares, que se plantean particularmente a
conducciones que conducen agua potable y sus componentes. En este
punto se tiene que mencionar en primer lugar la resistencia a
corrosión de los componentes, ya que los componentes utilizados no
deben corroerse ni siquiera durante un uso a lo largo de varios
años. Por lo demás se plantean requerimientos particulares a la
capacidad de producción y la procesabilidad, donde las aleaciones
no solamente se deben poder fundir de sencilla y económica, sino que
por lo demás también existe el requerimiento de que los componentes
fundidos se puedan procesar de forma sencilla mecánicamente. Se
tiene que tener en cuenta particularmente una buena propiedad de
virutaje. Finalmente, los componentes producidos a partir de la
aleación de cobre también tienen que resistir los esfuerzos
mecánicos requeridos para el ámbito de aplicación. De este modo,
por norma, en aleaciones de
cobre-estaño-cinc se considera un
requisito una resistencia a tracción de más de 180 N/mm^{2} con un
umbral de dilatación del 0,2% de 85 N/mm^{2}. En bronces
(aleaciones de cobre-estaño), la resistencia a la
tracción se debe situar en 240 N/mm^{2} y el umbral de dilatación
del 0,2% en 130 N/mm^{2} y más.
Adicionalmente, el comportamiento de las
materias primas con respecto a la emisión de iones de los
componentes de la aleación de las materias primas o de los
productos de reacción con componentes del agua es de interés
particular. Se tienen que respetar, para la protección de los
usuarios, límites muy estrechos con respecto a la emisión permitida
de iones metálicos de los componentes al agua potable.
Además de otras aleaciones, actualmente también
se emplean aleaciones de metal no ferroso de elevado contenido en
cobre como bronce o bronce industrial para la producción de los
componentes que transportan medios para conducciones de gas y de
agua. Con respecto a una buena procesabilidad a máquina, a estas
aleaciones de metal no ferroso se añaden ciertas cantidades de
plomo. Para aumentar la resistencia a corrosión y la rigidez se
prefiere la adición de níquel.
En la DIN EN 1982 se resumen representantes
habituales de aleaciones de fundición de bronce. En este documento
se menciona a modo de ejemplo la aleación de bronce industrial
CuSn5Zn5Pb5 con respectivamente del 4 al 6% en peso de estaño, cinc
y plomo con un contenido de hasta el 2,0% en peso de níquel y hasta
el 0,1% en peso de fósforo y añadidos de hasta el 0,3% en peso de
hierro y hasta el 0,25% de antimonio. Esta materia prima se
caracteriza por una buena capacidad de fundición y resistencia a la
corrosión incluso con respecto a agua de mar. Con respecto a la
emisión de iones metálicos al agua, este material, mientras tanto,
con el trasfondo de los valores umbral esperables en un futuro se
tiene que considerar como no satisfactorio. Se critica
particularmente la elevada emisión de plomo de CuSn5Zn5Pb5.
Con el documento EP-1 045 041 ya
se ha propuesto una aleación de cobre sin plomo, que debe presentar
una propiedad de virutaje satisfactoria y que comprende hasta el
79% en peso de cobre, entre el 2 y el 4% en peso de silicio y cinc
como resto. Esta aleación se considera especialmente para la
producción de griferías, accesorios y piezas similares para
sistemas de tuberías transportadoras de agua. La aleación no se
comporta como el bronce industrial desde el punto de vista de la
resistencia a corrosión y, como consecuencia, no lo puede
sustituir.
El documento GB-1 443 090
describe una aleación de cobre mejorada con respecto a la
eliminación de cinc con entre un 80 y un 90% en peso de cobre,
entre un 6,3 y un 17,5% en peso de cinc y entre un 2,8 y un 4,75% en
peso de silicio como componentes esenciales de la aleación con
entre un 0,03 y un 0,05% en peso de arsénico. Para mejorar las
características de corrosión, de acuerdo con la propuesta de
solución del documento GB-1 443 090, se propone un
tratamiento térmico de las partes fundidas. Durante ese tratamiento
térmico, las piezas fundidas se recuecen a temperaturas entre 600ºC
y 750ºC a lo largo de 5 a 10 días y a continuación se enfrían
bruscamente. Este tratamiento térmico se realiza con el objetivo de
obtener la fase \alpha y \xi preferible con respecto a la
corrosión. Por el enfriamiento brusco se debe evitar particularmente
la formación de fases cuya resistencia a la corrosión es reducida,
es decir, la fase \mu y \chi.
A partir del documento GB-1 385
411 se conoce una aleación de cobre que tiene hasta el 10% en peso
de aluminio y hasta el 5% en peso de hierro y que se usa para la
producción de componentes transportadores de agua de instalaciones
de agua. Esta aleación muestra un comportamiento de corrosión
insuficiente y particularmente una migración demasiado elevada de
iones metálicos al agua.
La aleación de cobre usada es particularmente
adecuada para la producción de conducciones transportadoras de
medios de gas o de agua y sus piezas y tiene una buena resistencia a
la corrosión con respecto a los medios, una buena rigidez y una
buena procesabilidad y capacidad de fundición. En la procesabilidad
son particularmente importantes las características de virutaje de
la aleación de cobre. La invención quiere indicar un uso ventajoso
de una aleación de cobre baja en migración así como componentes que
se correspondan a este uso.
Con respecto al aspecto referido al material de
la presente invención se propone con la misma una aleación de cobre
con las características de la reivindicación 1. Esta aleación de
cobre comprende entre el 2 y el 4,5% en peso de silicio, entre el 1
y el 15% en peso de cinc y entre el 0,05 y el 2% en peso de
manganeso. Además de estos elementos necesarios, la aleación de
cobre puede contener entre el 0,05 y el 0,5% en peso de aluminio
y/o entre 0,05 y el 2% en peso de estaño. Como resto en la aleación
están contenidos cobre y contaminaciones inevitables. Esas
contaminaciones están limitadas preferiblemente a una parte del 0,5%
en peso. Particularmente preferiblemente, el límite superior para
las contaminaciones se sitúa en el 0,25%. Este límite superior se
aplica particularmente a la parte acumulativa de níquel y plomo en
la aleación, lo que se ha demostrado como una medida
particularmente eficaz para disminuir la migración de plomo o
níquel. Desde este punto de vista, la aleación está preferiblemente
libre de plomo y/o níquel. Como aleación sin plomo se considera una
aleación en la que la parte de plomo comprende menos del 0,25%.
Como aleación sin níquel se considera una aleación en la que la
parte de níquel comprende menos del 0,15%.
La aleación debe contener entre el 0,01 y el
0,05% en peso de circonio. Preferiblemente, la parte de circonio
debe situarse entre el 0,01% en peso y el 0,03% en peso;
particularmente preferiblemente se fija el límite superior en el
0,02% en peso. Este intervalo es válido para esencialmente todos los
componentes fundidos excepto los componentes fundidos en arena. Un
afinamiento de grano se produce habitualmente solamente a partir del
0,01% en peso, por encima del 0,02% en peso aumenta el riesgo de
una formación de circonio en la zona límite de grano. El circonio
mejora la morfología de solidificación y disminuye la configuración
de grietas por calor sobre todo en la fundición en coquilla.
Particularmente en piezas de fundición que se producen mediante
fundición en arena, sin embargo, se puede omitir una adición
intencionada de circonio. En estos componentes, la parte de
circonio se puede situar por debajo del 0,01% en peso,
preferiblemente incluso por debajo de 5 ppm (0,0005%).
El límite superior indicado preferiblemente para
circonio del 0,02% se debe mantener para evitar una formación de
circonio en la zona del límite de grano de la estructura, que
conduce durante el procesamiento con desprendimiento de virutas de
los componentes fundidos de la aleación para conducciones que
transportan agua a un mayor desgaste de la herramienta.
Opcionalmente también debe haber fósforo en
partes determinadas. El fósforo se presenta preferiblemente con una
parte del 0,01% en peso al 0,2% en peso. El fósforo se controla en
los límites que se han mencionado particularmente con vistas a una
mejora de la capacidad de fundición (comportamiento de flujo y de
alimentación de la aleación). Por lo demás, el fósforo disminuye la
pérdida de estaño de la aleación y mejora la resistencia a la
corrosión. Sin embargo, se ha demostrado que con un contenido de
fósforo de más del 0,2% en peso, la aleación cada vez es más dura,
lo que conduce a problemas durante el tratamiento con
desprendimiento de virutas de componentes fundidos.
Se ha demostrado que con una aleación de cobre
de este tipo se pueden cumplir de la mejor forma posible los
requerimientos que se plantean a componentes para conducciones de
agua o de gas transportadoras de medios. De este modo, la aleación
muestra un buen comportamiento de fundición. Los componentes
producidos por fundición se pueden procesar bien con
desprendimiento de virutas. Los ensayos en piezas de muestra han
demostrado que la rigidez se corresponde a los requerimientos que
se tienen que plantear. Por lo demás, la resistencia a corrosión de
la aleación es alta. Se ha demostrado que por el control del
contenido en fósforo en la aleación, el número de piezas de desecho
en las piezas de fundición se puede limitar. De forma
correspondiente se controla el grado de impurezas para fósforo
preferiblemente en un intervalo del 0,01 al 0,05% en peso.
El contenido de aluminio de la aleación de cobre
usada se fija teniendo en cuenta la resistencia a corrosión de la
misma. Actualmente se parte del hecho de que con un contenido de
aluminio entre el 0,05 y el 0,5% en peso se puede conseguir una
buena resistencia a corrosión. Sin mermas considerables de la
calidad se puede fijar el valor límite superior para el contenido
de aluminio en el 0,4% en peso.
En ensayos prácticos se pudo confirmar que los
componentes de los que se habla para conducciones que transportan
medios se pueden fabricar sin más con los métodos de fundición
habituales, a modo de ejemplo, en el método de fundición en arena,
en coquilla, centrifugada o continua. Con respecto a las condiciones
de enfriamiento de la colada no se aplican requerimientos
particulares. La pieza de fundición obtenida de esta forma se puede
procesar con buen desprendimiento de virutas. Para disminuir la
tendencia a la migración de la pieza de fundición, la misma se
puede someter preferiblemente a un tratamiento térmico antes de un
procesamiento con desprendimiento de virutas. La pieza de fundición
se recuece preferiblemente entre 400ºC y 800ºC durante al menos
media hora. Preferiblemente, el tratamiento térmico se produce en
un intervalo de temperaturas entre 600ºC y 700ºC. El tiempo de
recocido puede ser aleatoriamente largo. Con respecto a las
condiciones límite económicas el mismo se fija entre 2 y 16 horas.
En este tiempo de recocido no se incluye la fase de
calentamiento.
El recocido se produce particularmente con el
objetivo de ajustar la fase \alpha en el componente fundido, que
posibilita de acuerdo con la actual concepción de los inventores la
combinación que se quiere obtener de diferentes características.
Sin embargo, se hace referencia a que ya la parte principal de los
elementos necesarios de la aleación cobre, cinc y silicio
solidifica durante un enfriamiento natural de la colada sin
tratamiento térmico separado en forma de cristales mixtos
\alpha.
Una adición de silicio en el interior del
intervalo indicado favorece adicionalmente el virutaje durante el
procesamiento. Sin embargo, con un contenido de silicio creciente
también aumenta el desgaste de la herramienta durante el
procesamiento con desprendimiento de virutas de componentes
producidos a partir de la aleación. De forma correspondiente, el
límite superior para el contenido de silicio se fija finalmente
también desde el punto de vista de la procesabilidad mecánica de la
aleación en el 4,5% en peso.
Desde el punto de vista de la resistencia a la
corrosión requerida, en la aleación de cobre usada el contenido de
cinc se limita al 15% en peso. Por el contrario, un contenido mínimo
del 1% en peso de cinc garantiza una medida mínima de propiedad de
virutaje.
A la aleación se añade manganeso en los límites
del 0,05 al 2% para mejorar la estructura de la unión. El manganeso
refina la unión e influye sobre el comportamiento de solidificación
de la aleación de cobre de forma positiva. Sin embargo, el
contenido en manganeso está limitado teniendo en cuenta la tendencia
a la migración del manganeso al 2% en peso.
Con una limitación de la suma de las
contaminaciones a un máximo del 0,5% en peso, el contenido de
componentes que posiblemente pueden migrar al agua potable se
limita a un mínimo seleccionado incluso bajo puntos de vista
económicos. Con un valor límite superior todavía más limitado para
las contaminaciones inevitables del 0,25% en peso se puede
conseguir una mayor seguridad contra migración, sin embargo, se
producen cargas en los costes de producción.
Preferiblemente, la aleación contiene entre el 5
y el 15% en peso de cinc. En este intervalo delimitado se puede
conseguir la mejor combinación posible de resistencia a corrosión y
propiedad de virutaje.
Para optimizar la resistencia con
características de dilatación suficientes del material en
combinación con buenos valores de migración, el contenido en
silicio se fija entre el 2,8% en peso y el 4% en peso.
Para disminuir adicionalmente la tendencia a la
migración del manganeso se fija su contenido preferiblemente del
0,2 al 0,6% en peso. La aleación no contiene, por los mismos
motivos, preferiblemente nada de níquel o plomo. El contenido en
cobre en la aleación debe comprender al menos un 80 y como máximo un
96,95% en peso.
De acuerdo con un aspecto de la presente
invención se propone el uso de la aleación de cobre para la
producción de componentes para conducciones de gas o de agua
transportadoras de medios. Entre los mismos se tienen que entender
particularmente tales componentes que forman conducciones de agua
potable, como particularmente accesorios y griferías y partes de
los mismos. Y no por último, debido a las buenas características de
sujeción-dilatación de la aleación de cobre usada,
se debe producir preferiblemente una junta de compresión a partir de
la aleación de cobre de acuerdo con la invención. Las juntas de
compresión se pueden configurar como componentes separados o
proporcionarse con unión de materiales o con arrastre de forma en el
accesorio o en la grifería. Las juntas de compresión también se
pueden realizar como componentes integrales durante la fundición de
la grifería o del accesorio a partir de la aleación de cobre. La
aleación de fundición usada es particularmente adecuada para la
producción de un elemento de un dispositivo de junta de compresión,
como se conoce, a modo de ejemplo, a partir del documento EP 0 343
395 o del documento DE 10 2004 031 247.
La presente invención se ilustrará a
continuación mediante un ejemplo de realización junto con el dibujo.
El dibujo muestra:
En la Fig. 1, un diagrama con una comparación de
la migración de plomo de un ejemplo de realización de la aleación
de cobre usada frente a una aleación de bronce industrial
convencional;
En la Fig. 2, un diagrama con una comparación de
la migración de níquel de un ejemplo de realización de la aleación
de cobre usada frente a una aleación de bronce industrial
convencional;
En la Fig. 3, un diagrama con una comparación de
la migración de cobre de un ejemplo de realización de la aleación de
cobre usada frente a una aleación de bronce industrial
convencional;
En la Fig. 4, un diagrama con una comparación de
la migración de cinc de un ejemplo de realización de la aleación de
cobre usada frente a una aleación de bronce industrial
convencional.
Las Figs. 1 a 4 muestran la evolución temporal
de la emisión de determinados iones metálicos en un dispositivo de
medición de acuerdo con la DIN 50931-1 a lo largo de
un tiempo de, en total, 26 semanas. La DIN fija la disposición de
ensayo y las condiciones de ensayo, con cuya ayuda se puede
determinar la probabilidad de corrosión de materias primas para
componentes metálicos de una instalación de agua potable al
someterla a corrosión en agua potable.
Se representa respectivamente la evolución
temporal durante el uso de un ejemplo de realización de una aleación
de cobre usada de acuerdo con la invención con la siguiente
composición:
Si: 3,5% en peso;
Zn: 1,6% en peso;
Mn: 0,5% en peso;
contaminaciones inevitables sumadas: máximo el
0,5% en peso;
y como resto, cobre.
Los resultados se comparan en las respectivas
representaciones de las Figs. 1 a 4 con los valores de la medición
que se pueden conseguir con una aleación de bronce industrial
convencional en las mismas condiciones de ensayo. La aleación de
bronce industrial tiene la siguiente composición:
Zn: 5,5% en peso
Sn: 4,5% en peso
Pb: 3,0% en peso
Ni: 0,5% en peso.
Resto: cobre y contaminaciones inevitables.
\vskip1.000000\baselineskip
Los resultados de medición con el ejemplo de
realización de la aleación de cobre usada de acuerdo con la
invención se indican con A. La medición comparativa con la aleación
de bronce industrial, con B.
Además de la comparación que se ha mencionado
anteriormente, las Figuras 1 a 3 también contienen un valor límite
de acuerdo con la normativa alemana de agua potable (TrinkwV) para
la emisión de determinado iones al agua y el valor de parámetro
W(15) que se tiene que mantener en los ensayos de migración.
Este valor de parámetro W(15) se tiene que mantener cuando
se quiere evitar sobrepasar el valor de la normativa de agua
potable al usar el componente ensayado. El valor del parámetro
W(15) se obtiene a partir del producto del valor límite de
acuerdo con la normativa de agua potable y la proporción de los
factores de forma A y B. El factor de forma A se obtiene, de
acuerdo con la DIN 50931-1, a partir de la relación
de la superficie en contacto con el agua de la materia prima con la
superficie en contacto con el agua de todo el tramo de ensayo. El
factor de forma B es un factor de normalización de acuerdo con la
DIN 50930-6 que tiene en cuenta el tipo de los
componentes.
La Fig. 1 muestra que la cantidad de emisión de
plomo de la aleación de bronce industrial cae desde un valor muy
elevado, mayor de 50 \mug/l, en el intervalo de las cuatro
primeras semanas de ensayo de manera prácticamente exponencial
hasta un valor que se ajusta justo por encima del valor límite de la
normativa alemana de agua potable de 10 \mug/l después de 12 a 26
semanas de ensayo. Este evidente exceso al comienzo de los ensayos
se atribuye a que por el procesamiento y la fabricación de la pieza
del ensayo, plomo que ha alcanzado la superficie del componente que
se tiene que ensayar migra al agua potable. Después de las primeras
semanas, el plomo próximo a la superficie ha migrado del cuerpo de
ensayo y la cantidad del plomo emitido permanece aproximadamente
constante.
El ejemplo de realización de acuerdo con A, por
el contrario, no emite prácticamente nada de plomo al agua potable.
Tampoco se puede observar un valor aumentado al comienzo de los
ensayos. Ya que los valores medidos se sitúan en el límite de la
resolución de la analítica de medición, las oscilaciones de los
valores de medición se atribuyen a la precisión de medición de los
aparatos de medición. Esencialmente, el valor de medición para la
emisión de plomo en el ensayo se sitúa claramente por debajo del
valor umbral de la normativa de agua potable de 10 \mug/l.
Lo correspondiente se aplica para la emisión de
níquel representada en la Fig. 2 de las muestras comparadas. La
muestra de comparación de la aleación de bronce industrial muestra
un desarrollo típico, en el que la aleación convencional sobrepasa
después de nueve semanas el valor límite de acuerdo con la normativa
alemana de agua potable, para disminuir después de un máximo
aproximadamente en la semana 18 lentamente de nuevo en el sentido
del valor límite de la normativa de agua potable. El aumento de la
concentración de níquel en el agua potable por la aleación de
bronce industrial B no se pudo explicar hasta ahora exactamente. Sin
embargo, el aumento es reproducible. El valor límite indicado por
la normativa de agua potable no se mantiene.
En comparación con esto, la aleación de cobre A
no emite iones de níquel dignos de mención al agua potable. También
en este caso, los valores medidos de aproximadamente 2 \mug/l se
sitúan en el intervalo de la resolución de la analítica usada en
los aparatos de medición.
En la emisión de cobre (Fig. 3), las dos
aleaciones comparadas muestran esencialmente la misma evolución. La
aleación A usada, sin embargo, adopta respectivamente en el
intervalo de los resultados del ensayo con valor informativo con
respecto al tiempo valores menores para la emisión de cobre en
\mug/l. El máximo para ambas aleaciones se sitúa en el valor de
medición después de 18 semanas de ensayo. Después, la emisión de
cobre disminuye para ambas aleaciones. Los mejores valores de
migración para el elemento cobre frente a bronce industrial
convencional se demuestran por la resistencia a la corrosión
mejorada de la aleación usada, y en principio no eran esperables ya
que la aleación usada tiene una mayor parte de cobre que el bronce
industrial convencional. Sin embargo, se ha demostrado que
precisamente esta elevada parte de cobre del 80% y más representa
el motivo esencial del comportamiento de migración mejorado. Ambas
aleaciones, por lo demás, mantienen incluso en su máximo una
distancia suficiente con respecto al W (valor 15). Teniendo en
cuenta la construcción del ensayo, por lo tanto, se obtiene un
mantenimiento de los valores límites de acuerdo con la normativa de
agua potable. Sin embargo, en la comparación llama la atención que
la aleación A usada se comporta de manera más adecuada frente a la
aleación convencional B con una magnitud de diferencia de
aproximadamente 500 \mug/l, correspondiente a del 20 al 25% más
favorable.
Finalmente, la Fig. 4 muestra la cantidad de
cinc emitida al agua potable por la aleación. Para el cinc no se ha
fijado ningún valor límite de acuerdo con la normativa de agua
potable. La evolución de la emisión de cinc en la aleación de cobre
A usada se diferencia considerablemente de la evolución
correspondiente para la aleación comparativa B. La migración del
ejemplo de realización A de la aleación usada de cinc se sitúa en
todo momento por debajo de 100 \mug/l. La aleación convencional B
sobrepasa en un múltiplo este valor.
Los diagramas mostrados en las Figs. 1 a 4
ilustran las ventajas de la aleación de cobre A, particularmente la
influencia del silicio para suprimir la migración de iones metálicos
no deseada al agua potable.
Claims (17)
-
\global\parskip0.930000\baselineskip
1. Un uso de una aleación de cobre para la producción de componentes para conducciones de gas o agua transportadoras de medios, particularmente conducciones de agua potable y accesorios y griferías de la misma, donde la aleación de cobre comprende, en porcentaje en peso:2,8 \leq Si \leq 4,5;1 \leq Zn \leq 15;0,05 \leq Mn \leq 2;80 \leq Cu \leq 96,95comprendiendo opcionalmente adicionalmente;0,05 \leq Al \leq 0,5;0,05 \leq Sn \leq 2;0,0005 \leq Zr \leq 0,05;0,01 \leq P \leq 0,2y contaminaciones inevitables. - 2. El uso de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque la aleación de cobre se usa para la producción de juntas de compresión.
- 3. El uso de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque usa para la producción de griferías con conexión de compresión fija.
- 4. El uso de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque 5% en peso \leq Zn \leq 15% en peso.
- 5. El uso de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque 0,2% en peso \leq Mn \leq 0,6% en peso.
- 6. El uso de acuerdo con la reivindicación 5, caracterizado porque las contaminaciones inevitables en total están contenidas en no más del 0,5% en peso.
- 7. El uso de acuerdo con la reivindicación 6, caracterizado porque las contaminaciones inevitables están contenidas en total en no más del 0,25% en peso.
- 8. El uso de acuerdo con la reivindicación 6 ó 7, caracterizado porque Ni y/o Pb están contenidos como contaminaciones inevitables con en total no más del 0,25% en peso.
- 9. Componentes para conducciones de gas o de agua transportadoras de medios, particularmente conducciones de agua potable y accesorios y griferías de las mismas, compuestos al menos parcialmente por una aleación de cobre, que comprende, en % en peso:2,8 \leq Si \leq 4,5;1 \leq Zn \leq 15;0,05 \leq Mn \leq 2;80 \leq Cu \leq 96,95comprendiendo opcionalmente adicionalmente;0,05 \leq Al \leq 0,5;0,05 \leq Sn \leq 2;0,0005 \leq Zr \leq 0,05;0,01 \leq P \leq 0,2y contaminaciones inevitables.
\global\parskip1.000000\baselineskip
- 10. El componente de acuerdo con la reivindicación 9, caracterizado porque los elementos Cu, Zn y Si están presentes en más del 98% en peso en forma de un cristal mixto \alpha.
- 11. Los componentes de acuerdo con la reivindicación 9 ó 10, caracterizados porque los componentes son juntas de compresión.
- 12. Los componentes de acuerdo con la reivindicación 9 a 11, caracterizados porque los componentes son griferías con conexión de compresión fija.
- 13. El componente de acuerdo con una de las reivindicaciones 9 a 12, caracterizado porque 5% en peso \leq Zn \leq 15% en peso.
- 14. El componente de acuerdo con una de las reivindicaciones 9 a 13, caracterizado porque 0,2% en peso \leq Mn \leq 0,6% en peso.
- 15. El componente de acuerdo con la reivindicación 14, caracterizado porque las contaminaciones inevitables están contenidas en total en no más del 0,5% en peso.
- 16. El componente de acuerdo con la reivindicación 14, caracterizado porque las contaminaciones inevitables están contenidas en total en no más del 0,25% en peso.
- 17. El componente de acuerdo con una de las reivindicaciones 15 ó 16, caracterizado porque Ni y/o Pb están contenidos como contaminaciones inevitables con en total no más del 0,25% en peso.
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