ES2314141T3 - Cojinete para compresor de refrigerante de co2. - Google Patents
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Abstract
Un cojinete (5, 14c, 16c) para un compresor de refrigerante de CO2, que comprende un miembro conformado con forma cilíndrica cuyo material de base, carbonoso, contiene del 20% al 50% en peso de grafito y tiene poros impregnados con uno de entre estaño; cobre; plata; una aleación de cobre que contiene entre el 80% y el 90% en peso de cobre, entre el 5% y el 11% en peso de estaño, hasta el 3% en peso de zinc y hasta el 1,0% en peso de plomo; y una aleación de estaño que contiene del 0,5% al 5,0% en peso de cobre y del 25% al 35% en peso de zinc, de tal modo que dicho material de base carbonoso tiene una forma final formada por conformación prácticamente definitiva.
Description
Cojinete para compresor de refrigerante de
CO_{2}.
La presente invención se refiere a nuevos tipos
de cojinetes para uso en compresores de refrigerante de CO_{2},
mejorados en su resistencia al desgaste, a un compresor que emplea
estos cojinetes, así como a un acondicionador de aire, un
refrigerador y una máquina de suministro de agua caliente tales, que
emplean, cada uno, los cojinetes.
Se han venido empleado el hierro colado,
materiales basados en el bronce, materiales de aleación de aluminio
u otros materiales metálicos, o bien materiales que contienen resina
o materiales compuestos consistentes en resina y metal, como
materiales de cojinete para compresores de refrigerante
convencionales. Los materiales basados en el bronce han venido
conteniendo una gran cantidad de plomo. Se han venido utilizando
también, de la forma más habitual, en otras máquinas numerosos
tipos de materiales deslizantes enriquecidos con plomo. En estas
circunstancias, se ha venido proporcionando a los árboles que se
insertaban en los cojinetes un tratamiento superficial para evitar
la excoriación superficial por ablación. Cuando se había de utilizar
un material de cojinete distinto del hierro colado, se evitaba la
aparición de la excoriación superficial por ablación y un desgaste
inusual al adoptar un material disimilar al material del árbol.
Los materiales de cojinete formados por la
impregnación con aluminio de materiales de carbono con contenido de
grafito se describen en la Publicación de Solicitud de Patente
japonesa divulgada con el Nº Hei 02-248676 y
Hei 02-275114.
Hei 02-275114.
En los compresores convencionales, los
incrementos en las cargas del cojinete como consecuencia de la
mejora de su comportamiento han conducido a una rotura parcial de
la película lubricante formada por un aceite, y este suceso ha
venido induciendo la denominada "lubricación limítrofe", estado
en el cual se produce un contacto directo local entre el cojinete y
el árbol. La lubricación limítrofe se ve también inducida al
comienzo del funcionamiento del compresor o por una entrada
excesiva de refrigerante. En tal estado de lubricación limítrofe,
los cojinetes con material de base de metal, los cojinetes basados
en resina, árboles con tratamiento superficial y otros elementos
convencionales similares han venido siendo propensos a sufrir
excoriación superficial por ablación o gripado térmico. Si bien las
cargas en los cojinetes pueden reducirse incrementado los diámetros
internos de los cojinetes o aumentando la longitud de la sección o
tramo de cojinete, estos métodos tenían sus límites puesto que el
espacio requerido para los cojinetes es limitado en los compresores
que contienen un motor del tipo encerrado o enclaustrado.
Se conocen las aleaciones de plomo, bronce y
antimonio en las que el plomo o el antimonio, que tienen propiedades
lubricantes, están contenidos como uno de los componentes
respectivos, y los materiales compuestos consistentes en plomo o
antimonio y carbono, así como otros materiales, no provocan
fácilmente gripado térmico o excoriación superficial por ablación.
Al mismo tiempo, sin embargo, existe también el temor de que el
plomo y el antimonio afecten al medioambiente y al cuerpo humano.
Estos elementos se incluyen también en la categoría de las
sustancias cuyo uso está regulado por la ley de registro de
liberación y transferencia de contaminantes (PRTR -"pollutants
release and transfer registration"). Para las aleaciones de
plomo, bronce y antimonio, así como para materiales compuestos
consistentes en plomo o antimonio y carbono, sin embargo, las
mejoras en las respectivas características contra el desgaste en un
estado de ausencia de aceite o en condiciones rigurosas se consiguen
haciendo uso de la propiedad de que el punto de fusión de cada uno
de dichos metales es bajo. Aun así, se produce un desgaste
significativo de las partes al utilizarlas a una temperatura elevada
o al hacer un uso continuado de ellas en un estado de deslizamiento
riguroso.
No se ha descrito ningún cojinete convencional
hecho de materiales de carbono impregnados con aluminio que emplee
un metal distinto del aluminio o en el que se muestre un cierto
contenido de grafito o la proporción o grado de porosidad obtenido
una vez proporcionada la impregnación.
El documento DE 196 42 506 C describe un
sustrato de material carbónico, en particular el material
C+SiC+Cu+
Si_{3}N_{4}+BN, con una porosidad de entre el 15% y el 50%, que se infiltra con Si, B, Cu y al menos un material seleccionado de entre el grupo consistente en Mo, Zr, Hf, W y Ta. No se mencionan, sin embargo, ni la importancia de que el material de base tenga un contenido específico de grafito ni una etapa de impregnación como en la presente invención. Por otra parte, el documento no proporciona ninguna descripción o sugerencia de aplicaciones como cojinetes hechos del material propuesto en compresores de refrigerante de CO_{2}, ni de su comportamiento en el estado de lubricación limítrofe.
Si_{3}N_{4}+BN, con una porosidad de entre el 15% y el 50%, que se infiltra con Si, B, Cu y al menos un material seleccionado de entre el grupo consistente en Mo, Zr, Hf, W y Ta. No se mencionan, sin embargo, ni la importancia de que el material de base tenga un contenido específico de grafito ni una etapa de impregnación como en la presente invención. Por otra parte, el documento no proporciona ninguna descripción o sugerencia de aplicaciones como cojinetes hechos del material propuesto en compresores de refrigerante de CO_{2}, ni de su comportamiento en el estado de lubricación limítrofe.
Además, el documento no explica los efectos de
contenidos concretos de grafito en el material de base en relación
con una posible reducción del coeficiente de rozamiento en su uso
como miembro deslizante.
Es un propósito de la presente invención
proporcionar: cojinetes para uso en compresores de refrigerante de
CO_{2} que tengan una elevada resistencia tanto al desgaste como
al agarrotamiento o gripado térmico, y que estén destinados a
evitar la aparición de un desgaste inusual y de gripado térmico en
la sección o tramo de cojinete de un compresor de refrigerante de
CO_{2} al que es probable que no se suministre temporalmente un
aceite lubricante; un compresor que emplea estos cojinetes, y un
acondicionador de aire, un refrigerador y una máquina de suministro
de agua caliente tales, que emplean, cada uno, los cojinetes.
El propósito se consigue gracias a la invención
según se define en las reivindicaciones independientes que se
acompañan.
De acuerdo con la presente invención, es posible
obtener cojinetes para uso en compresores de refrigerante de
CO_{2}, en los cuales: el contenido de gráfico en un material de
base carbonoso que no provoca fácilmente gripado térmico incluso en
un estado de lubricación limítrofe, se optimiza para lograr un
coeficiente de rozamiento reducido y una resistencia al desgaste
mejorada; los poros del material de base carbonoso están impregnados
con un metal de tal modo que se facilite la formación de una
película de aceite en un aceite lubricante; y la composición, la
estructura y el contenido de un metal de impregnación distinto del
plomo o del antimonio se preajustan para un coeficiente de
rozamiento reducido y una resistencia al desgaste mejorada.
Es también posible obtener excelentes
características de deslizamiento y conseguir, con ello, una
compresor de refrigerante de CO_{2} de alta fiabilidad.
En un compresor de refrigerante de CO_{2}
expuesto a un estado de ausencia de aceite o a condiciones rigurosas
de deslizamiento en el cojinete, con el fin de evitar que se haga
difícil la formación de una película de aceite, mediante la
descarga del aceite lubricante a través de los poros dejados en un
material de base carbonoso, dando como resultado un coeficiente de
rozamiento pequeño y una alta resistencia al desgaste, incluso en el
estado de ausencia de aceite o en condiciones de deslizamiento en
el cojinete rigurosas, y en un material de base carbonoso con
contenido de grafito, cuando el cojinete se utiliza en el seno del
aceite lubricante, se proporciona un cojinete para uso en un
compresor de refrigerante de CO_{2}, que comprende un miembro
cuyo material de base carbonoso tiene poros impregnados con estaño o
con un tipo de metal seleccionado del grupo IB o del grupo VIII, a
excepción del hierro, o con una aleación basada en estos metales, en
un estado fundido. Las reivindicaciones dependientes se refieren a
realizaciones preferidas.
Es preferible que el contenido de al menos uno
de entre plomo o antimonio en cada uno de los metales o aleaciones
anteriormente mencionadas, sea el 1 por ciento en peso o inferior, y
que la dureza Shore del miembro correspondiente se encuentre entre
65 y 120. Mediante el incremento de la dureza Shore por encima de
65, es posible mantener un coeficiente de rozamiento pequeño, en
tanto que también se minimiza, al mismo tiempo, el desgaste, en un
estado de ausencia de aceite o en condiciones rigurosas de
deslizamiento en el cojinete, y proporcionar, con ello, un
compresor de refrigerante de CO_{2} altamente fiable y de larga
vida. Además, con vistas a la producción a gran escala, puesto que
una dureza Shore por encima de 90 deteriora la susceptibilidad de
mecanizado, puede proporcionarse un cojinete para uso en un
compresor de refrigerante de CO_{2} tanto con una resistencia al
desgaste como con una productividad elevadas, mediante el control de
la dureza Shore en 90 ó menos.
El contenido de plomo o de antimonio ha de ser
controlado para que sea un 0,5 por ciento en peso o menor,
preferiblemente un 0 por ciento en peso, y es también preferible de
cara a la productividad que se utilicen materiales especificados
por la JIS. Además, es preferible que la resistencia a la compresión
del miembro sea de entre 200 y 500 MPa. Si se aumenta la
resistencia a la compresión por encima de 200 MPa, es posible
mantener un pequeño coeficiente de rozamiento, en tanto que se
minimiza también, al mismo tiempo, el desgaste, en un estado de
ausencia de aceite o en condiciones rigurosas de deslizamiento en el
cojinete, y proporcionar, con ello, un cojinete altamente fiable y
de larga vida para uso en un compresor de refrigerante. Por otra
parte, puesto que una resistencia a la compresión mayor que 500 MPa
deteriora la susceptibilidad de mecanización, es preferible, de
cara a la producción a gran escala, que la resistencia a la
compresión no supere los 500 MPa.
Los poros del material del cojinete se controlan
de modo que se encuentren en su mínimo incluso cuando la
lubricación se está produciendo suavemente en el estado de
funcionamiento estacionario del compresor de refrigerante. Más
concretamente, es posible formar establemente una película de aceite
de lubricación y eliminar el desgaste mediante el control, entre un
porcentaje volumétrico de entre 0,05 y 2,00, preferiblemente entre
el 0,5 y el 1,5 por ciento en volumen, de la proporción o grado de
porosidad del material de base carbonoso impregnado con metal o
aleación y con contenido de grafito que se utiliza como material
para el cojinete, y obtener, por tanto, un cojinete de vida
prolongada para uso en un compresor de refrigerante de CO_{2}. Es
también preferible que el material de base carbonoso sea impregnado
con un metal, de tal modo que se obtenga un grado de porosidad de
entre el 0,05 y el 2,00 por ciento en volumen, mediante el control
del grado de porosidad del material de base carbonoso de modo que
sea entre el 5 y el 15 por ciento en volumen antes de la
impregnación.
El cojinete puede comprender un material de
cojinete que contiene, al menos, bien plomo o bien antimonio en un
1 por ciento en peso o menos, en los poros de un material de base
carbonoso enriquecido con entre un 20 y un 50 por ciento en peso de
grafito, e impregnado con la aleación o metal anteriormente
mencionado, distinto del plomo y del antimonio.
Puesto que es también posible crear carburos
(VC, TiC) de vanadio o de titanio añadiendo, al menos, bien vanadio
o bien titanio en el 2 por ciento en peso o menos, y preferiblemente
entre el 0,05 y el 0,15 por ciento en peso, al metal o aleación
anteriormente mencionada, y cargar completamente los poros del
material de base carbonoso con una metal de impregnación al mejorar
la capacidad de impregnación o impregnabilidad con respecto al
material de base carbonoso, el grado de porosidad se reduce y puede
formarse una película de aceite lubricante incluso más estable. En
consecuencia, es posible suprimir el desgaste y puede obtenerse un
compresor de refrigerante de CO_{2} altamente
fiable.
fiable.
Es posible, mediante el control del punto de
fusión del metal o aleación de fuente de impregnación con respecto
al material de base carbonoso, mantener, en el caso del cobre o su
aleación, al menos 900ºC, preferiblemente entre 900ºC y 1.200ºC, y,
de forma más preferida, entre 950ºC y 1.050ºC, unas características
de lubricación y una resistencia al desgaste, así como mejorar la
fiabilidad del compresor de refrigerante, incluso si la temperatura
se incrementa en un estado riguroso y continuado de
deslizamiento.
El grupo IB consta del cobre, la plata y el oro,
y el grupo VIII está formado por el cobalto, el níquel, el rutenio,
el rodio, el paladio, el osmio, el iridio y el platino. Son
preferibles, sin embargo, el cobre, la plata, el cobalto y el
níquel. Asimismo, son preferibles las aleaciones que contienen, en
términos de proporción en peso, entre el 80% y el 90% de cobre,
entre el 5% y el 11% de estaño, hasta el 3% de zinc y hasta el 1,0%
de plomo, y, preferiblemente, hasta el 5% de plomo. Además, es
preferible que las anteriores aleaciones sean aleaciones de estaño
que contienen entre el 0,5% y el 5,0% de cobre y entre el 25% y el
30% de zinc, en términos de proporción en peso. Estos metales o
aleaciones evitan la formación de compuestos, poseen una elevada
resistencia al desgaste y una alta resistencia al gripado térmico,
y facilitan la impregnación.
Como hay poros presentes en el material de base
carbonoso y el aceite lubricante fluye al interior de los poros y,
por ello, se pierde la película de aceite, el material de base
carbonoso se impregna con cobre para minimizar los efectos en el
medioambiente y en el cuerpo humano. La sección impregnada con cobre
es, por sí sola, demasiado blanda y el rozamiento hace que la
sección de cobre sea propensa a fundirse. Con el fin de evitar la
fusión e incluso un desgaste inusual, la resistencia de la sección
de cobre puede mejorarse, en consecuencia, añadiendo elementos
aleantes. Al evitar la fusión, el coeficiente de rozamiento puede
ser reducido, incluso en un estado de lubricación limítrofe, y,
mediante el uso de este material para el cojinete, es posible
obtener un compresor de refrigerante de CO_{2} altamente
fiable.
Se comprende que el grafito contenido en un
material de base carbonoso reduce el coeficiente de rozamiento
mediante un adelgazamiento o afinamiento debido al rozamiento. Sin
embargo, un contenido de grafito demasiado elevado y una carga
elevada ablandan el propio material de base carbonoso y el aumento
resultante de la resistencia a la deformación incrementa el
rozamiento. Al mismo tiempo, el desgaste también aumenta. En
consecuencia, es apropiado un contenido de grafito del 50 por
ciento en peso o menor y, preferiblemente, del 35 por ciento en
peso o menor. Y a la inversa, un contenido de grafito menor que el
20 por ciento en peso endurece el material de base carbonoso y
somete a abrasión el material metálico que experimenta el
rozamiento. Por estas razones, es posible, mediante el control del
contenido de grafito de modo que sea del 20% al 50%, preferiblemente
del 20% al 35%, obtener un cojinete con un coeficiente de
rozamiento bajo y una elevada resistencia al desgaste, y
proporcionar con ello un compresor de refrigerante de CO_{2}
altamente fiable.
El método de fabricación del cojinete comprende
impregnar un material de base carbonoso en forma de un bloque
cocido, con un metal y cortar entonces este material de base con la
forma de un cojinete. En este caso, si la magnitud del corte es
demasiado grande y la dureza Shore, en particular, del material de
base carbonoso es demasiado alta, la vida útil de la herramienta de
corte se reducirá y ello conducirá a un cambio de la herramienta
más frecuente y, por ello, a costes incrementados. Por estas
razones, es necesario que el cojinete que se desea se fabrique
fabricando, primeramente, desde el principio, un material de base de
carbono con una forma cercana a la forma final del cojinete por
conformación prácticamente definitiva, e impregnando a continuación
el material de base carbonoso así producido con un metal, y
reduciendo la magnitud de corte requerida. Fabricando el cojinete
de esta forma, puede obtenerse un compresor de refrigerante de
CO_{2} con una elevada productividad.
La presente invención se refiere a un cojinete
para un compresor de CO_{2} que utiliza un refrigerante de
CO_{2} que no contiene cloro, y, puesto que el efecto de reducción
del rozamiento, en particular, del propio refrigerante es pequeño,
y, por tanto, puesto que la lubricación limítrofe es propensa a
producirse, es posible obtener un compresor de refrigerante de
CO_{2} altamente fiable empleando el cojinete que tiene, incluso
en lubricación limítrofe, unas características de rozamiento
suficientemente bajo y una suficiente resistencia al desgaste.
En un compresor para comprimir refrigerante de
CO_{2} mediante el uso de unos medios de compresión accionados
por la rotación de un árbol rotativo, la sección o tramo de cojinete
para el soporte del anterior árbol rotativo consiste en el cojinete
anterior para un compresor de refrigerante de CO_{2}.
Es preferible que los medios de compresión
anteriormente mencionados comprendan adicionalmente unos medios de
compresión de presión intermedia, que aplican una presión intermedia
creada por rodillo que se hace girar excéntricamente dentro de un
cilindro por la rotación de dicho árbol rotativo, y unos medios de
compresión de alta presión, que crean una presión elevada a partir
de la presión intermedia entregada por el rodillo que es hecho
girar excéntricamente en el interior del cilindro por la rotación
del árbol rotativo, que los medios de compresión de presión
intermedia y los medios de compresión de alta presión anteriormente
mencionados se dispongan en una dirección vertical con respecto a
dicho árbol rotativo, que se disponga un miembro separador,
equipado con dicho cojinete, así como un bastidor, equipado también
con dicho cojinete, entre los dos medios de compresión de tal
manera que adopte una configuración emparedada o intercalada, y que
ambos cojinetes se dispongan formando un único conjunto por ajuste
a presión.
También, los medios de compresión anteriormente
mencionados están equipados con una voluta fija y una voluta
rotativa que está dispuesta de manera que se enfrenta a la voluta
fija y es accionada por la rotación del árbol rotativo
anteriormente mencionado. Es preferible que el árbol rotativo
anteriormente mencionado sea soportado por el bastidor que tiene
los cojinetes anteriormente mencionados, que la voluta fija esté
equipada con el cojinete anterior, fijado en el rebaje de la
voluta, y que ambos cojinetes se dispongan formando un único
conjunto por ajuste a presión.
La presente invención se refiere también a un
acondicionador de aire, a un refrigerador y a una máquina de
suministro de agua caliente, cada uno de los cuales emplea el
compresor de refrigerante de CO_{2} antes mencionado.
Como se ha descrito en lo anterior, es posible,
mediante el uso de un material altamente resistente al desgaste
para la sección de cojinete de un compresor de refrigerante de
CO_{2} de alta presión en el que es probable que sea difícil
suministrar un aceite lubricante o que éste no se haya de
suministrar temporalmente, evitar la aparición de un desgaste
inusual o de gripado térmico y, en consecuencia, mejorar
significativamente la fiabilidad global del compresor. Debido a su
susceptibilidad de aplicación incluso en una interrupción brusca de
la lubricación, estos cojinetes resultan también extremadamente
útiles para mejorar la fiabilidad de un acondicionador de aire, un
refrigerador y una máquina de suministro de agua caliente. Además,
la susceptibilidad de mecanización de estos cojinetes en un
conformado prácticamente definitivo hace posible la mejora de la
productividad.
La Figura 1 es una vista en corte transversal
del compresor de dos etapas perteneciente a la presente
invención.
La Figura 2 es un diagrama que muestra la
relación entre la dureza Shore de cada material de cojinete de
acuerdo con la presente invención, y los coeficientes de rozamiento
existentes en el estado de ausencia de aceite.
La Figura 3 es un diagrama que muestra la
relación entre la dureza Shore existente en un estado de ausencia
de aceite y la pérdida por abrasión de una pieza de ensayo fija.
La Figura 4 es un diagrama que muestra la
relación entre la dureza Shore y el coeficiente de rozamiento
existente en un ambiente o medio de lubricación con aceite.
La Figura 5 es un diagrama que muestra la
relación entre la dureza Shore y la pérdida por abrasión, medida
tras soportar ensayos de carga.
La Figura 6 es un diagrama que muestra la
relación entre la resistencia a la compresión y la pérdida por
abrasión, medida tras soportar ensayos de carga.
La Figura 7 es un diagrama que muestra la
relación entre las proporciones o grados de porosidad de los
materiales de cojinete, y los coeficientes de rozamiento de estos
materiales, existentes en un ambiente o medio de lubricación con
aceite.
La Figura 8 es un diagrama que muestra la
relación entre los puntos de fusión y los coeficientes de rozamiento
de materiales de impregnación.
La Figura 9 es un diagrama que muestra la
relación entre datos de contenido de grafito y datos de coeficiente
de rozamiento en ausencia de aceite.
La Figura 10 es una vista en corte transversal
del compresor de volutas de refrigerante de CO_{2} perteneciente
a la presente invención.
Realizaciones 1 a
12
Los cojinetes pertenecientes a la presente
invención pueden obtenerse sumergiendo dicho cuerpo cilíndrico,
hecho de un material de base carbonoso que contiene grafito, según
se ha conformado de antemano con su forma casi definitiva de
cilindro, próxima a la forma final del cojinete, en el líquido
acuoso fundido y caliente obtenido por calentamiento, en un horno
de vacío, de un crisol cargado con un metal o aleación, a una
temperatura 100ºC más alta que la temperatura de fusión del metal o
aleación, y proporcionando a continuación su impregnación bajo una
presión de gas nitrógeno. Tras la impregnación, los cojinetes de
este tipo se cortan, cada uno de ellos, con una forma cilíndrica, y
este procedimiento de corte es tal, que puede ser llevado a cabo
sencillamente cortando casi toda la sección impregnada de
metal.
La Tabla 1 muestra la relación entre ejemplos
comparativos y realizaciones por lo que respecta a la dureza Shore,
y la Figura 2 muestra la relación entre la dureza Shore de cada
material de cojinete de la presente invención y los coeficientes de
rozamiento existentes en un estado de ausencia de aceite, en un
material de base carbonoso y en el sistema de materiales obtenido
por impregnación del material de base carbonoso con metales. Las
marcas triangulares de la Figura 2 denotan ejemplos comparativos, y
las marcas rellenadas en negro de la Figura denotan los materiales
de cojinete hechos sólo del material de base carbonoso anteriormente
mencionado. Las marcas circulares denotan realizaciones de la
presente invención. Las referencias numéricas son los números de
identificación de las realizaciones, y estos números son los mismos
que los de la Tabla 1. Con vistas a un compresor de refrigerante,
se han realizado evaluaciones del estado de ausencia de aceite en
una atmósfera de gas CO_{2}. Puede observarse que el coeficiente
de rozamiento, en el estado de ausencia de aceite, del material de
cojinete se reduce al incrementarse la dureza Shore. El bronce (BC3)
contiene el 10% de estaño, el 2% de zinc y el 0,2% de plomo, en
términos de proporciones en peso, y el resto es cobre. Hay cinco
tipos de metales blancos (WJ5), cada uno de los cuales contiene el
2% de cobre y el 29% de zinc, en proporciones en peso, siendo el
resto estaño. Como se muestra en la Figura 2, los materiales
impregnados con bronce ven reducido su coeficiente de rozamiento al
incrementarse la dureza Shore de cada uno de ellos por encima de 65
y, preferiblemente, por encima de 80. Similarmente, los materiales
impregnados con WJ5 tienen un coeficiente de rozamiento
pequeño.
Los grados de porosidad presentes antes haber
proporcionado la impregnación al material de base carbonoso, en
términos de relación volumétrica, eran el 11% en el caso del ejemplo
comparativo 4 y el 10,3% en el caso del ejemplo comparativo 1.
Asimismo, los grados de porosidad tras la impregnación son, en
términos de relación volumétrica, el 1,3% en el caso del ejemplo
comparativo 1, el 0,4% en el caso del ejemplo comparativo 2, el
0,3% en el caso del ejemplo comparativo 3, el 1,5% en el caso del
ejemplo comparativo 4, y el 0,7% en el caso del ejemplo comparativo
5. El contenido de grafito en el material de base carbonoso es, en
proporción en peso, el 35% en el caso de los ejemplos comparativos
1 a 5, ó el 42% en el caso de los ejemplos comparativos 6 a 9. Los
grados de porosidad y el contenido de grafito obtenidos antes o
después de la impregnación, en el caso de las realizaciones 10 a
12, son casi los mismos que los de las realizaciones 1 a 9.
\vskip1.000000\baselineskip
La dureza de los materiales de cojinete no
impregnados de los ejemplos comparativos difieren de acuerdo con el
grado de porosidad, el contenido de grafito, el contenido de agente
de ligadura o aglomerante, el contenido de alquitrán y otros
factores. Tal y como se muestra en la Figura 6, los grados de
porosidad de estos materiales de cojinete oscilan entre el 6% y el
11%, y, a medida que el grado de porosidad aumenta, la dureza se
reduce.
La Figura 3 es un diagrama que muestra la
relación entre la dureza Shore existente en un estado de ausencia
de aceite, y la pérdida por abrasión de una pieza de ensayo fija. Se
han llevado a cabo ensayos de desgaste utilizando una máquina de
ensayo del desgaste en una atmósfera a alta presión, y, en el curso
de estos ensayos, se han utilizado un material de base carbonoso
(que medía 10 mm \times 10 mm \times 36 mm) y un material
estructural de acero cementado y templado SCM415, respectivamente
como pieza de ensayo fija y pieza de ensayo movible. Los ensayos se
llevaron a cabo durante 10 horas a una presión superficial de 9,8
MPa, una velocidad de deslizamiento de 0,2 m/s y en una atmósfera
de refrigerante de CO_{2}, y, a continuación, se midió la pérdida
por abrasión de cada material ensayado. Puede observarse que a
medida que la dureza del material de cojinete se incrementa, la
pérdida por abrasión del mismo se reduce. Es posible observar
también en la Figura 3 que al aumentar la dureza Shore del material
de cojinete por encima de 65 y, preferiblemente, por encima de 80,
la pérdida por abrasión del mismo se reduce.
La Figura 4 es un diagrama que muestra la
relación entre la dureza Shore y el coeficiente de rozamiento
existente en un entorno o medio de aceite lubricante. Al aumentarse
la dureza Shore por encima de 65 y, preferiblemente, por encima de
80, el coeficiente de rozamiento del material de cojinete disminuye.
La realización 1 utiliza bronce (BC3) como metal de impregnación,
y, en este caso, el coeficiente de rozamiento en un medio de aceite
lubricante es bajo. Asimismo, como en las realizaciones 2 y 3, al
añadir el 0,1% de titanio o vanadio a la aleación utilizada como
metal de impregnación, el grado de porosidad se reduce, y ello
mejora la capacidad de retención o retentividad de la película de
aceite y reduce adicionalmente el coeficiente de rozamiento.
En los ejemplos comparativos 2, 3 y 4, cada uno
de los cuales emplea un metal como material de impregnación, el
coeficiente de rozamiento es tan alto como más de 0,1, a pesar de
una dureza Shore de 65 ó más. Este estado no es preferible puesto
que el material de base de carbono es poroso y puesto que el posible
déficit del aceite en el curso del deslizamiento en un medio de
aceite lubricante, hace adelgazar la película de aceite y tiene
como resultado una lubricación mixta. Además, si bien presenta un
coeficiente de rozamiento bajo, el ejemplo comparativo 6 no es
preferible por razones medioambientales, ya que se utiliza plomo en
el material de impregnación. En los ejemplos comparativos 1, 2 y 4
a 12, cada uno de los cuales emplea un metal como material de
impregnación, cuando la dureza Shore está comprendida entre 65 y
110, el coeficiente de rozamiento es tan bajo como menos de
0,1.
La Figura 5 es un diagrama que muestra la
relación existente entre la dureza Shore y la pérdida por abrasión,
medida tras completar los ensayos de soporte de carga que se han
llevado a cabo a una velocidad o ritmo de carga de 0,15 MPa/s, una
velocidad de deslizamiento de 1,2 m/s y con presiones superficiales
de hasta 98 MPa, en el estado de lubricación mixta creado añadiendo
un aceite sintético al refrigerante de CO_{2}. Los materiales de
cojinete que utilizan bronce (BC3) presentan un coeficiente de
rozamiento pequeño cuando los valores de dureza Shore respectivos
son 65 ó más, y, preferiblemente, 80 ó más. La realización 1 se
sirve de bronce (BC3) como metal de impregnación, y el material de
cojinete es, en este caso, el más bajo en cuanto a pérdidas por
abrasión de todas las realizaciones, en un medio de aceite
lubricante. Se ha encontrado, por lo tanto, que los materiales con
una dureza Shore más alta son más adecuados como materiales de
cojinete. Asimismo, como en las realizaciones 2 y 3, al añadir el
0,1% de titanio o vanadio a la aleación que se utiliza como metal
de impregnación, el grado de porosidad se reduce, y ello mejora la
retentividad de la película de aceite y reduce adicionalmente el
coeficiente de rozamiento.
La Figura 6 es un diagrama que muestra la
relación entre la resistencia a la compresión y la pérdida por
abrasión, medida una vez completados los ensayos de soporte de
carga que se han llevado a cabo a una velocidad o ritmo de carga de
0,15 MPa/s, una velocidad de deslizamiento de 1,2 m/s y con
presiones superficiales de hasta 98 MPa, en un estado de
lubricación mixta creado al añadir aceite sintético al refrigerante
de CO_{2}. Los materiales de cojinete que utilizan bronce (BC3)
presentan un coeficiente de rozamiento pequeño cuando la
resistencia a la compresión es 30 ó más. La realización 1 utiliza
bronce (BC3) como metal de impregnación, y el material de cojinete
es, en este caso, el más bajo de todas las realizaciones en términos
de pérdida por abrasión en un medio de aceite lubricante. Se ha
encontrado, por tanto, que los materiales con una mayor resistencia
a la compresión son más adecuados como materiales de cojinete.
Asimismo, como en las realizaciones 2 y 3, al añadir el 0,1% de
titanio o vanadio a la aleación que se utiliza como metal de
impregnación, el grado de porosidad se reduce, y ello mejora la
retentividad de la película de aceite y reduce adicionalmente el
coeficiente de rozamiento.
La Figura 7 es un diagrama que muestra la
relación entre los grados de porosidad residual de los materiales
de cojinete y los coeficientes de rozamiento que se han medido
durante ensayos de rozamiento rigurosos, en un ambiente de aceite
lubricante. Se ha utilizado como aceite lubricante un aceite
sintético en correspondencia con el refrigerante de CO_{2}. Los
grados de porosidad se han medido utilizando el medidor de
porosidad, o porosímetro, Modelo-2000, fabricado
por la FISONS (AMCO). Los grados de porosidad se han calculado por
la expresión [(Volumen de poro acumulativo) \times (Densidad en
masa o volumétrica) \times 100 (%)], mediante el uso de la curva
de distribución de poros obtenida por toma de muestras con el método
anterior. Puede confirmarse que a medida que el grado de porosidad
se reduce, la retentividad de la película de aceite mejora y el
coeficiente de rozamiento, en un medio de aceite lúbricamente,
disminuye. Las realizaciones 2, 3, 8 y 9, en cada una de las cuales
se emplea como material de impregnación una aleación con vanadio o
titanio añadida al bronce, crean carburos (VC, TiC) de vanadio o de
titanio durante la impregnación y mejoran la impregnabilidad o
untuosidad con respecto al material de base carbonoso. En
consecuencia, comparadas con las realizaciones 1 a 4, en las que no
se ha añadido vanadio ni titanio, las realizaciones 2, 3, 8 y 9
reducen el grado de porosidad, mejoran la retentividad de la
película de aceite en un medio de aceite lubricante y reducen el
coeficiente de rozamiento. Se ha observado la superficie del
material de base carbonoso impregnada con la aleación a la que se ha
añadido vanadio o titanio, a través de un microscopio electrónico
del tipo de barrido, para encontrar que los carburos (VC, TiC) de
vanadio o titanio están presentes en la frontera entre el material
de base carbonoso y la aleación.
La Figura 8 es un diagrama que muestra los
resultados del estudio de la relación entre los puntos de fusión de
los metales de impregnación y los coeficientes de rozamiento que
existen en un estado de ausencia de aceite, es decir, las
condiciones más rigurosas de lubricación. Las referencias numéricas
de la Figura denotan los valores de dureza Shore de los materiales
de base carbonosos que había antes de que éstos fuesen impregnados
con cada metal. Si bien la dureza del material de base carbonoso
antes de ser impregnado difiere de acuerdo con el tipo de metal de
impregnación, las tendencias de los coeficientes de rozamiento
debidas a la diferencia en el tipo de metal de impregnación son
casi las mismas. Como se muestra en la Figura 8, el plomo y el
antimonio son metales con un punto de fusión tan bajo como entre
aproximadamente 200ºC y 400ºC, y se ha confirmado un efecto de
reducción del coeficiente de rozamiento en estos metales. Se ha
encontrado también que el cobre y la aleación de cobre cuyos puntos
de fusión se sometían a la condición de estar por encima de 900ºC,
daban como resultado unos coeficientes de rozamiento prácticamente
iguales que los de los metales anteriormente mencionados con un
bajo punto de fusión.
Si bien el cobre se ha venido utilizando como
material de alto punto de fusión, en caso de que sea posible la
impregnación con otros metales de alto punto de fusión, pueden
conseguirse una alta resistencia al desgaste y un rozamiento bajo
por combinación con un material de base carbonoso. Estas
realizaciones han adoptado un método de impregnación con metal
consistente en sumergir, como procedimiento de impregnación, un
material de base carbonoso en un metal fundido, mientras se aplica
presión al mismo tiempo. En este procedimiento, la reducción del
punto de fusión a su mínimo es, en principio, válida para mejorar la
productividad. Por lo tanto, el punto de fusión se ha venido
reduciendo ligeramente con la adición de estaño a cobre para
fabricar el material de cojinete. El uso de una aleación en el
metal de impregnación mejora la resistencia del propio metal de
impregnación, y esto resulta también eficaz para mejorar la dureza
de todo el material de cojinete. Además, la adición al metal de
impregnación de un elemento que mejore las características de corte
proporciona un mejor y más suave acabado a la superficie de
rozamiento del material de cojinete, haciendo con ello posible la
construcción de un cojinete más fiable.
La Figura 9 es un diagrama que muestra la
relación entre datos de contenido de grafito y datos de coeficiente
de rozamiento en ausencia de aceite, referentes a cada material de
cojinete que se ha formado por la cocción de un material de base
carbonoso con contenido de grafito y su impregnación posterior con
bronce (BC3) o cobre. Los datos con el Nº 1 se refieren a la
realización 1, y los datos sin número son datos añadidos. Como se
muestra en la Figura 9, el coeficiente de rozamiento mínimo se
obtiene cuando el contenido de grafito oscila entre el 20 y el 50
por ciento en peso, y, especialmente, entre el 20 y 40 por ciento en
peso.
Realización
13
La Figura 1 es una vista en corte transversal de
un compresor de dos etapas que se sirve de una pluralidad de
cojinetes para uso en un compresor de refrigerante de CO_{2} y
pertenecientes a las realizaciones 1 a 12 de la presente invención.
Los cilindros 3-1 y 3-2, así como
los rodillos 3-3 y 3-4, están
acomodados en una vasija cerrada 1 para constituir,
respectivamente, un elemento de accionamiento eléctrico 2 y un
elemento de compresión 3, y un aceite refrigerador 4 está
almacenado adicionalmente en su fondo. El interior de la vasija
cerrada 1 está dividido en un espacio superior 7, que incluye el
elemento de accionamiento eléctrico 2, y un espacio inferior 8, que
incluye el elemento de compresión 3 y el aceite refrigerador 4, por
un miembro separador 5. El gas refrigerante, tras haber sido
inducido a entrar, desde un tubo de succión 9, en el espacio
superior 7, en un estado de baja presión, se admite desde una
lumbrera de succión 10 al cilindro 3-1, donde el
gas se comprime a continuación y suministra al espacio inferior 8,
en un estado de presión intermedia. El refrigerante, que ha sido
comprimido adicionalmente desde la presión intermedia hasta una alta
presión por el segundo cilindro 3-2, se suministra
desde un tubo de descarga 12 para completar un ciclo. La referencia
11 representa los tubos de descarga.
El miembro separador 5 (que también funciona
como el cojinete principal) y el bastidor 13 están hechos de hierro
colado, los cojinetes 5c y 13a anteriormente mencionados, de acuerdo
con la presente invención, están integrados en conjuntos
individuales independientes por ajuste a presión, y el aceite
lubricante que se ha de hacer circular se suministra a ambos
conjuntos. Durante el arranque del compresor y cuando la presión de
descarga del refrigerante es demasiado elevada, la insuficiencia en
la cantidad de suministro del aceite lubricante tiene a producir
como resultado daños debidos a un desgaste inusual o al
agarrotamiento o gripado térmico. Sin embargo, puesto que los
cojinetes cilíndricos de la presente invención están fijos al haber
sido ajustados a presión en el orificio pasante del miembro
separador 5 ó en el rebaje del bastidor, puede mejorarse la
fiabilidad y la durabilidad del compresor de dos etapas. La
referencia 5a representa el cojinete y la referencia 6 es la
válvula de regulación de la presión.
Como es evidente de las realizaciones 1 a 12
anteriormente descritas, los cojinetes de la presente invención se
han aplicado al miembro separador 5 y al bastidor 13 del compresor
de dos etapas de la Figura 1, y, como resultado de ello, han podido
conseguirse una resistencia al desgaste y una vida útil ante el
refrigerante de CO_{2} en un nivel equivalente o superior al
obtenible mediante el uso de un material compuesto convencional
basado en un material de base carbonoso sencillamente impregnado con
plomo o antimonio.
Realización
14
La Figura 10 es una vista en corte transversal
de un compresor de volutas de refrigerante de CO_{2} que se sirve
de la pluralidad de cojinetes para uso en un compresor de
refrigerante de CO_{2}, pertenecientes a la presente invención.
El cojinete rotativo 14c de una placa de base 14a y el cojinete 16a
de un bastidor 16 son cojinetes de ajuste a presión cuyos
materiales de base carbonosos, establecidos en las realizaciones 1
a 10 de la presente invención, están impregnados con un metal. El
compresor de volutas tiene un mecanismo de compresión situado por
encima y un motor 19 situado por debajo, dentro de una vasija
cerrada 1, y el mecanismo de compresión y el motor se han
proporcionado de forma conectada por medio de un árbol de
transmisión 17. En la sección del compresor, se han dispuesto un
miembro 15 de voluta, que tiene unas vueltas espirales 15b situadas
verticalmente en una placa de base 15a, y un miembro de voluta
rotativo 14, que tiene unas vueltas espirales 14b situadas
verticalmente en una placa de base 14a, mediante engrane de las
vueltas 14b unas con otras, y se ha dispuesto un orificio de
succión 15d y un orificio de descarga 15a en la sección de
superficie exterior y en la sección central, respectivamente, de un
miembro de voluta fijo 15.
El árbol de transmisión 17 está soportado por un
cojinete 16c dispuesto en el centro del bastidor 16, y un gorrón
17a, que sobresale por encima del extremo delantero del árbol de
transmisión 17, está insertado en, y acoplado con, el cojinete
rotativo 14c del miembro de voluta rotativo 14. El acoplamiento de
Oldham 18, como miembro para evitar la rotación autónoma, o
auto-rotación, funciona haciendo que el miembro de
voluta rotativo 14 pivote con respecto al miembro de voluta fijo 15
sin rotar de forma autónoma, y este acoplamiento está engranado
entre la corredera o carril 14b situado en la placa de base 14a del
miembro de voluta rotativo 14 y el carril situado en la placa de
base de montaje del bastidor 16. En esta sección de engrane del
acoplamiento, cuando el árbol de transmisión 17 se hace girar por
el motor 19 situado por debajo del acoplamiento, la rotación
excéntrica del árbol de transmisión 17 activa el miembro de voluta
rotativo 14 para que comience a pivotar con respecto al miembro de
voluta fijo 15 sin girar de forma autónoma, por lo que el gas
refrigerante que ha sido introducido desde el orificio de succión
15d es comprimido, para ser descargado, a continuación, el gas
comprimido desde el orificio de descarga 15e.
El cojinete rotativo 14c y el cojinete 16c están
dispuestos, respectivamente, en la placa de base 14a y en el
bastidor 16, y el aceite lubricante que se ha de hacer circular se
suministra a ambos cojinetes. Sin embargo, durante el arranque del
compresor y cuando la presión de descarga del refrigerante es
demasiado elevada, la insuficiencia en la cantidad de suministro
del aceite lubricante tiende a producir como resultado daños debidos
a un desgaste inusual y a gripado térmico. Sin embargo, puesto que
los cojinetes cilíndricos de acuerdo con la presente invención
están fijos al haber sido ajustados a presión en el rebaje de la
placa de base 14a y en el orificio pasante del bastidor 16, es
posible mejorar la fiabilidad y la durabilidad del compresor de
volutas. De conformidad con ello, los cojinetes de acuerdo con la
presente invención se han dispuesto formando conjuntos integrados
en la placa de base 14a y en el bastidor 16, y estos conjuntos se
constituyen utilizando aleaciones con material de base de aluminio
que contienen del 5 al 15 por ciento en peso de hierro colado o
silicio. La referencia 14d denota un carril trasero y la referencia
20 es un contrapeso.
Los cojinetes pertenecientes a la presente
invención son los mismos de acuerdo con las realizaciones 1 a 12
anteriormente descritas. Este compresor de volutas ha sido evaluado
en su aplicación a una máquina de suministro de agua caliente,
suponiendo un uso invernal. Incluso en presencia de una atmósfera a
alta presión y con las rigurosas condiciones que concentran el
refrigerante de CO_{2} dentro del compresor y reducen la
concentración del aceite lubricante, se han obtenido resultados
favorables sin que se produzca la detención del funcionamiento del
compresor debido a la excoriación superficial por ablación de la
sección de cojinete o a la merma del rendimiento como consecuencia
de un desgaste inusual.
Realización
15
Los materiales de cojinete descritos en las
realizaciones 1 a 12 de la presente invención se han aplicado a un
tipo alternativo o de vaivén de compresor de refrigerante de
CO_{2}. De resultas de ello, incluso cuando la cantidad de aceite
lubricante destinada a cargarse en el ciclo de refrigeración se
redujo a un cuarto del valor normal, no hubo inferioridad en la
acción de compresión del refrigerante. Puede considerarse, por lo
tanto, que, cuando se han utilizado en condiciones de funcionamiento
normal, estos cojinetes han mejorado la fiabilidad del compresor
alternativo.
En la atmósfera o medio del ciclo de
refrigeración, hay un refrigerante disuelto presente en el aceite
lubricante. La tasa o proporción de disolución del refrigerante
depende de la combinación particular del refrigerante y el aceite
lubricante. Habitualmente, sin embargo, a medida que la presión
crece, la proporción de disolución se incrementa también. Puesto
que la viscosidad del aceite lubricante se reduce con el incremento
de la proporción de disolución, el deslizamiento con fricción se
hace serio en una atmósfera a alta presión. El aceite lubricante
suministrado a las secciones deslizantes, especialmente los
cojinetes del compresor de refrigerante, se almacena en su interior
y es suministrado a las secciones deslizantes mediante el uso de
varios métodos. En consecuencia, puesto que los materiales de
cojinete de acuerdo con la presente invención no se ven afectados
por las restricciones en las condiciones de deslizamiento debidas a
cualesquiera diferencias existentes en el estado disuelto del
refrigerante en el aceite lubricante, estos cojinetes son aplicables
en un amplio abanico.
Claims (15)
-
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1. Un cojinete (5, 14c, 16c) para un compresor de refrigerante de CO_{2}, que comprende un miembro conformado con forma cilíndrica cuyo material de base, carbonoso, contiene del 20% al 50% en peso de grafito y tiene poros impregnados con uno de entre estaño; cobre; plata; una aleación de cobre que contiene entre el 80% y el 90% en peso de cobre, entre el 5% y el 11% en peso de estaño, hasta el 3% en peso de zinc y hasta el 1,0% en peso de plomo; y una aleación de estaño que contiene del 0,5% al 5,0% en peso de cobre y del 25% al 35% en peso de zinc, de tal modo que dicho material de base carbonoso tiene una forma final formada por conformación prácticamente definitiva. - 2. Un compresor de refrigerante de CO_{2}, destinado a comprimir un refrigerante de CO_{2} mediante el uso de unos medios de compresión (3) accionados por la rotación de un árbol rotativo (17), de tal modo que dicho árbol rotativo está soportado por un cojinete (5, 14c, 16c) que comprende un miembro conformado con forma cilíndrica cuyo material de base, carbonoso, contiene del 20% al 50% en peso de grafito y tiene poros impregnados con uno de entre estaño; cobre; plata; una aleación de cobre que contiene entre el 80% y el 90% en peso de cobre, entre el 5% y el 11% en peso de estaño, hasta el 3% en peso de zinc y hasta el 1,0% en peso de plomo; y una aleación de estaño que contiene del 0,5% al 5,0% en peso de cobre y del 25% al 35% en peso de zinc.
- 3. El cojinete de acuerdo con la reivindicación 1, ó el compresor de acuerdo con la reivindicación 2, en el cual dicho miembro tiene una dureza Shore que va de 65 a 120.
- 4. El cojinete de acuerdo con la reivindicación 1 ó la reivindicación 3, ó el compresor de acuerdo con la reivindicación 2 ó la reivindicación 3, en el cual dicho miembro tiene una resistencia a la compresión que va de 200 a 500 MPa.
- 5. El cojinete de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1, 3 y 4, ó el compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 4, en el cual dicho miembro tiene una proporción o grado de porosidad que oscila entre el 0,05 y el 2,00 por ciento en volumen.
- 6. El cojinete de acuerdo con la reivindicación 1, ó 3 a 5, ó el compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 5, en el cual dicho cojinete comprende una aleación que contiene al menos alguno de entre vanadio o titanio, en una proporción del 0,2% en peso o menor, en alguno de dichos metales o en la propia aleación.
- 7. El cojinete de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1, ó 3 a 6, ó el compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 6, en el cual dicha aleación de alguno de dichos metales contiene, en cada caso, al menos alguno de entre plomo o antimonio en una proporción del 1% en peso en menor.
- 8. El compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 7, en el cual dicho material de base carbonoso tiene una forma final formada por conformación prácticamente definitiva.
- 9. El compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 8, en el cual dichos medios de compresión (3) comprenden adicionalmente unos medios de compresión (3-1) de presión intermedia, que aplican una presión intermedia creada por un rodillo (14) que se hace girar excéntricamente dentro de un cilindro por la rotación de dicho árbol rotativo (17), y unos medios de compresión (3-2) de alta presión, que crean una alta presión a partir de la presión intermedia proporcionada por el rodillo que se hace girar excéntricamente dentro del cilindro por la rotación del árbol rotativo.
- 10. El compresor de acuerdo con la reivindicación 9, en el cual dichos medios de compresión (3-1) de presión intermedia y dichos medios de compresión (3-2) de alta presión están dispuestos en una dirección vertical con respecto a dicho árbol rotativo (17), por cuanto que se han proporcionado un miembro separador (5), equipado con dicho cojinete (14c), y un bastidor (16), también equipado con dicho cojinete, entre los dos medios de compresión, con el fin de adoptar una disposición emparedada o intercalada, y ambos cojinetes se han dispuesto formando un único conjunto por ajuste a presión.
- 11. El compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 8, en el cual dichos medios de compresión (3) están equipados con una voluta fija (15) y una voluta rotativa (14), accionada por la rotación de dicho árbol rotativo (17) y dispuesta de cara a dicha voluta fija.
- 12. El compresor de acuerdo con la reivindicación 11, en el cual dicho árbol rotativo (17) está soportado por dicho cojinete (16c), dispuesto en un bastidor, por cuanto que dicho voluta rotativa (14) está también equipada con dicho cojinete (14c), fijado en una porción rebajada dispuesta en dicho voluta, y por cuanto que ambos cojinetes están dispuestos formando un único conjunto por ajuste a presión.
- 13. Un acondicionador de aire que emplea el compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 12.
- 14. Un refrigerador que emplea el compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 12.
- 15. Una máquina de suministro de agua caliente que emplea el compresor de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 2 a 12.
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