ES2297747T3 - Procedimiento para el mando mediante modulacion por ancho de pulsos de una fuente de luz electrica. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para el mando de una fuente de luz eléctrica mediante modulación por ancho de pulsos de una tensión de alimentación, midiéndose la tensión de alimentación (Ubatt) o una magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED) y ajustándose en dependencia de ella el ancho de pulso caracterizado porque la tensión de alimentación (Ubatt) o la magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED) se capta al menos dos veces durante el pulso, adaptándose el ancho de pulso (T(n), T(n+1)) del pulso actual o de uno posterior en dependencia de las valores obtenidos para la tensión de alimentación (Ubatt) o la magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED), captándose durante el pulso valores de medida de la tensión de alimentación (Ubatt) o de la magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED), obteniendo entonces de todos los valores de medida de este pulso un valor global (A(n)) y comparando este con un valor predeterminado (Asoll) de modo que se finalice el pulso en caso de alcanzarse el valor predeterminado (Asoll).
Description
Procedimiento para el mando mediante modulación
por ancho de pulsos de una fuente de luz eléctrica.
La invención se refiere a un procedimiento para
el mando mediante modulación por ancho de pulsos de una fuente de
luz eléctrica. La iluminación exterior en vehículos de motor se
realiza, de acuerdo con el estado actual de la técnica, mediante
lámparas de incandescencia, lámparas de descarga o diodos emisores
de luz (Light Emitting Diode = LED). En el caso de la modulación
por ancho de pulsos, una tensión de alimentación se transfiere a la
fuente de luz a través de un dispositivo de conmutación, normalmente
un MOSFET de potencia, midiéndose la tensión de alimentación, o una
magnitud dependiente de ella, como, p. ej., la corriente o la
potencia eléctrica, y ajustándose en dependencia de ella el ancho
de pulso.
Al contrario que las lámparas de incandescencia
o de descarga, que son muy lentas, los LEDs tienen un tiempo de
reacción muy corto, lo que, por un lado, influye de manera
favorable sobre la efectividad de la señal, p. ej. como luz de
freno, y, por otro lado, lleva rápidamente a las correspondientes
modulaciones visibles en la intensidad luminosa en caso de
fluctuaciones de la tensión de alimentación. Precisamente, en el
caso de aplicaciones para vehículos de motor, la intensidad
luminosa debe mantener la mayor constancia posible, sin embargo,
debido a la reducida tensión de alimentación y a las grandes
variaciones de carga, en las redes de a bordo de los vehículos de
motor se presentan en parte considerables fluctuaciones de tensión
en los dispositivos luminosos.
Para evitar esto, es conocida
DE-A1-198 04 539 A1, que consiste en
un conmutador para la estabilización de la tensión en una lámpara,
en especial para lámparas de faros de un vehículo de motor. La
característica más importante de esta invención es que en el
circuito eléctrico de la lámpara se ha incluido un interruptor
adicional, gobernable mediante un conmutador de mando, que, cuando
la tensión de alimentación es inferior a la tensión nominal de
alumbrado prevista de la lámpara, mantiene conectado el mando del
interruptor de tal modo que la lámpara es alimentada de manera
continua con la tensión de alimentación "demasiado reducida" y
que, cuando la tensión de alimentación es superior a la tensión
nominal de alumbrado prevista de la lámpara, el conmutador de mando
desconecta periódicamente el interruptor temporizador con una
relación entre el tiempo de conexión y la duración del periodo que
es igual al cuadrado del cociente entre la tensión nominal de
alumbrado y la tensión de alimentación existente.
En DE-A1-197 34
107 A1 se da a conocer un reductor para lámparas bien conocido (con
tensión alterna de red).
De DE-A1-101 22
409 se conoce un conmutador para la estabilización de la tensión en
una lámpara, en especial para lámparas de faros de un vehículo de
motor. La característica más importante de esta invención es que en
el circuito eléctrico de la lámpara se ha incluido un interruptor
adicional, gobernable mediante un conmutador de mando, que, cuando
la tensión de alimentación es inferior a la tensión nominal de
alumbrado prevista de la lámpara, mantiene conectado el mando del
interruptor de tal modo que la lámpara es alimentada de manera
continua con la tensión de alimentación "demasiado reducida" y
que, cuando la tensión de alimentación es superior a la tensión
nominal de alumbrado prevista de la lámpara, el conmutador de mando
desconecta periódicamente el interruptor temporizador con una
relación entre el tiempo de conexión y la duración del periodo que
es igual al cuadrado del cociente entre la tensión nominal de
alumbrado y la tensión de alimentación existente.
En DE-A1-101 15
759 A1 se muestra un conmutador similar al de
DE-A1-101 22 409: por lo demás, en
esta invención se almacenan valores característicos en una tabla
look-up en el aparato de mando.
De DE-A1 -101 05 903 se conoce
otro dispositivo para el mando de una instalación de iluminación en
un vehículo de motor, realizándose el mando a través de una
modulación por ancho de pulsos.
La tarea de la invención consiste, por tanto, en
presentar un procedimiento adecuado parea el mando de dispositivos
de iluminación, en especial de diodos emisores de luz. Esta
invención se resuelve mediante las características de las
reivindicaciones principales. Desarrollos ventajosos se pueden
deducir de las subreivindicaciones.
La invención describe un procedimiento en el que
mediante el mando con las frecuencias de PWM habituales se mantiene
constante la luminosidad de los faros en todas las distintas
situaciones de la red de a bordo. Para ello, la tensión de
alimentación se capta al menos dos veces durante el pulso,
adaptándose el ancho de pulso del pulso actual o de uno posterior
en dependencia de las valores obtenidos. De modo alternativo, en
lugar de la tensión de alimentación también puede medirse una
magnitud dependiente de ella, por ejemplo la corriente o la
potencia eléctrica como producto de la corriente eléctrica y la
tensión medidas, y utilizarse para ajustar el ancho de pulso.
Esto puede ocurrir preferiblemente captando
durante el pulso valores de medida de la tensión de alimentación o
de la magnitud proporcional a la misma, obteniendo entonces de
todos los valores de medida de este pulso un valor global y
comparando este con un valor predeterminado de modo que se finalice
el pulso en caso de alcanzarse el valor predeterminado.
Como alternativa a esto, en especial en caso de
un ancho de pulso ininterrumpible en un pulso marco, también se
puede pensar en determinar un solo valor global sobre la base de
todos los valores de medida de un pulso. El valor global se
corresponde de este modo con el área bajo los valores medidos o
bien dependientes, obtenidos de estos. A continuación se determina
la desviación entre valor predeterminado y valor global obtenido y
se ajusta el ancho de pulso de los siguientes pulsos en función de
la desviación entre valor predeterminado y valor global obtenido.
De modo que la desviación se compensa en el respectivo pulso
subsiguiente o, expresado de otra manera, el ancho de pulso actual
se determina respectivamente en función del valor predeterminado y
del pulso anterior. El valor predeterminado se corresponde por tanto
con un área que resultaría de una tensión de alimentación constante
y de un ancho de pulso prefijado. De modo que la desviación puede
determinarse como una diferencia de áreas mediante resta simple y
utilizarse como valor de corrección para el siguiente pulso.
Si se intenta representar una dependencia
funcional del ancho de pulso de la tensión de alimentación actual y
de la desviación de la corriente media o de la luminosidad de
pulsos anteriores, esto resulta extremadamente difícil y solo es
posible hacerlo con la suficiente exactitud con un polinomio de al
menos 5º orden, lo que es apenas practicable para un mando
automático. Una variante especialmente favorecida del procedimiento
consiste en no calcular esta dependencia compleja pero constante en
lo que toca a la fuente de luz, sino en almacenarla en una curva
característica, que, para una conexión permanente, esto es un duty
cycle de 100%, da el respectivo valor global como valor
característico 100%. El valor característico 100% se corresponde por
tanto con la respectiva área bajo un pulso con el ancho de pulso
marco, esto es con 100% PWM. Del cociente del valor predeterminado
corregido por la desviación del pulso anterior y el valor
característico 100% se puede deducir directamente del modo más
simple el duty cycle necesario y con ello el ancho de pulso. De
este modo se reduce de manera considerable el esfuerzo numérico
para un mando de tal naturaleza.
A continuación se describirá la invención sobre
la base de ejemplos de ejecución y utilizando como referencia los
diagramas.
Para ello, en un desarrollo especialmente
preferido, se predetermina para la fuente de luz una curva
característica de la luminosidad en dependencia de la tensión de
alimentación o de la magnitud dependiente de ella, y de la tensión
de alimentación medida o de la magnitud dependiente se obtiene un
valor de luminosidad efectivo que se totaliza a través del ancho de
pulso y se compara con un valor de luminosidad predeterminado,
regulándose el ancho de pulso en dependencia de ello. Por tanto, en
primer lugar deberá aclararse este punto.
La curva característica de luminosidad de un LED
puede obtenerse de la hoja de datos o bien medirse y de ella
interpolarse una función (p. ej., una polinómica de 5º orden).
El diagrama 1 muestra el desarrollo típico de
una curva característica de un LED eléctrico y el polinomio
correspondiente:
siendo a, b; c, d, e, f =
coeficientes del polinomio linear de 5º orden U_LED = f
(I_LED)
El diagrama 2 muestra un circuito eléctrico
equivalente de la configuración. Utilizando este modelo eléctrico y
el modelo de los LEDs de (Ec. 1) pueden calcularse de modo
iterativo todos los parámetros eléctricos de cada uno de los puntos
de funcionamiento:
donde
n = número de LEDs conectados en serie
m = número de circuitos LED paralelos
Solo es posible alcanzar una elevada estabilidad
de la luminosidad de los LEDs cuando la característica de la
luminosidad se ha descrito también matemáticamente y se ha
integrado en el modelo. Para ello es necesaria la función de la
cantidad de luz en dependencia de una variable activa.
La cantidad de luz que suministra el LED puede
medirse, p. ej., con la configuración del diagrama 3:
Para lo que se aplica la corriente en el LED y
se mide en el LED la correspondiente tensión para cada punto de
funcionamiento. La luz que suministra el LED se capta mediante el
acoplamiento óptico de un fotodiodo y se convierte en una tensión
proporcional mediante un amplificador no inversor. De modo que la
tensión de salida del amplificador es proporcional a la cantidad de
luz que suministra el LED.
Siendo ventajoso calibrar mediante la corriente
la cantidad de luz suministrada, pero no estrictamente necesario,
pues el punto de funcionamiento del LED también puede determinarse
también de otro modo; p. ej., mediante los valores medios de la
corriente.
El diagrama 4 muestra una magnitud proporcional
a la cantidad de luz suministrada, en función de la corriente en el
LED.
La luz suministrada por el LED puede describirse
mediante un polinomio de orden n (p. ej. n=2).
donde g, h, i, = coeficientes del
polinomio lineal de 2 orden intensidad luminosa = f
(I_LED)
Combinando el modelo eléctrico (Ec.1, Ec. 2) con
el modelo físico del LED (Ec. 3), puede determinarse de nuevo por
iteración la característica de mando de la PWM del LED en
dependencia de la tensión de alimentación Ubatt.
El diagrama 5 muestra un ejemplo de esta curva
característica para dos SMD-LEDs conectados en
serie con un resistor protector de 220 Ohm. Para lo que el duty
cycle, esto es el ancho de pulso de un pulso PWM en relación con el
ancho de pulso marco, es regulado de tal forma que la cantidad de
luz de LED efectiva calculada permanece
constante.
constante.
donde j, k, l = coeficientes del
polinomio; cantidad de luz =
f(Ubatt),
Dado que, de manera bastante exacta, el
rendimiento luminoso es proporcional al valor medio de la corriente
en el LED, el duty cyle puede calcularse de modo alternativo
partiendo del valor medio de la corriente.
donde k, l = coeficientes del
polinomio; I_LED_avg =
f(Ubatt)
Pero el diagrama 6 muestra que, en el caso de la
pura regulación de corriente, la cantidad de luz no es 100%
constante, esto es, que según el tipo de LED varía con la tensión
de alimentación. También se podría pensar en un mando de la potencia
eléctrica en la matriz LED, pero también en este caso la cantidad
de luz del LED varía con la tensión de alimentación. Mediante la
derivación de un valor de luminosidad utilizando la curva
característica y adaptando la PWM en dependencia de un
correspondiente valor de luminosidad prefijado, esto puede
calcularse con bastante exactitud.
Por tanto, junto a la regulación de la
corriente, puede pensarse también en la regulación de la potencia o
también en una regulación de la luminosidad.
Para realizar un correspondiente mando PWM se
recurre ahora de modo preferente a un muestreo digital de la
tensión de alimentación Ubatt mediante un microprocesador con un
múltiplo de la frecuencia de conexión, realizándose el mando del
conmutador de potencia mediante modulación por ancho de pulsos.
Dado que precisamente en el automóvil la tensión de la red de a
bordo tampoco permanece constante a corto plazo, esto puede llevar
a un modificación visible en la luminosidad, en especial cuando la
modificación en la tensión se presenta dentro de un pulso.
Esto puede corregirse, preferentemente y en
dependencia de la característica de mando (área de corriente,
potencia o corriente de luz - tiempo, en adelante llamada de modo
simplificado área de pulso), mediante distintos procedimientos:
- 1.
- En cada ciclo de conexión se determina de modo continuo el área actual mediante totalización y en el siguiente pulso respectivo se tiene en cuenta un correspondiente valor de corrección. Este procedimiento es especialmente adecuado cuando se utilizan controladores \mu con temporizadores digitales. Para lo que debe fijarse el ancho de pulso ya antes de iniciarse el ciclo de conexión. Además, un factor bajo de oversampling solo tiene influencia sobre el valor de corrección a entregar al siguiente pulso, pero no a la resolución del PWM.
- 2.
- El área del pulso actual se determina de modo continuo mediante totalización y el pulso se finaliza cuando se alcanza el valor teórico. Este procedimiento es especialmente adecuado en caso de tasas de oversampling muy elevadas y con ello una alta resolución de la modulación por ancho de pulsos resultante.
\newpage
Ejemplo para el procedimiento
1
Partiendo de la luminosidad prefijada y
específica de la aplicación y de la frecuencia de mando, se calcula
un área de pulso (A_{Soll}) que debe alcanzarse como media por
periodo (T). Además, inmediatamente antes de iniciarse el
ciclo PWM, se determina la magnitud a ajustar, p. ej. la tensión de
alimentación. De la curva característica resulta entonces el valor
característico 100%, p. ej. en relación con la luminosidad
\Phi_{100%}.
Mediante la utilización de la (Ec. 4) se calcula
la duración de pulso T_{n}
Durante cada periodo n, se determina el área de
pulso efectiva (A_{n} _{ist}) mediante muestro digital múltiple
(oversampling) y totalización de las áreas, obteniéndose a partir de
ahí la relación de conexión y con ello el área de pulso según la
(Ec. 4). Debe advertirse en relación con esto que o bien se
determina el correspondiente tamaño del área sobre la base de los
valores de medida obtenidos y utilizando una curva característica,
esto es, asignando y totalizando, teniendo en cuenta la frecuencia
de muestreo, a cada valor de medida de la tensión de alimentación
la contribución a la luminosidad o a la corriente media o la
potencia media, o bien, en caso de despreciarse la dependencia no
perfectamente lineal, totalizando directamente los valores de
medida, p. ej., los valores de tensión obtenidos del muestreo
digital, y transformando entonces esta suma en un valor total que
no sea contradictorio en cuanto a la unidad física con el valor
prefijado. Si se utiliza como unidad física un valor de
luminosidad, una potencia eléctrica media o la corriente media en
el LED, es algo que no tiene ninguna importancia en lo que toca a
la derivación del área de corrección y a la determinación del ancho
del siguiente pulso que se incluye a continuación.
La respectiva diferencia (\DeltaA_{n}) entre
valor real y valor teórico se calcula para el pulso n (donde n>1)
del siguiente modo:
Siendo Asoll el valor prefijado, en principio,
constante, p. ej., la luminosidad media, la corriente media o la
potencia eléctrica y \DeltaA_{n-1} el valor de
corrección obtenido del pulso anterior.
En el pulso siguiente n+l, ha de sustraerse
respectivamente esta diferencia (Ec. 6) del valor teórico del pulso
actual.
La duración de pulso T_{n+1} para los
respectivos pulsos posteriores resulta por tanto de
El muestreo digital de la variable activa Ubatt
se lleva a cabo de manera práctica con un múltiplo entero de la
frecuencia PWM, si bien la resolución del muestreo digital
determina la exactitud de la corrección.
Evidentemente, en lugar de la potencia eléctrica
como variable activa, también puede utilizarse la tensión de
alimentación.
Los diagramas 8a y 8b muestran evoluciones
típicas de las correcciones con este procedimiento. Al iniciarse el
pulso n, partiendo respectivamente del valor de medida actual de la
variable activa, en este caso la tensión de alimentación, se prefija
la duración de pulso T(n) o bien el duty cycle.
La variable activa se capta a continuación de
nuevo de modo cíclico durante el pulso, derivándose y totalizándose
los correspondientes valores de luminosidad con ayuda de la curva
característica. Si se puede prescindir de la curva característica de
luminosidad, por supuesto que también puede totalizarse
directamente como área la variable activa, esto es, la propia
tensión de alimentación, la corriente o la potencia eléctrica. Si la
tensión de alimentación oscila dentro de este pulso n, en este caso
en el momento t0, se produce en este ejemplo una desviación
positiva de la luminosidad total, que en el diagrama 8a se ha
resaltado con rayas oblicuas en el área A(n).
Si la duración de pulso en el microcontrolador
permanece constante durante un pulso, no puede reaccionarse
inmediatamente a esta desviación. Pero esto no es tan importante,
pues en la configuración preferida se considerará esta desviación en
el siguiente pulso n+l y la duración de pulso T(n+l) se
adaptará en consecuencia, en este caso se reducirá, como se indica
de nuevo mediante las correspondientes rayas oblicuas. El valor
medio de ambas áreas, esto es, (A(n))+A(n+1)/2 se
corresponde de nuevo con el valor prefijado, siempre que la tensión
no vuelva a oscilar. De producirse de nuevo una desviación se
actuará para corregirla en el siguiente pulso respectivo. La
especial ventaja consiste, por tanto en que la adaptación del ancho
de pulso se realiza mediante una adición sencilla (con signo
antepuesto), esto es, una prolongación o acortamiento del siguiente
pulso.
Este procedimiento es claramente reconocible en
caso de una oscilación de corta duración de la tensión de
alimentación dentro de un pulso, tal y como se esquematiza en el
diagrama 8b. Los mandos habituales no reaccionan en absoluto ante
tales desviaciones, de nuevo marcadas mediante rayas oblicuas. Sin
embargo, en el procedimiento que se presenta aquí, mediante el
muestreo digital cíclico de la variable activa, esta desviación se
capta, ajustándose en consecuencia la longitud del siguiente pulso,
esto es, el área será más pequeña que el área que corresponde en
este momento de acuerdo con la tensión de alimentación Ubatt en el
equivalente al área marcada con rayas oblicuas, de lo que resulta
de nueva la correspondiente duración de pulso T(n+1).
La ventaja de este procedimiento es que la
frecuencia del muestreo digital de la variable activa puede ser
inferior a la anchura de paso de la PWM, siempre que la frecuencia
de oscilación y la intensidad de oscilación de la variable activa
sea relativamente baja y de, este modo, el error relativo en la
determinación de la desviación, esto es, el error en la
determinación del tamaño del área marcada con rayas oblicuas sea
despreciable.
Procedimiento
2
Partiendo de la luminosidad prefijada y de la
frecuencia de mando, se calcula un área de pulso (A_{soll}) que
debe alcanzarse como media por periodo (T). Además,
inmediatamente antes de iniciarse el ciclo PWM, se determina la
magnitud a ajustar (A_{n}) según la (Ec. 5). Durante cada periodo
n se determina el área de pulso efectiva (A_{n} _{ist}) mediante
muestreo digital y totalización de las áreas, terminándose
inmediatamente el pulso cuando se alcanza el valor teórico del
pulso.
Mediante estos dos sencillos mecanismo des
corrección, la luminosidad media de los LEDs también se mantiene
constante en caso de cambios rápidos de la variable activa, la
desviación a corto plazo del valor medio no es detectada por el ojo
humano.
El diagrama 7 muestra un esquema de este
procedimiento de terminación automática del pulso en dependencia
del área totalizada. Para los dos pulsos consecutivos Pn y
P(n+1) así como para los siguientes pulsos se ha prefijado
un ancho de pulso marco T. Al inicio de cada pulso, la variable
activa, p. ej., en este caso la tensión de alimentación Ubatt, es
sometida a un muestreo digital con una frecuencia de muestreo
digital o bien se le asigna un valor de luminosidad a través de la
curva característica de luminosidad y se totalizan estos valores de
luminosidad.
Naturalmente, este procedimiento puede aplicarse
a su vez directamente a la tensión de alimentación o a una magnitud
dependiente de la misma en la que se totaliza la propia tensión de
alimentación.
Esto se muestra en el esquema mediante la
superficie marcada con rayas oblicuas A(n). Si el área
A(n) alcanza un valor prefijado Asoll, se termina el pulso en
el momento T(n) y se inicia el siguiente pulso (n+1) una vez
transcurrido el ancho de pulso marco T. Pero dado que la tensión de
alimentación ha bajado entre tanto, las contribuciones de área por
punto de muestreo digital son ahora más pequeñas. En consecuencia,
el pulso (n+1) tiene una mayor duración hasta que el valor de su
área vuelve a corresponderse con el valor prefijado y se termina el
segundo pulso. Ambos valores de área A(n) así como
A(n+1) se corresponden con la correspondiente aproximación
con el valor prefijado Asoll. De modo que es claramente reconocible
que la frecuencia de muestreo digital de la variable activa, en
este caso la tensión de alimentación, determina de manera directa
la resolución posible de la PWM.
Las oscilaciones de la tensión de alimentación
dentro de un pulso, tal y como se muestran en el esquema del
diagrama 8, pueden modularse también directamente y adaptarse en
consecuencia la duración del pulso.
Estos procedimientos permiten el mando de
módulos LED mediante simples resistores protectores. Mediante la
correcta ejecución del procedimiento de mando, pueden regularse
también oscilaciones dinámicas de la tensión de a bordo sin una
modulación visible de la intensidad luminosa.
La invención se basa sobre el hecho de que el
mando de los módulos de LEDs tiene lugar por regla general a través
de una salida con modulación de ancho por pulsos. Si este mando PWM
puede realizarse de tal modo que la luminosidad de los faros
permanezca constante ante todas las oscilaciones de la tensión de a
abordo, el regulador de la corriente en el faro (módulo LED) podrá
ser sustituido por sencillos resistores protectores. La electrónica
en el faro deja de ser necesaria, de modo que este puede fabricarse
a un coste considerablemente más reducido. Una frecuencia de
conmutación adecuada pare el mando de LEDs se sitúa en caso ideal
en el intervalo superior a 1 kHz. Y ha de ser como mínimo tan
elevada que todas las oscilaciones de la red puedan ser moduladas
por el mando sin que esto sea percibido por el ojo humano.
Claims (5)
1. Procedimiento para el mando de una fuente de
luz eléctrica mediante modulación por ancho de pulsos de una
tensión de alimentación, midiéndose la tensión de alimentación
(Ubatt) o una magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED) y
ajustándose en dependencia de ella el ancho de pulso
caracterizado porque
la tensión de alimentación (Ubatt) o la magnitud
dependiente de ella (I_LED, P_LED) se capta al menos dos veces
durante el pulso, adaptándose el ancho de pulso (T(n),
T(n+1)) del pulso actual o de uno posterior en dependencia de
las valores obtenidos para la tensión de alimentación (Ubatt) o la
magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED), captándose durante el
pulso valores de medida de la tensión de alimentación (Ubatt) o de
la magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED), obteniendo entonces
de todos los valores de medida de este pulso un valor global
(A(n)) y comparando este con un valor predeterminado (Asoll)
de modo que se finalice el pulso en caso de alcanzarse el valor
predeterminado (Asoll).
2. Procedimiento para el mando de una fuente de
luz eléctrica mediante modulación por ancho de pulsos de una
tensión de alimentación, midiéndose la tensión de alimentación
(Ubatt) o una magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED) y
ajustándose en dependencia de ella el ancho de pulso
caracterizado porque
la tensión de alimentación (Ubatt) o la magnitud
dependiente de ella (I_LED, P_LED) se capta al menos dos veces
durante el pulso, adaptándose el ancho de pulso (T(n),
T(n+1)) del pulso actual o de uno posterior en dependencia de
las valores obtenidos para la tensión de alimentación (Ubatt) o la
magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED), captándose durante un
pulso (n) valores de medida de la tensión de alimentación (Ubatt) o
de la magnitud dependiente de ella (I_LED, P_LED), obteniendo
entonces de todos los valores de medida de este pulso un valor
global (A(n)) y comparando este con un valor predeterminado
(Asoll) y ajustando el ancho de pulso (T(n+1)) de los
siguientes pulsos en función de la desviación entre valor
predeterminado y valor global (A(n)) obtenido, estando
prefijada una curva característica de la que, en dependencia de la
tensión de alimentación o de la magnitud dependiente de ella,
resulta respectivamente un valor característico 100% para un pulso
con conexión permanente de la tensión de alimentación (PWM =100%),
y se determina para cada pulso, inmediatamente antes o en el
momento de su inicio, la tensión de alimentación actual o la
magnitud dependiente de ella y se determina de la curva
característica el correspondiente valor característico 100%.
3. Procedimiento según la reivindicación 2,
caracterizado porque
del valor predeterminado (Asoll) y de la
desviación del pulso anterior (A(n)- Asoll), se obtiene un
valor predeterminado corregido para el siguiente pulso y del
cociente entre el valor predeterminado corregido y el valor
característico 100% se deriva la duración de pulso del pulso
actual.
4. Procedimiento según las reivindicaciones 2 ó
3,
caracterizado porque
se predetermina para la fuente de luz una curva
característica de la luminosidad en dependencia de la tensión de
alimentación o de la magnitud dependiente de ella,
de la tensión de alimentación medida o de la
magnitud dependiente se obtiene un valor de luminosidad efectivo
que se totaliza a través del ancho de pulso y se compara con un
valor de luminosidad predeterminado, regulándose el ancho de pulso
en dependencia de ello.
5. Utilización de un procedimiento según una de
las reivindicaciones anteriores para el mando de al menos un diodo
emisor de luz (LED).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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