ES2273334T3 - Enfriador refractario interno. - Google Patents
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Abstract
UN RECUBRIMIENTO DE PARED PARA UN HORNO (10) QUE INCLUYE UNA CAPA REFRACTARIA (14) QUE TIENE UNA CARA CALIENTE (16) EXPUESTA AL INTERIOR DEL HORNO. UNA PLURALIDAD DE ELEMENTOS CON UN MATERIAL ALTAMENTE CONDUCTIVO TERMICAMENTE (18), COMO ALAMBRES VARILLAS DE COBRE, SE EXTIENDEN DESDE EL ARMAZON EXTERNO (12) DEL HORNO HASTA EL RECUBRIMIENTO REFRACTARIO (14). LOS ELEMENTOS (18) PROPORCIONAN UN CURSO DE CONDUCCION DE CALOR CONTINUO AL ARMAZON EXTERNO (12) DEL HORNO. UNA CAMISA REFRIGERADORA (22) EXTRAE EL CALOR DEL ARMAZON EXTERNO. LOS ELEMENTOS SE ENCUENTRAN DISPERSOS EN EL RECUBRIMIENTO REFRACTARIO (14) PARA PROPORCIONAR UNA TEMPERATURA SUSTANCIALMENTE UNIFORME A LO LARGO DE LA CARA CALIENTE DEL HORNO EN LA PROXIMIDAD DE LOS ELEMENTOS. EL RECUBRIMIENTO DE PARED PUEDE FORMARSE FIJANDO UN CONJUNTO DE ELEMENTOS A LA PARED INTERIOR DEL ARMAZON EXTERNO DEL HORNO, Y APLICANDO U MATERIAL REFRACTARIO A LA PARED INTERNA.
Description
Enfriador refractario interno.
El presente invento hace referencia a los
revestimientos murales refractarios que se utilizan en hornos. En
especial, el presente invento hace referencia a los medios para
enfriar revestimientos murales refractarios.
En varios procesos diferentes, entre ellos la
fundición de metales, se utilizan hornos que funcionan a
temperaturas elevadas. Casi todos los hornos constan de un armazón
exterior fabricado con un material metálico, normalmente acero. El
armazón exterior va revestido interiormente con una capa de
ladrillos refractarios, para aislarlo de las temperaturas extremas
registradas en el interior del horno y también para impedir su
contacto con los materiales muy calientes que contiene el horno. Los
revestimientos refractarios deben ser de larga duración, para
minimizar el considerable tiempo de inactividad forzosa que requiere
la renovación del revestimiento interior de un
horno.
horno.
En general, los revestimientos refractarios se
fabrican con materiales que sólo reaccionan moderadamente al
contenido del horno. Sin embargo, ello no impide la erosión y
destrucción de los revestimientos refractarios, habiéndose
comprobado que la velocidad de erosión y destrucción del
revestimiento aumenta con el incremento de la temperatura del lado
caliente del revestimiento; es decir, del lado del revestimiento
expuesto al interior del horno. De ahí los numerosos intentos
efectuados hasta la fecha para disminuir la temperatura del lado
caliente del revestimiento, a fin de prolongar la duración del
revestimiento refractario.
Una de las estructuras propuestas para disminuir
la temperatura del lado caliente requiere la instalación de un
circuito hidroenfriado en el revestimiento refractario. El agua que
circula por el circuito de enfriamiento extrae calor del
revestimiento refractario y hace bajar la temperatura del lado
caliente del revestimiento. Aunque dichas estructuras reducen
satisfactoriamente la temperatura del revestimiento, requieren el
uso de circuitos hidroenfriados en el interior del revestimiento.
Cualquier fuga del agua del circuito de enfriamiento puede filtrarse
en el horno, ocasionando explosiones y la hidratación del producto
refractario. Debido a la evidente peligrosidad de esta situación,
hoy se considera que el hidroenfriado interno de los revestimientos
refractarios debe evitarse.
Otro enfoque adoptado por la industria requiere
el paso de componentes refrigerantes macizos de alta
termoconductividad a través de la pared de un horno y su inserción
en un revestimiento. La porción exterior de los componentes
refrigerantes macizos se deja fuera del revestimiento refractario.
Las porciones de los componentes refrigerantes situadas fuera del
horno se enfrían mediante un circuito de hidroenfriamiento.
Consecuentemente, si se producen fugas en el circuito de
hidroenfriamiento, el agua no puede entrar en contacto con el
contenido caliente del horno, eliminándose así la hidratación y
reduciéndose el peligro de explosión. En general, los componentes
refrigerantes macizos se distribuyen a intervalos de medio metro.
Esto ocasiona acusados gradientes de la temperatura en el
revestimiento refractario. Las zonas del revestimiento muy calientes
se desgastan mucho antes que las de temperatura relativamente menor
y el desgaste del revestimiento es muy desigual. Además, los
acusados gradientes de temperatura del revestimiento ocasionan
grandes termoesfuerzos en el revestimiento refractario.
La patente del Reino Unido 1.585.155 describe un
horno de arco provisto de un revestimiento compuesto que incluye una
capa interior expuesta de material refractario, encarada con el
interior del horno. Se provee una capa exterior de material
refractario apoyada en la capa interior, quedando la capa exterior
de material refractario en contacto térmico con la capa interior. La
capa exterior se fabrica con un material más termoconductor que la
capa interior. La capa exterior puede estar en contacto con la
cubierta del horno, lo cual disipa el calor hacia las inmediaciones
o, más habitualmente, hacia un medio de aire a presión o de
hidroenfriamiento. La construcción compuesta del revestimiento
refractario aumenta el flujo térmico que atraviesa el revestimiento
mural lateral, reduciendo así el desgaste del producto refractario.
Esta construcción tiene la desventaja de requerir la instalación de
una estructura mural refractaria compuesta en el horno. Además,
aunque la descripción indique que la capa exterior del revestimiento
refractario se fabrica con un material refractario muy conductor, la
conductividad relativamente baja de dichos materiales refractarios
limita en cierto modo la cantidad de calor que puede eliminarse del
horno. Por otro lado, los revestimientos compuestos son caros y
pueden ser reactivos.
En la patente de Estados Unidos 3.849.587,
concedida a Hatch Associates Limited, se describe otra solución para
la erosión y penetración de revestimientos refractarios en hornos
que funcionan a temperaturas elevadas. Dicha patente describe la
protección de revestimientos refractarios de hornos que trabajan a
temperaturas elevadas, mediante el paso de componentes refrigerantes
macizos muy termoconductores a través de la pared del horno y su
introducción en el revestimiento. Las porciones exteriores de los
componentes refrigerantes macizos se dejan fuera del revestimiento
refractario. Los componentes refrigerantes integrados en el
revestimiento carecen prácticamente de canales hidroenfriados en las
porciones situadas en el revestimiento del horno, lo cual evita
fugas de agua dentro del mismo. En general, las porciones de los
componentes refrigerantes situadas fuera del horno se refrigeran con
un circuito de hidroenfriamiento. La longitud, la sección
transversal, el espaciado y el material de los componentes
refrigerantes se seleccionan para impedir que los componentes
refrigerantes se fundan y a fin de extraer del revestimiento una
cantidad de calor que permita limitar la erosión del
revestimiento.
Es preferible que los componentes refrigerantes
insertados en el revestimiento sean de cobre. Los componentes
refrigerantes descritos en esta patente son de diámetro grande,
normalmente de unos 100 mm, y están bastante separados entre sí.
Esto da origen a una gradiente de temperatura que abarca todo el
lado caliente del revestimiento refractario, con las consiguientes
desigualdades de desgastes y termoesfuerzos asociadas a dichas
gradientes de temperatura.
El presente invento aporta un revestimiento
refractario que supera, o al menos mejora, una o más desventajas del
procedimiento anterior.
La solicitud de patente japonesa JP
5-9542 describe la incorporación de aletas separadas
por distancias constantes al interior de un recipiente, para mejorar
la eficacia de la termoextracción. Ahora bien, no aborda el problema
de aportar una temperatura sustancialmente uniforme en todo el lado
caliente del horno.
En un primer aspecto, el presente invento aporta
un revestimiento mural para un horno provisto de un armazón exterior
y una fuente de refrigerante externo en conjunción con el armazón
exterior, comprendiendo dicho revestimiento mural un revestimiento
refractario adyacente al armazón exterior, teniendo el revestimiento
refractario un lado caliente expuesto a alta temperatura durante el
funcionamiento del horno, incluyendo el revestimiento refractario
diversos elementos de material muy termoconductor, penetrando dichos
elementos en el revestimiento refractario hacia el lado caliente,
aportando cada uno de estos elementos una vía termoconductora
continua desde el extremo del elemento situado más cerca del lado
caliente hasta el armazón exterior del horno, caracterizándose en
que los elementos se distribuyen por el revestimiento refractario de
manera que dichos elementos se hallen relativamente concentrados en
puntos calientes de dicho horno y en que un número relativamente
menor de elementos están situados en partes más frías de dicho
horno, para aportar una temperatura sustancialmente uniforme en todo
el lado caliente del horno.
"Temperatura sustancialmente uniforme"
significa que la temperatura en todo el lado caliente no varía en
más de 100ºC. Es preferible que la temperatura en todo el lado
caliente no varíe en más de 50ºC.
Los diversos elementos pueden hallarse en la
práctica totalidad del revestimiento mural, para alcanzar la
temperatura uniforme deseada en todo el lado caliente. Otra
posibilidad es disponer los diversos elementos en los revestimientos
murales de manera que estén más concentrados en los que, de otro
modo, serían los puntos calientes del horno. Igualmente, las partes
más frías del horno pueden tener un número relativamente menor de
elementos, siendo posible que éstos no lleguen a todos los puntos
del horno. Esto es especialmente cierto cuando, sin los diversos
elementos, el diseño y el funcionamiento del horno ocasionarían
puntos marcadamente calientes y fríos en el mismo, apreciándose que
la mayor extracción térmica aportada por los diversos elementos
puede ser innecesaria en las zonas menos calientes del horno.
El revestimiento de horno del presente invento
puede utilizarse para asegurar la obtención de una temperatura
sustancialmente uniforme en la proximidad de los elementos situados
en todo el lado caliente del horno. Otra posibilidad es que el
revestimiento se diseñe para asegurar la obtención de una
temperatura sustancialmente uniforme en todo el lado caliente del
horno. Esto es preferible, porque impide la formación de gradientes
de temperatura indeseables en el lado caliente. En cualquiera de los
dos casos, la temperatura sustancialmente uniforme puede ser
inferior a un nivel térmico en que la velocidad de destrucción y/o
erosión del revestimiento refractario sea inaceptablemente alta. Se
apreciará que, en hornos que sin los diversos elementos tendrían
puntos marcadamente calientes y fríos, los elementos sólo pueden
precisarse en o cerca de los que, de otro modo, serían los puntos
calientes.
Es preferible que el material muy termoconductor
sea un metal o una aleación metálica. El cobre es especialmente
preferible.
En una forma de realización preferente del
presente invento, los diversos elementos de material muy
termoconductor penetran en el revestimiento refractario hacia el
lado caliente, pero carecen de longitud suficiente para llegar hasta
él. En consecuencia, los extremos de los elementos quedan separados
del lado caliente por una capa refractaria, lo cual reduce el flujo
térmico que atraviesa la pared y aísla los elementos de las
temperaturas muy elevadas que se registran en el lado caliente
durante el funcionamiento del horno. De este modo, los elementos
quedan protegidos y se reduce su posibilidad de degradación y de
deterioro térmico.
Los diversos elementos de material muy
termoconductor se extienden desde la pared interior del armazón
exterior del horno y penetran en el revestimiento refractario, para
aportar una vía termoconductora continua entre los extremos de los
elementos más próximos al lado caliente y el armazón exterior. El
calor se transmite a lo largo de los elementos, hasta el armazón
exterior. Puede asociarse un circuito externo de enfriamiento al
armazón exterior, para eliminar calor de la pared del horno. Por
consiguiente, los diversos elementos ayudan a eliminar calor del
horno y hacen posible que el lado caliente del revestimiento
refractario se mantenga a una temperatura que le permite funcionar
correctamente durante mucho tiempo. La distribución de los diversos
elementos a través del revestimiento refractario hace que el lado
caliente tenga una temperatura sustancialmente uniforme en la
proximidad de los elementos. Esto impide la aparición de puntos
calientes en el horno, reduce la formación de termoesfuerzos en la
capa refractaria y produce condiciones estables en el lado caliente.
En este sentido, el horno descrito en la patente estadounidense
3.849.587, que utiliza cuerpos de enfriamiento relativamente grandes
y ampliamente espaciados en todo el revestimiento, es incapaz de
conseguir estas condiciones deseables.
Los elementos de material muy termoconductor
pueden adoptar la forma de hilos metálicos o varillas metálicas,
siendo el cobre el material de elección preferente. Las varillas o
los hilos pueden tener un diámetro que oscile entre fracciones de
milímetro y un máximo de 25 mm. No se recomiendan diámetros mayores
que los indicados, porque dificultan la eliminación de calor deseada
del horno sin renunciar a mantener una temperatura sustancialmente
uniforme en todo el lado caliente del revestimiento refractario.
Otra posibilidad es la formación de los
elementos impregnando ladrillos refractarios con metal fundido y
dejando que el metal fundido se solidifique. Cuando los ladrillos
refractarios se impregnan con metal fundido, éste penetra en sus
poros. Al solidificarse el metal fundido, se forman cuerpos macizos
de metal que se extienden desde una cara del ladrillo hasta el
interior del mismo, y que, cuando los ladrillos se utilizan para
revestir el horno, actúan como los diversos elementos de material
muy termoconductor. Se apreciará que la cara de los ladrillos
expuesta al metal fundido impregnante será la que se coloque
adyacente a la pared interior del armazón exterior del horno. Por
otra parte, el metal fundido sólo deberá impregnar parte del
interior de los ladrillos, para asegurar que quede una capa
refractaria entre el metal y el lado caliente del horno.
El revestimiento mural del presente invento
permite enfriar el revestimiento refractario sin necesidad de
enfriar internamente el revestimiento. Los diversos elementos
transmiten calor al armazón exterior del horno y unos circuitos
externos de enfriamiento pueden eliminar el calor del armazón
exterior. El circuito externo de enfriamiento puede ser un
dispositivo de enfriamiento por aire a presión o de convección
natural, o preferiblemente un circuito de hidroenfriamiento. Por
ejemplo, el armazón exterior puede ir metido en una camisa exterior
de agua, aunque también pueden utilizarse otros dispositivos de
hidroenfriamiento.
Los diversos elementos aportan una vía continua
para la transmisión de calor al armazón exterior. Además, minimizan
las resistencias de contacto a la termotransferencia desde el
revestimiento refractario. Puede conseguirse una termotransferencia
más eficaz que con los revestimientos compuestos descritos en
documentos técnicos anteriores, porque el revestimiento mural del
presente invento tiene una termoconductividad eficaz total más
alta.
En una forma de realización posible, los
diversos elementos pueden formarse integralmente con el armazón
exterior. En otra forma de realización posible, los diversos
elementos pueden acoplarse o fijarse al armazón exterior.
El revestimiento mural del presente invento
puede incorporarse a hornos ya instalados, o diseñarse como parte de
hornos nuevos. En el primer caso, los diversos elementos pueden
insertarse en el revestimiento refractario a través de orificios
perforados en el horno, aunque es posible que esto llegue a
debilitar la estructura del horno. Es preferible incorporar el
revestimiento mural cuando vaya a cambiarse el revestimiento
refractario. El revestimiento puede incorporarse en ese momento
mediante ladrillos refractarios impregnados con metal para revestir
el horno, o utilizando ladrillos refractarios provistos de varillas
metálicas o de hilos metálicos.
En otro aspecto posible, el presente invento
aporta un método para revestir un horno con un revestimiento mural
que comprende un revestimiento refractario provisto de diversos
elementos muy termoconductores, extendiéndose dichos elementos desde
un armazón exterior del revestimiento hasta el interior del
revestimiento refractario, caracterizándose en que dicho método
comprende: (a) el cálculo del flujo térmico que debe atravesar el
revestimiento mural, para obtener una temperatura deseada en un lado
caliente del revestimiento mural; (b) la determinación del grosor
del revestimiento mural y de la termoconductividad del revestimiento
mural que se necesiten para obtener el flujo térmico calculado en el
paso (a); (c) la determinación de la situación física y de la
separación de los diversos elementos de dicho revestimiento mural,
necesarias para obtener dicha termoconductividad; y (d) la
incorporación de dicho revestimiento mural a dicho horno, quedando
dichos elementos en contacto térmico con el armazón exterior, y
aportando dicho revestimiento mural una temperatura sustancialmente
uniforme en todo el lado caliente del horno durante el
funcionamiento de dicho horno; en virtud de todo ello dichos
elementos se concentran en puntos calientes de dicho horno y una
cantidad relativamente menor de elementos se dispone en zonas más
frías de dicho horno.
El presente invento también puede posibilitar la
incorporación de un revestimiento refractario a un horno, sin
utilizar ningún ladrillo refractario.
En un aspecto más del presente invento, éste
aporta un método para revestir un horno con un revestimiento
refractario, constando dicho horno de un armazón exterior y
comprendiendo dicho método: la incorporación de un conjunto de
elementos fabricados con un material muy termoconductor a una pared
interior del armazón exterior, de manera que el conjunto de
elementos esté en contacto térmico con el armazón exterior, y la
aplicación de un material que contenga un producto refractario a la
pared interior del armazón exterior, para formar una capa en la
pared
interior.
interior.
El material que contiene un producto refractario
puede aplicarse en estado sustancialmente seco o en forma de
compuesto acuoso o de pasta.
El material que contiene un producto refractario
puede constar de un material refractario y de uno o más componentes
que den lugar a la obtención de un revestimiento refractario
compuesto, o el material que contiene un producto refractario puede
constar sólo de material puramente refractario.
El revestimiento refractario puede ser un
revestimiento compuesto formado mediante la aplicación secuencial,
en el orden que se desee, de capas separadas de un material que
contenga un producto refractario y de capas de materiales sin
productos refractarios o con bajo contenido de los mismos.
Si se utiliza un compuesto acuoso o una pasta de
un material que contenga un producto refractario, es posible que sea
necesario aplicar el producto refractario o la pasta a la pared
interior en varias etapas, empezando con una capa fina que se deja
fraguar, seguida de una o más capas de compuesto acuoso o de pasta.
La acumulación gradual del revestimiento refractario puede ser
necesaria cuando se precisen revestimientos refractarios gruesos,
apreciándose que pueden surgir dificultades con el secado y el
agrietamiento de un revestimiento grueso, si el mismo se aplica en
una sola capa.
El revestimiento refractario completo deberá
tener un grosor suficiente para cubrir totalmente el conjunto de
elementos. Así se aportará una capa de material refractario aislante
entre los extremos de los elementos y el lado caliente del horno,
que impedirá la fusión de los elementos durante el uso del
horno.
El material que contiene un producto refractario
puede aplicarse a la pared interior mediante cualquier método
adecuado conocido por los expertos. Por ejemplo, el material que
contiene un producto refractario puede aplicarse mediante aerosol,
pistola o paleta. Debe entenderse que el presente invento incluye
todos los métodos de aplicación del material que contiene un
producto refractario a la pared interior del horno.
Si se utiliza un compuesto acuoso o una pasta,
el compuesto acuoso o la pasta deberá tener el grosor o la
viscosidad suficiente para permitir su fijación a la pared interior
durante el fraguado. La realización de las pruebas habituales
establecerá fácilmente la viscosidad necesaria del compuesto acuoso
o de la pasta para alcanzar dicho fin.
Es preferible que el conjunto de elementos
comprenda un conjunto de elementos metálicos. En una forma de
realización posible, el conjunto de elementos comprende una malla de
hilos de cobre que, en los puntos de intersección de la malla, tiene
montados otros hilos de cobre que se extienden sustancialmente en
sentido perpendicular al plano de la malla. Cuando la malla se fija
a la pared interior del armazón del horno, los hilos de cobre
montados en la malla se extienden generalmente hacia el interior del
horno. En el uso del horno, estos hilos de cobre actúan como
elementos refrigerantes que aportan una vía termoconductora continua
desde el extremo de los hilos hasta una fuente de refrigerante
externo en contacto con el armazón exterior, contribuyendo de este
modo los elementos refrigerantes al enfriamiento del horno.
En otra forma de realización posible, la etapa
consistente en fijar el conjunto de elementos a la pared interior
del armazón exterior comprende la formación del conjunto de
elementos integralmente con la pared interior del armazón exterior.
Otra posibilidad es la formación del conjunto de elementos mediante
la incorporación de metal fundido a la pared interior del armazón
exterior.
Es preferible que la disposición del conjunto de
elementos permita conseguir una temperatura sustancialmente uniforme
en la proximidad de los mismos y en todo el lado caliente del horno,
durante su funcionamiento.
Si se desea o se necesita una temperatura
sustancialmente uniforme en todo el lado caliente del revestimiento
refractario del horno, puede ser necesaria una distribución desigual
de los elementos de material muy termoconductor en la totalidad del
revestimiento mural. Por ejemplo, puede aumentarse el número de
elementos situados en puntos calientes conocidos de un horno en
funcionamiento, para eliminar cantidades proporcionalmente mayores
de calor por metro cuadrado que en sus zonas más frías.
Se describirán más detalladamente varias formas
de realización preferentes del presente invento en relación con las
figuras, en las que:
La figura 1 presenta una sección transversal del
revestimiento mural de un horno con arreglo al presente invento;
La figura 2 muestra un trazado del perfil de
temperaturas a través del revestimiento mural;
La figura 3 es una vista transversal de un
diseño de elemento refrigerante con arreglo al presente invento;
La figura 4 es un diagrama esquemático de la
configuración utilizada para una prueba de fábrica que incluye el
diseño del elemento refrigerante de la figura 3;
La figura 5 es un trazado del perfil de
temperaturas a través del elemento refrigerante utilizado en la
prueba de fábrica; y
La figura 6 es un trazado de la variación
cronológica del coeficiente de termotransferencia del lado caliente,
durante la prueba de fábrica.
En relación con la figura 1, la pared 10 del
horno comprende el armazón exterior 12. En general, el armazón
exterior es de acero. El horno incluye el revestimiento refractario
14. El lado caliente 16 queda expuesto a las altas temperaturas
generadas en el interior del horno. El revestimiento mural incluye
diversas varillas o diversos hilos de cobre 18 que se hallan en
contacto térmico con el armazón exterior 12 y se introducen en el
revestimiento refractario 14. Como se aprecia en la figura 1, las
varillas de cobre 18 no se extienden para atravesar el revestimiento
refractario 14, sino que más bien finalizan a cierta distancia del
lado caliente 16. Esto asegura que, entre los extremos de las
varillas de cobre 18 y el lado caliente 16, haya una capa de
material refractario que aísla las varillas respecto a las altas
temperaturas del horno, impidiendo en consecuencia la degradación y
el deterioro térmico de las
varillas.
varillas.
Durante el funcionamiento del horno se transmite
calor entre el lado caliente 16, a través del revestimiento
refractario 14, y las varillas de cobre 18. Las varillas están en
contacto térmico con el armazón exterior 12 y transfieren
rápidamente calor al armazón. Posteriormente, el agua refrigerante
20, que circula por la camisa refrigerante 22, elimina calor del
armazón.
Las varillas de cobre 18 se distribuyen a través
del revestimiento refractario para aportar una gradiente térmica
sustancialmente uniforme en todo el lado caliente. Es preferible que
las varillas se dispongan de modo que la transferencia térmica
producida a través de la pared sea esencialmente unidimensional.
Esto enfría el lado caliente de manera muy uniforme, eliminando
eficazmente puntos calientes de la pared evidentes en diseños
técnicos anteriores que ocasionan un desgaste desigual del lado
caliente. Además, se ha demostrado que la transferencia térmica
unidimensional es más eficaz, porque se necesita menos material muy
termoconductor para eliminar la misma cantidad de flujo térmico.
El objeto del revestimiento mural es reducir la
temperatura del producto refractario en el lado caliente hasta un
nivel especificado (el nivel en que cesan las reacciones corrosivas,
o el nivel en que el material del proceso se congela). El enfriador
debe diseñarse para conseguir dicho fin mientras se minimizan las
pérdidas térmicas del horno (flujo térmico a través de la pared). El
flujo térmico Q (W/m^{2}) que atraviesa la pared de la figura 1
puede calcularse mediante la fórmula siguiente:
Q =
\frac{T_{f} -
T_{c}}{R_{TOT}}
siendo T_{f} la temperatura del
horno (ºC); T_{c} la temperatura del refrigerante (ºC); y
R_{TOT} la resistencia térmica total de la sección mural
(m^{2}K/W). Por consiguiente, para controlar las temperaturas de
los productos refractarios y el flujo térmico, hay que alterar la
resistencia térmica de la sección mural. La resistencia térmica
total es la suma de la resistencia a la conducción detectada en cada
capa de material y de la resistencia a la convección detectada en
los lados caliente y frío. Ahora bien, como las resistencias a la
convección son inmodificables o insignificantes, el flujo térmico
sólo puede controlarse mediante el valor de la resistencia a la
conducción del elemento en cuestión. Una resistencia a la conducción
térmica R_{COND} (m^{2}K/W) se representa con la
fórmula
R_{COND} =
\frac{L}{\lambda}
siendo L el grosor de la capa (m) y
\lambda la termoconductividad del material (W/mk). El cambio de la
conductividad y del grosor de las capas de material en la figura 1
permite controlar las temperaturas de los productos refractarios y
el flujo térmico. El perfil de temperaturas en toda la sección mural
puede calcularse fácilmente mediante la consideración separada de
cada resistencia térmica utilizando la ecuación 1. Como ya se ha
indicado, el elemento alcanza su máxima eficacia, y el procedimiento
del diseño su máxima precisión, cuando se emplea una capa uniforme
de material muy conductor al tiempo que se produce la transferencia
térmica unidimensional. No obstante, el método sigue siendo
aplicable a capas murales no homogéneas con una precisión
razonable.
En un estudio experimental se ha utilizado un
modelo de resistencia térmica, basado en el procedimiento anterior,
para predecir la distribución térmica a través de un enfriador
refractario como el de la figura 1. Los resultados experimentales y
del modelo se presentan en la figura 2, para el caso en que las
varillas de cobre tienen un diámetro de 20 mm y están distribuidas a
intervalos de 60 mm. Dicho modelo produce una predicción
razonablemente exacta del perfil de temperaturas y del flujo térmico
(experimentado a 24,0 kw/m^{2}; modelo 21,2 kw/m^{2}), mostrando
así la validez de este enfoque para el diseño de los elementos.
En consecuencia, el presente invento también
aporta un procedimiento de diseño relativamente simple, aunque
riguroso, inexistente en diseños técnicos anteriores.
La figura 3 presenta una sección transversal de
un elemento refrigerante 30, con arreglo al invento. Dicho elemento
consiste en una placa base de cobre 32, integralmente fundida con
las varillas de cobre 34 para formar el cuerpo principal del
elemento. Una camisa exterior de agua 36 va sujeta a la placa base
32, por ejemplo, con tornillos de sombrerete 38. Se utiliza una
junta de politetrafluoroetileno 40 para aportar un cierre hermético
entre la placa base 32 y la camisa de agua 36 e impedir fugas del
paso de circulación del agua 42. El producto refractario 44 se
distribuye alrededor de las varillas 34 para formar la pared. Como
puede apreciarse en la figura 3, el producto refractario 44 se
extiende desde la placa base 32 hasta un poco más allá de los
extremos de las varillas de cobre 34.
Las características principales de este diseño
de elemento refrigerante son la camisa exterior de agua, las
varillas de cobre poco separadas entre sí, y el uso de un producto
refractario moldeable para formar la pared. La camisa exterior de
agua elimina eficazmente la posibilidad de fugas de agua
perjudiciales en el horno. La poca separación entre varillas de
cobre adyacentes (60 mm) debe reducir mucho las gradientes de
temperatura perpendiculares al lado caliente, evidentes en los
elementos refrigerantes convencionales. En consecuencia, la pared se
enfría de manera mucho más uniforme, lo cual a su vez produce un
desgaste más uniforme del lado caliente. El uso del producto
refractario moldeable ha de reducir las resistencias térmicas
atribuibles a los espacios de aire, normales entre los ladrillos
refractarios. Todos estos factores deben aumentar la eficacia del
sistema de enfriamiento.
Se realizaron pruebas de fábrica del diseño del
elemento refrigerante utilizando el elemento refrigerante de la
figura 3. La configuración utilizada en las pruebas de fábrica
aparece en la figura 4. El elemento refrigerante 30 se instaló en el
techo separador 50 del horno. El techo, expuesto a las condiciones
más suaves del horno (es decir, temperaturas relativamente bajas y
ningún lavado de escoria), se consideró sumamente apropiado para
esta prueba. El elemento refrigerante 30 se suspendió de unas vigas
(que no aparecen en la figura) mediante los soportes de apoyo 52 y
54, y el lado del elemento refrigerante se situó a paño con el lado
caliente 56 del horno. El elemento refrigerante 30 se equipó con una
entrada de agua 58, que incluía un rotómetro 60 para medir la
velocidad de circulación del agua y la válvula 62 para controlar
dicha velocidad. El agua de refrigeración se extrae del elemento
refrigerante a través del tubo de salida del agua de refrigeración
64. Se conectaron los termopares de inmersión tipo K 65 y 66 a la
camisa exterior de agua, para medir la temperatura del agua de
entrada y de salida, respectivamente. Se colocaron veinticuatro
termopares dentro del elemento refrigerante 30, para medir el perfil
de temperaturas en el interior del elemento refrigerante. La salida
de estos termopares (que se muestra esquemáticamente en 68) se
conectó a un registrador de datos 70 que tomaba lecturas cada cinco
minutos.
Se comprobó el correcto funcionamiento del nuevo
elemento refrigerante en las pruebas de fábrica. La figura 5
presenta un ejemplo de perfil de temperaturas a través del elemento,
desde el lado caliente al lado frío, registrado durante un período
de funcionamiento constante del horno. La figura 5 recoge dos
perfiles separados: el del cobre y el del producto refractario. El
perfil del cobre está tomado desde el lado frío, pasando por el
centro de una varilla de cobre para entrar en el producto
refractario, tras superar la punta de la varilla, y llegar al lado
caliente. El perfil del producto refractario discurre a través del
producto refractario, equidistante de las varillas adyacentes, hasta
llegar al lado caliente. La gradiente térmica es muy baja, 0,2ºC/mm,
a través de la placa de cobre maciza (0 a 80 mm). La gradiente
térmica aumenta a 0,7ºC/mm a través de la varilla de cobre (80 a 300
mm). Ésta es todavía una gradiente relativamente baja, alcanzando la
punta de la varilla sólo 216ºC. La baja temperatura en la punta de
la varilla demuestra la eficacia de la camisa exterior de agua para
enfriar las varillas de cobre internas. La linealidad de la
gradiente térmica a través de las varillas prueba que la
transferencia térmica es principalmente unidimensional a lo largo de
las varillas. En el producto refractario adyacente a las varillas,
las temperaturas son similares a las del cobre hasta unos 25 mm del
lado frío. Sin embargo, hacia las puntas de las varillas de cobre (a
225-305 mm del lado frío), las temperaturas del
producto refractario son significativamente más altas que las del
cobre a la misma profundidad. Esto indica la presencia de gradientes
térmicas y transferencias térmicas multidimensionales en el
elemento, entre el cobre y el producto refractario. Dichas
gradientes se deben al enfriamiento desigual (no unidimensional)
registrado en las puntas de varilla, por causa de la gran diferencia
en conductividad entre el cobre y el producto refractario. Es
conveniente minimizar estas gradientes térmicas desiguales, ya que
unas temperaturas del producto refractario más altas pueden aumentar
el desgaste, como se ha explicado. Ahora bien, las temperaturas en
todo el resto de la sección de elementos, y (lo más importante) en
el lado caliente, son razonablemente similares en ambos perfiles.
Esto demuestra la eficacia del nuevo diseño del elemento para
enfriar la pared con bastante uniformidad en todas las zonas, aparte
de la que circunda las puntas de varilla.
En la figura 7, la gradiente térmica a través
del producto refractario, desde la punta de la varilla de cobre
hasta el lado caliente (305 a 330 mm), es mucho más alta que a
través de las varillas de cobre y del producto refractario (80 a 305
mm). Esta gradiente, aproximadamente lineal, oscila entre 11ºC/mm
para el producto refractario entre las varillas de cobre y 17ºC/mm
para el producto refractario a lo largo de la línea de la varilla de
cobre, cuando el lado caliente alcanza una temperatura de 752ºC. La
alta gradiente térmica cerca del lado caliente demuestra el gran
efecto aislante de un pequeño grosor (25 mm) de producto
refractario, debido a su baja conductividad. Esta capa de producto
refractario en el lado caliente protege las varillas de cobre contra
las elevadas temperaturas del horno y limita el flujo térmico a
través del elemento.
Durante la prueba de fábrica se formó una capa
de acumulación del material de proceso congelado en el lado caliente
del elemento refrigerante. El aumento de la resistencia térmica
inducido por la capa de acumulación redujo significativamente el
calor eliminado por el agua de refrigeración. El coeficiente de
transferencia térmica del lado caliente quedó afectado de manera
similar, como se aprecia en la figura 6, porque la resistencia
térmica de la acumulación se sumó al coeficiente de transferencia
térmica calculado. Parte de la variación presentada en la figura 6
se debe al funcionamiento irregular del horno y al carácter
transitorio de la capa de acumulación. Sin embargo, los efectos de
la acumulación pueden verse claramente por el descenso gradual del
coeficiente de transferencia térmica. El coeficiente de
transferencia térmica bajó desde un valor inicial aproximado de
50-60 W/m^{2}K a prácticamente cero. La
temperatura del lado caliente (al final del elemento) también bajó
desde 700ºC hasta menos de 100ºC, debido al efecto aislante de la
capa de acumulación. El grosor de la capa de acumulación se calculó
en 250 mm, colocando para ello un termopar grande de tipo K junto al
elemento e introduciéndolo en la acumulación. La magnitud y la
estabilidad de cualquier capa de acumulación dependen no sólo de la
extensión del enfriamiento, sino también de las condiciones internas
del horno y de las características del material del proceso. La
formación de una capa de acumulación ayuda a proteger el material
refractario.
Los técnicos en esta especialidad apreciarán que
el presente invento es susceptible de variaciones y modificaciones
distintas de las que se han descrito concretamente. Debe quedar
entendido que el presente invento abarca la totalidad de dichas
variaciones y modificaciones comprendidas en el ámbito de las
reivindicaciones.
Claims (16)
1. Un revestimiento mural para un horno que
tiene un armazón exterior y una fuente de refrigerante externo en
conjunción con el armazón exterior, comprendiendo dicho
revestimiento mural un revestimiento refractario adyacente al
armazón exterior, teniendo el revestimiento refractario un lado
caliente expuesto a altas temperaturas durante el funcionamiento del
horno, incluyendo el revestimiento refractario diversos elementos de
material muy termoconductor, penetrando los elementos en el
revestimiento refractario hacia el lado caliente, aportando cada
elemento una vía termoconductora continua desde el extremo del
elemento más próximo al lado caliente hasta el armazón exterior del
horno, caracterizándose en que los elementos están
distribuidos por el revestimiento refractario de manera que quedan
relativamente concentrados en puntos calientes de dicho horno y en
que un número relativamente menor de elementos ocupa zonas más frías
de dicho horno, para aportar una temperatura sustancialmente
uniforme en toda la extensión del lado caliente del horno.
2. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en la reivindicación 1, en virtud del cual los diversos
elementos de un material muy termoconductor penetran en el
revestimiento refractario hacia el lado caliente del horno, pero sin
atravesar el revestimiento refractario.
3. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en las reivindicaciones 1 o 2, en virtud del cual el
material muy termoconductor es un metal o una aleación metálica.
4. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en la reivindicación 3, en virtud del cual dicho metal es el
cobre o dicha aleación metálica es de cobre.
5. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en la reivindicación 3, en virtud del cual los elementos de
material muy termoconductor comprenden hilos metálicos o varillas
metálicas.
6. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en virtud del
cual dicho revestimiento refractario está formado por ladrillos
refractarios y en virtud del cual los elementos de material muy
termoconductor se forman mediante la impregnación de dichos
ladrillos refractarios con metal fundido y la posterior
solidificación de dicho metal fundido.
7. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en la reivindicación 6, en virtud del cual el metal fundido
impregna sólo parte del interior de los ladrillos refractarios.
8. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en virtud del
cual los diversos elementos se integran en el armazón exterior.
9. Un revestimiento mural para un horno, como se
explica en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en virtud del
cual los diversos elementos se incorporan o se fijan al armazón
exterior.
10. Un revestimiento mural para un horno, como
se explica en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, en virtud
del cual los diversos elementos se hallan presentes en
sustancialmente la totalidad del revestimiento mural.
11. Un revestimiento mural para un horno, como
se explica en la reivindicación 3, en virtud del cual dichos
elementos de un material muy termoconductor comprenden una malla de
hilos de cobre próxima a la superficie interior de dicho armazón
exterior, teniendo dicha malla de hilos de cobre otros hilos de
cobre montados en puntos de intersección de la malla y extendiéndose
sustancialmente en sentido perpendicular respecto al plano de la
malla, para penetrar en el revestimiento refractario.
12. Un método para revestir un horno con un
revestimiento mural constituido por un revestimiento refractario
(14) que tiene diversos elementos (18) muy termoconductores,
extendiéndose dichos elementos (18) desde un armazón exterior (12)
del revestimiento al interior del revestimiento refractario (14) y
caracterizándose en que dicho método comprende: a) el cálculo
del flujo térmico a través del revestimiento mural, requerido para
obtener una temperatura en un lado caliente (16) del revestimiento
mural en la cual cesen las reacciones corrosivas o se produzca la
congelación del material del proceso; b) la determinación de una
termoconductividad del revestimiento mural, requerida para obtener
dicho flujo térmico calculado en el paso a); c) la determinación de
la posición y de la separación de dichos diversos elementos (18) en
dicho revestimiento mural, requeridas para obtener la
termoconductividad mencionada en el paso b) y para aportar una
temperatura sustancialmente uniforme en todo el lado caliente (16)
del horno en la proximidad de dichos elementos (18) durante el
funcionamiento de dicho horno, concentrándose los elementos (18) en
puntos calientes de dicho horno y situándose un número relativamente
menor de elementos en zonas más frías de dicho horno, y equipando
dicho horno con dicho revestimiento mural, estando dichos elementos
(18) en contacto térmico con el armazón exterior (12) y penetrando
en el revestimiento refractario (14) hacia el lado caliente (16) del
horno, aunque sin atravesar el revestimiento refractario (14).
13. Un método, como se explica en la
reivindicación 12, en virtud del cual dicho flujo térmico se calcula
mediante la ecuación
Q =
\frac{T_{f} -
T_{c}}{R_{TOT}}
siendo Q = flujo térmico; T_{f} =
temperatura del horno; T_{c} = temperatura del refrigerante
utilizado para enfriar el armazón exterior; R_{TOT} = la
resistencia térmica total del revestimiento mural; obteniéndose
R_{TOT} mediante la
ecuación
R_{TOT} =
\frac{L}{\lambda}
siendo L = grosor del revestimiento
mural; y \lambda = termoconductividad del revestimiento
mural.
14. Un método, como se explica en las
reivindicaciones 12 o 13, que además comprende la fijación de un
conjunto de dichos elementos a una pared interior del armazón
exterior del horno, de tal manera que los elementos estén en
contacto térmico con la pared interior, y la aplicación de un
material que contenga un producto refractario a la pared interior
del armazón exterior, para formar una capa en la pared interior.
15. Un método, como se explica en la
reivindicación 14, en virtud del cual el grosor del revestimiento
refractario le permite cubrir por completo el conjunto de
elementos.
16. Un método, como se explica en la
reivindicación 15, en virtud del cual el paso consistente en la
fijación del conjunto de elementos comprende la fijación de una
malla de hilos de cobre a la pared interior del armazón exterior,
teniendo dicha malla de hilos de cobre otros hilos de cobre montados
en puntos de intersección situados en la malla y extendiéndose
sustancialmente en sentido perpendicular respecto al plano de la
malla.
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Families Citing this family (22)
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---|---|---|---|---|
SE9504444D0 (sv) * | 1995-12-12 | 1995-12-12 | Essge Systemteknik Ab | Panel |
ES2178239T3 (es) * | 1997-05-30 | 2002-12-16 | Corus Staal Bv | Estructura de pared refractaria. |
NL1006169C2 (nl) * | 1997-05-30 | 1998-12-01 | Hoogovens Staal Bv | Vuurvaste wandconstructie. |
US6244197B1 (en) * | 1999-01-04 | 2001-06-12 | Gary L. Coble | Thermal induced cooling of industrial furnace components |
FI112534B (fi) * | 2000-03-21 | 2003-12-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä jäähdytyselementin valmistamiseksi ja jäähdytyselementti |
DE10119034A1 (de) * | 2001-04-18 | 2002-10-24 | Sms Demag Ag | Kühlelement zur Kühlung eines metallurgischen Ofens |
KR100456036B1 (ko) * | 2002-01-08 | 2004-11-06 | 이호영 | 세로형 고로의 냉각 패널 |
DE10249333B4 (de) * | 2002-10-22 | 2005-09-08 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Metallurgisches Schmelzgefäß |
FI20041331A (fi) * | 2004-10-14 | 2006-04-15 | Outokumpu Oy | Metallurginen uuni |
US20080271874A1 (en) * | 2007-05-04 | 2008-11-06 | John Gietzen | Thermal energy exchanger |
DE102008008477A1 (de) * | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Sms Demag Ag | Kühlelement zur Kühlung der feuerfesten Auskleidung eines metallurgischen Ofens (AC,DC) |
JP5441593B2 (ja) * | 2009-09-30 | 2014-03-12 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | 水冷ジャケット並びにそれを利用した炉体冷却構造及び炉体冷却方法 |
CN102288029A (zh) * | 2011-07-08 | 2011-12-21 | 中国瑞林工程技术有限公司 | 炉窑、具有其的闪速熔炼炉、炼铁高炉和冶炼系统 |
PL2546215T3 (pl) * | 2011-07-11 | 2017-09-29 | Sgl Carbon Se | Ogniotrwały kompozyt na wewnętrzną wykładzinę wielkiego pieca |
MX345997B (es) * | 2011-09-29 | 2017-02-28 | Hatch Ltd | Horno con ladrillos refractarios que definen canales de enfriamiento para medios gaseosos. |
DE102012214147A1 (de) | 2012-05-11 | 2013-11-14 | Sms Siemag Ag | Seitenwandkühlung für Schmelzöfen |
RU2555697C2 (ru) * | 2013-10-15 | 2015-07-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Медногорский Медно-Серный Комбинат" | Футеровка стенки металлургической печи |
US9464846B2 (en) | 2013-11-15 | 2016-10-11 | Nucor Corporation | Refractory delta cooling system |
FI20146035A (fi) * | 2014-11-25 | 2016-05-26 | Outotec Finland Oy | Menetelmä metallurgisen uunin rakentamiseksi, metallurginen uuni, ja pystysuuntainen jäähdytyselementti |
WO2018002832A1 (en) | 2016-06-29 | 2018-01-04 | Tenova South Africa (Pty) Ltd | Element for use in non-ferrous smelting apparatus |
JP6999473B2 (ja) * | 2018-03-29 | 2022-01-18 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | 自溶炉の冷却方法及び自溶炉の冷却構造 |
CN112683082A (zh) * | 2020-12-15 | 2021-04-20 | 江西新熙铸造材料有限公司 | 一种除渣剂生产过程用冷却装置 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE556212A (es) * | ||||
US1724098A (en) * | 1927-04-02 | 1929-08-13 | American Smelting Refining | Furnace-roof construction |
US2686666A (en) * | 1950-02-17 | 1954-08-17 | Charity Belcher Tau | Hearth cooling means |
US3204937A (en) * | 1955-04-02 | 1965-09-07 | Crespi Giovanni | Refractory linings for furnaces |
DE1944415B2 (de) * | 1969-09-02 | 1972-01-27 | Didier Werke AG, 6200 Wiesbaden | Gebrannter feuerfester formkoerper mit metallischer einlage |
CA1040109A (en) * | 1973-10-15 | 1978-10-10 | Wallis Separators Limited | Filter screen with acoustic pressure wave transducer |
US4024903A (en) * | 1974-05-20 | 1977-05-24 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Evaporative cooling method by natural circulation of cooling water |
JPS5285004A (en) * | 1976-01-09 | 1977-07-15 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Furnace wall for superhighhpower arc furnace for steel making |
NO771583L (no) * | 1977-05-06 | 1977-11-08 | Morganite Crucible Ltd | Lysbueovn. |
JPS5832313B2 (ja) * | 1977-12-06 | 1983-07-12 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 電気ア−ク炉用水冷パネル |
LU80606A1 (fr) * | 1978-12-01 | 1980-07-21 | Dupret E Sa Ets | Elements de refroidissement metalliques pour fours industriels |
SU866391A2 (ru) * | 1979-06-29 | 1981-09-23 | Специальное Конструкторское Бюро Тяжелых Цветных Металлов При "Гинцветмет" | Футеровка металлургической печи |
JPS5916915A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-01-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高炉炉体の冷却構造 |
NL8301178A (nl) * | 1983-04-01 | 1984-11-01 | Hoogovens Groep Bv | Schachtoven voorzien van een vuurvaste bemetseling en koellichamen. |
FR2592145B1 (fr) * | 1985-12-23 | 1989-08-18 | Cometherm Sa Cie Expl Thermiqu | Procede de realisation de parois refractaires de protection de fours ou chambres de combustion et brique refractaire pour la mise en oeuvre dudit procede. |
SE8804202L (sv) * | 1988-11-21 | 1990-05-22 | Stiftelsen Metallurg Forsk | Kylpanel |
JPH0370986A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-26 | Nkk Corp | 水冷炉壁 |
DE3928371A1 (de) * | 1989-08-28 | 1991-03-07 | Krupp Koppers Gmbh | Rohrwand fuer heissreaktionsraeume |
JP2875413B2 (ja) * | 1990-07-09 | 1999-03-31 | 川崎製鉄株式会社 | 溶融金属容器 |
-
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CA1168896A (en) | Thermal sensor for detecting temperature distribution | |
BRPI0720413A2 (pt) | Aparelho de transferência de metal em fusão e métodos de fornecer calor a um metal em fusão que escoa através de um aparelho de transferência de metal e de aquecer uma seção de um canal de trasnferência de metal em fusão | |
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