ES2267418T3 - Boquilla de descarga de agua presurizada para generar microburbujas en una planta de flotacion. - Google Patents
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Abstract
Boquilla de descarga de agua presurizada para generar microburbujas en un nivel de flotación que comprende un primer nivel de descarga (1), una cámara intermedia de transferencia (3), un segundo nivel de descarga (2) y un tubo de salida (4), estando esta boquilla caracterizada porque: - el primer y el segundo nivel de descarga se realizan en forma de un diafragma que contiene uno o varios orificios, siendo el diámetro hidráulico (d1) del orificio del primer nivel (1), o del orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios, mayor que el diámetro (d2) del orificio del segundo nivel, o del orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios, pudiendo los orificios susodichos tener una forma cualquiera pero, preferentemente, circular, y porque: - el primer nivel de descarga (1) realiza una predescarga absorbiendo de 5 a 20% de la presión disponible; - el segundo nivel de descarga (2), en el que se efectúa la mayor parte de la descarga, hace pasar el agua presurizada de lapresión de saturación hacia la presión de salida de la boquilla; - la cámara intermedia (3) es una cámara de transición en la que el agua presurizada se acerca a la presión de saturación absorbiendo de 5 a 30% de la presión disponible, y - el tubo de salida (4) constituye un tubo de descarga súbita y de confinamiento de la cavitación, cuya longitud mínima (L) corresponde sustancialmente a la distancia que separa el extremo de dicho tubo paredes del tubo, con un ángulo de divergencia (alfa) de los chorros, antes de la nueva adhesión, comprendido entre 3 y 12º, preferentemente entre 6 y 9º.
Description
Boquilla de descarga de agua presurizada para
generar microburbujas en una planta de flotación.
La presente invención se refiere a una boquilla
de descarga para generar microburbujas en un tanque de
flotación.
Se conocen plantas de tratamiento de agua que
comprenden un tanque de flotación en el que se admite el agua no
tratada previamente floculada, y después mezclada con agua
presurizada y reducida a fin de que las materias en suspensión
contenidas en el agua no tratada sean transportadas mediante las
microburbujas que resultan de esta reducción, y después sean
evacuadas, en forma de lodos, hasta la superficie del líquido
contenido en el tanque, siendo el agua tratada evacuada por el
fondo de este tanque. Tal instalación se describe especialmente en
el documento EP-A-0.659.690 y en el
documento WO 03/064326. Se describen plantas parecidas en los
documentos US-A-5154351 y
US-A-5332100.
Por lo tanto, la flotación constituye una
tecnología de clarificación (separación sólido/líquido) que es una
alternativa a la decantación, al menos para ciertos tipos de
agua.
Según esta tecnología mencionada aquí arriba,
después de la etapa de coagulación-floculación, el
agua se mezcla con "lechada" (emulsión) de microburbujas,
generalmente aire (que presentan un diámetro medio comprendido
entre 30 a 80 \mum). Estas microburbujas se fijan a las masas
floculantes que, aligeradas, tienden a subir hacia la superficie del
tanque de flotación en el que se acumulan para formar una capa o
lecho de lodos. Tal como se mencionó aquí anteriormente, los lodos
se extraen de la superficie del flotador, mientras que el agua
aclarada se evacúa por el fondo del aparato.
Una parte de esta agua aclarada (generalmente
del orden de 10% del agua a tratar) se bombea a 4 ó
6\cdot10^{5}Pa en un recipiente específico (denominado
recipiente de presurización) en el que el aire se disuelve en gran
cantidad (hasta 5 veces la concentración máxima del aire en el agua,
a la presión atmosférica). Durante el aumento brusco de la presión
atmosférica, el agua alcanza la condición de sobresaturación, y
genera microburbujas. Esta descarga se realiza mediante sistemas
estáticos denominados boquillas de descarga. Estas boquillas de
descarga se disponen en una zona específica en la que las
microburbujas se mezclan con el agua floculada.
Para estar físicamente separada del agua en un
decantador, una masa floculante debe de ser densa o de gran
tamaño.
Sin embargo, para estar separada mediante
flotación, basta con que se forme dicha masa floculante; ésta puede
ser pequeña y muy ligera. Por lo tanto, la floculación se puede
simplificar, lo cual da como resultado la ausencia casi general de
polímero para el tratamiento mediante flotación de las aguas poco
cargadas, y la implementación de agentes para la reacción de
floculación más pequeños que aquellos de los decantadores.
Por el contrario, los generadores de
microburbujas deben de producir microburbujas de tamaño muy pequeño,
con una energía que se disipa en el medio compatible con la
fragilidad de la masa del floculante.
Hasta hoy en día, los flotadores no estaban en
condición de competir, comparado con la generación de decantadores
rápidos laminares, con lecho de lodos o con lastre, de acuerdo con
las siguientes razones:
- -
- volumen generalmente sobredimensionado de su zona de floculación,
- -
- velocidades de separación relativamente bajas,
- -
- coste energético de la presurización.
Sin embargo, desde hace algunos años aparecen
flotadores rápidos que usan módulos laminares de flujo o sistemas de
recogida específicos. Se prevén velocidades de 20 a 40 m/h. Por otra
parte, los tiempos de floculación disminuyen debido al objetivo
buscado de masa del floculante y de las tecnologías implementadas
más productivas.
En estas condiciones de tiempo reducido de
floculación y de velocidad elevada en el flotador, la flotación se
muestra extremadamente competitiva con relación a los decantadores.
Esta es la razón por la cual esta tecnología vuelve a estar de
actualidad, especialmente en materia de clarificación de aguas poco
cargadas, basado en la compacidad y simplicidad de uso.
Sin embargo, con aparatos que presentan tales
prestaciones en materia de floculación y de velocidad de separación,
las microburbujas deben de estar particularmente adaptadas en número
y en calidad.
Los tiempos reducidos de la floculación exigen
microburbujas muy pequeñas, la fragilidad de las masas floculantes
necesita poca energía de mezclado, las altas velocidades de
separación no admiten ningún defecto de las microburbujas
activas.
Estas limitaciones han hecho que, en algunos
casos, las boquillas de descarga clásicas, de tamaño industrial, no
hayan permitido alcanzar las prestaciones esperadas.
Por ejemplo, en una fábrica piloto de tamaño
semi-industrial, las boquillas de descarga pequeñas
(100 l/h a 500 l/h), permitían alcanzar velocidades de separación en
el nivel de flotación de 30 m/h, mientras que en una instalación
industrial, equipada con boquillas de descarga más grandes (1000 a
1500 l/h), la velocidad del flotador no podía superar 20 m/h.
Por lo tanto, se necesitó desarrollar una nueva
boquilla mejor adaptada a las exigencias de los flotadores rápidos
de tamaño industrial.
Existen, hoy en día, numerosos tipos de
boquillas de descarga para la clarificación de las aguas. Con este
fin, se puede hacer referencia al artículo de E.M. Rykaart y J.
Haarhoff (Wat. Sc. Tech. Vol. 31, nº 3-4, p
25-35, 1995), titulado "Behaviour or air injection
nozzles in dissolved air flotation", que menciona los principales
tipos de lodos. Este artículo se refiere especialmente a boquillas
caracterizadas por:
- -
- una doble descarga (boquilla WRC y DWL) o una simple descarga (NIWR)
- -
- una descarga seguida de una cámara de amortización de la velocidad (NIWR y DWL)
- -
- una descarga seguida de una sección divergente para ralentizar la velocidad (denominada a continuación boquilla "B").
La boquilla WRC se describe especialmente en el
documento FR-P-1.444.026.
Ésta comprende:
- -
- un primer nivel de descarga que realiza lo esencial de la descarga, siendo este nivel realizado en forma de un diafragma;
- -
- una cámara intermedia de transferencia y de expansión en la que el gas (por ejemplo aire) está casi desorbido gracias al primer nivel de descarga y a la turbulencia que reina en esta cámara. La altura de esta cámara es relativamente significativa. A título de ejemplo, en la Patente citada aquí arriba, se indica que esta altura es igual al diámetro del orificio del segundo nivel de descarga.
- -
- un segundo nivel de descarga que realmente realiza la transferencia de una zona de alta energía hacia una zona de baja energía o de baja velocidad. Este nivel se realiza en forma de un diafragma cuyo orificio presenta un diámetro que es siempre mayor que aquel del orificio del primer nivel de descarga y, preferentemente, 2 veces más grande. El objetivo de esta invención es obtener las velocidades más bajas posibles en la salida de la boquilla, para no romper las masas floculantes a las que las burbujas se van a fijar.
- -
- un tubo de salida y de difusión cuyo propósito es proteger la masa floculante de las velocidades todavía relativamente altas en la salida del diafragma, y obtener una velocidad suficientemente baja en la salida de la boquilla.
Partiendo de este estado de la técnica (boquilla
WRC), la invención propone proporcionar una nueva boquilla que
permite obtener, en instalaciones industriales (boquillas de gran
capacidad > 500 l/h), rendimientos hidráulicos totalmente
inesperados, y especialmente un funcionamiento a más de 30 m/h en
lugar de 20 m/h con la boquilla "B", según el estado anterior
de la técnica.
Por consiguiente, esta invención se refiere a
una boquilla de descarga de agua presurizada para generar
microburbujas en una planta de flotación, que comprende un primer
nivel de descarga, una cámara intermedia de transferencia, un
segundo nivel de descarga, y una boquilla de salida, estando esta
boquilla caracterizada porque:
- -
- el primer nivel de descarga realiza una descarga previa absorbiendo de 5 a 20% de la presión disponible;
- -
- el segundo nivel de descarga, en el que se efectúa lo esencial de la descarga, hace pasar el agua presurizada de la presión de saturación a la presión de salida de la boquilla;
- -
- la cámara intermedia es un cámara de tránsito en la que el agua presurizada se acerca a la presión de saturación absorbiendo de 5 a 30% de la presión disponible, y
- -
- el tubo de salida constituye un tubo de descarga brusca y de confinamiento de la cavitación, correspondiendo sustancialmente su longitud mínima (L) a la distancia que separa el extremo de dicho tubo en el lado del segundo nivel de descarga del punto de adhesión de los chorros a las paredes del tubo, con un ángulo \alpha de divergencia de los chorros, antes de la nueva adhesión, comprendido entre 3 y 12º, preferentemente entre 6 y 9º.
Según una característica de esta invención, el
primer y el segundo nivel de descarga se realizan en forma de un
diafragma que comprende uno o varios orificios de cualquier forma,
siendo el diámetro hidráulico del orificio del primer nivel, o del
orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios, mayor
que el diámetro hidráulico del orificio del segundo nivel, o del
orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios.
Según otra característica de la invención, la
descarga d_{1} se efectúa mediante una válvula, un deflector o
cualquier otro dispositivo de restricción de flujo.
Según otra característica de la invención, la
cámara intermedia o de tránsito tiene una altura, es decir, una
distancia que separa el primer nivel de descarga del segundo nivel,
menor que el diámetro del orificio de la primera descarga (o del
orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios),
preferentemente igual a la mitad de este diámetro.
Otras características y ventajas de la presente
invención serán evidentes de la descripción realizada a continuación
con referencia a los dibujos adjuntos que ilustran un ejemplo de
realización así como los resultados obtenidos. En estos dibujos:
La figura 1 es un esquema que representa, en
perfil axial vertical, una boquilla según la presente invención;
La figura 2 se refiere a experimentos de
laboratorio, e ilustra los resultados aportados por la invención con
relación a aquellos obtenidos con la ayuda de boquillas según el
estado anterior de la técnica mencionado aquí arriba, y
La figura 3 interpreta los datos industriales
que ilustran los resultados aportados por la invención con relación
a aquellos obtenidos con la ayuda de boquillas según el estado
anterior de la técnica.
Refiriéndose a los dibujos, se observa que la
boquilla según la presente invención comprende un primer nivel de
descarga 1, realizado aquí en forma de un diafragma que comprende un
orificio de diámetro d1, una cámara intermedia o de transferencia
3, un segundo nivel de descarga 2 que comprende dos o varios
orificios (siendo equivalente el diámetro hidráulico de estos
orificios igual a d2), y un tubo de salida 4.
Así, según la invención, el diafragma que
constituye la descarga de un nivel puede comprender uno o varios
orificios. Si comprende varios orificios (tal como es el caso del
segundo nivel de descarga 2 de este ejemplo de realización), el
diámetro hidráulico d (o bien d2 en este ejemplo de realización) es
el diámetro equivalente a un orificio cuya superficie es igual a la
suma de las superficies de los orificios de este diafragma.
Tal como se mencionó aquí arriba, el primer
nivel de descarga 1 realiza una simple descarga previa, siendo el
objetivo que, aguas arriba del segundo nivel de descarga 2, la
presión sea próxima a la presión de saturación del agua
presurizada. El diámetro hidráulico d1 del orificio del sistema de
restricción de flujo que constituye este primer nivel 1 es mayor que
aquel del diámetro hidráulico d2 del orificio del diafragma que
constituye el segundo nivel 2 (o del orificio equivalente cuando
este diafragma comprende varios orificios, tal como en el caso del
modo de realización ilustrado en la figura 1). Preferentemente, d1
es igual a 1,5 d2. En este nivel, la pérdida de carga es del orden
de 5 a 35%, preferentemente del orden de 15%.
En la cámara de transferencia 3, el gas
(especialmente aire) no debe de estar desorbido. Existe una clase de
continuidad con el primer nivel de descarga 1 y, según la presente
invención, la altura de la cámara 3 debe de ser menor que el
diámetro hidráulico equivalente del orificio del sistema de
restricción de flujo del primer nivel de descarga 1, siendo esta
altura y la distancia que separa los dos niveles de descarga tal
como se observa en la figura 1. Esta cámara intermedia de
transferencia 3 constituye una cámara de tránsito que permite
aproximarse a la saturación. La pérdida de carga obtenida en esta
cámara 3 es del orden de 5 a 30%.
El segundo nivel de descarga 2 es, según la
presente invención, la única descarga eficaz que hace pasar el agua
presurizada desde la presión de saturación hasta la presión de
salida de la boquilla (altura de inmersión de la boquilla). Tal
como se mencionó aquí arriba, el diámetro hidráulico d2 del orificio
(o del orificio equivalente) del diafragma que constituye este
nivel 2 es siempre menor que aquel del primer nivel 1 y,
preferentemente, aproximadamente 1,5 veces más pequeño. La pérdida
de carga obtenida gracias a este segundo nivel de descarga 2 es del
orden de 60 a 90%, preferentemente 70%. El objetivo es concentrar,
en un punto, la totalidad de descarga y de generación de
microburbujas. Este segundo nivel de descarga 2 es de aumento
brusco, estando plano el ángulo de salida del o de los orificios
del diafragma que lo constituye (180º) o comprendido entre 90 y
270º.
En el tubo de salida 4 se efectúa la generación
de microburbujas que permite realizar dos acontecimientos:
- -
- una expansión brusca (ninguna divergencia)
- -
- una zona de cavitación efectiva (presión absoluta = 0), y mantenida por detrás del segundo nivel de descarga 2.
Estos acontecimientos se realizan si la segunda
descarga es brusca (sin o con divergencia de un ángulo en el centro
< a 90º o > a 270º), y si el tubo presenta una longitud
suficiente para que la zona sin presión no sea alimentada mediante
el líquido externo de la boquilla. Según la invención, esta longitud
L está en función del diámetro del tubo, y esencialmente de la
distancia entre la pared externa del o de los chorros y la pared
interna del tubo. Según la invención, y tal como se observa
claramente en la figura 1, la longitud mínima L del tubo 4
corresponde más o menos a la distancia que separa el extremo de
dicho tubo del lado del segundo nivel de descarga 2 del punto de
adhesión de los chorros en las paredes del tubo, con un ángulo
\alpha de divergencia de los chorros, antes de la nueva adhesión,
comprendido entre 3 y 12º, preferentemente entre 6 y 9º.
Según la presente invención, a fin de realizar
un buen cierre de esta zona de cavitación, es necesario que el
diafragma que constituye el segundo nivel de descarga 2, comprenda
un solo orificio central de cualquier forma (circular, cuadrada,
rectangular, elíptica), o bien varios orificios situados a igual
distancia del centro del diafragma.
El tubo se puede terminar mediante una
divergencia del extremo 5 que presenta la forma de una trompeta, a
fin de mejorar los rendimientos y reducir la velocidad de salida.
Esta característica aporta dos ventajas:
- -
- una mejor adhesión del o de los conductos de líquidos y, por lo tanto, un mejor cierre de la zona de cavitación,
- -
- una reducción de las velocidades de salida de la boquilla compatible con las adherencias mecánicas de las masas floculantes.
Este tipo de realización permite generar más
burbujas gruesas que las boquillas WRC, pero las microburbujas son
más pequeñas.
Estas boquillas se han caracterizado en
laboratorio, y después se ensayaron en aparatos industriales en
situación de producción.
Se ensayaron unas cincuenta boquillas. Estas
boquillas derivaban de los siguientes tipos:
- -
- Las boquillas, denominadas a continuación mediante B, comprenden una descarga seguida de una sección divergente para disminuir la velocidad;
- -
- Las boquillas de tipo WRC que se han descrito aquí arriba, y
- -
- Las boquillas objeto de la presente invención, denominadas mediante la referencia DGT.
Su caudal es de aproximadamente 1,5 m^{3}/h.
Dichas boquillas están alimentadas con agua mediante un recipiente
de presurización con 5.10^{5}Pa. Las boquillas se sumergen en una
cuba transparente que presenta una capacidad de 1 m^{3} en el que
se realizan un cierto número de medidas:
- \bullet
- Cantidad de burbujas gruesas generadas mediante la boquilla. Este caudal se compara en % con la cantidad de aire efectivo disuelto en el recipiente.
- \bullet
- Calidad de la lechada de microburbujas. Una medida específica por turbidímetro permite apreciar la calidad global de las microburbujas. Una elevada turbidez corresponde a microburbujas más numerosas y/o más pequeñas.
- \bullet
- Velocidad en la salida de la boquilla. El objetivo es obtener la velocidad más baja.
Las curvas ilustradas en la figura 2 muestran
los resultados obtenidos en la turbidez de la lechada de
microburbujas y en % de burbujas gruesas. La mejor boquilla es,
normalmente, la boquilla que genera la menor cantidad posible de
burbujas gruesas, y que tiene la lechada más densa.
Los resultados muestran que:
- -
- las boquillas WRC generan pocas burbujas gruesas, pero la densidad de la lechada de microburbujas es baja.
- -
- Las boquillas B y DGT (según la invención) generan más burbujas gruesas y, paradójicamente, presentan una lechada más densa. Cuantas más burbujas gruesas haya, más densa es la lechada, siendo más baja la cantidad de aire disponible; el aumento de densidad se explica solamente mediante microburbujas más pequeñas. La boquilla DGT según la presente invención es más eficaz que la boquilla B en los 2 parámetros.
Las cifras asociadas a las boquillas DGT (25,
35, 65, 90) corresponden a las longitudes L en mm de los tubos 4
provistos de un extremo en forma de trompeta 5 (cuadros negros). Se
observa que una longitud insuficiente de 25 mm no permite generar
una lechada densa. Es necesario tener una longitud de al menos 35 mm
para que los conductos de líquidos se adhieran nuevamente a las
paredes y, finalmente, obtener una lechada de calidad. Debido a que
el diafragma que constituye el segundo nivel de descarga 2
comprendía 3 orificios, el ángulo \alpha de difusión del chorro
para adherir nuevamente a la pared en 35 mm está comprendido entre 6
y 9º (12 a 18º en el centro). Una longitud demasiado importante
aumenta la cantidad de burbujas gruesas, probablemente mediante
fricción. La calidad de la lechada tiende a disminuir.
Los rendimientos de las boquillas DGT, según la
presente invención, con los tubos de salida 4 desprovistos de
trompeta, se representan mediante cuadros en blanco. Los extremos en
forma de trompeta 5 hacen aumentar la turbidez de 5% a 20%, y
reducen las velocidades de salida de boquilla de 10 a 40%.
En conclusión, las mejores boquillas parecen ser
las boquillas WRC+ mejoradas (poca cantidad de burbujas gruesas y
turbidez correcta), y las boquillas DGT 35 y DGT 65 (alta densidad
de la lechada a pesar de un porcentaje importante de burbujas
gruesas).
Estos ensayos se realizaron en una gran
instalación de agua potable que comprende cinco flotadores que
trabajan en paralelo, en las mismas condiciones, estando cada una
equipada de boquillas de un tipo distinto.
Con la excepción de la boquilla "B" usada
como referencia, las boquillas elegidas, equipadas todas con tubos
de salida con extremos en forma de trompeta, eran las
siguientes:
- -
- boquilla B
- -
- boquilla WRC+
- -
- boquilla DGT 35
- -
- boquilla DGT 65
- -
- boquilla DGT 100
En un agua dura, y para 2 caudales ensayados
(velocidad de vuelta a la superficie de separación mediante
flotación: 20 m^{3}/m^{2}/h y 30 m^{3}/m^{2}/h), se
muestran en la figura 3 los resultados obtenidos en turbidez del
agua que flota y en velocidad sobre el flotador.
El examen de esta figura 3 muestra que:
- -
- todas las boquillas producen cantidades de microburbujas más o menos suficientes a 20 m/h (coeficiente de presurización = 13%).
- -
- A 30 m/h y con un coeficiente de presurización de 8,5%, aparece claramente la diferencia entre las boquillas:
- -
- Las boquillas B se desconectan por falta de microburbujas debido probablemente a un exceso de burbujas gruesas.
- -
- Las boquillas WRC+ pierden eficacia debido seguramente a que sus microburbujas son globalmente más gruesas.
- -
- Solamente las boquillas DGT 65 y DGT 100 no se desconectan con la velocidad. Por lo tanto, son las boquillas que generan la cantidad más elevada de microburbujas. La longitud de la divergencia de la DGT 35 no es suficiente para generar microburbujas de la misma calidad.
En conclusión, resulta que, de manera
sorprendente, la boquilla que genera cinco veces más burbujas
gruesas (50% contra 10%) es finalmente la boquilla más eficaz en
flotación. Esto se debe probablemente al hecho, como ya se
mencionó, que las microburbujas generadas son más pequeñas. Las
condiciones de generación de estas microburbujas son una descarga
brusca con formación de una zona de cavitación no realimentada
gracias a un tubo de divergencia con un extremo en forma de trompeta
suficientemente largo.
Se entiende que la presente invención no está
limitada a los ejemplos de realización o de implementación descritos
y/o mencionados aquí arriba, pero que comprende todas las variantes.
Es así que, especialmente, el diámetro hidráulico d1 del orificio
del primer nivel de descarga 1 o del orificio equivalente si esta
etapa comprende varios orificios, puede estar comprendido entre 1,6
y 1,1 veces el diámetro del orificio del segundo nivel de descarga o
del orificio equivalente si este nivel comprende varios
orificios.
Claims (8)
1. Boquilla de descarga de agua presurizada para
generar microburbujas en una planta de flotación que comprende un
primer nivel de descarga (1), una cámara intermedia de transferencia
(3), un segundo nivel de descarga (2) y un tubo de salida (4),
estando esta boquilla caracterizada porque:
- -
- el primer y el segundo nivel de descarga se realizan en forma de un diafragma que contiene uno o varios orificios, siendo el diámetro hidráulico (d1) del orificio del primer nivel (1), o del orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios, mayor que el diámetro (d2) del orificio del segundo nivel, o del orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios, pudiendo los orificios susodichos tener una forma cualquiera pero, preferentemente, circular,
y porque:
- -
- el primer nivel de descarga (1) realiza una predescarga absorbiendo de 5 a 20% de la presión disponible;
- -
- el segundo nivel de descarga (2), en el que se efectúa la mayor parte de la descarga, hace pasar el agua presurizada de la presión de saturación hacia la presión de salida de la boquilla;
- -
- la cámara intermedia (3) es una cámara de transición en la que el agua presurizada se acerca a la presión de saturación absorbiendo de 5 a 30% de la presión disponible, y
- -
- el tubo de salida (4) constituye un tubo de descarga súbita y de confinamiento de la cavitación, cuya longitud mínima (L) corresponde sustancialmente a la distancia que separa el extremo de dicho tubo en el lado del segundo nivel de descarga del punto de adhesión de los chorros a las paredes del tubo, con un ángulo de divergencia (\alpha) de los chorros, antes de la nueva adhesión, comprendido entre 3 y 12º, preferentemente entre 6 y 9º.
2. Boquilla según la reivindicación 1,
caracterizada porque el orificio del primer nivel de descarga
está constituido de una válvula, de un deflector o de cualquier
otro dispositivo de restricción de flujo.
3. Boquilla según la reivindicación 1,
caracterizada porque la cámara intermedia o de transición (3)
presenta una altura (e), es decir, una distancia que separa el
primer nivel de descarga (1) del segundo nivel (2), que es menor
que el diámetro (d1) del orificio del diafragma que constituye el
primer nivel de descarga, preferentemente igual a la mitad de este
diámetro.
4. Boquilla según la reivindicación 1,
caracterizada porque el diafragma que constituye el segundo
nivel comprende un solo orificio central.
5. Boquilla según la reivindicación 1,
caracterizada porque el diafragma que constituye el segundo
nivel comprende una pluralidad de orificios situados a distancia
igual del centro del diafragma.
6. Boquilla según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizada porque el diámetro
hidráulico (d1) del orificio del primer nivel de descarga (1), o
del orificio equivalente si este nivel comprende varios orificios,
está comprendido entre 1,6 y 1,1 veces el diámetro del orificio del
segundo nivel de descarga, o del orificio equivalente si este nivel
comprende varios orificios.
7. Boquilla según una cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizada porque el segundo
nivel de descarga (2) se ensancha brutalmente, siendo el ángulo de
salida del o de los orificios del diafragma que le constituye plano
(180º) o comprendido entre 90º y 270º.
8. Boquilla según la reivindicación 1,
caracterizada porque el tubo de salida (4) se termina
mediante una divergencia de extremo en forma de trompeta (5).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0311910 | 2003-10-10 | ||
| FR0311910A FR2860735B1 (fr) | 2003-10-10 | 2003-10-10 | Buse de detente d'eau pressurisee pour generer des microbules dans une installation de flottation |
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| Publication Number | Publication Date |
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| ES2267418T1 ES2267418T1 (es) | 2007-03-16 |
| ES2267418T3 true ES2267418T3 (es) | 2007-09-16 |
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ID=34355408
Family Applications (1)
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