ES2242931T3 - Aleacion de niquel para la soldadura electrica de niquel y aceros, hilo de soldadura y su uso. - Google Patents
Aleacion de niquel para la soldadura electrica de niquel y aceros, hilo de soldadura y su uso.Info
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Abstract
Aleación a base de níquel para la soldadura eléctrica de aleaciones de níquel y de aceros y, especialmente de aceros inoxidables, caracterizado por el hecho de que contiene, en peso, menos de 0, 05% de carbono, de 0, 015% a 0, 5% de silicio, de 0, 4% a 1, 4% de manganeso, de 28% a 31, 5% de cromo, de 8% a 12% de hierro, de 2% a 7% de molibdeno, de 0, 6% a 2% en total de niobio y de tantalio, siendo la relación de los porcentajes de niobio más tantalio y de silicio por lo menos igual a 4, menos de 0, 04% de nitrógeno, de 0, 0008% a 0, 0120% de circonio, de 0, 0010% a 0, 0100% de boro, hasta 0, 75% de aluminio, hasta 0, 8% de titanio, menos de 0, 01% de azufre, menos de 0, 020% de fósforo, menos de 0, 30% de cobre, menos de 0, 15% de cobalto y menos de 0, 10% de tungsteno, quedando constituido por níquel el resto de la aleación, con excepción de impurezas inevitables cuyo tenor total es como máximo igual a 0, 6%.
Description
Aleación de níquel para la soldadura eléctrica de
níquel y aceros, hilo de soldadura y su uso.
La invención se refiere a una aleación a base de
níquel para la soldadura eléctrica de aleaciones de níquel y de
aceros, en particular de aceros no o débilmente aliados y de aceros
inoxidables.
La invención hace referencia igualmente a hilos y
electrodos para la soldadura eléctrica de piezas de aleación de
níquel y/o de acero, en particular en el ámbito de la construcción,
del acoplamiento y de la reparación de componentes de reactores
nucleares.
Para la fabricación de determinados componentes o
elementos de reactores nucleares, es conocida la utilización de las
aleaciones a base de níquel que contengan cromo.
En particular, se ha utilizado para la
fabricación de elementos o componentes de reactores nucleares
enfriados por agua a presión, una aleación de níquel de
aproximadamente 15% de cromo, denominada aleación 600.
Para mejorar la resistencia a la corrosión de los
elementos o componentes de los reactores nucleares enfriados con
agua a presión, la tendencia es la de reemplazar la aleación 600
con alrededor del 15% de cromo por una aleación 690 con alrededor
del 30% de cromo y alrededor de 10% de hierro.
Para llevar a cabo soldaduras sobre dichos
elementos o componentes de aleación de níquel, se utilizan hilos o
electrodos de soldadura eléctrica de aleación de níquel cuya
composición está adaptada a la soldadura de la aleación 600 o de la
aleación 690.
En la tabla 1 que se expone más adelante, se han
dado unas composiciones típicas de hilos vendidos en el comercio,
para la soldadura de la aleación 690 y para la soldadura de la
aleación 600 (aleación 52 o aleación 82).
En las cuatro primeras columnas de la tabla 1, se
hacen figurar composiciones de hilos de aleación 52 de designación
comercial Inconel 52, de la sociedad americana Special Metals,
realizadas a partir de cuatro coladas diferentes y utilizadas para
la soldadura de la aleación 690.
En la última columna de la tabla, se hace figurar
un análisis típico de un hilo de aleación 82, de designación
comercial Phyweld 82, de la sociedad Sprint Metal, para la
soldadura de la aleación 600.
Los hilos de aleación 52 ó 82 pueden ser
utilizados en particular para la soldadura eléctrica en gas inerte
de la aleación 690 o de la aleación 600.
Los hilos de soldadura de aleación 52 son
utilizados, en particular, en el ámbito nuclear, para llevar a cabo
soldaduras en zonas de los componentes de reactor nuclear en
contacto con el fluido primario que es agua a alta temperatura (del
orden de 310ºC) y a fuerte presión (del orden de 155 bars), en el
caso de los reactores nucleares enfriados por agua a presión.
La aleación 52 es utilizada tanto para la
soldadura homogénea de piezas de aleación 690 como para efectuar
soldaduras heterogéneas. Tales soldaduras heterogéneas pueden ser,
por ejemplo, soldaduras sobre una aleación 600 con 15% de cromo en
forma masiva o depositada sobre un metal de base, pudiendo alcanzar
el tenor en cromo del metal depositado de 15% a 20%.
Otro caso de utilización de la aleación 52 en
soldadura heterogénea es el revestimiento de aceros débilmente
aleados, tales como aceros 16MND5, 18MND5 o 20MND5, o la soldadura
de aceros débilmente aleados con aceros con aceros inoxidables
austeníticos o austeno-ferríticos.
Puede utilizarse igualmente la aleación 52 para
reparaciones de zonas de elementos o componentes de reactor nuclear
constituidas por metales diversos, tales como aceros poco aleados
(por ejemplo del tipo 19MND5, según la norma francesa), aceros
inoxidables del tipo 304L (por ejemplo en forma masiva), de tipo
308L (en forma depositada) o incluso 316L (en forma masiva o
depositada), designados según las normas americanas. Dichas zonas
pueden presentar varios de dichos materiales sobre los que se
efectúan soldaduras heterogéneas de aleación 52.
Durante la utilización de aleaciones 52 del
comercio, tales como las aleaciones 52 de la sociedad Special
Metals, se han puesto en evidencia ciertos defectos, principalmente
en forma de pequeñas fisuras.
En particular, cuando el hilo de soldadura
fundido es depositado sobre una capa constituida por una aleación
de níquel depositado por soldadura, se ha observado una fisuración
en caliente, que puede resultar de uno de los fenómenos siguientes:
solidificación, licuación, re-afectación o incluso
falta de ductilidad en caliente. Se ha observado que pueden
encontrarse un solo tipo o varios tipos de fisuración en una
soldadura. Las fisuras formadas en estas condiciones, que son de
pequeña dimensión, serán designadas como fisuras de tipo 1.
Se ha llevado a cabo una campaña de ensayos sobre
hilos de soldadura de composiciones diferentes, en condiciones
variables de soldadura, en particular fundiendo dichos hilos sobre
metales de base tales como; aleaciones de níquel tales como las
mencionadas anteriormente y aceros inoxidables, en forma de metales
masivos o de capas predepositadas para soldadura.
En el curso de dichos ensayos, se ha puesto en
evidencia que los hilos disponibles en el mercado, en particular
las aleaciones 52 para la soldadura de las aleaciones de níquel
690, proporcionaban malos resultados cuando los mismos eran
depositados sobre aleaciones de níquel con 15% ó 30% de cromo, o
incluso aceros inoxidables depositados por soldadura, en forma de
revestimiento de componentes de acero débilmente aleado.
Se han observado, no sólo pequeñas fisuras de
tipo 1, sino igualmente en ciertos casos, otras fisuras de mayores
dimensiones, que serán designadas como fisuras en caliente de tipo
2.
En particular se han observado fisuras de tipo 2
en las zonas de fuerte dilución de la aleación de soldadura (en el
metal depositado en el curso de las primeras pasadas de soldadura o
en la proximidad de las piezas a unir) o, más generalmente, en el
caso de la soldadura de los aceros inoxidables.
Durante estos ensayos, se han utilizado
igualmente hilo para soldadura del comercio, cuyas variedades han
sido modificadas para mejorar la resistencia a la fisuración en
caliente y la resistencia a la oxidación.
La composición modificada de estos hilos del
comercio viene dada en las columnas 5 y 6 de la tabla 1. Las
variedades modificadas para mejorar la resistencia a la fisuración
en caliente y los defectos debidos a la oxidación, tienen un tenor
en niobio sensiblemente aumentado (por encima de 0,9%) y unos
tenores en aluminio y titanio sensiblemente más débiles que las
variedades comerciales no modificadas.
En dichas variedades mejoradas, la relación
niobio/silicio es elevada (superior a 30 o incluso a 45).
Finalmente, dichas variaciones contienen, a título de elementos
complementarios, boro y circonio.
Se ha comprobado que las aleaciones mejoradas del
comercio daban buenos resultados en las zonas de dilución durante la
soldadura de las aleaciones de níquel con 15% ó 30% de cromo,
quedando dichas zonas prácticamente exentas de fisuración en
caliente, pero con malos resultados en las zonas de dilución, en el
caso de soldadura sobre aceros inoxidables, habiéndose detectado
fisuras en caliente de tipo 2 en dichas zonas de dilución.
La campaña de ensayos efectuada ha mostrado que
no existen hilos vendidos en el comercio que permitan realizar unas
soldaduras eléctricas homogéneas o heterogéneas sobre aleaciones de
níquel y sobre aceros que estén exentos de fisuración y de
oxidación.
El documento
JP-A-1-252750
divulga una aleación a base de níquel que presenta la siguiente
composición en porcentaje ponderal: C \leq 0,10%, Si \leq,20%,
Mn \leq 0,50%, Cr 15-40%, Al
0,05-2%, Fe \leq 25%, resto Ni con impurezas
inevitables y, si es necesario, uno o más de Mo \leq 3%, W \leq
3%, Nb \leq 1%, N \leq 0,1%, Ti \leq 1%, Zr \leq 0,3%, B
\leq 0,03%, Co \leq 15%, Y \leq 0,5% y tierras raras \leq
0,5%.
El objeto de la invención es, por tanto, proponer
una aleación a base de níquel para la soldadura eléctrica de
aleaciones de níquel y de aceros, en particular de aceros
inoxidables, que permite realizar soldaduras homogéneas o
heterogéneas sobre dichos materiales, que estén exentas de
fisuración en caliente y de trazas de oxidación.
Con este fin, la aleación de acuerdo con la
invención contiene, en peso, menos de 0,05% de carbono, de 0,015% a
0,5% de silicio, de 0,4% a 1,4% de manganeso, de 28% a 31,5% de
cromo, de 8% a 12% de hierro, de 2% a 7% de molibdeno, de 0% a 0,9%
de titanio, de 0,6% a 2% en total de niobio y de tantalio, siendo
la relación de los porcentajes de niobio más tantalio y de silicio
por lo menos igual a 4, de 0% a 75% de aluminio, menos de 0,04% de
nitrógeno, de 0,0008% a 0,0120% de circonio, de 0,0010% a 0,010% de
boro, menos de 0,01 de azufre, menos de 0,020% de fósforo, menos de
0,30% de cobre, menos de 0,15% de cobalto y menos de 0,10% de
tungsteno, estando el resto, con excepción de impurezas
inevitables cuyo tenor es, como máximo, igual a 0,5%, constituido
por níquel.
La invención se refiere en particular a una
aleación que contenga menos de 0,2% de silicio, alrededor del 4% de
molibdeno, 0,006% de circonio y 0,004% de boro.
La invención hace referencia igualmente a un hilo
de soldadura eléctrica con gas en aleación a base de níquel de
acuerdo con la invención.
La invención se relaciona además con la
aplicación de la aleación y del hilo de soldadura eléctrica para la
soldadura de elementos o componentes de reactores nucleares, en
particular de reactores nucleares enfriados con agua a presión,
para la realización de acoplamientos durante la construcción de los
reactores nucleares, el revestimiento por depósito de metal de
componentes y para efectuar reparaciones, pudiendo ser dichas
operaciones de soldadura unas operaciones de soldadura homogénea o
heterogénea sobre cualquier componente de aleación de níquel o de
acero.
Con el fin de permitir la comprensión de la
invención, se describe, a título de ejemplo, varias calidades de
aleaciones de acuerdo con la invención, utilizadas para la
fabricación de hilos que han sido utilizados durante ensayos de
soldadura homogénea y heterogénea sobre aleaciones de níquel y de
aceros inoxidables.
En la tabla 2, se ha dado en la columna 1 los
tenores mínimos de los diferentes elementos de aleación, en la
columna 2, los tenores máximos de dichos elementos y, en la columna
3, los tenores preferentes.
Las columnas 4 y 5 de la tabla dan unas
composiciones de aleaciones de acuerdo con dos ejemplos de
realización, que serán descritos a continuación,
El efecto de los diferentes elementos de la
aleación y las razones que justifican los intervalos reivindicados
o las limitaciones de dichos elementos serán explicados más
adelante.
Estos elementos son elementos residuales cuyos
tenores deben ser limitados lo más posible y, de todas maneras,
fijados por debajo de 0,05% en cuanto se refiere al carbono, 0,010%
en lo que se refiere al azufre y 0,020% en cuanto se refiere al
fósforo. De acuerdo con los métodos de elaboración y los productos
de partida para la preparación de las aleaciones, los tenores
efectivos de carbono, azufre y fósforo pueden ser sensiblemente
inferiores a los límites máximos dados. Como puede verse en las
columnas 4 y 5 relativas a los ejemplos 1 y 2, los tenores en
carbón, azufre y fósforo efectivos de las coladas realizadas son
sensiblemente inferiores a los valores máximos establecidos
anteriormente.
El silicio es un elemento que está siempre
presente en la aleación, pero del que se intenta limitar el tenor a
un valor débil, preferentemente inferior a 0,20%, por ejemplo 0,12%
ó 0,15%. En cualquier caso, este tenor debe ser inferior a 0,5%
para limitar la fisuración en caliente del metal de soldadura. Sin
embargo, el silicio debe estar presente en un tenor por lo menos
igual a 0,015% para obtener una buena soldadura, por el hecho de que
influye en la dilución y la viscosidad del baño durante la
soldadura.
Se verá más adelante, con referencia al niobio,
que el parámetro importante, en cuanto se refiere a la resistencia
a la fisuración en caliente, es la relación del porcentaje ponderal
del niobio y del silicio.
El manganeso debe ser por lo menos igual a 0,4%
para permitir unas condiciones de elaboración satisfactorias de la
aleación en presencia de azufre (limitada al valor de 0,01%
mencionada más adelante).
El manganeso concurre a la resistencia a la
fisuración en caliente, pero este efecto se satura rápidamente en
función del tenor en manganeso y un tenor en manganeso limitado a
1,4% permite obtener resultados satisfactorios.
El cromo debe ser próximo al porcentaje de cromo
en la aleación 690 y el intervalo de composición de 28% a 31%, que
es igualmente en de las aleaciones 52, se ha demostrado
satisfactorio en el caso de soldaduras homogéneas y heterogéneas
que hace intervenir la aleación 690 o aceros inoxidables. Este
nivel de cromo es necesario para obtener un buen comportamiento a la
corrosión en medio primario PWR.
El cobre debe ser estrictamente limitado a un
valor por debajo de 0,30% para evitar un deterioro de las
propiedades de la aleación.
El cobalto debe ser imperativamente limitado a un
valor inferior a 0,15%. En efecto, dicho elemento que es activado
en presencia de radiaciones en un reactor nuclear debe ser evitado
al máximo posible en cualquier otra aplicación para la construcción
o la reparación de reactores nucleares.
El molibdeno es un elemento particularmente
importante en la elaboración de las aleaciones según la invención,
lo que constituye una diferencia notable con relación a las
aleaciones conocidas anteriormente (ver tabla 1), que no contienen
más que tenores muy pequeños de molibdeno.
Una serie de ensayos efectuada por la solicitante
de la presente solicitud de patente ha mostrado que el molibdeno
tenía un efecto decisivo sobre la resistencia a la fisuración del
metal depositado por fusión de un hilo de soldadura de aleación de
níquel, en particular cuando el metal de soldadura es depositado
sobre aceros inoxidables, por ejemplo aceros con 18% de cromo y 8%
de níquel, con o sin adición de molibdeno, en forma masiva o en
forma de depósito obtenido por soldadura eléctrica con electrodo
revestido o TIG.
La serie de ensayos efectuados a mostrado
que:
- para niveles de molibdeno pequeños en el metal
fundido del hilo de soldadura, típicamente inferiores a 0,5%, se
observa la formación de fisuras de tipo 2, en particular en el caso
de la soldadura de aceros inoxidables;
- cuando aumenta el tenor en molibdeno, por
ejemplo para alcanzar un 1% en el metal fundido, se comprueba que
la resistencia a la fisuración de la aleación de soldadura es
sensiblemente mejorada cuando la aleación contiene cantidades
suficientes de titanio (y/o de aluminio). Un tenor mínimo de titanio
y/o de aluminio de 0,3% a 0,4%, con un tenor en molibdeno de 1% en
la aleación, permite limitar a un pequeño nivel el número de
fisuras de tipo 2 en el metal de soldadura, en el caso de la
soldadura de aceros inoxidables en particular; estos resultados
sugieren aumentar los contenidos de molibdeno, titanio y/o aluminio
más allá de dichos límites para limitar o suprimir la
fisuración;
- cuando el tenor en molibdeno aumenta para
alcanzar por lo menos 2% en el metal fundido, los ensayos
efectuados muestran que las fisuras de tipo 2 desaparecen
completamente y que el efecto del titanio y/o del aluminio es menor
que en el caso de un molibdeno alrededor de 1% sobre la resistencia
a la fisuración.
Los tenores en molibdeno han sido fijados en el
hilo o la varilla de soldadura de aleación según la invención
admitiendo que, en la zona de los defectos, la dilución es elevada
y puede alcanzar hasta 50%, pero no sobrepasa apenas dicho límite
que ha sido considerado como respetado en todos los trabajos en el
origen de la presenta solicitud de patente, lo que corresponde a
unas condiciones de soldadura normales.
Como resultado de los ensayos, se ha podido
determinar que el tenor en molibdeno debe ser de por lo menos 2%
para obtener, en todos los casos de utilización en soldadura, una
buena resistencia a la fisuración y, en particular, una
desaparición completa de las fisuras de tipo 2, a la vez que se
limita el tenor total en titanio y aluminio a un nivel que permite
evitar la oxidación del metal de soldadura.
Un tenor en molibdeno superior a 7% es posible,
pero no necesario, en la medida en que el efecto del molibdeno
sobre la resistencia a la fisuración se satura para un valor del
orden de 7%. Un tenor superior a 7% aumenta el precio de la
aleación y puede modificar las propiedades del metal de soldadura de
manera no deseable.
El molibdeno debe estar preferentemente, próximo
al 4%.
Puede preverse una cierta proporción de titanio
y/o de aluminio en el metal de soldadura limitando, sin embargo, la
proporción de aluminio a un valor que evite los efectos de
oxidación no deseables del baño de fusión durante la soldadura.
El titanio puede estar presente en la aleación en
una proporción de 0% a 0,8% en peso y, por ejemplo, próximo al
0,30%. Un tenor superior a 0,8% no es deseable.
El aluminio puede estar presente en la aleación
en una proporción de 0% a 0,75% en peso, por ejemplo próximo al
0,15%. Un tenor superior a 0,75% no es deseable.
Cuando están asociados, dichos elementos tienen
una incidencia favorable sobre la resistencia a la fisuración por el
fenómeno de falta de ductilidad (en inglés "ductility dip
cracking"). Sin embargo, dichos elementos no son suficientes por
sí solos para resolver los problemas de fisuración que solventa la
aleación de acuerdo con la invención. Además, el circonio tiene,
como el aluminio, un efecto sobre la oxidación del baño de fusión
durante la soldadura. El circonio y el boro deben estar presentes,
por tanto en la aleación, pero en cantidades limitadas.
El circonio debe estar presente en la aleación de
acuerdo con la invención en una proporción comprendida entre
0,0008% y 0,012% y, preferentemente, en una proporción del orden de
0,006%.
En relación con dichas proporciones de circonio,
el boro debe estar comprendido entre 0,001% y 0,010% y,
preferentemente, próximo al 0,004%.
El niobio tiene un efecto sobre la resistencia a
la fisuración en caliente. Este elemento no debe estar presente en
cantidad demasiado importante, para evitar aumentar los riesgos de
fisuración en caliente y de modificar las características del metal
depositado de manera no deseable.
En consecuencia, la proporción de niobio debe ser
de por lo menos 0,6%, para obtener los efectos deseados de
resistencia a la fisuración en caliente y como máximo igual a
2%.
La proporción de niobio en el interior de este
intervalo, debe ser fijado en un valor tal que la relación
porcentaje de niobio/porcentaje de silicio sea superior a 4, para
obtener un efecto satisfactorio sobre la resistencia a la
fisuración en caliente.
El hierro es fijado, como en las aleaciones del
comercio y los materiales de base de tipo 690, en un tenor entre 8%
y 12% para garantizar la estabilidad estructural de la aleación
(resistencia a los fenómenos de formación de una fase ordenada de
fragilidad durante el envejecimiento en servicio, que corre el
riesgo de afectar a las características mecánicas).
El nitrógeno, que es un elemento residual, no es
necesario en la aleación. El nitrógeno quedará limitado, en
cualquier caso, a un valor inferior a 0,040%.
El tungsteno es un elemento que no se busca en la
aleación, quedando limitado dicho elemento residual, de cualquier
manera, a 0,10% para evitar una modificación no deseable de las
propiedades del metal de soldadura.
Pueden encontrarse otros elementos residuales en
la aleación en pequeña proporción; dichos elementos pueden ser, por
ejemplo, el estaño, el vanadio, el plomo, el cadmio, el magnesio, el
cinc, el antimonio, el telurio, el calcio o el cerio. Dichos
elementos, que se presentan en cantidad muy pequeña en la aleación,
se encuentran en una proporción total con los otros elementos
residuales citados anteriormente (carbono, azufre, fósforo, cobre,
cobalto, nitrógeno y tungsteno) inferior a 0,5% en peso.
En tanto que base de la aleación, el mismo
constituye el resto de la composición para alcanzar al 100%.
Las composiciones de dos aleaciones de soldadura
de acuerdo con la invención se dan en la tabla 2, bajo las columnas
5 y 6 (ejemplo 1 y ejemplo 2).
En el caso del ejemplo 1, el tenor en molibdeno
se sitúa en el valor óptimo (4%). El tenor en aluminio se sitúa en
un valor de 0,07% y el tenor en titanio en un valor próximo del
valor típico de 0,30%.
El tenor en silicio de la aleación es débil
(0,025%) y se sitúa netamente por debajo de límite superior
preferente. Aun cuando el tenor en niobio no sea más que de 0,80%,
la relación niobio/silicio es elevada y del mismo orden de grandeza
que en las aleaciones del comercio de tipo mejorado que aparecen en
la tabla 1 (32). El valor de esta relación es muy superior al nivel
inferior impuesto. Los tenores en circonio y boro se sitúan hacia la
base del intervalo reivindicado.
En el caso del ejemplo 2, el tenor en molibdeno
es superior al tenor medio considerado como preferente (4%). El
tenor en aluminio sensiblemente más elevado que en el caso del
ejemplo 1 queda fijado por encima del valor típico de 0,15% y el
tenor en titanio es más débil que el valor típico, representando el
conjunto de aluminio y de titanio un porcentaje ponderal
sensiblemente idéntico en el caso del ejemplo 1 y en el caso del
ejemplo 2.
El tenor en boro es más elevado que en el caso
del ejemplo 1 y corresponde a los valores preferentes.
El tenor en silicio es sensiblemente más elevado
que en el caso del ejemplo 1. El tenor en niobio es igualmente un
poco mayor que en el caso del ejemplo 1. Por el hecho de la
presencia de silicio en bastante gran cantidad, la relación
niobio/silicio es sensiblemente inferior al caso del ejemplo 1.
Sin embargo, esta relación es todavía dos veces
más elevada que el valor mínimo requerido.
Se han elaborado unos hilos de soldadura en las
dos variantes correspondientes a los ejemplos 1 y 2. Se han
utilizado los hilos de soldadura para realizar diferentes
soldaduras homogéneas o heterogéneas, de aleaciones de níquel con
30% y con 15% de cromo y de aceros inoxidables.
Se ha podido observar la ausencia total de
fisuras de tipo 2 en el metal depositado, incluso en las zonas de
dilución de la soldadura.
El metal depositado está igualmente prácticamente
exento de fisuras de tipo 1 en todos los casos.
No se ha detectado ninguna traza de oxidación que
pueda conducir a un deterioro del metal depositado.
En el caso de hilos de aleación de acuerdo con la
técnica anterior, no se ha podido obtener jamás tales
resultados.
Considerando los ejemplos comparativos de las
columnas 5 y 6 de la tabla 1, puede destacarse que la aleación
comparativa de la columna 4 (CF 52) presenta un tenor en silicio
comparable al del ejemplo 1 de acuerdo con la invención y un tenor
en niobio un poco superior, siendo la relación niobio/silicio
superior en 50% a la relación niobio/silicio del ejemplo 1. Sin
embargo, esta aleación de acuerdo con la técnica anterior no
contiene más que una muy débil proporción de molibdeno (0,012%), en
tanto que las aleaciones de acuerdo con la invención contienen más
del 2% y generalmente 4% o más de molibdeno. Pese a una relación
niobio/silicio superior a tenores próximos de aluminio y titanio,
la aleación CF 52 no permite obtener un comportamiento a la
fisuración comparable a la de las aleaciones de acuerdo con la
invención.
En el caso del segundo ejemplo comparativo
(aleación 52 M), en la columna 6 de la tabla 2, los tenores en
silicio, en niobio y la relación niobio/silicio son próximos a los
de la aleación del ejemplo 1.El aluminio y el titanio quedan, por
otra parte, limitados a valores comparables a los de los ejemplos
de acuerdo con la invención. Los tenores en circonio y boro de las
aleaciones comparativas son, por otra parte, análogos,
respectivamente, a las de las aleaciones de los ejemplos 1 y 2 de
acuerdo con la invención.
Puede verse perfectamente que una casi ausencia
de molibdeno (0,02%) en la segunda aleación comparativa explica las
diferencias de comportamiento de la soldadura y los buenos
resultados obtenidos con los ejemplos de aleación de acuerdo con la
invención y, en particular, el ejemplo 1.
La comparación de los ejemplos de acuerdo con la
invención y de los ejemplos de las aleaciones de acuerdo con la
técnica anterior, muestra, por tanto, que una aleación de soldadura
que tenga un tenor en molibdeno del orden de 4% o un poco superior,
un tenor en niobio suficiente para obtener una relación
niobio/silicio sensiblemente superior a 4 así como tenores moderados
de aluminio y titanio, permite resolver los problemas relativos a
la soldadura de las aleaciones de níquel a alrededor del 15% y 30%
de cromo en los aceros inoxidables. La aleación de acuerdo con la
invención permite obtener hilos de soldadura eléctrica con gas que
permiten la soldadura homogénea o heterogénea sin defecto de las
aleaciones con níquel y de los aceros inoxidables en el caso de la
construcción y de la reparación de los componentes de reactores
nucleares.
La invención no se limita estrictamente a los
ejemplos de realización descritos.
Los tenores de los diferentes elementos de las
aleaciones para la soldadura eléctricas en las aplicaciones
previstas pueden ser adaptados en el interior de los intervalos
reivindicados para optimizar las propiedades del metal de soldadura
y las condiciones de soldadura.
La aleación de acuerdo con la invención puede ser
utilizada no sólo en la forma de hilos o varillas de soldadura
eléctrica con gas, pero incluso en otras formas, por ejemplo en
forma de electrodos revestidos.
Aun cuando la aleación esté destinada
particularmente a las aplicaciones en el ámbito de la construcción
y de la reparación de los reactores nucleares, puede preverse su
utilización en otras industrias.
Claims (4)
1. Aleación a base de níquel para la soldadura
eléctrica de aleaciones de níquel y de aceros y, especialmente de
aceros inoxidables, caracterizado por el hecho de que
contiene, en peso, menos de 0,05% de carbono, de 0,015% a 0,5% de
silicio, de 0,4% a 1,4% de manganeso, de 28% a 31,5% de cromo, de
8% a 12% de hierro, de 2% a 7% de molibdeno, de 0,6% a 2% en total
de niobio y de tantalio, siendo la relación de los porcentajes de
niobio más tantalio y de silicio por lo menos igual a 4, menos de
0,04% de nitrógeno, de 0,0008% a 0,0120% de circonio, de 0,0010% a
0,0100% de boro, hasta 0,75% de aluminio, hasta 0,8% de titanio,
menos de 0,01% de azufre, menos de 0,020% de fósforo, menos de 0,30%
de cobre, menos de 0,15% de cobalto y menos de 0,10% de tungsteno,
quedando constituido por níquel el resto de la aleación, con
excepción de impurezas inevitables cuyo tenor total es como máximo
igual a 0,6%.
2. Aleación, según la reivindicación 1,
caracterizada por el hecho de que contiene preferentemente
menos de 0,20% de silicio, alrededor de 4% de molibdeno, 0,006% de
circonio y 0,004% de boro.
3. Hilo de soldadura para soldadura eléctrica con
gas de aleaciones de níquel y de aceros, en particular de aceros
inoxidables, caracterizado por el hecho de que se ha
realizado con una aleación de acuerdo con una cualquiera de las
reivindicaciones 1 y 2.
4. Utilización de una aleación de acuerdo con una
cualquiera de las reivindicaciones 1 y 2, o un hilo de acuerdo con
la reivindicación 3, para la soldadura de elementos de componentes
de un reactor nuclear, durante operaciones de construcción, de
acoplamiento o de reparación de un elemento o componente del
reactor nuclear.
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|---|---|---|---|---|
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| JP5201708B2 (ja) * | 2006-04-14 | 2013-06-05 | 三菱マテリアル株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金溶接用ワイヤー |
| EP2059620B1 (en) * | 2006-08-08 | 2013-01-16 | Huntington Alloys Corporation | Welding alloy and articles for use in welding, weldments and method for producing weldments |
| US7824606B2 (en) * | 2006-09-21 | 2010-11-02 | Honeywell International Inc. | Nickel-based alloys and articles made therefrom |
| US10041153B2 (en) * | 2008-04-10 | 2018-08-07 | Huntington Alloys Corporation | Ultra supercritical boiler header alloy and method of preparation |
| US20090321405A1 (en) * | 2008-06-26 | 2009-12-31 | Huntington Alloys Corporation | Ni-Co-Cr High Strength and Corrosion Resistant Welding Product and Method of Preparation |
| JP5254693B2 (ja) * | 2008-07-30 | 2013-08-07 | 三菱重工業株式会社 | Ｎｉ基合金用溶接材料 |
| JP4656251B1 (ja) * | 2009-09-18 | 2011-03-23 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ基合金材 |
| CN101704169B (zh) * | 2009-11-23 | 2011-07-06 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 时效马氏体不锈钢气体保护焊用焊丝 |
| US20110240715A1 (en) * | 2010-03-31 | 2011-10-06 | Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc | Welding process and corrosion-resistant filler alloy and consumables therefor |
| JP5441870B2 (ja) * | 2010-11-12 | 2014-03-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接用Ｎｉ基合金ソリッドワイヤ |
| CN102528334A (zh) * | 2010-12-17 | 2012-07-04 | 江苏耐尔冶电集团有限公司 | 一种新型奥氏体埋弧堆焊用药芯焊丝的加工方法 |
| US10675720B2 (en) * | 2011-02-01 | 2020-06-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High Cr Ni-based alloy welding wire, shielded metal arc welding rod, and weld metal formed by shielded metal arc welding |
| US8640941B2 (en) * | 2011-03-23 | 2014-02-04 | Scoperta, Inc. | Fine grained Ni-based alloys for resistance to stress corrosion cracking and methods for their design |
| CN104039483B (zh) | 2011-12-30 | 2017-03-01 | 思高博塔公司 | 涂层组合物 |
| CN102554505B (zh) * | 2012-01-11 | 2015-02-25 | 中国科学院金属研究所 | 一种抗点状缺陷和裂纹缺陷的镍基光焊丝 |
| CN102581513B (zh) * | 2012-03-06 | 2015-01-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种用于核电站核岛主设备的镍基焊丝 |
| US20150275341A1 (en) | 2012-10-11 | 2015-10-01 | Scoperta, Inc. | Non-magnetic metal alloy compositions and applications |
| CN102912222B (zh) * | 2012-10-14 | 2014-06-11 | 浙江大隆合金钢有限公司 | 18mnd5核电用低合金结构钢及工艺控制方法 |
| CN103243243A (zh) * | 2013-05-22 | 2013-08-14 | 江苏启迪合金有限公司 | 一种镍基耐蚀电弧丝材 |
| CN104511700A (zh) * | 2013-09-26 | 2015-04-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种镍基合金焊丝及其制备方法 |
| US10414003B2 (en) * | 2013-09-30 | 2019-09-17 | Liburdi Engineering Limited | Welding material for welding of superalloys |
| EP3055802B1 (en) | 2013-10-10 | 2023-12-06 | Oerlikon Metco (US) Inc. | Methods of selecting material compositions and designing materials having a target property |
| WO2015081209A1 (en) | 2013-11-26 | 2015-06-04 | Scoperta, Inc. | Corrosion resistant hardfacing alloy |
| CN103769769B (zh) * | 2014-01-09 | 2015-09-16 | 上海交通大学 | 一种焊接LNG船用9Ni钢的低氢型镍基电焊条 |
| CN103753051B (zh) * | 2014-01-09 | 2015-08-19 | 上海交通大学 | 一种焊接LNG船储罐用9Ni钢的新渣系电焊条 |
| CN103831546A (zh) * | 2014-03-25 | 2014-06-04 | 江苏双勤民生冶化设备制造有限公司 | 一种用于Inconel600合金的焊接材料 |
| JP6398277B2 (ja) * | 2014-04-14 | 2018-10-03 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金溶接継手の製造方法 |
| CN103949805B (zh) * | 2014-05-17 | 2016-03-16 | 江苏图南合金股份有限公司 | 一种制备镍基合金焊丝的方法 |
| CN105499842B (zh) * | 2014-05-17 | 2017-11-21 | 江苏图南合金股份有限公司 | 成材率较高的镍基合金焊丝的制备方法 |
| CA2951628C (en) | 2014-06-09 | 2024-03-19 | Scoperta, Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
| CN106661700B (zh) | 2014-07-24 | 2019-05-03 | 思高博塔公司 | 耐冲击的耐磨堆焊和合金及其制备方法 |
| MY190226A (en) | 2014-07-24 | 2022-04-06 | Oerlikon Metco Us Inc | Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking |
| EP3234209B1 (en) | 2014-12-16 | 2024-07-24 | Scoperta, Inc. | Tough and wear resistant ferrous alloys containing multiple hardphases |
| AU2016317860B2 (en) | 2015-09-04 | 2021-09-30 | Scoperta, Inc. | Chromium free and low-chromium wear resistant alloys |
| US10851444B2 (en) | 2015-09-08 | 2020-12-01 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Non-magnetic, strong carbide forming alloys for powder manufacture |
| CN105397331B (zh) * | 2015-09-22 | 2017-11-14 | 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 | 一种高Mn高Nb的抗裂纹缺陷镍基焊丝及焊接方法 |
| CN105215572A (zh) * | 2015-09-22 | 2016-01-06 | 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 | 一种核岛主设备用抗裂纹缺陷镍基焊丝及制备方法 |
| MX2018005092A (es) | 2015-11-10 | 2019-06-06 | Scoperta Inc | Materiales de rociado por arco de dos hilos controlado por oxidación. |
| CN106881540A (zh) * | 2015-12-16 | 2017-06-23 | 海宁瑞奥金属科技有限公司 | 一种镍基合金、焊材 |
| JP6739187B2 (ja) * | 2016-02-22 | 2020-08-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接用Ｎｉ基合金ソリッドワイヤおよびＮｉ基合金溶接金属の製造方法 |
| EP3433393B1 (en) | 2016-03-22 | 2021-10-13 | Oerlikon Metco (US) Inc. | Fully readable thermal spray coating |
| FR3066557B1 (fr) * | 2017-05-16 | 2019-05-10 | Safran Aircraft Engines | Dispositif de regulation de debit de fluide propulsif pour propulseur electrique |
| CN107186382B (zh) * | 2017-06-09 | 2019-12-31 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高锰超低温钢焊丝及其焊接工艺 |
| US10109383B1 (en) * | 2017-08-15 | 2018-10-23 | General Electric Company | Target assembly and nuclide production system |
| CN107695558A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-02-16 | 苏州新普新材料科技有限公司 | 一种镍基焊条 |
| CN107962316B (zh) * | 2017-11-16 | 2020-05-26 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种燃煤电站用镍基高温合金焊丝及其制备方法 |
| EP3797180A1 (en) * | 2018-05-23 | 2021-03-31 | AB Sandvik Materials Technology | New austenitic alloy |
| CN108907502A (zh) * | 2018-08-31 | 2018-11-30 | 西安理工大学 | 一种用于钎焊钽Ta1与1Cr18Ni9不锈钢的非晶态高熵合金钎料及其制备方法 |
| US11939646B2 (en) | 2018-10-26 | 2024-03-26 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Corrosion and wear resistant nickel based alloys |
| JP7370830B2 (ja) * | 2019-05-28 | 2023-10-30 | 株式会社東芝 | ニッケル基合金溶接材料、原子炉用溶接材料、原子力用機器および構造物、ならびに原子力用機器および構造物の補修方法 |
| CN112226650A (zh) * | 2020-10-16 | 2021-01-15 | 西安热工研究院有限公司 | 一种蒸汽发生器手孔端止裂降裂的焊材金属及其制备方法 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4010309A (en) * | 1974-06-10 | 1977-03-01 | The International Nickel Company, Inc. | Welding electrode |
| GB1470911A (en) * | 1975-01-10 | 1977-04-21 | Vni I Pi T Khim Kogo I Neftyan | Alloy and weliing electrode formed therefrom |
| NO831752L (no) * | 1982-05-17 | 1983-11-18 | Kobe Steel Ltd | Austenittiske legeringer med hoeyt nikkelinnhold. |
| EP0109350B1 (en) * | 1982-11-10 | 1991-10-16 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Nickel-chromium alloy |
| JPS60100640A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 |
| DE3778731D1 (de) * | 1986-01-20 | 1992-06-11 | Sumitomo Metal Ind | Legierung auf nickelbasis und verfahren zu ihrer herstellung. |
| JPH01252750A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Nkk Corp | 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたＮｉ基合金 |
| JPH03229838A (ja) * | 1990-02-01 | 1991-10-11 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 塩化物存在下での耐高温腐食性に優れた鋼 |
| JPH07216511A (ja) * | 1994-01-31 | 1995-08-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 |
| JPH07331390A (ja) * | 1994-06-08 | 1995-12-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高クロムオーステナイト耐熱合金 |
| JPH08127848A (ja) * | 1994-11-01 | 1996-05-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 |
| JP3332771B2 (ja) * | 1996-12-26 | 2002-10-07 | 三菱重工業株式会社 | ごみ焼却装置用耐食耐熱Ｎｉ基鋳造合金 |
| FR2766210B1 (fr) * | 1997-07-18 | 1999-08-20 | Imphy Sa | Alliage base nickel et electrode de soudage en alliage base nickel |
| US6242113B1 (en) * | 1999-06-10 | 2001-06-05 | Inco Alloys International, Inc. | Welding alloy and articles for use in welding, weldments and methods for producing weldments |
| JP2001107196A (ja) * | 1999-10-07 | 2001-04-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐溶接割れ性と耐硫酸腐食性に優れたオーステナイト鋼溶接継手およびその溶接材料 |
| KR100352644B1 (ko) * | 2000-07-28 | 2002-09-12 | 고려용접봉 주식회사 | 내응력 부식균열, 내공식 성능 및 용접성이 우수한 2상스테인레스강용 플럭스 코어드 와이어 |
| KR100473039B1 (ko) * | 2000-11-16 | 2005-03-09 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 용접성 및 고온강도가 우수한 니켈기 내열 합금, 이를 이용한 용접 조인트, 및 이를 이용한 에틸렌 플랜트용 분해로 또는 개질로에 사용하는 관 |
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