ES2224450T3 - Produccion de amidas y/o acidos a partir de nitrilos. - Google Patents
Produccion de amidas y/o acidos a partir de nitrilos.Info
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Abstract
Un proceso para producir una amida y/o ácido a partir de un nitrilo, que comprende: - Introducir un nitrilo, como un primer reaccionante, y un compuesto de hidratación, como segundo reaccionante que es capaz de reaccionar con el nitrilo para convertirlo a su correspondiente amida, hidratando de ese modo el nitrilo y/o convertirlo a su correspondiente ácido, dentro de una zona de tratamiento en una columna o torre, con el lecho catalítico situado en una sección de la torre, y estando situada una zona de destilación por encima y por debajo del lecho catalítico; y - que comprende al menos una zona de reacción en la que tiene lugar catalíticamente la reacción de hidratación del nitrilo a la amida y/o al ácido en presencia de un catalizador, y al menos una zona de destilación contigua a la zona de reacción en la que tiene lugar la destilación del (de los) producto(s) de reacción procedente(s) de la zona de reacción y/o los reaccionantes que no han reaccionado, comprendiendo la zona de reacción un lecho compacto de partículas de un catalizador de hidratación a base de cobre o un catalizador de hidratación de cobre; - efectuar la hidratación de al menos parte del nitrilo a la correspondiente amida, y/o su correspondiente ácido; - efectuándose dicha hidratación de manera simultánea con la destilación en una zona de tratamiento única que contiene un líquido en ebullición; - retirar la amida y/o el ácido de la zona de tratamiento a una concentración de 1 - 60 %.
Description
Producción de amidas y/o ácidos a partir de
nitrilos.
Esta invención se refiere a la producción de
amidas y/o ácidos a partir de nitrilos. Se refiere en particular a
un proceso para producir de una amida y/o ácido a partir de un
nitrilo.
Los documentos EP 0670301, EP 0635484, GB
1315530, EP 0461850, US 5276185, GB 831051, US 3941837 y US 3923741
describen la hidratación de un nitrilo en presencia de un
catalizador. La destilación se puede llevar a cabo como medio de
purificación.
Según la invención, se proporciona un proceso
para producir una amina y/o ácido a partir de un nitrilo, con un
proceso que comprende introducir un nitrilo, como primer
reaccionante, y un compuesto de hidratación, como segundo
reaccionante que es capaz de reaccionar con el nitrilo para
convertirlo a su correspondiente amida hidratando de ese modo al
nitrilo y/o convirtiéndolo a su correspondiente ácido, dentro de
una zona de tratamiento en una columna o torre, dotada de un lecho
catalítico en una sección de la torre, y provista con una zona de
destilación por encima y por debajo del lecho catalítico; y que
comprende al menos una zona de reacción en la que tiene lugar
catalíticamente la reacción de hidratación del nitrilo a la amida
y/o al ácido en presencia de un catalizador, y al menos una zona de
destilación contigua a la zona de reacción en la que tiene lugar la
destilación del (de los) producto(s) de reacción y/o los
reaccionantes que no han reaccionado procedentes de la zona de
reacción, comprendiendo la zona de reacción un lecho compacto de
partículas de cobre o un catalizador de hidratación a base de cobre
o catalizalizador de hidratación de cobre; efectuar la hidratación
de al menos parte del nitrilo a la correspondiente amida, y/o a su
correspondiente ácido; efectuándose dicha hidratación de manera
simultánea con una destilación en una zona de tratamiento única que
contiene por todas partes líquido y vapor; retirar la amida y/o el
ácido de la zona de tratamiento en una concentración de
1-60%.
De ese modo, la destilación catalítica implica
efectuar una reacción química de manera simultánea con o en
combinación con la destilación, en una zona de tratamiento única.
De ese modo, la zona de tratamiento comprenderá al menos una zona
de reacción en la que tiene lugar de manera catalítica la reacción
de hidratación del nitrilo a la amida y/o al ácido en presencia de
un catalizador, y al menos una zona de destilación contigua a la
zona de reacción en la que tiene lugar la destilación del (de los)
producto(s) procedente(s) de la zona de reacción y/o
de los reaccionantes que no han reaccionado.
De ese modo, la zona de reacción puede comprender
un lecho compacto de partículas capaces de catalizar la conversión
o la hidratación del nitrilo a su correspondiente amida. Se puede
usar cualquier catalizador de hidratación apropiado, normalmente un
catalizador de hidratación a base de cobre o catalizador de
hidratación cobre, por ejemplo, un catalizador de hidratación de
óxido de cobre o un catalizador de hidratación de
cobre-cromo.
El primer reaccionante puede comprender un
nitrilo insaturado o nitrilo aromático tal como acrilonitrilo,
metacrilonitrilo, crotononitrilo, alil-cianida, o
benzonitrilo, los cuales se deshidratarán de ese modo a la
correspondiente amida insaturada o amida aromática y/o ácido, sin
que tenga lugar una polimerización en un grado sustancial. Pero,
sin embargo, el primer reaccionante puede comprender un nitrilo
saturado tal como acetonitrilo, propionitrilo, butironitrilo, o
isobutironitrilo.
La zona de tratamiento normalmente estará situada
en una columna o torre, con el lecho catalítico situado en una
sección de la torre. De ese modo, la zona de destilación puede
estar situada por encima y/o por debajo del lecho catalítico.
Preferentemente, se sitúa una zona de destilación por encima y por
debajo del lecho catalítico. Entonces, se sitúa un relleno
apropiado para la destilación, por ejemplo anillos Rasching, o un
equipo o aparato de destilación en la columna por debajo y/o por
encima del lecho catalítico, es decir en la(s) zona(s)
de destilación.
El proceso puede incluir llevar a ebullición un
componente líquido en la zona del hervidor conectada de manera
operativa al extremo inferior de la zona de tratamiento, para
proporcionar la fuerza impulsora para la destilación catalítica.
Una parte del componente líquido puede entonces, si se desea,
introducirse en la zona de tratamiento, por ejemplo por encima o por
debajo del lecho catalítico.
El componente líquido puede ser tal que no
participe en la reacción de hidratación es decir, sólo proporcione
la fuerza impulsora para la destilación catalítica y de ese modo
ayudar en la destilación de los reaccionantes y de los productos en
la zona de tratamiento. En tal caso, el segundo reaccionante se
puede alimentar a la zona de tratamiento en una localización
separada del punto de introducción del primer reaccionante o del
nitrilo en la zona de tratamiento, por ejemplo por encima del lecho
catalítico cuando se alimenta el nitrilo a la zona de tratamiento
por debajo del lecho catalítico. De ese modo, el segundo
reaccionante debe ser capaz de hidratar al nitrilo en las
condiciones imperantes en la zona de tratamiento y en presencia del
catalizador. En particular, el segundo reaccionante puede ser
agua.
El componente líquido puede ser un compuesto
orgánico tal como un alcohol, un aromático o una parafina.
Sin embargo, el componente líquido puede ser tal
que participe en la reacción de hidratación. En particular, puede,
de ese modo, ser el mismo que el segundo reaccionante. En otras
palabras, parte del segundo reaccionante, se usa entonces para
hervir, mientras que parte del mismo se introduce en la zona de
tratamiento como se ha descrito anteriormente en la presente
invención.
El producto de mayor punto de ebullición del
primer y segundo reaccionante se puede introducir en la zona de
tratamiento por encima del lecho catalítico, el reaccionante de
menor punto de ebullición inferior introduciéndose por debajo o por
encima del lecho catalítico. De este modo, en el caso de que el
primer reaccionante o el nitrilo sea el componente de mayor punto
de ebullición, una porción del mismo se introducirá por encima del
lecho catalítico, mientras que el resto del mismo se hervirá en la
zona del hervidor para proporcionar la fuerza impulsora para la
destilación catalítica.
La extracción de la amida se puede efectuar como
un componente destilado o por cabeza de la parte superior de zona
de tratamiento, o como componente de mayor punto de ebullición por
la parte inferior de la zona de tratamiento, por ejemplo de la zona
del hervidor, dependiendo de los puntos de ebullición relativos del
primer y segundo reaccionante.
La columna puede ser de cualquier longitud y
anchura deseada, y está normalmente en el intervalo de 10 m a 60 m
de largo. Normalmente su diámetro está en el intervalo de 25 mm a
110 mm a escala de planta piloto y mayor de 110 mm para una
operación a escala comercial. El lecho catalítico también puede ser
de cualquier longitud deseada, por ejemplo 0,5 - 10 m. La presión
en la columna puede variar ampliamente, por ejemplo entre 10
kPa(g) y 10.000 kPa(g), y se puede controlar por
medio de un gas inerte tal como nitrógeno o argón. La presión, y por
tanto la temperatura de reacción en la columna determinará el
producto producido. Así, si se alimenta a la columna una amida
correspondiente a un nitrilo a una presión de columna dada, y por
tanto a una temperatura de reacción específica, se puede producir
en vez de la amida o de manera adicional, el correspondiente ácido
mediante el incremento en la presión en la columna y por tanto, en
la temperatura de reacción a la que se efectúa la reacción, de modo
que se efectúa una excesiva o sobre-hidrólisis,
formándose de ese modo el correspondiente ácido.
La figura es un dibujo esquemático que muestra un
diagrama de flujo simplificado de un proceso según la invención.
La invención se describirá con más detalle a
continuación, con referencia al dibujo esquemático que se acompaña
el cual muestra un diagrama de flujo simplificado de un proceso
según la invención para producir una amina y/o un ácido a partir de
un nitrilo, además de los subsiguiente Ejemplos.
En el dibujo, el número de referencia 10
generalmente indica un proceso según la invención para producir una
amida a partir de un nitrilo.
El proceso 10 incluye una columna de destilación
catalítica 12. Las dimensiones de la columna 12 pueden variar
ampliamente, pero normalmente es 10 m de longitud con un diámetro
interno de 25 mm.
En el interior de la columna 12 se sitúa una zona
de reacción 14 de tal forma que la zona de destilación 16 se sitúa
por encima de la zona 14, mientras que otra zona de destilación 18
se sitúa por la parte inferior de la zona de reacción 14. La zona
de reacción 14 comprende un lecho soportado de un catalizador de
hidratación de partículas a base de cobre tal como un catalizador
de cobre-cromo soportado, un catalizador de óxido de
cobre soportado u otro catalizador de hidratación similar. Las
zonas de destilación 16 y 18 están empacadas con anillos Rasching
(no mostrados).
Una línea de alimentación de agua 20 se introduce
a la columna 12 por encima del lecho, mientras que una línea de
alimentación de nitrilo 22 se introduce a la columna 12
inmediatamente por debajo del lecho 14. Sin embargo, se debe
apreciar que la línea de alimentación 22 también se puede
introducir a la columna 12 por encima del lecho 14.
El hervidor 24 se sitúa debajo de la columna 12.
Una línea de salida de producto 26 sale de la parte inferior de la
columna 12 al hervidor 24, mientras que una línea de reciclo 28
sale desde el hervidor y regresa a la columna 12. El hervidor está
unido a un calentador 30, mientras sale una línea de salida de
producto 34 del hervidor.
En uso, se introduce suficiente agua en el
hervidor 24 para llenarlo a 30 - 80% de su capacidad volumétrica, y
se calienta. La presión en la columna 12 se regula entre 0,1 y 100
bares, según se desee, por medio de un gas inerte tal como
nitrógeno o argón. El agua en el hervidor 24 se lleva a ebullición y
sube hasta la columna 12 hasta que se obtiene un reflujo completo.
En esta etapa, se introduce en la columna 22 a lo largo de la
conducción 22 una corriente de alimentación de un nitrilo, tal como
acrilonitrilo que tiene un punto de ebullición menor que el agua,
normalmente a un caudal entre 0,001 y 50 kg por hora, seguido de la
introducción de agua a lo largo de la conducción 20 a una caudal de
alimentación apropiado, por ejemplo entre 0,001 kg y 100 kg por
hora. Normalmente, el nitrilo utilizado como alimentación se
estabiliza frente a la polimerización con inhibidores de radicales
tales como hidroquinona o hidroquinona metilada, antes de
introducir el mismo a la columna. La columna 12 se mantiene bajo
condiciones de reflujo, y se recupera un producto de amida del
nitrilo, junto con exceso de agua, como corriente de cola a lo largo
de la línea de flujo 34, a un caudal de 0,002 kg a 150 kg por
hora.
En las simulaciones del proceso 10, se realizaron
los siguientes ejemplos no limitantes en el laboratorio.
Pelets de un catalizador de
cobre-cromita en su forma reducida (650 g),
soportados por una malla de hilo de acero inoxidable (22 en
número), se empacaron en una sección de 5 m de una columna de
destilación 12 que tenía las dimensiones de 10 m de altura por 25
mm de diámetro. El primer metro de la parte superior de la columna
(zona 16) y los 4 metros de la parte inferior (zona 18) se
rellenaron con anillos Rasings. Se introdujo agua desmineralizada en
el hervidor 24 hasta un 30% de su capacidad. El agua se llevó a
ebullición en la columna bajo una atmósfera de nitrógeno a presión
atmosférica (85 kPa) hasta que se obtuvo un reflujo (96ºC). Se
introdujo acrilonitrilo conteniendo 35 ppm de hidroquinona metilada
(MeHQ, del inglés methylated hydroquinone) por un punto de
alimentación (línea de flujo 22) justo por debajo del lecho
catalítico a un caudal de 30 g/h y se alimentó agua (línea de flujo
20) por encima de la zona de catalizador a un caudal de 84 g/hora.
Después de la introducción del acrilonitrilo, la temperatura en el
interior del lecho catalítico descendió a la temperatura del punto
de ebullición del azeótropo acrilonitrilo -
agua (64ºC). La disolución de producto que contiene un 35% en peso de acrilamida (100% de conversión y 100% de selectividad) se extrae del hervidor a lo largo de la línea de flujo 34, a un caudal de 144 g/litro.
agua (64ºC). La disolución de producto que contiene un 35% en peso de acrilamida (100% de conversión y 100% de selectividad) se extrae del hervidor a lo largo de la línea de flujo 34, a un caudal de 144 g/litro.
Material extruido o pelets de un catalizador de
óxido de cobre o catalizador de cobre-cromita en su
forma reducida (350 g), soportados por una malla de hilo de acero
inoxidable (10 en número), y envueltos con hilo antivaho, se
empacaron en la sección superior de una columna de destilación
catalítica de vidrio que tenía las dimensiones de 2,1 m de altura
por 35 mm de diámetro. Los 600 mm de la parte inferior de la
columna se rellenaron con anillos Rasings o con una empaquetadura
de destilación estructurada. Se introdujo agua desmineralizada y
desaireada en el hervidor hasta un 30% de su capacidad. El agua se
llevó a ebullición en la columna bajo una atmósfera de nitrógeno
bajo presión atmosférica (85 kPa), hasta que se obtuvo un reflujo
(96ºC). Se introdujo nitrilo desaireado por un punto de
alimentación justo por debajo del lecho catalítico a un caudal de
10-25 g/h, y se alimentó agua a la columna por
encima de la zona del catalizador al caudal requerido para producir
la concentración de producto deseada. Después de la introducción
del nitrilo, la temperatura en el interior del lecho catalítico
descendió a la temperatura del punto de ebullición del azeótropo
acrilonitrilo - agua. La disolución de producto (25 - 130 g/h) que
contenía hasta un 50% en peso de la amida (> 90% de conversión y
selectividad) se separaba del hervidor.
Material extruido de un catalizador de óxido de
cobre en su forma reducida (900 g), soportado por una malla de hilo
de acero inoxidable (22 en número), envuelto con hilo antivaho, se
empacó en una sección de 8,5 m de una columna de destilación
catalítica que tenía las dimensiones de 10 m de altura por 25 mm de
diámetro. Los 1,5 m de la parte inferior de la columna se rellenaron
con relleno tipo silla Berl. Se introdujo agua desmineralizada y
desaireada en el hervidor hasta un 30% de su capacidad. El agua se
llevó a ebullición en la columna bajo una atmósfera de nitrógeno de
200 kPa por encima de la presión atmosférica, hasta que se obtuvo
un reflujo (135ºC). Se introdujo acrilonitrilo desaireado
(conteniendo 35 ppm de MeHQ) por un punto de alimentación justo por
debajo del lecho catalítico a un caudal de 48-152
g/h, y se alimentó agua a la columna por encima de la zona del
catalizador al caudal requerido para producir la concentración de
producto deseada. Después de la introducción del acrilonitrilo, la
temperatura en el interior del lecho catalítico descendió a la
temperatura del punto de ebullición del azeótropo acrilonitrilo -
agua (104ºC). La disolución de producto que contenía hasta un 50%
en peso de acrilamida (> 98% de conversión y selectividad) se
separaba del hervidor a un caudal de 200-500
g/h.
En este ejemplo, la disposición de la columna y
del empaquetamiento del catalizador fueron los mismos que para el
Ejemplo 3, pero la presión de nitrógeno dentro de la columna se
elevó a 400 kPa por encima de la presión atmosférica, lo que dio
como resultado que la temperatura en el hervidor fuera de 158ºC.
Cuando se introdujo el acrilonitrilo (180 g/h) por encima de la zona
del catalizador, la temperatura en la zona del catalizador
descendió a 135ºC - 145ºC y se produjo una disolución acuosa de
ácido acrílico (75 g/h) y acrilamida (175 g/h).
Material extruido de un catalizador de óxido de
cobre en su forma reducida (13,5 kg), soportado por una malla de
hilo de acero inoxidable, y envuelto con hilo antivaho, se empacó
en una sección de 7 m de una columna de destilación catalítica que
tenía las dimensiones de 10 m de altura por 110 mm de diámetro. Los
2 m de la parte inferior de la columna se rellenaron con relleno
tipo silla Berl de 10 mm. Se introdujo agua desmineralizada y
desaireada en el hervidor hasta un 50% de su capacidad. El agua se
llevó a ebullición en la columna bajo una atmósfera de nitrógeno de
100 kPa por encima de la presión atmosférica, hasta que se obtuvo
un reflujo (121ºC). Se introdujo el acrilonitrilo desaireado
conteniendo 35 ppm de MeHQ por un punto de alimentación por encima
del lecho catalítico a un caudal de 0,5-2,5 g/h, y
se alimentó agua a la columna por encima de la zona del catalizador
al caudal requerido para producir la concentración de producto
deseada. Después de la intro-
ducción del acrilonitrilo, la temperatura en el interior del lecho catalítico descendió a la temperatura del punto de ebullición del azeótropo acrilonitrilo - agua (89ºC). El pH de la disolución del producto se controlaba entre 5,0 y 6,0 mediante la adición de una disolución 0,0125 M de ácido sulfúrico al interior de hervidor. La disolución de producto que contenía hasta un 50% en peso de acrilamida (> 98% de conversión y selectividad) se extraía del hervidor con un caudal de 5-30 kg/hora.
ducción del acrilonitrilo, la temperatura en el interior del lecho catalítico descendió a la temperatura del punto de ebullición del azeótropo acrilonitrilo - agua (89ºC). El pH de la disolución del producto se controlaba entre 5,0 y 6,0 mediante la adición de una disolución 0,0125 M de ácido sulfúrico al interior de hervidor. La disolución de producto que contenía hasta un 50% en peso de acrilamida (> 98% de conversión y selectividad) se extraía del hervidor con un caudal de 5-30 kg/hora.
Se conoce como producir amidas a partir de
nitrilos mediante hidratación de nitrilos en reactores de lecho
compacto o reactores con sólidos en suspensión o reactores
discontinuos. Se conocen tres tipos de reacciones, a saber:
- a)
- Homogénea, principalmente las reacciones catalizadas por ácido sulfúrico;
- b)
- Heterogénea, reacciones catalizadas con cobre o mezclas de óxido de metal a base de cobre, por ejemplo oxido de cobre u óxido de cromo, como catalizadores,
- c)
- Reacciones en las que se utilizan biocatalizadores tales como enzimas para facilitar la hidratación de los nitrilos.
Estas reacciones se usan para la producción de
amidas, tales como para la producción de un monómero de acrilamida
a partir de un nitrilo tal como acrilonitrilo. Tales monómeros son
a su vez usados para la producción de polímeros solubles en agua y
copolímeros que se usan como floculantes minerales, aditivos en la
fabricación de papel, agentes espesantes, revestimientos de
superficies y productos para la recuperación de aceites
mejorados.
El Solicitante señala que en la mayoría de los
procesos discontinuos catalizados por ácido sulfúrico, la reacción
de hidratación altamente exotérmica de los nitrilos se complica por
la formación de polímeros, si no se controlan cuidadosamente la
temperatura de reacción y las relaciones de los reaccionantes. Al
final de la reacción, se neutraliza el ácido, y esto da como
resultado la producción de un efluente que comprende principalmente
sulfatos contaminados con acrilamida. Esto exige que la acrilamida
altamente tóxica se tenga que cristalizar a partir del agua
residual y manipularse como un polvo.
El Solicitante también señala que los procesos
que implican una reacción catalítica heterogénea, son propensos a
la polimerización y a los problemas de la separación cuando se
utiliza la tecnología de lecho con sólidos en suspensión, mientras
que sólo se producen concentraciones bajas de acrilamida en agua,
del orden de 7%, cuando se usan reactores de lecho compacto
individuales, es decir, cuando no se usa una serie de reactores. La
separación de fases limita la cantidad de acrilonitrilo que se
puede alimentar al reactor con agua. En este caso, el catalizador,
el acrilonitrilo que no ha reaccionado y el agua se tienen que
separar mediante filtración y/o destilación para alcanzar una
concentración deseada de aproximadamente el 50%. A parte de ser
antieconómico con relación a la utilización de la energía, (el
calor se elimina en la etapa de reacción y se introduce otra vez en
la etapa de destilación), estos procesos son muy costosos en
capital ya que se requieren varios reactores y torres de destilación
para la purificación y concentración del producto. El tiempo de
vida del catalizador también está limitado aunque en algunos
ejemplos el catalizador puede regenerarse mediante oxidación
seguida de reducción con hidrógeno.
El Solicitante ha encontrado de manera
sorprendente que mediante la aplicación de la tecnología de la
destilación catalítica a la hidratación de las amidas, se pueden
eliminar muchos de los inconvenientes de los procesos conocidos. El
proceso de la invención es un proceso continuo, lo que posibilita
grandes ahorros en los costes de inversión (normalmente un reactor
frente a cinco reactores en los procesos conocidos) con poca o nula
producción de efluentes. Una ventaja adicional es que el calor de
reacción se usa parcialmente para calentar a los reaccionantes,
implicando menores requerimientos energéticos. Ya que la
destilación catalítica es esencialmente un proceso de destilación,
el control de la temperatura de reacción y de ese modo, no plantea
dificultades prevenir o inhibir la polimerización no deseada. La
concentración requerida de producto (50%) también se puede alcanzar
sin procesos adicionales de separación, y se aumenta el periodo de
vida del catalizador. Se experimenta muy poca o nula polimerización
no deseada ya que el producto se separa de manera constante de la
fuente de calor. Así, se puede obtener una disolución acuosa de
producto a la concentración deseada (1% - 60%) directamente del
reactor sin que se requiera una etapa de purificación o de
concentración extra, mientras se minimizan las necesidades
energéticas. En el caso de nitrilos olefínicos, la oligomerización /
polimerización no plantea problemas si se controla el pH entre 3 y
8 a medida que se separa constantemente el producto de la fuente de
calor.
Las amidas olefínicas, por ejemplo acrilamidas,
metacrilamida, crotonamida y 3-butenamida, que se
prepararan mediante el proceso de esta invención se pueden usar
como monómeros en reacciones de polimerización. Por ejemplo, se han
producido poliacrilamidas no iónicas y aniónicas a partir de las
acrilamidas preparadas mediante el proceso de la invención. Se cree
que también será posible producir, por medio del proceso de la
invención, acrilamida apropiada para la producción de
poliacrilamidas catiónicas.
Claims (13)
1. Un proceso para producir una amida y/o ácido a
partir de un nitrilo, que comprende:
- Introducir un nitrilo, como un primer
reaccionante, y un compuesto de hidratación, como segundo
reaccionante que es capaz de reaccionar con el nitrilo para
convertirlo a su correspondiente amida, hidratando de ese modo el
nitrilo y/o convertirlo a su correspondiente ácido, dentro de una
zona de tratamiento en una columna o torre, con el lecho catalítico
situado en una sección de la torre, y estando situada una zona de
destilación por encima y por debajo del lecho catalítico; y
- que comprende al menos una zona de reacción en
la que tiene lugar catalíticamente la reacción de hidratación del
nitrilo a la amida y/o al ácido en presencia de un catalizador, y
al menos una zona de destilación contigua a la zona de reacción en
la que tiene lugar la destilación del (de los) producto(s)
de reacción procedente(s) de la zona de reacción y/o los
reaccionantes que no han reaccionado, comprendiendo la zona de
reacción un lecho compacto de partículas de un catalizador de
hidratación a base de cobre o un catalizador de hidratación de
cobre;
- efectuar la hidratación de al menos parte del
nitrilo a la correspondiente amida, y/o su correspondiente
ácido;
- efectuándose dicha hidratación de manera
simultánea con la destilación en una zona de tratamiento única que
contiene un líquido en ebullición;
- retirar la amida y/o el ácido de la zona de
tratamiento a una concentración de 1 - 60%.
2. Un proceso según la reivindicación 1, en el
que el primer reaccionante comprende un nitrilo insaturado o nitrilo
aromático que es de ese modo hidratado a la correspondiente amida
insaturada o amida aromática y/o ácido.
3. Un proceso según la reivindicación 1 ó 2, que
incluye la ebullición de un componente líquido en una zona de
hervidor conectada de manera operativa al extremo inferior de la
zona de tratamiento, para proporcionar la fuerza de ebullición
impulsora para la destilación catalítica, introduciéndose una parte
del componente líquido opcionalmente en la zona de tratamiento por
encima o por debajo del lecho catalítico.
4. Un proceso según la reivindicación 3, en el
que el componente líquido es tal que no toma parte en la reacción
de hidratación y sólo proporciona la fuerza impulsora para la
destilación catalítica, ayudando de ese modo a la destilación de
los reaccionantes y productos en la zona de tratamiento,
alimentándose el segundo reaccionante a la zona de tratamiento en
una localización espaciada a lo largo de la zona de tratamiento
desde el punto de introducción del primer reaccionante en la zona
de tratamiento.
5. Un proceso según la reivindicación 4, en el
que el segundo reaccionante es agua y en el que el componente
líquido es un compuesto orgánico.
6. Un proceso según la reivindicación 3, en el
que el componente líquido y el segundo reaccionante son agua, de
forma que el componente líquido toma parte en la reacción de
hidratación.
7. Un proceso según la reivindicación 1 ó 2, en
el que el componente de mayor punto de ebullición del primer y
segundo reaccionantes se introduce en la zona de tratamiento por
encima del lecho catalítico, introduciéndose el reaccionante de
menor punto de ebullición de los mismos por debajo del lecho
catalítico.
8. Un proceso según la reivindicación 1 ó 2, que
incluye llevar a ebullición un componente líquido en una zona del
hervidor conectada de modo operativo al extremo inferior de la zona
de tratamiento, para producir la fuerza impulsora para la
destilación catalítica, introduciéndose una parte del componente
líquido opcionalmente en la zona de tratamiento por encima o por
debajo del lecho catalítico.
9. Un proceso según la reivindicación 1 ó 2, en
el que el reaccionante de mayor punto de ebullición del primer y
segundo reaccionantes se introduce en la zona de tratamiento por
encima del lecho catalítico, introduciéndose el reaccionante de
menor punto de ebullición de los mismos por debajo del lecho
catalítico.
10. Un proceso según la reivindicación 3, en el
que el reaccionante de mayor punto de ebullición del primer y
segundo reaccionantes se introduce en la zona de tratamiento por
encima del lecho catalítico, el
reaccionante de menor punto de ebullición de los mismos introduciéndose por debajo del lecho catalítico.
reaccionante de menor punto de ebullición de los mismos introduciéndose por debajo del lecho catalítico.
11. Un proceso según la reivindicación 4, en el
que el reaccionante de mayor punto de ebullición del primer y
segundo reaccionantes se introduce en la zona de tratamiento por
encima del lecho catalítico, el
reaccionante de menor punto de ebullición de los mismos introduciéndose por debajo del lecho catalítico.
reaccionante de menor punto de ebullición de los mismos introduciéndose por debajo del lecho catalítico.
12. Un proceso según la reivindicación 5, en el
que el reaccionante de mayor punto de ebullición del primer y
segundo reaccionantes se introduce en la zona de tratamiento por
encima del lecho catalítico, el reaccionante de menor punto de
ebullición introduciéndose por debajo del lecho catalítico.
13. Un proceso según la reivindicación 6, en el
que el reaccionante de mayor punto de ebullición del primer y
segundo reaccionante se introduce en la zona de tratamiento por
encima del lecho catalítico, el
reaccionante de menor punto de ebullición de los mismos introduciéndose por debajo del lecho catalítico.
reaccionante de menor punto de ebullición de los mismos introduciéndose por debajo del lecho catalítico.
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