ES2210446T3 - Polimeros de dispersion hidrofilicos para la clarificacion de aguas de los procesos de extraccion de tintas. - Google Patents
Polimeros de dispersion hidrofilicos para la clarificacion de aguas de los procesos de extraccion de tintas.Info
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Abstract
LA INVENCION COMPRENDE UN METODO PARA CLARIFICAR LAS AGUAS CARGADAS DE TINTA PROCEDENTES DEL RECICLADO DE PAPEL MEDIANTE EL TRATAMIENTO DEL AGUA CITADA CON UN COAGULANTE CONVENCIONAL, SEGUIDO DE UN TRATAMIENTO CON UN POLIMERO DE DISPERSION DE TIPO HIDROFILO. EL FLOCULANTE DE DISPERSION DE TIPO HIDROFILO DE LA INVENCION ES UN COPOLIMERO DEL MONOMERO CATIONICO DIMETILAMINOETIL (MET)ACRILATO METIL CLORURO QUAT (DMAEA MCQ) Y LA (MET)ACRILAMIDA (ACAM). DESPUES DE LA ADICION DEL FLOCULANTE, SE FORMA UN FLOCULO. EL FLOCULO CONTIENE TINTA E IMPUREZAS QUE SE ELIMINAN DE LA CADENA DE PROCESADO DEL AGUA POR MEDIO DE SEPARACION SOLIDO-LIQUIDO; LA SEPARACION SOLIDO-LIQUIDO COMPRENDE UN METODO DE FLOTACION POR AIRE DISUELTO.
Description
Polímeros de dispersión hidrofílicos para la
clarificación de aguas de los procesos de extracción de tintas.
La invención se refiere a la clarificación de
aguas de los procesos de extracción de tinta, que son el resultado
del reciclaje de materiales de papel usado. Más específicamente, la
presente invención se refiere a la utilización de copolímeros de
dispersión hidrófilos de DMAEA\bulletMCQ y acrilamida como agentes
clarificantes del agua para los lodos influentes del proceso de
extracción de tinta.
El papel reciclado se utiliza cada vez más como
fuente de pasta papelera. Una de las principales etapas de reducción
a pasta involucra la eliminación de la tinta de cualquier fuente de
papel reciclado impreso. Se requieren grandes volúmenes de agua para
el proceso de eliminación de tinta y su limpieza se consigue
utilizando una operación en una unidad de separación sólido/líquido.
Comúnmente, se utiliza la flotación por aire disuelto a presión
(DAF). Lo más frecuentemente, las plantas de reciclaje están
localizadas en las zonas metropolitanas en las que es de gran
trascendencia cerrar el ciclo de agua de la planta. Por
consiguiente, adquiere una gran importancia una limpieza eficaz de
las aguas de lavado de la extracción de tinta del papel usado,
debido a que la reutilización del agua generada, por ejemplo de un
proceso de DAF, puede conducir a una calidad reducida de las hojas,
tal como el lustre. Asimismo, si estas aguas se utilizan para otros
propósitos, resulta deseable minimizar las cantidades de DBO
(demanda bioquímica de oxígeno)/DQO (demanda química de oxígeno) y
de sólidos en suspensión.
Los productos químicos de clarificación se
utilizan típicamente junto con clarificadores mecánicos destinados a
la eliminación de sólidos de la corriente de agua de proceso. Los
productos químicos de clarificación coagulan y/o floculan los
sólidos en suspensión para dar partículas mayores que se pueden
eliminar luego de la corriente del proceso por sedimentación
gravitatoria o flotación. Dependiendo de las características de las
aguas individuales, se pueden utilizar diferentes tipos de productos
químicos y programas.
La clarificación generalmente se refiere a la
eliminación de materiales no depositables por coagulación,
floculación y sedimentación. La coagulación es el proceso de
desestabilización por neutralización de la carga. Una vez
neutralizadas, las partículas dejan de repelerse entre sí, y se
pueden agrupar. La coagulación es necesaria para la eliminación de
la materia de tamaño coloidal en suspensión La floculación es el
proceso de agrupar las partículas "coaguladas" desestabilizadas
para formar una aglomerado mayor o coágulo.
A menudo, un programa doble con polímeros es el
tratamiento de elección para la clarificación, por flotación
mediante aire disuelto a presión, de aguas procedentes de los
procesos de extracción de tinta del papel usado. Típicamente, esto
comprende la utilización de un coagulante catiónico de bajo peso
molecular, seguido por un floculante de elevado peso molecular. El
floculante preferido de la invención es un copolímero de dispersión
hidrófilo constituido por la sal cuaternaria de cloruro de metilo
acrilato de dimetilaminoetilo DMAEA\bulletMCQ y acrilamida. La
utilización de estos floculantes proporciona la eliminación de
materiales en forma de partículas, sin la adición no deseada de
aceites y agentes tensioactivos como los contenidos en los polímeros
en forma de látex convencionales. Adicionalmente, estos floculantes
no requieren ningún sistema de inversión, y se pueden introducir en
la corriente de procesamiento del papel utilizando un equipo de
alimentación simple.
El documento
EP-A-0 262 945 da a conocer un
procedimiento de clarificación de agua, por ejemplo para aguas de
extracción de tinta del papel usado, que puede involucrar una
dosificación secuencial del coagulante y el floculante, estando
preferentemente el último en forma de un polímero de dispersión
hidrófilo. El polímero puede ser un copolímero constituido por la
sal cuaternaria de cloruro de metilo (met)acrilato de
dimetilaminoetilo y met(acrilamida).
Es habitual utilizar coagulantes antes de usar
floculantes en las aguas de los procesos de extracción de tinta del
papel usado, a fin de facilitar la neutralización de la carga. Esto
proporciona una eliminación eficaz de los sólidos. Se puede emplear
una variedad de coagulantes poliméricos dependiendo del agua
residual de la extracción de tinta del papel usado, particular,
tratada.
La invención comprende un método para clarificar
agua cargada de tinta, obtenida del reciclaje de materiales de
papel, tratando dicha agua con un coagulante seguido del tratamiento
con un polímero de dispersión hidrófilo, tal como se define en la
reivindicación 1. El resultado de la adición de los polímeros es una
corriente de agua de procesamiento clarificada y sólidos altamente
floculados, manejándose fácilmente estos últimos por procesos de
separación sólido/líquido usuales, tales como un método de flotación
por aire disuelto a presión.
La FIG. 1 es un gráfico que compara la reducción
de la turbidez causada por los látex de DMAEA\bulletMCQ al 10% y
al 30% molar con la producida por los polímeros de dispersión, en
presencia de 30 partes por millón de Composición A.
La FIG. 2 es un gráfico que compara la reducción
de la turbidez causada por los látex de DMAEA\bulletMCQ al 10% y
el 30% molar con la producida por los polímeros de dispersión, en
presencia de 30 partes por millón de Composición B.
La FIG. 3 es un gráfico que compara la reducción
de la turbidez causada por los látex de DMAEA\bulletMCQ al 10% y
el 30% molar con la producida por los polímeros de dispersión, en
presencia de 30 partes por millón de Composición C.
La invención comprende un método para clarificar
un agua cargada de tinta obtenida del reciclaje de materiales de
papel, tratando dicha agua con un coagulante convencional seguido
por un tratamiento con un polímero de dispersión hidrófilo.
El polímero de dispersión hidrófilo de la
invención es un copolímero constituido por un monómero catiónico de
cloruro de metilo (met)acrilato de dimetilaminoetilo
cuaternario (DMAEA\bulletMCQ) y (met)acrilamida (AcAm). Se
ha hallado que el polímero anteriormente descrito confiere ventajas
para la utilización en un proceso de fabricación de papel.
Específicamente, los polímeros de dispersión hidrófilos de la
invención muestran una actividad mejorada o igual, con respecto a la
clarificación del agua de los procesos de extracción de la tinta del
papel usado, en comparación con el látex de cloruro de metilo DMAEA
cuaternario estándar comercial de la misma carga. La utilización de
estos floculantes proporciona la eliminación de materiales en forma
de partículas sin la adición, no deseada, de los aceites y agentes
tensioactivos contenidos en los polímeros de látex convencionales.
Adicionalmente, estos floculantes no requieren ningún sistema de
inversión y se pueden introducir en la corriente de procesamiento
del papel utilizando un equipo de alimentación simple. Polímero de
látex se define en el contexto de esta solicitud como un polímero de
emulsión inversa del tipo
agua-en-aceite.
Los Ejemplos 1 y 2, que se incluyen a
continuación, exponen procedimientos para preparar el copolímero a
diversas proporciones de los componentes monoméricos.
Preferentemente, la cantidad de cloruro de metilo acrilato de
dimetilaminoetilo cuaternario presente en el copolímero es de
aproximadamente 3 mol por ciento a aproximadamente 30 mol por
ciento. Preferentemente, el polímero de dispersión hidrófilo tiene
una carga catiónica que va de aproximadamente el 1% molar a
aproximadamente el 30% molar. Adicionalmente, el intervalo de
viscosidades intrínsecas para los polímeros de dispersión hidrófilos
de la invención es preferentemente de alrededor de 11,9 a alrededor
de 21,2 dl/g. De acuerdo con el método preferido de la invención, el
polímero de dispersión se agrega en una cantidad de aproximadamente
0,1 a aproximadamente 100 ppm sobre una base de los productos.
Los lodos efluentes del papel reciclado se tratan
inicialmente con un coagulante para producir un efluente coagulado.
Esta etapa opera para conseguir, de manera general, la agregación de
las impurezas de tinta en el efluente. Sin embargo, la agregación de
las impurezas no las transforma en materiales en forma de partículas
que sean susceptibles de ser eliminados por procesos de separación
sólido/líquido mecánicos. Tal como se ha señalado anteriormente, es
habitual utilizar los coagulantes antes de usar los floculantes en
las aguas de los procesos de eliminación de tinta del papel usado,
para facilitar la neutralización de la carga. Se puede emplear una
variedad de coagulantes poliméricos dependiendo del agua residual de
la extracción de la tinta del papel usado, particular, tratada. Para
una descripción más detallada de coagulantes poliméricos
convencionales véase el "Nalco Water Handbook" Segunda Edición,
1988, McGraw-Hill, Inc., cuya descripción se
incorpora aquí a modo de referencia. La utilización de coagulantes
es convencional y no forma una parte de esta invención.
Para lograr la separación sólido/líquido, es
preciso formar cuerpos característicos, o coágulos, con la ayuda de
un floculante. El floculante de la invención es un copolímero
constituido por un monómero catiónico de cloruro de metilo
(met)acrilato de dimetilaminoetilo cuaternario
(DMAEA\bulletMCQ) y (met)acrilamida (AcAm).
Preferentemente, el floculante tiene una viscosidad intrínseca que
oscila entre aproximadamente 10,0 y aproximadamente 22,0 decilitros
por gramo (dl/g).
Se cree que el floculante provoca la agregación
de las partículas coloidales neutralizadas que están en suspensión
en la corriente de agua de procesamiento del papel. La agregación es
el resultado o bien de agentes inmovilizantes (esto es, floculantes
inorgánicos) o de agentes aglomerantes (esto es, floculantes
orgánicos) que agrupan las partículas neutralizadas.
Un tratamiento polimérico dual generalmente
comprende un coagulante catiónico de bajo peso molecular en
combinación con un floculante de elevado peso molecular. Los
coagulantes catiónicos típicos son poli(cloruro de
dialildimetilamonio), copolímeros anfóteros que contienen cloruro de
dialildimetilamonio/ácido acrílico, polímeros de condensación de
dicloruro de etileno/amoníaco o dimetilamina/epiclorhidrina. Se han
utilizado floculantes convencionales basados en acrilamida para
ayudar en la separación sólido/líquido.
Tradicionalmente, los coagulantes se agregan
preferentemente al sistema en forma de disolución antes de la unidad
de DAF, mientras que los floculantes se agregan a la unidad de DAF
tras la inyección de aire disuelto. Los floculantes se agregan en
una cantidad eficaz, por lo general entre aproximadamente 0,5 y 10
ppm.
Los siguientes ejemplos se presentan para
describir las realizaciones y utilidades preferidas de la invención
y no pretenden limitar la invención, a menos que no se especifique
otra cosa en las reivindicaciones adjuntas.
A un reactor de resina, de dos litros de
capacidad, equipado con un agitador, un controlador de temperatura y
un refrigerante enfriado por agua, se agregaron 287,59 gramos de una
disolución de acrilamida al 48,1% (1,9461 moles), 7,24 gramos de una
disolución de DMAEA\bulletMCQ al 80,6% (0,0301 moles), 250 gramos
de sulfato amónico, 225,59 gramos de agua desionizada, 27 gramos de
glicerina, 56,25 gramos de una disolución de poliDADMAC
(poli(cloruro de dialildimetilamonio)) al 16% (viscosidad
intrínseca = 1,5 dl/g), 18 gramos de una disolución de
poliDMAEA\bulletMCQ al 20% (viscosidad intrínseca = 2,0 dl/g) y
0,3 gramos de EDTA. La mezcla se calentó hasta 48ºC y se le
agregaron 0,50 gramos de una disolución de diclorhidrato de
2,2'-azobis(2-amidinopropano)
al 4%. A través de la disolución resultante se hizo burbujear una
corriente de 1000 cc/minuto de nitrógeno. Al cabo de 15 minutos, la
polimerización empezó y la disolución se volvió viscosa. A lo largo
de las 4 horas siguientes, la temperatura se mantuvo a 48ºC y se
bombeó en el reactor, utilizando una bomba de jeringa, una
disolución que contenía 95,86 gramos (0,6487 moles) de acrilamida al
48,1%, 12,07 gramos (0,0502 moles) de una disolución de
DMAEA\bulletMCQ al 80,6%, 9 gramos de glicerina y 0,1 gramos de
EDTA, A la dispersión polimérica resultante se agregaron 0,50 gramos
de una disolución al 4% de diclorhidrato de
2,2'-azobis(2-amidinopropano).
La dispersión se hizo reaccionar luego adicionalmente durante 2,5
horas a una temperatura de entre 48ºC y 55ºC. La dispersión
polimérica resultante tenía una viscosidad Brookfield de 5600 cps. A
la dispersión anterior se agregaron 10 gramos de ácido acético al
99% y 20 gramos de sulfato sódico. La dispersión resultante tenía
una viscosidad Brookfield de 1525 cps y contenía un 20% de un
copolímero de acrilamida y DMAEA\bulletMCQ 97/3 con una viscosidad
intrínseca de 12,1 dl/g en NaNO_{3} 0,125 molar.
A un reactor de resina, de dos litros de
capacidad, equipado con un agitador, un controlador de temperatura y
un refrigerante enfriado con agua se agregaron 239,38 gramos de una
disolución de acrilamida al 48,1% (1,6199 moles), 21,63 gramos de
una disolución de DMAEA\bulletMCQ al 80,6% (0,09001 moles), 260
gramos de sulfato amónico, 258,01 gramos de agua desionizada, 18
gramos de glicerina, 33,75 gramos de una disolución al 16% de
poliDADMAC (viscosidad intrínseca = 1,5 dl/g), 36 gramos de una
disolución al 20% de poliDMAEA\bulletMCQ (viscosidad intrínseca =
2,0 dl/g) y 0,3 gramos de EDTA. La mezcla se calentó hasta 48ºC y se
le agregaron 0,50 gramos de una disolución al 4% de diclorhidrato de
2,2'-azobis(2-amidinopropano).
A través de la disolución resultante se hizo pasar una corriente de
nitrógeno de 1000 cc/minuto. Al cabo de 15 minutos, empezó la
polimerización y la disolución se volvió viscosa. A lo largo de las
4 horas siguientes, la temperatura se mantuvo a 48ºC y en el reactor
se bombeó, utilizando una bomba de jeringa, una disolución que
contenía 79,79 gramos (0,5399 moles) de acrilamida al 48,1%, 36,04
gramos (0,1500 moles) de una disolución de DMAEA\bulletMCQ al
80,6%, 6 gramos de glicerina y 0,1 gramos de EDTA. A la dispersión
polimérica resultante se agregaron 0,50 gramos de una disolución de
diclorhidrato de
2,2'-azobis(2-amidinopropano)
al 4%. La dispersión se hizo reaccionar luego adicionalmente durante
2,5 horas a una temperatura de entre 48ºC y 55ºC. La dispersión
polimérica resultante tenía una viscosidad Brookfield de 7600 cps. A
la dispersión anterior se agregaron 10 gramos de ácido acético al
99% y 20 gramos de sulfato sódico. La dispersión resultante tenía
una viscosidad Brookfield de 2100 cps y contenía un 20% de un
copolímero de acrilamida y DMAEA\bulletMCQ 90/10 con una
viscosidad intrínseca de 15,5 dl/g en NaNO_{3} 0,125 molar.
Se prepararon muestras sintéticas en el
laboratorio bajo las condiciones siguientes. Una mezcla de papel de
periódico impreso con una base oleosa (70% en peso) y de revista
(30% en peso) se redujo nuevamente a pasta (consistencia del 4,5%,
45ºC, 30 minutos) con hidróxido sódico (0,5% basado sobre el papel),
silicato sódico (2,0%), un tensioactivo (0,5%, alcohol lineal
etoxilado, HLB 14,5), un quelante (DTPA, ácido
dietilentriaminopentaacético, al 0,25%) y peróxido de hidrógeno
(1,0%). El agua de la eliminación de la tinta del papel usado se
extrajo mecánicamente, se recogió y se diluyó aproximadamente tres
veces.
Una muestra de lodos influentes del DAF se obtuvo
de un fabricante de papel del mediooeste en la que la materia prima
era una composición típica de papel de periódico y revistas. Los
sólidos totales en estos lodos influentes eran 4500 ppm con un pH de
la disolución de 7. Todas las muestras se guardaron a 4ºC y se
ensayaron dentro de cinco días.
En la Tabla 1 se resumen los polímeros, y sus
descripciones respectivas, utilizados en esta invención.
Se utilizaron métodos de prueba de jarra,
típicos, para supervisar el funcionamiento de los polímeros. Se
prepararon coagulantes estándar en forma de disoluciones al 1%
(productos activos) y floculantes en forma de disoluciones a
\sim0,1% (producto) en agua desionizada. Las dosis reportadas
están basadas en los productos activos para los coagulantes y en
forma de producto para los floculantes. Muestras del lodo influente
del proceso de extracción de tinta se agitaron a 200 rpm (mezclado
rápido) durante 3 minutos, donde el coagulante se agregó al
principio del mezclado rápido y el floculante durante los últimos 40
segundos del mezclado rápido. Esto fue seguido por un mezclado lento
a 25 rpm durante 2 minutos. Las muestras se dejaron sedimentar
durante 5 minutos y, cuando se reveló necesario, se extrajo una
parte alícuota de la capa líquida superior y se diluyó
apropiadamente. Las mediciones de la turbidez se obtuvieron con un
aparato HACH DR-2000 a 450 nm.
La selección inicial de los floculantes
DMAEA\bulletMCQ/AcAm de dispersión del titular de la patente se
realizaron sobre una muestra de agua sintética preparada tal como se
ha descrito anteriormente. En la Tabla II se resumen los datos
utilizados para determinar la concentración óptima de coagulante
para los subsiguientes estudios del floculante. Los coagulantes
examinados sistemáticamente, Composición A (Epi/DMA lineal),
Composición B (poliDADMAC) y Composición C (DADMAC/AA 90/10), se
utilizan comúnmente en los sistemas de DAF. El funcionamiento óptimo
del coagulante con la Composición floculante catiónica J (látex de
DMAEAMCQ/AcAm al 10%) se obtuvo a 15 ppm para la Composición A, 10
ppm para la Composición B y 15 ppm para la Composición C.
Seguidamente, durante la selección de los floculantes de dispersión
se utilizó una dosis de 15 ppm para cada uno de los coagulantes.
En las Tablas III - V se resumen los resultados
de los estudios de selección del polímero de dispersión
DMAEA\bulletMCQ junto con la Composición A, la Composición B y la Composición C, respectivamente. Resulta evidente que para cada uno de los coagulantes la carga sobre el floculante afectaba mínimamente a la reducción de la turbidez. Asimismo, había poca diferencia en los valores de la turbidez obtenidos a 5 ppm frente a 3 ppm de floculante, para un coagulante dado.
DMAEA\bulletMCQ junto con la Composición A, la Composición B y la Composición C, respectivamente. Resulta evidente que para cada uno de los coagulantes la carga sobre el floculante afectaba mínimamente a la reducción de la turbidez. Asimismo, había poca diferencia en los valores de la turbidez obtenidos a 5 ppm frente a 3 ppm de floculante, para un coagulante dado.
De una manera general, los floculantes de
dispersión funcionaron tan bien como sus semejantes de látex
similarmente cargados.
Las series de copolímeros de
DMAEA\bulletMCQ/AcAm también se examinaron sistemáticamente en una
muestra de una instalación de reciclaje. En la Tabla VI se resumen
los datos utilizados para determinar la concentración óptima de
coagulante para los subsiguientes estudios del floculante. No
resulta sorprendente que se requirieran cantidades superiores de
coagulante para clarificar el agua de la fábrica en comparación con
el agua sintética. En los estudios subsiguientes, para cada uno de
los coagulantes la concentración se mantuvo a 30 ppm.
Las Tablas VII-IX exponen los
resultados para los copolímeros de DMAEA\bulletMCQ/AcAm y su
capacidad para ayudar en la clarificación del agua de la fábrica.
Cuando los floculantes de dispersión hidrófilos se utilizaban junto
con la Composición A (Tabla VII) o la Composición B (Tabla VIII), un
aumento en la cantidad de DMAEA\bulletMCQ presente en el
copolímero aumentaba ligeramente la reducción de la turbidez. Sin
embargo, éste no era el caso con el polianfólito, Composición C, en
el que se obtuvieron diferencias mínimas en las reducciones de la
turbidez en función de la carga catiónica del floculante. En cada
una de las series, aumentar la concentración de floculante desde 3 a
5 ppm no mejoró la reducción de la turbidez.
La comparación de los polímeros de látex de
DMAEA\bulletMCQ al 10% y al 30% molar con los de dispersión (a 5
ppm) se muestra en las Figuras 1-3. Para esta
muestra de la fábrica, los floculantes de dispersión funcionaron tan
bien como, o ligeramente mejor que, su semejante de látex.
| Coagulantes | Viscosidad intrínseca (dl/g) | |
| Composición A | Epi/DMA, polímero lineal en disolución | 0,11 |
| Composición B | poli(DADMAC), polímero en disolución | 0,45 |
| Composición C | DADMAC /AA 90/10, polímero en disolución | 1,2 |
| Dispersiones | ||
| Composición D | 1% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 11,9 |
| Composición E | 3% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 15,7 |
| Composición F | 5% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 14,1 |
| Composición G | 10% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 17,0 |
| Composición H | 20% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 21,2 |
| Composición I | 30% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 17,0 |
| Polímeros de látex | ||
| Composición J | 10% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 18,0 |
| Composición K | 30% molar de DMAEA\bulletMCQ/AcAm | 20,0 |
| Epi/DMA | Epiclorhidrina / dimetilamina | |
| DADMAC | Cloruro de dialildimetilamonio | |
| AA | Ácido acrílico | |
| DMAEA\bulletMCQ | Sal cuaternaria de cloruro de metilo acrilato de dimetilaminoetilo | |
| AcAm | Acrilamida |
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
Se pueden hacer cambios en la composición, la
operación y la estructura del método de la presente invención
descrito aquí sin apartarse del concepto y el alcance de la
invención tal como se define en las reivindicaciones siguientes:
Claims (6)
1. Método para clarificar el agua de
procesamiento de papel cargado de tinta, que comprende:
- añadir al agua un coagulante para producir una corriente de proceso coagulada;
- tratar los sólidos de la corriente de proceso coagulada con un polímero de dispersión hidrófilo, para formar un coágulo que contiene tinta y otras impurezas; y
- efectuar una separación sólido-líquido del coágulo de la corriente de proceso, en el que la separación sólido-líquido se lleva a cabo por flotación por aire disuelto a presión;
- en el que dicho polímero de dispersión hidrófilo es un copolímero de sal cuaternaria de cloruro de metilo (met)acrilato de dimetilaminoetilo y (met)acrilamida.
2. Método según la reivindicación 1, en el que
dicho polímero de dispersión hidrófilo tiene una carga catiónica de
aproximadamente el 1% molar a aproximadamente el 30% molar.
3. Método según la reivindicación 1, en el que
dicho polímero de dispersión hidrófilo tiene una viscosidad
intrínseca de aproximadamente 10,0 a aproximadamente 22,0 decilitros
por gramo.
4. Método según la reivindicación 1, en el que la
dosis del polímero de dispersión hidrófilo es de aproximadamente 0,1
a aproximadamente 100 partes por millón, sobre una base de
producto.
5. Método según la reivindicación 4, en el que la
dosis del polímero de dispersión hidrófilo es de aproximadamente 0,5
a aproximadamente 10 partes por millón, sobre una base de productos
activos.
6. Método según la reivindicación 1, en el que el
coagulante se selecciona del grupo consistente en
poli(cloruro de dialildimetilamonio), copolímeros anfóteros
que contienen cloruro de dialildimetilamonio y polímeros de
condensación de dimetilamina/epiclorhidrina.
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