ES2203781T3 - Procedimiento e instalacion para influir sobre una valvula de aspiracion de compresor. - Google Patents
Procedimiento e instalacion para influir sobre una valvula de aspiracion de compresor.Info
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Abstract
PARA DISMINUIR EL GOLPE DE APERTURA DEL ELEMENTO DE CIERRE (7) DE LA VALVULA DE ASPIRACION (6) DE UN COMPRESOR DE EMBOLO AL CHOCAR CON LA RETENCION (8), POCO ANTES DE ALCANZARSE EL EQUILIBRIO DE PRESIONES ENTRE LA CAMARA DEL CILINDRO Y LA CAMARA DE ASPIRACION DEL COMPRESOR, UN EQUIPO DE CONTROL (12) FUERZA LA APERTURA DEL ORGANO DE CIERRE (7).
Description
Procedimiento e instalación para influir sobre
una válvula de aspiración de compresor.
La invención se refiere a un procedimiento para
influir sobre el movimiento de apertura periódico, automático, en
función de la presión, de un órgano de cierre de una válvula de
aspiración de un compresor de pistón de carrera por medio de una
instalación de control que actúa, en caso necesario, al menos a
través de una parte del circuito del cigüeñal sobre el órgano de
cierre. Además, la invención se refiere también a una instalación
correspondiente para influir sobre el movimiento de apertura
periódico, automático, dependiente de la presión, de un órgano de
cierre de una válvula de aspiración de un compresor de pistón de
carrera, con una instalación que actúa, en caso necesario, al menos
a través de una parte del circuito del cigüeñal sobre el órgano de
cierre, que presenta un cilindro de control hidráulico, que puede
ser impulsado y descargado a través de un órgano de control
periódicamente con medio de presión.
La duración de vida de válvulas de compresor
automáticas, utilizadas la mayoría de las veces en el lado de
aspiración y en el lado de presión, está influenciada principalmente
a través de la solicitación de impacto durante la incidencia
alternativa del órgano de cierre propiamente dicho sobre el asiento
o bien sobre el retén. En el caso de la válvula de aspiración, a
través de la selección correspondiente de la suspensión, se
mantiene suficientemente reducida la velocidad de cierre para evitar
el impacto de cierre. Para la disminución del impacto de apertura
se conoce el sistema de la llamada amortiguación doble, en el que
cuando se abre el órgano de cierre, después de superar una carrera
parcial, impacta sobre una placa de amortiguación o similar móvil
en la dirección de la apertura, con lo que se frena y a continuación
supera junto con la placa de amortiguación la carrera restante,
provocando la masa movida ahora claramente incrementada una
disminución adicional de la aceleración del órgano de cierre y
proporcionando de esta manera una velocidad de incidencia
claramente reducida, con respecto a válvulas sencillas de este
tipo, del órgano de cierre en el retén.
Además, se conocen, por ejemplo, por el documento
EP 0 694 693 A1 disposiciones de compresor, en las que con la ayuda
de una llamada pinza elevadora se provoca, por una parte, una
regulación de la capacidad sin escalonamiento en ciertos límites a
través del mantenimiento abierto parcial de las válvulas de
aspiración durante el ciclo de compresión y en las que, por otra
parte, a través del dimensionado correspondiente de la masa de la
pinza elevadora así como a través de la disposición de
amortiguadores del movimiento se consigue una reducción de la
velocidad de incidencia del órgano de cierre durante el cierre.
El cometido de la invención es mejorar un
procedimiento y una instalación, respectivamente, del tipo
mencionado al principio, de tal forma que se reduzca de una manera
sencilla la solicitación a impacto mencionada del órgano de cierre
o retén al final de la carrera de apertura y de esta manera se
disminuya su repercusión sobre la duración de vida útil de la
válvula.
La invención parte del reconocimiento de que en
formas de realización habituales de válvulas del tipo mencionado al
principio, cuando se alcanza el equilibrio de la presión entre la
cámara cilíndrica y la cámara de aspiración, el órgano de cierre de
la válvula se cierra bajo la acción de su suspensión. De esta
manera, la expansión del gas encerrado en el cilindro continúa a
velocidad no reducida, con lo que en secuencia rápida se produce
una presión negativa alta en la cámara cilíndrica, que tiene como
consecuencia, a partir de un cierto valor, después de la superación
de la suspensión del órgano de cierre, una aceleración momentánea
fuerte del órgano de cierre en dirección al retén.
Partiendo de válvulas de aspiración con
instalación de control descrita al principio (por ejemplo en forma
de la pinza elevadora descrita), esta instalación de control
existente se emplea, según la invención, para la reducción del
impacto de apertura, a cuyo fin según la invención, poco antes de
alcanzar el equilibrio de la presión entre la cámara cilíndrica y la
cámara de aspiración del compresor, se abre de forma forzada el
órgano de cierre bajo la acción de la instalación de control. La
instalación de control o bien la pinza elevadora son conducidas,
por lo tanto, hacia el órgano de cierre algunos grados de ángulo de
cigüeñal antes de alcanzar el equilibrio de la presión y de esta
manera este órgano es elevado antes de alcanzar el equilibrio de la
presión, con lo que se evita la aspiración negativa característica
en otro caso de válvulas automáticas del tipo descrito. Puesto que
ahora el órgano de cierre de la válvula de aspiración, por ejemplo
una placa de válvula de una o de varias partes, está abierto cuando
se alcanza el equilibrio de la presión, puede tener lugar una
compensación de la presión entre el volumen del cilindro y la cámara
de aspiración, con lo que se termina la fase de descompresión en el
cilindro. La presión negativa máxima que se ajuste en la cámara
cilíndrica, como consecuencia, solamente está determinada ya por la
pérdida de estrangulación de la válvula ya abierta y es
esencialmente menor que en el caso convencional descrito
anteriormente. Se reduce claramente la presión diferencial que
provoca una apertura adicional del órgano de cierre de la válvula
de aspiración, a partir de lo cual resulta una aceleración o bien
una velocidad de impacto esencialmente reducida del órgano de
cierre en el retén.
En este caso es esencial que el órgano de cierre
se abre apenas antes de alcanzar el equilibrio de la presión a
través de la instalación de control. En las formas de realización
conocidas hasta ahora con control del compresor a través de una
pinza elevadora, ésta es presionada por medio de un muelle en el
órgano de cierre o bien en la placa de la válvula y se apoya en
todos los casos allí ya algún tiempo antes de alcanzar el
equilibrio de la presión. La fuerza de apertura adicional provocada
a través de este muelle de presión puede abrir el órgano de cierre
en determinadas circunstancias igualmente ya antes de alcanzar el
equilibrio de la presión. Sin embargo, en este caso la masa de la
pinza elevadora debe acelerarse a través de la fuerza elástica
contra la sobrepresión en la cámara cilíndrica. Puesto que esta masa
de las pinzas elevadoras de este tipo, comparada con la masa de los
órganos de cierre utilizados, es forzosamente relativamente grande,
resulta en todos los casos solamente una aceleración reducida y la
apertura precoz del órgano de cierre, provocada de esta manera en
determinadas circunstancias, es de magnitud subordinada. En este
caso no se produce el efecto pretendido y conseguido con la presente
invención de la reducción de la velocidad de impacto del órgano de
cierre en el retén.
En cambio, según la presente invención, la
instalación de control se aproxima apenas antes de alcanzar el
equilibrio de la presión, de manera que por ejemplo el impulso de la
pinza elevadora es suficiente para abrir el órgano de cierre o bien
la placa de la válvula ya antes de alcanzar el equilibrio de la
presión, de manera que resulta una apertura permanente precoz, del
órgano de cierre, que es suficiente para la consecución del efecto
deseado.
La apertura forzada del órgano de cierre, que se
lleva a cabo con preferencia en el intervalo de 20º a 0º del ángulo
del cigüeñal antes de alcanzar el equilibrio de la presión entre la
cámara cilíndrica y la cámara de aspiración, se inicia, en otra
configuración preferida de la invención, a través de un impacto de
la instalación de control sobre el órgano de cierre, siendo
seleccionados el ángulo del cigüeñal o bien el instante del
impacto, así como la relación de masas y la velocidad relativa de
los implicados en el impacto de tal forma que, una vez realizado el
impulso, la velocidad de apertura del órgano de cierre hasta el
tope en el retén no se reduce a cero o con preferencia no por debajo
del 10% de aquella velocidad que aparece inmediatamente después del
impacto. De esta manera, se asegura que el movimiento de apertura
del órgano de cierre iniciado precozmente no se detiene de nuevo o
se invierte como consecuencia de un impulso inicial demasiado
reducido bajo la acción de la suspensión del órgano de cierre o bien
de la sobrepresión que actúa todavía en el cilindro, puesto que
entonces para la apertura siguiente del órgano de cierre,
condicionada puramente por la presión, se aplicarían los
inconvenientes descritos al principio de las formas de realización
o procedimientos convencionales.
En otra configuración preferida del procedimiento
según la invención, donde la instalación de control presenta un
cilindro de control hidráulico, que es impulsado y descargado
periódicamente con medio de presión a través de un órgano de
control, está previsto que se supervise en el cilindro de control y
en el órgano de control, respectivamente, la presión que provoca la
apertura periódica del órgano de cierre o, en cambio, la corriente
volumétrica del medio de presión, con preferencia a través de la
medición de la caída de la presión en un estrangulación instalado en
la admisión al órgano de control- y se utilice para la
determinación y la supervisión indirectas, respectivamente, de la
velocidad de apertura del órgano de cierre.
El órgano de control de la instalación
configurada según la invención puede presentar en este caso con
preferencia una válvula de 3/2 que se conmuta eléctricamente, cuya
electrónica de activación está conectada con una unidad de
evaluación, que está en comunicación, además, con al menos un
sensor de medición para la supervisión del movimiento de apertura
del órgano de cierre.
La instalación de control o bien la pinza
elevadora descrita son activadas en este caso, por lo tanto,
hidráulicamente, donde el movimiento de aproximación es iniciado con
preferencia a través de una válvula rápida de pasos, que se conmuta
eléctricamente. El instante del comienzo del movimiento de
aproximación correspondiente está determinado por la conmutación de
esta válvula de pasos y se puede predeterminar a través de un
dispositivo adecuado con previsión, por ejemplo, del ángulo de
conmutación del cigüeñal, o a través de un sistema de regulación,
que establece el instante óptimo.
De acuerdo con una variante de la configuración
del procedimiento descrita anteriormente, la presión hidráulica se
puede medir, por ejemplo, en la entrada de la válvula de 3/2 pasos
mencionada. Antes de la apertura de esta válvula se mide en este
caso en el lugar de medición esencialmente la presión del sistema
en el conducto de admisión. La apertura siguiente de la válvula
provoca una onda de dilución, que se propaga a la velocidad del
sonido en el conducto de admisión. En el lugar de medición se
producirá una caída empinada a la presión ambiente. Tan pronto como
las reflexiones de la onda de dilución inciden en el lugar de
medición, oscila la presión como máximo entre la presión del sistema
y la presión ambiente. Durante el movimiento ahora en curso de la
instalación de control o bien de la pinza elevadora, se atenúan las
pulsaciones de la presión. La frecuencia de estas pulsaciones es
determinada por la distancia de la válvula de 3/2 pasos con
respecto al siguiente amortiguador hidroneumático de las
pulsaciones dispuesto en el conducto de admisión o de otro depósito
de compensación.
Tan pronto como se frena la instalación de
control aproximada, el retardo de la columna de medio hidráulico
que es recorrido todavía siempre por la corriente provoca una onda
de compresión que se desarrolla aguas arriba, que se puede observar
como subida empinada de la presión en el lugar de medición. La
presión registrada en el lugar de medición oscila a partir de este
instante en torno a un valor claramente más elevado que
anteriormente. Si la instalación de control alcanza el órgano de
cierre y se detiene sobre éste, porque se ha seleccionado demasiado
temprano el instante de la aproximación y en el momento en que se
alcanza el órgano de cierre a través de la instalación de control
está presente todavía una presión demasiado alta en la cámara
cilíndrica, entonces se produce la elevación de la presión descrita
o bien se puede observar esta elevación de la presión.
Tan pronto como la presión en la cámara
cilíndrica ha alcanzado la presión de aspiración, se ponen en
movimiento ahora el órgano de cierre y la instalación de control de
nuevo juntos, lo que se puede observar a través de la bajada
reiterada de la presión del medio hidráulico. Si la instalación de
control junto con el órgano de cierre alcanza entonces la posición
extrema de la carrera definida a través del retén de la válvula,
entonces esto se puede constatar en el lugar de medición a través de
una nueva subida rápida de la presión.
En el caso de una conmutación óptima en el tiempo
del órgano de control o bien de la válvula de 3/2 pasos, la
instalación de control o bien la pinza elevadora puede chocar
inmediatamente en el órgano de cierre o bien en la placa de la
válvula. Solamente después de la posición final determinada a
través del retén de la válvula, el órgano de cierre junto con la
instalación de control permanece en reposo, con lo que solamente
aparece una vez la subida de la presión descrita anteriormente en el
lugar de medición durante el ciclo de trabajo del compresor.
En el caso de una conmutación demasiado tardía
del órgano de control o bien de la válvula de 3/2 pasos, la
instalación de control se detiene igualmente ya cuando se alcanza la
posición final determinada a través del retén. De esta manera se
consigue como instante óptimo para la conmutación del órgano de
control o bien de la válvula de 3/2 pasos el instante más temprano,
en el que se constata la subida empinada de la presión descrita
anteriormente sólo una vez por ciclo de trabajo del compresor. Esto
se aplica también en el caso de que el órgano de cierre rebote
después de alcanzar la posición final y colisione con la
instalación de control que se encuentra todavía en movimiento. La
relación de la masa de la instalación de control con respecto a la
masa del órgano de cierre condiciona en este caso sólo un frenado
reducido de la instalación de control y no una onda de compresión
apreciable de manera significativa.
Otra posibilidad para determinar el ciclo del
movimiento que interesa propiamente del órgano de cierre abierto
precozmente según la invención sobre el
desarrollo de la presión que provoca la apertura periódica del órgano de cierre en el cilindro de control o bien en la instalación de control consiste en supervisar la caída momentánea de la presión en una estrangulación instalado en la admisión al órgano de control. Esta estrangulación debe dimensionarse de forma correspondiente para que, a las velocidades previsibles, resulte una caída medible del medio de presión aguas abajo de la estrangulación. Si se inicia ahora el movimiento de la instalación de control o bien de una pinza elevadora, entonces se eleva también la presión diferencial medida en la estrangulación. Si la instalación de control alcanza el órgano de cierre y se detiene sobre éste, porque se ha elegido demasiado precoz el instante de la aproximación y cuando se alcanza el órgano de cierre a través de la instalación de control está presente todavía una presión demasiado alta en la cámara cilíndrica, entonces la presión diferencial a determinar en la estrangulación alcanza un mínimo. Solamente cuando continúa cayendo la presión en la cámara cilíndrica, se inicia de nuevo el movimiento de la instalación de control, después de lo cual se puede constatar de nuevo una subida de la presión diferencial en la estrangulación. En este caso, se da un ajuste óptimo cuando se ajusta el instante de aproximación más temprano posible, en el que no se puede observar ya el mínimo descrito de la presión diferencial en la estrangulación debido a un frenado completo de la pinza en la placa de la válvula o bien de la instalación de control en el órgano de cierre.
desarrollo de la presión que provoca la apertura periódica del órgano de cierre en el cilindro de control o bien en la instalación de control consiste en supervisar la caída momentánea de la presión en una estrangulación instalado en la admisión al órgano de control. Esta estrangulación debe dimensionarse de forma correspondiente para que, a las velocidades previsibles, resulte una caída medible del medio de presión aguas abajo de la estrangulación. Si se inicia ahora el movimiento de la instalación de control o bien de una pinza elevadora, entonces se eleva también la presión diferencial medida en la estrangulación. Si la instalación de control alcanza el órgano de cierre y se detiene sobre éste, porque se ha elegido demasiado precoz el instante de la aproximación y cuando se alcanza el órgano de cierre a través de la instalación de control está presente todavía una presión demasiado alta en la cámara cilíndrica, entonces la presión diferencial a determinar en la estrangulación alcanza un mínimo. Solamente cuando continúa cayendo la presión en la cámara cilíndrica, se inicia de nuevo el movimiento de la instalación de control, después de lo cual se puede constatar de nuevo una subida de la presión diferencial en la estrangulación. En este caso, se da un ajuste óptimo cuando se ajusta el instante de aproximación más temprano posible, en el que no se puede observar ya el mínimo descrito de la presión diferencial en la estrangulación debido a un frenado completo de la pinza en la placa de la válvula o bien de la instalación de control en el órgano de cierre.
Pero de acuerdo con otra configuración preferida
de la invención, también se puede supervisar el
desarrollo de la presión del indicador en la cámara cilíndrica y se puede seleccionar el instante de la apertura del órgano de cierre para que se reduzca al mínimo el piso de aspiración negativa en el diagrama indicador o bien se lleva a desaparición. Pero en lugar del diagrama indicador se puede utilizar también una representación de la presión sobre el ángulo del cigüeñal o sobre el tiempo.
desarrollo de la presión del indicador en la cámara cilíndrica y se puede seleccionar el instante de la apertura del órgano de cierre para que se reduzca al mínimo el piso de aspiración negativa en el diagrama indicador o bien se lleva a desaparición. Pero en lugar del diagrama indicador se puede utilizar también una representación de la presión sobre el ángulo del cigüeñal o sobre el tiempo.
Pero de acuerdo con otra configuración preferida
de la invención, el ángulo del cigüeñal o bien el instante de la
apertura del órgano de cierre se pueden seleccionar para que se
reduzca al mínimo la intensidad del impacto de apertura constatado
en la región de la válvula a través de una supervisión de la
vibración. El impacto de apertura de las válvulas provoca una
excitación a modo de impulso de las oscilaciones propias de los
dispositivos de retención de las válvulas. Estas oscilaciones del
sonido corporal se atenúan rápidamente dentro del tiempo
característico. La intensidad del impacto de apertura se puede
cuantificar ahora de la manera descrita a través de la medición de
las aceleraciones que aparecen, por ejemplo, en la tapa de la
válvula en la dirección del eje de la válvula en la ventana de
tiempo después de la apertura de la válvula hasta la expiración del
tiempo característico para el comportamiento de atenuación. Estas
aceleraciones apreciables están habitualmente en gamas de
frecuencias muy altas. Por lo tanto, para la evaluación del impacto
de apertura, se puede utilizar la intensidad de las oscilaciones
derivada a partir del registro de la curva envolvente de las
oscilaciones o, de una manera especialmente sencilla, de la curva
de la amplitud a través de la filtración en filtro paso bajo de la
señal oscilante rectificada. De esta manera, se puede determinar el
instante óptimo de la aproximación de una manera ventajosa
directamente a través de una reducción al mínimo de la intensidad
de las oscilaciones provocadas a través del impacto de apertura de
la válvula.
Puesto que las instalaciones de compresor para
las más diferentes aplicaciones funcionan con frecuencia con
relaciones prácticamente constantes, es ventajosa otra
configuración de la invención, según la cual la selección o bien el
ajuste del comienzo de la aproximación de la instalación de control
se lleva a cabo solamente durante la puesta en funcionamiento o bien
durante la inspección del compresor. En este caso, la optimización
del instante de aproximación se consigue utilizando aparatos
especiales de puesta en funcionamiento y de inspección,
respectivamente, que permiten la aplicación de los procedimientos
descritos anteriormente.
En el caso de compresores, que son accionados en
condiciones de funcionamiento oscilantes, como por ejemplo
relaciones de presión oscilantes, gases con exponentes isentrópicos
oscilantes o similares, puede estar previsto también, en otra
configuración preferida de la invención realizar una supervisión y
adaptación continuas del comienzo de la aproximación de la
instalación de control. A tal fin se necesita entonces una
supervisión continua de una de las variables de medición indicadas
anteriormente y la realización periódica de los procesos de
optimización descritos.
A continuación se explica en detalle la invención
todavía con la ayuda de los ejemplos de realización representados
de forma esquemática en el dibujo y de los diagramas
correspondientes, respectivamente. La figura 1 muestra en este caso
un diagrama de principio para el procedimiento y la instalación de
acuerdo con la presente invención, la figura 2 muestra un esquema de
otra instalación de acuerdo con la invención o bien para la
realización del procedimiento según la invención, la figura 3
muestra la curva de tiempo de la carrera del órgano de cierre para
diferentes instantes de la aproximación de la instalación de
control, la figura 4 muestra la curva correspondiente de la
velocidad de apertura de un órgano de cierre accionado según la
figura 3, la figura 5 muestra la curva de tiempo de la presión en la
cámara cilíndrica apenas antes y después de alcanzar el equilibrio
de la presión entre la cámara cilíndrica y la cámara de aspiración,
la figura 6 muestra a modo de ejemplo el efecto de la variación del
instante y del ángulo del cigüeñal, respectivamente, de la
aproximación forzada de la instalación de control a la intensidad de
la señal de aceleración y de vibración, respectivamente, provocadas
a través de la apertura de la válvula de aspiración o bien del
impacto de apertura, y las figuras 7 a 10 muestran, respectivamente,
variantes de configuraciones del procedimiento según la presente
invención.
El compresor de pistón de carrera representado de
forma esquemática en la figura 1 presenta un árbol de cigüeñal 1,
en el que está fijado con bridas un volante de impulsión y que
acciona a través de bielas o varillas de empuje 3, respectivamente,
pistones 4 de cilindros 5 de doble acción. A través del movimiento
oscilante de los pistones 4 se aspira gas a través de válvulas de
aspiración 6, cuyo órgano de cierre 7 se puede mover entre un
retén 8 y el asiento de la válvula 9. El gas aspirado es comprimido
después del cierre automático de la válvula de aspiración 6
respectiva en el cilindro 5 o bien es expulsado a través de las
válvulas de presión 10 aquí igualmente automáticas.
El movimiento de apertura periódico automático,
dependiente de la presión de los órganos de cierre 7, por ejemplo
de una placa de válvula o similar, de las válvulas de aspiración 6
es influenciado por medio de una instalación de control 12 que actúa
sobre el órgano de cierre 7, en caso necesario, al menos sobre una
parte del círculo del cigüeñal. Esta instalación de control 12 puede
presentar, por ejemplo, una pinza elevadora 13 que está solamente
indicada aquí, que abre de manera forzada el órgano de cierre 7 a
través de un cilindro de control hidráulico 14, respectivamente,
poco antes de alcanzar el equilibrio de la presión entre la cámara
cilíndrica 15 y la cámara de aspiración del compresor que se
encuentra fuera de la válvula de aspiración 6. La instalación de
control 12 comprende, además del cilindro de control 14, una
activación electrónica no representada en detalle, que es coordinada
por medio de una conexión de bus 16, que provoca el intercambio de
información entre la instalación de control 12 y una unidad de
evaluación 17.
A la unidad de evaluación 17 está asociada, a
través de una línea 18, la señal de un transmisor 19, dispuesto en
el volante de impulsión 2, para el punto muerto o bien el ángulo
del cigüeñal, con lo que se puede sincronizar la influencia de los
órganos de cierre 7, que se aplica a través de la pinza elevadora
13, con el movimiento oscilante de los pistones 4.
En la figura 2 se representa de forma detallada
la instalación de control 12 de la figura 1 en una de las dos
válvulas de aspiración 6. La pinza elevadora 13 representada de
nuevo sólo de forma simbólica y que actúa sobre el órgano de cierre
7 de la válvula de aspiración 6, es activada a través de un
cilindro de control hidráulico 14. El fluido hidráulico alimentado a
través de un conducto de alimentación 21 puede actuar, en la
posición representada de un órgano de control 22 configurado aquí
como válvula de 3/2 pasos 20, sobre el cilindro de control 14 y de
esta manera puede presionar la pinza elevadora 13 contra el órgano
de cierre 7. Tan pronto como el pistón 4 impulsa gas hacia atrás a
través de la válvula 6 abierta por medio de la pinza elevadora 13,
se aplican en el órgano de cierre 7 fuerzas de gas que tratan de
cerrar la válvula 6. Debido a la acción de una válvula de retención
23, se impide el reflujo del fluido hidráulico bloqueado en el
cilindro de control 14 y de esta manera se bloquea el órgano de
cierre 7 de la válvula de aspiración 6 en la posición abierta.
Solamente con la conmutación de la válvula 20 por
medio de la circulación de la corriente a través de una bobina 24
se conecta el cilindro de control 14 con un conducto de corriente
de salida 25 y de esta manera se inicia y se posibilita el
movimiento de cierre de la válvula de aspiración 6. La adaptación
de la bobina 24 se realiza en este caso a través de un circuito
electrónico dispuesto en una carcasa 26, que determina de esta
manera la activación temporal de la válvula 20. Los instantes
correspondientes de la activación son establecidos, por una parte, a
través de impulsos de sincronización, que son transmitidos a la
electrónica a través de la conexión del bus 16 y, por otra parte, a
través de parámetros comunicados igualmente a través de la conexión
del bus 16, como el intervalo de tiempo, expresado en grados del
ángulo del cigüeñal (ºKW), de los instantes de conmutación para el
impulso de sincronización del transmisor 19. En la unidad de
evaluación 17 se establecen para cada instalación de control 12
aquellos ángulos del círculo del cigüeñal (volante de impulsión 2),
en los que se activa se activa (ángulo: KWon) o bien se desactiva
(KWoff) la válvula 20 a través de la alimentación de la bobina
24.
La figura 3 muestra curvas típicas del movimiento
de apertura de un órgano de cierre (7 en las figuras 1 y 2) de una
válvula de aspiración (6 en las figuras 1 y 2), que se activa de
acuerdo con el procedimiento según la invención. En este caso, la
carrera registrada sobre la perpendicular es registrada como
carrera relativa relacionada con la carrera total del órgano de
cierre sobre un tiempo de relación adimensional La escala de
tiempo está seleccionada para que cuando se alcance el punto final
superior del movimiento en la representación, se establezca el
tiempo adimensional con -1 y cuando se alcance el punto final
inferior del movimiento se establezca con 0. La figura 4 muestra la
curva correspondiente a la figura 3 de la velocidad del órgano de
cierre sobre el tiempo de relación adimensional, siendo
seleccionada una escala de velocidad adecuada que no interesa en
detalle. La figura 5 muestra de una manera correspondiente las
curvas de la presión en el cilindro del compresor.
Las curvas designadas con A representan el caso,
en el que la pinza elevadora (13 en las figuras 1 y 2) es
aproximada demasiado tarde. El órgano de cierre 7 se abre
exclusivamente bajo la acción de la presión diferencial entre la
cámara cilíndrica y la cámara de aspiración del compresor. La caída
rápida de la presión del cilindro después de exceder el equilibrio
de la presión provoca una aceleración fuerte del órgano de cierre,
una velocidad alta de incidencia sobre el retén (8 en las figuras 1
y 2) y, por lo tanto, un impacto de apertura fuerte y no deseado.
Dado el caso, a este respecto, el órgano de cierre puede rebotar
también de nuevo bajo la acción de la suspensión habitual de la
válvula y solamente después de uno o varios impactos entra en
reposo en la posición abierta.
Las curvas designadas con B representan la curva
de apertura para un instante de aproximación, optimizado de acuerdo
con la presente invención, de la pinza elevadora (13 en las figuras
1 y 2). Como se deduce a partir de la figura 5, en este caso el
órgano de cierre de la válvula de aspiración es presionado apenas
antes de alcanzar el equilibrio de la presión debido a la acción del
impacto de la pinza, de manera que cuando se alcanza el equilibrio
de la presión entre la cámara cilíndrica y la cámara de aspiración,
la válvula de aspiración ya está abierta hasta una buena parte. De
esta manera, se puede iniciar el relleno de la cámara cilíndrica
(15 en las figuras 1 y 2) con gas inmediatamente después de que se
ha excedido el equilibrio de la presión. Se evita en gran medida el
pico de la aspiración negativa descrito al principio y que se
produce en las válvulas de aspiración configuradas de forma
convencional. Por lo tanto, en el órgano de cierre de la válvula de
aspiración inciden fuerzas de apertura claramente reducidas con
respecto a una válvula de aspiración configurada de forma
convencional y -como se deduce a partir de la figura 4-, el órgano
de cierre incide sobre el retén de la válvula con una velocidad de
incidencia claramente reducida.
En cambio, si se aproxima la pinza elevadora (13
en las figuras 1 y 2) demasiado pronto de acuerdo con las curvas
designadas con C, entonces la sobrepresión todavía existente en el
cilindro del compresor frena rápidamente el movimiento de apertura
iniciado de la válvula de aspiración y se detiene de nuevo el
sistema formado por la pinza más el órgano de cierre. Solamente
cuando la fuerza de apertura y la presión diferencial mantienen el
equilibrio entre sí, se puede iniciar de nuevo el movimiento de
apertura. Puesto que el órgano de cierre está en este caso sólo un
poco abierto cuando se alcanza el equilibrio de la presión, la
presión del cilindro cae rápidamente de la misma manera que en el
caso de la aproximación tardía de la pinza elevadora y se inicia
una aspiración negativa fuerte. Por lo tanto, después de corto
espacio de tiempo actúan fuerzas de apertura grandes sobre el órgano
de cierre, de manera que se impulsa de nuevo a alta velocidad sobre
el retén que limita la apertura.
Solamente para completar, hay que indicar aquí
que en un ejemplo de realización concreto, las curvas designadas
con A corresponden a un KWoff de 38º, las curvas designadas con B
corresponden a un KWoff de 34º y las curvas designadas con C
corresponden a un KWoff de 32º.
La figura 6 muestra con la ayuda de resultados de
medición con otra forma de realización la influencia del instante
de la aproximación de la pinza elevadora (13 en las figuras 1 y 2)
sobre el impacto de apertura. Sobre el tiempo en ms se representan
las vibraciones o bien las aceleraciones medidas en el nido de la
válvula durante diferentes instantes o bien ángulos del cigüeñal de
la aproximación de la pinza elevadora. La curva designada con D
corresponde a KWon = 13º; la curva E corresponde a KWon = 11º, la
curva F corresponde a KWon = 9º y la curva G corresponde a KWon =
7º. De la misma manera en la figura 6 se representa la curva del
tiempo de la presión del indicador (cámara interior del cilindro) -
la curva correspondiente está designada con H.
En el instante t_{1} se reconoce claramente el
impacto de apertura de la válvula de aspiración en forma de una
oscilación excitada por impulso que se atenúa rápidamente. El cierre
de la válvula es indicado a través de las vibraciones que se
producen a partir del instante t_{2}. La curva D reproduce la
señal de la vibración para un instante seleccionado claramente
demasiado tarde de la aproximación de la pinza. En las otras curvas
E, F y G se han adelantado el instante de aproximación y el ángulo
del cigüeñal de aproximación, respectivamente, de la pinza
elevadora (13 en las figuras 1 y 2) en torno a 2º KW,
respectivamente. En este caso se reconoce claramente una reducción
del impacto de apertura y de las vibraciones provocadas de esta
\hbox{manera.}
La figura 7 muestra en una representación similar
a la figura 2 un ejemplo de la aplicación del procedimiento según
la invención para la determinación indirecta de la velocidad de
apertura del órgano de cierre 7 por medio de una supervisión de la
presión del medio hidráulico, que provoca la apertura periódica del
órgano de cierre 7. En este caso, se utiliza un sensor de medición
28 de la presión de aproximación, que está en conexión con el
conducto de alimentación 21 a través de un conducto 27, cuyas
señales de medición son evaluadas por el circuito electrónico
dispuesto en la carcasa 26.
La figura 8 se refiere a una variante del
procedimiento, en la que para la supervisión indirecta de la
velocidad de apertura del elemento de obturación 7 se lleva a cabo
una medición o bien una supervisión de la caída de la presión en
una estrangulación 29 instalado en el conducto de alimentación 21
hacia el órgano de control 22 por medio de un sensor de medición 28
que registra la presión diferencial aguas arriba y aguas debajo del
estrangulación 29.
En la variante tratada en la figura 9, se
selecciona el instante de la apertura forzada del órgano de cierre
7 para que se reduzca al mínimo la intensidad del impacto de
apertura establecido por medio del sensor de medición 28 a través
de la supervisión de la vibración en la región de la válvula. El
sensor de medición 28 que actúa como sensor de la aceleración podría
estar aplicado, aparte de la aplicación en la instalación de
control 12, también directamente en el cilindro 5 en un lugar
adecuado, por ejemplo en la proximidad inmediata de la válvula de
aspiración 6. Las señales del sensor de medición 28 son evaluadas
de nuevo en el circuito electrónico dispuesto en la carcasa 26 de
una manera no representada y son utilizadas para la fijación del
inicio del proceso de apertura del órgano de cierre 7.
En la forma de realización según la figura 10, se
selecciona el instante del inicio de la apertura del órgano de
cierre 7 para que se reduzca al mínimo el pico de la aspiración
negativa en el diagrama indicador. La presión del indicador es
medida aquí por medio del sensor de medición 28 configurado como
registrador de la presión, cuya señal es amplificada a través de un
amplificador de medición 30 y es reproducida con la ayuda de un
aparato de representación adecuado 31 como diagrama indicador sobre
la carrera del pistón o de forma alternativa es representado como
señal de tiempo. Por medio de la unidad de evaluación 17 se puede
seleccionar también aquí de nuevo el instante de la apertura del
órgano de cierre para que se reduzca al mínimo de la manera
mencionada el pico de la aspiración negativa en el diagrama
indicador.
Al menos en lo que se refiere a la función, se
han utilizado de forma igual o comparable en las figuras 1, 2 y 7 a
10 los mismos signos de referencia para las mismas partes. Para
evitar repeticiones se remite, con respecto a la función de
componentes no descritos ya posteriormente, a las explicaciones
relacionadas con las figuras 1 y 2.
Claims (10)
1. Procedimiento para influir sobre el movimiento
de apertura periódico, automático, dependiente de la presión, de un
órgano de cierre (7) de una válvula de aspiración (6) de un
compresor de pistón de carrera por medio de una instalación de
control (12) que actúa, en caso necesario, al menos a través de una
parte del circuito del cigüeñal sobre el órgano de cierre (7),
caracterizado porque, respectivamente, poco antes de
alcanzar el equilibrio de la presión entre la cámara cilíndrica (15)
y la cámara de aspiración del compresor, se abre forzosamente el
órgano de cierre (7) bajo la acción de la instalación de control
(12).
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque la apertura forzada se realiza en un
ángulo del cigüeñal en el intervalo de 20º a 0º antes de alcanzar el
equilibrio de la presión entre la cámara cilíndrica (15) y la
cámara de aspiración.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque la apertura forzada se inicia a través
de un impacto de la instalación de control (12) sobre el órgano de
cierre (7), siendo seleccionado el ángulo del cigüeñal o bien el
instante del impacto así como la relación de masas y la velocidad
relativa de los implicados en el impacto de tal forma que, una vez
realizado el impacto, la velocidad de apertura del órgano de cierre
(7) hasta el tope en un retén no se reduce hasta cero o con
preferencia no por debajo del 10% de aquella velocidad que aparece
inmediatamente después del impacto.
4. Procedimiento según la reivindicación 3, donde
la instalación de control (12) presenta un cilindro de control
hidráulico (14), que es impulsado y descargado periódicamente con
medio de presión a través de un órgano de control (22),
caracterizado porque se supervisa en el cilindro de control
(14) y en el órgano de control (22), respectivamente, la presión que
provoca la apertura periódica del órgano de cierre (7) y se utiliza
para la determinación y la supervisión indirectas, respectivamente,
de la velocidad de apertura del órgano de cierre (7).
5. Procedimiento según la reivindicación 7, donde
la instalación de control (12) presenta un cilindro de control
hidráulico (14), que es impulsado y descargado periódicamente con
medio de presión a través de un órgano de control (22),
caracterizado porque se supervisa la corriente volumétrica
del medio de presión, con preferencia a través de una medición de la
caída de la presión en una estrangulación (29) instalada en la
admisión hacia el órgano de control y se utiliza para la
determinación indirecta o bien para la supervisión de la velocidad
de apertura del órgano de cierre (7).
6. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque se supervisa la
curva de la presión del indicador en la cámara cilíndrica (15) y se
selecciona el instante de la apertura del órgano de cierre (7) para
que se reduzca al mínimo el pico de aspiración negativa en el
diagrama indicador.
7. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el ángulo del
cigüeñal o bien el instante de la apertura del órgano de cierre
(7) se seleccionan para que se reduzca al mínimo la intensidad del
impacto de apertura establecido en la región de la válvula a través
de una supervisión de la vibración.
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 3 a 7, caracterizado porque la selección o
bien el ajuste del inicio de la aproximación de la instalación de
control (12) solamente se realiza durante la puesta en
funcionamiento o bien durante la inspección del compresor.
9. Procedimiento según una o varias de las
reivindicaciones 3 a 7, caracterizado porque en compresores,
que son accionados en condiciones de funcionamiento oscilantes,
como por ejemplo relaciones de presión oscilantes, gases con
exponentes isentrópicos oscilantes y similares, se lleva a cabo una
supervisión y adaptación continuas del comienzo de la aproximación
de la instalación de control (12).
10. Instalación para influir sobre el movimiento
de apertura periódico, automático, dependiente de la presión, de un
órgano de cierre (7) de una válvula de aspiración (6) de un
compresor de pistón de carrera, con una instalación de control (12)
que actúa en caso necesario, al menos a través de una parte del
círculo del cigüeñal, sobre el órgano de cierre (7), que presenta un
cilindro de control hidráulico (14), que puede ser impulsado y
descargado periódicamente con medio de presión a través de un
órgano de control (22), caracterizada porque el órgano de
control (22) presenta una válvula de 3/2 pasos (20) que se conmuta
eléctricamente, cuya electrónica de activación (26) está conectada
con una unidad de evaluación (17), que está en comunicación,
además, con al menos un sensor de medición (28) para la supervisión
del movimiento de apertura del órgano de cierre (7).
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Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10005388A1 (de) * | 2000-02-07 | 2001-09-20 | Compart Compressor Technology | Vorrichtung und Verfahren zur Regelung eines Ventils |
EP1338794A1 (en) * | 2002-02-26 | 2003-08-27 | Whirlpool Corporation | Reciprocating pump, particularly for vacuum insulated domestic refrigerators |
ITBO20030390A1 (it) * | 2003-06-23 | 2004-12-24 | Magneti Marelli Powertrain Spa | Metodo e dispositivo di controllo della velocita' delle valvole |
JP3904002B2 (ja) * | 2004-06-18 | 2007-04-11 | ダイキン工業株式会社 | 振動式圧縮機 |
ITGE20060067A1 (it) * | 2006-06-28 | 2007-12-29 | Dott Ing Mario Cozzani Srl | Apparato per la regolazione continua della portata di compressori alternativi. |
ITGE20080036A1 (it) * | 2008-04-30 | 2009-11-01 | Dott Ing Mario Cozzani Srl | Metodo per il controllo della posizione di un attuatore elettromeccanico per valvole di compressori alternativi. |
EP2456978B1 (de) | 2009-07-23 | 2016-03-09 | Burckhardt Compression AG | Verfahren zur fördermengenregelung und hubkolben-kompressor mit fördermengenregelung |
US20120189467A1 (en) | 2009-07-23 | 2012-07-26 | Andreas Allenspach | Method for Controlling Delivery Quantity, and Reciprocating Compressor Having Delivery Quantity Control |
EP2456979B1 (de) | 2009-07-23 | 2016-12-28 | Burckhardt Compression AG | Verfahren zur fördermengenregelung und hubkolben-kompressor mit fördermengenregelung |
DE202010002145U1 (de) * | 2010-02-09 | 2011-09-07 | Vacuubrand Gmbh + Co Kg | Membranvakuumpumpe |
AT511238B1 (de) | 2011-04-14 | 2013-03-15 | Hoerbiger Kompressortech Hold | Hubkolbenverdichter mit fördermengenregelung |
CN102705199B (zh) * | 2012-06-30 | 2014-09-17 | 柳州市金螺机械有限责任公司 | 压缩机 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3653783A (en) * | 1970-08-17 | 1972-04-04 | Cooper Ind Inc | Compressor output control apparatus |
FR2398900A1 (fr) * | 1977-07-26 | 1979-02-23 | Abg Semca | Machine tournante a debit gazeux regule |
DE2840687A1 (de) * | 1978-09-19 | 1980-04-03 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zur regelung des foerderstroms und zur begrenzung des foerderdrucks einer verstellbaren pumpe. |
DE2849048A1 (de) * | 1978-11-11 | 1980-05-14 | Gutehoffnungshuette Sterkrade | Zwangssteuerungssystem fuer kolbenverdichter-ventile |
CH641907A5 (en) * | 1979-03-27 | 1984-03-15 | Burckhardt Ag Maschf | Device for monitoring the operational characteristic of the valves of a piston compressor |
JPS56154185A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-28 | Hitachi Ltd | Capacity controller for compressor |
JPS5749090A (en) * | 1980-09-09 | 1982-03-20 | Hitachi Ltd | Control system for reciprocating type compressor |
JPS6019974A (ja) * | 1983-07-13 | 1985-02-01 | Kobe Steel Ltd | 往復動ポンプの制御装置 |
JPS6075782A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-30 | Japan Steel Works Ltd:The | 往復動圧縮機の無段階容量調節装置 |
JPS6155382A (ja) * | 1984-08-27 | 1986-03-19 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 往復動型圧縮装置及びその圧縮方法 |
DE3805061A1 (de) * | 1988-02-18 | 1989-08-31 | Linde Ag | Hydraulische schaltanordnung |
US4892465A (en) * | 1988-09-14 | 1990-01-09 | Hagglunds Denison Corporation | Automatic control for variable displacement pump |
JPH0427778A (ja) * | 1990-05-18 | 1992-01-30 | Tokico Ltd | 空気圧縮機 |
DE4313597B4 (de) * | 1993-04-26 | 2005-09-15 | Linde Ag | Verfahren zum Betreiben einer verstellbaren hydrostatischen Pumpe und dafür ausgebildetes hydrostatisches Antriebssystem |
GB9315383D0 (en) * | 1993-07-24 | 1993-09-08 | Carding Spec Canada | Hydraulically actuated cylinder valve |
US5584664A (en) * | 1994-06-13 | 1996-12-17 | Elliott; Alvin B. | Hydraulic gas compressor and method for use |
AT403835B (de) * | 1994-07-29 | 1998-05-25 | Hoerbiger Ventilwerke Ag | Vorrichtung und verfahren zur beeinflussung eines ventils |
US5588805A (en) * | 1995-08-28 | 1996-12-31 | Sauer Inc. | Vibration and pressure attenuator for hydraulic units |
-
1996
- 1996-04-12 AT AT0066296A patent/AT409655B/de not_active IP Right Cessation
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US5988985A (en) | 1999-11-23 |
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