ES2199830T3 - Producto de hoja para soldadura fuerte y metodo para su fabricacion. - Google Patents
Producto de hoja para soldadura fuerte y metodo para su fabricacion.Info
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Abstract
Un método para fabricar un producto de hoja para soldadura fuerte, que comprende la etapa de depositar una capa que comprende níquel sobre una superficie de una hoja que comprende una hoja núcleo y una capa de plaqueado sobre la hoja núcleo, capa de plaqueado que está hecha de una aleación de aluminio que contiene silicio en una cantidad en el intervalo de 2 a 18% en peso, siendo la superficie mencionada una superficie de la capa de plaqueado, método que incluye un tratamiento previo de la mencionada superficie antes de la etapa de depósito, caracterizado porque el tratamiento previo comprende la etapa de aplicar sobre la mencionada superficie una capa de unión que comprende zinc o estaño.
Description
Producto de hoja para soldadura fuerte y método
para su fabricación.
La invención se refiere a un método para fabricar
un producto de hoja para soldadura fuerte en el que se reviste con
una capa que comprende níquel una capa de plaqueado hecha de una
aleación Al-Si que contiene Si en el intervalo de 2
a 18% en peso. La invención se refiere también a un producto de hoja
para soldadura fuerte obtenida por ese método y a un montaje hecho
por soldadura fuerte que comprende al menos un componente hecho del
producto de hoja para soldadura fuerte.
A los fines de esta invención, una hoja para
soldadura fuerte ha de entenderse como una hoja núcleo, por ejemplo
de aluminio o una aleación de aluminio, que tiene sobre al menos una
cara una aleación de aluminio soldable por soldadura fuerte. Las
típicas aleaciones de aluminio soldables por soldadura fuerte,
útiles como tal capa de plaqueado, son la de la serie de aleaciones
4xxx de la Aluminium Association (AA), que típicamente tienen un
contenido de Si en el intervalo de 2 a 18% en peso. Las aleaciones
de aluminio soldables por soldadura fuerte pueden acoplarse a la
aleación núcleo de varias maneras conocidas en la técnica, por
ejemplo mediante unión por laminación, plaqueado o colada
semicontinua o continua.
La soldadura fuerte en atmósfera controlada (CAB)
y la soldadura fuerte en vacío (VB) son los dos procedimientos
principales usados para soldadura fuerte a escala industrial. La
soldadura fuerte industrial en vacío se ha usado desde los años 50,
si bien la CAB se hizo más popular al comienzo de la década de los
80 después de la introducción del fundente para soldadura fuerte
Nocoloc (marca comercial). La soldadura fuerte en vacío es un
procedimiento esencialmente discontínuo y tiene unas exigencias
fuertes en cuanto a limpieza del material. El requebrajamiento de la
capa de óxido presente está causado principalmente por la
evaporación del magnesio de la aleación de plaqueado. Siempre está
presente en el horno más magnesio que el necesario. El exceso de
magnesio se condensa en las zonas frías del horno y ha de eliminarse
frecuentemente. La inversión en capital para un equipamiento
adecuado es relativamente alta.
La CAB requiere una etapa adicional de proceso
antes de la soldadura fuerte en comparación con la VB, puesto que se
ha de aplicar un fundente antes de la soldadura fuerte. La CAB es un
procedimiento esencialmente continuo con el que, si está usando un
fundente de soldadura fuerte adecuado, se pueden producir grandes
volúmenes de montajes soldados por soldadura fuerte. El fundente de
soldadura fuerte disuelve la capa de óxido a la temperatura de
soldadura fuerte, lo que permite que la aleación de plaqueado fluya
apropiadamente. Cuando se usa el fundente Nocoloc, es necesario
limpiar a fondo la superficie antes de aplicar el fundente. Para
obtener buenos resultados en la soldadura fuerte, el fundente de
soldadura fuerte se ha de aplicar sobre la totalidad de la
superficie del montaje soldado. Esto puede causar dificultades con
ciertos tipos de montajes a causa de su diseño. Por ejemplo, a causa
de que los intercambiadores de calor del tipo de evaporador tiene
una gran superficie interior, pueden presentarse problemas en razón
al mal acceso al interior. Para obtener buenos resultados en la
soldadura fuerte, el fundente ha de adherirse a la superficie de
aluminio antes de la soldadura fuerte.
Desafortunadamente, el fundente de soldadura
fuerte puede desmoronarse después de secarse por efecto de pequeñas
vibraciones mecánicas. Durante el ciclo de soldadura fuerte, se
generan humos corrosivos tales como HF. Esto implica unas exigencias
fuertes en cuanto a la resistencia a la corrosión de los materiales
aplicados en el horno.
Idealmente, debería poder disponerse de un
material que pueda usarse para la CAB pero que no tenga las
exigencia y defectos de la aplicación del fundente de soldadura
fuerte. Tal material podría suministrarse a un fabricante de
montajes soldados, preparado para usarlo directamente después de la
conformación de las piezas del montaje. No tendrían que realizarse
operaciones adicionales de aplicación de fundente. Actualmente se
usa sólo un procedimiento para soldadura fuerte sin fundente a
escala industrial. El material para este procedimiento puede ser,
por ejemplo, hoja estándar para soldadura fuerte hecha de una
aleación núcleo de la serie AA3xxx plaqueada en ambas caras con una
aleación de la serie AA4xxx. Antes de poder usar la hoja para
soldadura fuerte, se ha de modificar la superficie de manera que la
capa de óxido que se presenta naturalmente no interfiera durante el
ciclo de soldadura fuerte. El método para lograr una buena soldadura
fuerte es depositar una cantidad específica de níquel sobre la
superficie de al aleación de plaqueado. Si se aplica apropiadamente,
el níquel reacciona con el aluminio subyacente, presumiblemente
exotérmicamente. El níquel se puede aplicar usando un inserto de
níquel entre las dos partes a unir, o se puede depositar por
electrodepósito. Cuando se usa el electrodepósito, la adherencia del
níquel debe ser suficiente para resistir las típicas operaciones de
conformación que se usan por ejemplo en la fabricación de
intercambiadores de calor.
Los procedimientos para el niquelado de hoja de
aluminio para soldadura fuerte son conocidos por cada uno de los
documentos US-A-3.970.237,
US-A-4.028.200,
US-A-4.164.454 y la publicación SAE
nº. 860446, por B.E. Cheadle y K.F. Dockus. De acuerdo con estos
documentos, el níquel se deposita preferiblemente en combinación con
plomo. La adición de plomo se usa para mejorar la capacidad de
mojado de la aleación de plaqueado durante el ciclo de soldadura
fuerte. Una característica importante de estos procedimientos de
depósito es que el níquel se deposita preferentemente sobre las
partículas de silicio de la aleación de plaqueado. Para obtener
sobre la superficie níquel suficiente para la soldadura fuerte, la
aleación de plaqueado debe contener una cantidad relativamente
grande de partículas de silicio que actúen como núcleos para el
depósito de níquel. Se cree que para obtener suficientes sitios de
nucleación, antes del decapado se debe eliminar una parte del
aluminio en que están embebidas las partículas de silicio mediante
un tratamiento previo químico y/o mecánico. Se cree que esto es
necesario para obtener una cobertura de níquel suficiente para
servir como núcleos para la acción de mojado de la aleación de
soldadura fuerte o la aleación de plaqueado. A escala microscópica,
la superficie del plaqueado que contiene Si de la hoja para
soldadura fuerte está cubierta con glóbulos de níquel.
Seguidamente se mencionan algunas otras
descripciones del niquelado encontradas en la bibliografía de la
técnica anterior.
Libro de texto general, por Wernick y Piner,
The Surface Treatment and Finishing of Aluminium and its
Alloys, 5ª edición, vol. 2, págs. 1023-1071.
Este libro de texto describe en general procedimientos de inmersión
para depósito sobre aluminio.
Publicación por el Bureau of Mines Technology,
Aluminium Soft-Soldering, 2301 N.T.I.S. Tech.
Notes (manufacturing), enero de 1985, nº1G, Springfield, VA, USA,
págs. 12-13. Esta publicación describe un método
para fabricar aluminio para soldadura blanda en el que las
superficies de aluminio se unen con un metal de aportación
convencional de estaño-plomo para soldadura blanda.
El método incluye limpiar primeramente la superficie de aluminio
cuidadosamente antes de la aplicación de zinc. Seguidamente se
deposita un revestimiento delgado de zinc y posteriormente se
electrodeposita sobre él una aleación de
níquel-cobre. Hecho esto, se puede realizar la
soldadura blanda usando procedimientos normales.
El documento
FR-A-2.617.868 describe un método de
fabricación de un producto de aluminio con un revestimiento
superficial de estaño o una aleación de
estaño-bismuto soldable por soldadura, en el que el
producto tiene una capa intermedia. Esta capa intermedia está
compuesta por una primera capa de zinc y una segunda capa de níquel,
níquel que se ha depositado por electrólisis de un electrolito
neutro. En este caso, el aluminio o la aleación de aluminio
subyacente no funde en el proceso de soldadura fuerte.
Es un objetivo de la presente invención
proporcionar un método de fabricación de un producto de hoja para
soldadura fuerte niquelado, que comprende un núcleo provisto en al
menos una cara de un plaqueado de una aleación Al-Si
que comprende Si en una cantidad en el intervalo de 2 a 18% en peso,
método mediante el que se obtiene una buena adherencia de la
superficie de la capa de plaqueado al níquel.
Es también un objetivo de la invención
proporcionar un producto de hoja para soldadura fuerte que tiene una
hoja núcleo y un material de aportación que funde durante al
soldadura fuerte, que comprende una capa de plaqueado de una
aleación Al-Si y una capa de níquel sobre la capa de
plaqueado, en el que hay una buena adherencia de la capa de níquel a
la capa de plaqueado.
De acuerdo con un aspecto de la invención, se
proporciona un método para fabricar un producto de hoja para
soldadura fuerte, que comprende la etapa de depositar una capa que
comprende níquel sobre una superficie de una hoja que comprende una
hoja núcleo y una capa de plaqueado sobre la hoja núcleo, capa de
plaqueado que está hecha de una aleación de aluminio que contiene
silicio en una cantidad en el intervalo de 2 a 18% en peso, siendo
la superficie mencionada una superficie de la capa de plaqueado,
método que incluye un tratamiento previo de la mencionada superficie
antes de la etapa de depósito. El método se caracteriza porque el
tratamiento previo comprende la etapa de aplicar sobre la mencionada
superficie una capa de unión que comprende zinc o estaño.
Mediante la etapa de tratamiento previo con zinc
o estaño de la invención se forma una unión efectiva entre la capa
de plaqueado de la aleación de aluminio y la capa que comprende
zinc, unión que permanece efectiva durante la posterior deformación
de la hoja para soldadura fuerte, por ejemplo por doblado. La
cobertura por la capa de níquel ya no depende de las características
de superficie de la capa de plaqueado no revestida. Además, el
método puede realizarse en un proceso en régimen continuo. El
producto obtenido por este método es adecuado para soldadura fuerte
sin fundente en condiciones de atmósfera controlada.
La invención está basada en parte en la conjetura
de que, para obtener una capa de níquel bien unida sobre la capa de
plaqueado que contiene Si del producto de hoja para soldadura fuerte
de manera que la unión permanezca efectiva bajo una deformación
grande, es extremadamente importante un tratamiento previo de la
capa de plaqueado. Los procedimientos de la técnica anterior
aparentemente pretendían aplicar el níquel de forma distribuida
principalmente sobre las partículas de silicio de la superficie de
la capa de plaqueado, y no tratar de conseguir una capa de níquel
uniforme. En la presente invención, la superficie de la capa de
plaqueado que contiene Si se altera de manera que la cobertura de
níquel sea independiente de las partículas de silicio de la
superficie. El depósito de níquel no se realiza sobre las partículas
de silicio, sino sobre la capa aplicada que comprende zinc o estaño.
Puesto que el níquel se deposita así sobre la superficie total de la
capa de plaqueado, la reacción necesaria antes de la soldadura
fuerte puede tener lugar más fácilmente en comparación con los
procedimientos de la técnica anterior. El zinc o estaño aplicado no
interfiere en absoluto durante el proceso de soldadura fuerte y
puede contener un componente para coadyuvar a la soldadura fuerte,
como se describe más adelante. Puesto que el níquel se deposita
regular y uniformemente sobre la superficie, se puede reducir o
evitar el uso de plomo para promover el mojado durante la soldadura
fuerte, o se pueden usar para este fin otros elementos tales como
bismuto. Otra ventaja importante del níquel o
níquel-plomo depositado regular y uniformemente
sobre la superficie es que se puede reducir la cantidad total de
níquel a aplicar con el fin conseguir una buena soldadura fuerte sin
fundente. Otra ventaja más es que la cobertura de la superficie
completa evita cualquier dificultad causada por el óxido de aluminio
en la superficie de la capa de plaqueado.
Si bien es generalmente sabido que procede
aplicar una capa de zinc antes del niquelado de artículos, se cree
que esto no se ha hecho en un producto de hoja para soldadura fuerte
con plaqueado niquelado de aleación de aluminio, en el que, como se
ha discutido en lo que antecede, se ha creido necesario niquelar
directamente la capa de plaqueado que contiene Si.
Se pueden obtener muy buenos resultados con un
tratamiento de zincado por inmersión o un tratamiento de estañado
por inmersión, frecuentemente denominados también depósito por
desplazamiento. Otra ventaja es que este tratamiento conduce en sí a
poder operar en régimen continuo.
Preferiblemente, la duración del tratamiento de
zincado o estañado es de 1 a 300 segundos.
Preferiblemente, la temperatura del baño durante
el tratmiento de zincado o el tratmiento de estañado está en el
intervalo de 10 a 50ºC y, más preferiblemente, en el intervalo de 15
a 30ºC.
Los tratamientos de zincado son conocidos en sí
en la técnica para aplicar capas sobre aluminio, por ejemplo según
la obra Oppervlaktebehandelingen van aluminum, de T. van der
Klis y J.W. du Mortiere, publicada por la Vereiniging voor
Oppervlaktetechnieken voor Materialen, Bilthoven, NL, 3ª edición
1992, págs. 406-409. Una composición básica simple
para zincado con decapado comprende 40-50 g/l de ZnO
y 400-500 g/l de NaOH. También pueden usarse otros
baños de zincado disponibles en el comercio, por ejemplo ChemTec
(nombre comercial) 024202, también conocido como procedimiento
Bondal, y ChemTec (nombre comercial) 024195, también conocido como
procedimiento Bondal exento de cianuro.
Los tratamientos de estañado son conocidos en la
técnica para depositar una capa sobre el aluminio con el fin de
facilitar la soldadura blanda, de mejorar la conductividad eléctrica
y también para dar una superficie lubricada a pistones de aleciones
de aluminio de motores de cobustión interna durante el período de
funcionamiento. Las soluciones alcalinas típicas de estañado
comprenden de 5 a 300 g/l de estannato sódico o potásico.
Preferiblemente, en el método de la invención, la
capa aplicada que comprende zinc o estaño tiene un espesor de hasta
0,5 \mum, más preferiblemente de hasta 0,3 \mu (300 nm) y, muy
preferiblemente, en el intervalo de 0,01 a 0,15 \mum
(10-150 nm). En los mejores resultados obtenidos se
ha usado un espesor de aproximadamente 30 nm. Un espesor de
revestimiento de más de 0,5 \mum requiere un tiempo de tratamiento
prolongado, por ejemplo para el depósito por desplazamiento, y se
cree que no tiene más ventajas para mejorar la adherencia.
La capa de zinc o estaño aplicada en el método de
la invención puede ser esencialmente una capa de zinc o estaño puro
o puede ser principalmente zinc o estaño (por ejemplo, como mínimo
50% en peso). Puede estar presentes cantidades minoritarias de
elementos impureza o añadidos deliberadamente, como se discute
posteriormente más detalladamente. Típicamente, los elementos
impureza están presentes en menos de 10% en peso, más usualmente en
menos de 5% en peso en la capa de zinc o estaño. La capa de zinc o
estaño puede contener menos de 1% en peso de otros elementos.
Después de haber aplicado la capa de unión de
acuerdo con el método de la presente invención, la hoja de aluminio
para soldadura fuerte típicamente se reviste con níquel,
níquel-plomo o
níquel-plomo-cobalto mediante
electrodepósito en solución alcalina. Se pueden obtener buenos
resultados cuando el procedimiento de electrodepósito de níquel o
níquel-plomo comprende una o más de las condiciones
siguientes:
(a) temperatura del baño,
20-70ºC, preferiblemente
20-30ºC;
(b) pH, 7,0-12,0, preferiblemente
10,0-12,0 y, más preferiblemente, aproximadamente
10,5;
(c) densidad de corriente,
0,1-10,0 A/dm^{2}, preferiblemente
0,5-4,0 A/dm^{2};
(d) tiempo de depósito, de 1 a 300 s,
preferiblemente de 30 a 100 s;
(e) una composición del baño que comprende
3-200 g/l de sulfato de níquel, preferiblemente 50
g/l de sulfato de níquel, 10-100 g/l de cloruro de
níquel, preferiblemente 50 g/l de cloruro de níquel,
60-300 g/l de citrato sódico, preferiblemente 100
g/l de citrato sódico, 0,05-10,0 g/l de acetato de
plomo, preferiblemente 1,0 g/l de acetato de plomo,
5-150 ml/l de hidróxido amónico (del 30% en peso),
preferiblemente 75 ml/l de hidróxido amónico. Como alternativa del
citrato sódico, se pueden usar 60-300 g/l de
gluconato sódico, preferiblemente 150 g/l de gluconato sódico; como
alternativa del acetato de plomo se pueden usar
0,05-5 g/l de citrato de plomo o lactato de bismuto,
preferiblemente 1,0 g/l de citrato de plomo o lactato de bismuto. En
el caso de depósito de níquel-cobalto o
níquel-plomo-cobalto, la
composición del baño puede comprender además cloruro de cobalto en
una cantidad en el intervalo de 10-100 g/l,
preferiblemente 50 g/l.
Usando estos parámetros combinadamente con la
capa de unión de acuerdo con la invención, se aplica una capa bien
unida que esencialmente comprende níquel o
níquel-plomo, unión que permanece efectiva bajo una
fuerte deformación de la hoja niquelada para soldadura fuerte, y el
depósito de la capa de revestimiento es independiente de las
partículas de silicio de la superficie de la capa de plaqueado. Otra
ventaja es que se posible realizar un proceso en régimen
continuo.
Alternativamente, después de aplicar la capa de
unión de acuerdo con el método de la invención, la hoja de aluminio
para soldadura fuerte se reviste con níquel o
níquel-plomo mediante electrodepósito en solución
ácida. Se pueden obtener buenos resultados cuando en el
procedimiento de electrodepósito de níquel o
níquel-plomo los parámetros incluyen uno o varios de
los siguientes:
(a) temperatura del baño,
20-70ºC, preferiblemente
40-60ºC;
(b) pH en el intervalo de 3 a 5, preferiblemente
de 4 a 5;
(c) densidad de corriente de
0,1-10,0 A/dm^{2}, preferiblemente de 0,5 a 5,0
A/dm^{2};
(d) tiempo de depósito de 1 a 300 s,
preferiblemente de 20 a 100 s;
(e) composición de baño que comprende
5-400 g/l de sulfato de níquel, preferiblemente
240-300 g/l de sulfato de níquel,
10-100 g/l de cloruro de níquel, preferiblemente
40-60 g/l de cloruro de níquel,
5-100 g/l de ácido bórico, preferiblemente
25-40 g/l de ácido bórico.
Frecuentemente, un procedimiento de
electrodepósito de este tipo se denomina procedimiento de Watts.
Usando estos parámetros en combinación con la capa de unión de
acuerdo con la invención, se puede aplicar a la hoja de soldadura
fuerte una capa bien unida que esencialmente comprende níquel o
níquel-plomo, unión que permanece efectiva bajo una
deformación grande de la hoja niquelada para soldadura fuerte,
siendo el depósito de la capa de revestimiento independiente de las
partículas de silicio de la superficie de la capa de plaqueado. Otra
ventaja es que es posible realizar un proceso en régimen
continuo.
Alternativamente, después de aplicar la capa de
unión de acuerdo con el método de la invención, la hoja de aluminio
para soldadura fuerte se reviste con níquel o
níquel-plomo por electrodepósito en una solución
ácida que comprende níquel o níquel-plomo usando
electrolitos con ácidos alquilsulfónicos y, preferiblemente, ácido
metano-sulfónico.
Alternativamente, después de aplicar la capa de
unión de acuerdo con el método de la invención, la hoja de aluminio
para soldadura fuerte se reviste con níquel o
níquel-plomo por electrodepósito en una solución de
sulfamato o en una solución de sulfamato de plomo. Típicamente la
solución de sulfamato comprende 50-500 g/l de
sulfamato de níquel, 0,05-30 g/l de sulfamato de
plomo, 15-50 g/l de ácido bórico y opcionalmente
agentes de mojado. Las temperaturas del baño están en el intervalo
de 20 a 70ºC.
Alternativamente, después de aplicar la capa de
unión de acuerdo con el método de la invención, la hoja de aluminio
para soldadura fuerte se reviste con níquel o
níquel-plomo por electrodepósito en una solución de
fluoborato o de fluoborato de plomo (Pb(BF_{4})_{2}).
Típicamente en la solución está presente fluoborato de níquel en una
cantidad en el intervalo de 50-500 g/l,
opcionalmente fluoborato de plomo en el intervalo de 0,05 a 30,0
g/l, opcionalmente ácido fluobórico en el intervalo de
1-50 g/l y ácido bórico entre 15 y 50 g/l, pudiendo
contener la solución opcionalmente además un agente de mojado. Las
temperaturas del baño están en el intervalo de
20-80ºC, preferiblemente de 40 a 70ºC. Una ventaja
es que esta solución, como otras descritas aquí, no requiere el uso
de hidróxido amónico.
Alternativamente, después de aplicar la capa de
unión de acuerdo con el método de la invención, la hoja de aluminio
para soldadura fuerte se reviste con níquel o
níquel-plomo por electrodepósito en un baño que
comprende 50-500 g/l de acetato de níquel,
0,05-30 g/l de acetato de plomo,
15-50 g/l de ácido bórico, hasta 200 ml/l de ácido
glicólico (del 70%), 20-100 g/l de acetato sódico y,
opcionalmente, agentes de mojado.
La invención proporciona además un montaje hecho
por soldadura fuerte que comprende al menos un componente hecho con
el producto de hoja para soldadura fuerte producido por el método de
acuerdo con la invención descrita en lo que antecede.
En otro aspecto de la invención, se proporciona
un producto de hoja para soldadura fuerte que tiene una hoja núcleo,
una capa de plaqueado sobre la hoja núcleo hecha de una aleación de
aluminio que contiene silicio en una cantidad en el intervalo de 2 a
18% en peso, y una capa que comprende níquel sobre la superficie
exterior de la capa de plaqueado, caracterizado por una capa que
comprende zinc o estaño como capa de unión entre la superficie
exterior de la capa de plaqueado y la capa que comprende níquel.
La capa que comprende níquel preferiblemente es
una capa obtenida por electrodepósito. La adherencia de la capa que
comprende níquel aplicada sobre la capa que comprende zinc o estaño
es excelente y puede resistir operaciones de conformación
relativamente severas sin que se produzca deslaminación.
\newpage
Preferiblemente, en el producto de hoja para
soldadura fuerte de acuerdo con la invención, la capa que comprende
zinc o estaño tiene un espesor de hasta 0,5 \mum, más
preferiblemente de hasta 0,3 \mum y, muy preferiblemente en el
intervalo de 0,01 a 0,15 \mum. Un espesor de revestimiento de más
de 0,5 \mum requiere un tiempo de tratamiento prolongado para el
electrodepósito.
Preferiblemente, en este producto de hoja para
soldadura fuerte, la capa que comprende níquel tiene un espesor de
hasta 2,0 \mum, preferiblemente de hasta 1,0 \mum, más
preferiblemente de hasta 0,5 \mum. Un espesor de revestimiento de
más de 2,0 \mum requiere un tiempo de tratamiento prolongado para
el electrodepósito, puede dar por resultado un arrugamiento de la
capa de níquel y se cree que no ofrece más ventajas durante la
soldadura fuerte. Un espesor mínimo preferido para esta capa de
contiene Ni es de 0,3 \mum.
Preferiblemente, en el producto de hoja para
soldadura fuerte, el material que funde durante la soldadura fuerte,
conocido como material de aportación, en particular la capa de
níquel y/o la capa de zinc o estaño, comprende uno o más elementos
para reducir la tensión superficial de la aleación para soldadura
fuerte fundida durante la soldadura fuerte. Se ha encontrado en la
invención sorprendentemente que, al contrario de lo que se propugna
en la técnica anterior, no es necesario añadir plomo como elemento
de aleación a la capa de Ni con el fin de promover la acción de
mojado de la aleación para soldadura fuerte. Sin embargo, a la capa
de níquel o la capa de zinc o estaño, o a ambas, se puede añadir
plomo y otros elementos adecuados, entre los que el bismuto es el
más preferido. Esto tiene varias ventajas para la hoja para
soldadura fuerte desde el punto de vista de su fabricación.
En el conjunto del material de aportación, por
tanto, puede estar presente, en % en peso, al menos uno de los
elementos:
Bi, de 0,01 a 0,5, preferiblemente de 0,05 a
5,
Mg de 0,2 a 2,0,
Sb, de 0,01 a 0,5, preferiblemente de 0,05 a
5,
La capa de zinc o estaño en sí puede por tanto
comprender uno o más elementos adicionales seleccionados entre el
grupo consistente en bismuto, plomo, litio y aluminio. La cantidad
de elemento o elementos adicionales puede ser en conjunto de hasta
un máximo de 50%, pero preferiblemente es menor que 25%, por
ejemplo, estar en el intervalo de 1 a 25%.
La capa de plaqueado puede comprender, en % en
peso, Si en el intervalo de 2 a 18%, preferiblemente de 7 a 18%, y
Mg en una cantidad de hasta 6% como máximo. Preferiblemente, el Mg
está en el intervalo de 0,5 a 5%. Se pueden añadir otros elementos
de aleación tales como Cu, Zn, Sr y Mn y otros, en unos contenidos
adecuados. Se ha encontrado que, al usar la hoja para soldadura
fuerte, la presencia de Mg en el plaqueado no tiene efectos
perjudiciales durante la soldadura fuerte. Esto es una mejora
importante comparativamente con las hojas para soldadura fuerte
conocidas. Permite diseñar un plaqueado que puede contribuir a la
resistencia del producto de hoja para soldadura en conjunto. Además,
permite que la hoja para soldadura fuerte que contiene Mg pueda
aplicarse en los dos procedimientos, de soldadura fuerte en vacío y
de soldadura fuerte sin fundente en atmósfera controlada. La última
posibilidad tiene muchas ventajas técnicas y económicas. La hoja
para soldadura fuerte de acuerdo con la invención puede usarse
fácilmente en las líneas industriales existentes de soldadura fuerte
sin cambiar los parámetros de proceso importantes tales como la
temperatura y el tiempo de procesamiento.
En otra realización, la capa de plaqueado
comprende, en % en peso, Si en el intervalo de 2 a 18% y Zn en la
cantidad de hasta 5% como máximo. Preferiblemente, el Zn está
presente en el intervalo de 0,5 a 3%. Se pueden añadir otros
elementos de aleación tales como Mg, Cu y Mn y otros, en unos
contenidos adecuados. Se ha encontrado de acuerdo con la invención
que, cuando esta hoja se usa en presencia de Zn en el plaqueado, no
se producen efectos perjudiciales durante la soldadura fuerte. Esto
es una mejora importante respecto a las hojas para soldadura fuerte
conocidas. Permite diseñar un plaqueado que puede contribuir a la
resistencia del producto de hoja para soldadura en conjunto. Además,
el producto de hoja para soldadura fuerte en el que el plaqueado
contiene Zn como elemento de aleación puede aplicarse en los dos
procedimientos, de soldadura fuerte en vacío y soldadura fuerte sin
fundente en atmósfera controlada, usándose ambos procedimientos a
escala industrial.
Típicamente, en el producto de hoja para
soldadura fuerte de acuerdo con la invención, la hoja núcleo es una
aleación de aluminio, pero la invención no está limitada a ésta y
puede usarse cualquier material adecuado. Es necesario que la hoja
núcleo tenga un punto de fusión superior al del material de
aportación (esto es, todas las capas que funden durante la soldadura
fuerte para generar la aleación de soldadura fuerte).
En una realización preferente, la hoja núcleo es
una aleación de aluminio que comprende Mg en un intervalo de hasta
8% como máximo. En una realización preferente, el Mg está en el
intervalo de 0,5 a 5,0% en peso. Se pueden añadir otros elementos de
aleación tales como Cu, Zn, Bi, V, Fe, Zr, Ag, Si, Ni, Co y Mn,
relación que no es limitativa, en cantidades adecuadas. Se ha
encontrado que, cuando se usa la hoja para soldadura fuerte de la
invención, la presencia de Mg en la capa de plaqueado no es
perjudicial durante la soldadura fuerte. Esto es una ventaja
importante respecto a las hojas para soldadura fuerte conocidas. Se
ha visto que la difusión de Mg desde el núcleo al plaqueado durante
la fabricación del producto de hoja para soldadura en sí y su
aplicación en un proceso posterior de soldadura fuerte, no tiene
efectos perjudiciales sobre la soldabilidad de la hoja para
soldadura fuerte de acuerdo con la invención. Esto permite el diseño
de un producto de hoja para soldadura fuerte de alta resistencia que
tiene Mg en el intervalo de contenidos dado como elemento que
aumenta la resistencia. El producto puede aplicarse en los dos
procedimientos, de soldadura fuerte en vacío y soldadura fuerte sin
fundente en atmósfera controlada, usándose ambos procedimientos a
escala industrial.
En el producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con la invención, la hoja núcleo puede acoplarse a la capa
de plaqueado mediante una capa intermedia. Los beneficios de tener
esta capa intermedia o intercapa se describen, por ejemplo, en el
documento US-A-2.821.014, cuyo
contenido se incorpora aquí por referencia.
En otro aspecto de la invención, se proporciona
un método para fabricar un montaje soldado por soldadura fuerte
usando el producto de hoja para soldadura fuerte de acuerdo con la
invención, que comprende las etapas de:
(a) conformar las piezas, de las que al menos una
se hace del producto de hoja para soldadura fuerte de la invención
según se ha descrito antes,
(b) montar las piezas para formar el montaje,
(c) soldar el montaje por soldadura fuerte, en
vacío en atmósfera inerte sin fundente, a elevada temperatura
durante un período suficientemente prolongado para fundir y extender
la aleación de plaqueado,
(d) enfriar el montaje soldado por soldadura
fuerte. La velocidad de enfriamiento puede estar en el intervalo de
velocidades de enfriamiento típicas de los hornos de soldadura
fuerte. Son velocidades de enfriamiento típicas, las de como mínimo
10ºC/min o más.
Dependiendo del material de la hoja núcleo, en
particular una aleación de aluminio, el procedimiento puede incluir
la etapa posterior de procesamiento (e), de envejecimiento del
montaje soldado y enfriado con el fin de optimizar las propiedades
mecánicas y de corrosión del montaje.
La invención se ilustrará ahora con varios
ejemplos no limitativos haciendo referencia a los dibujos, de
los:
La Fig. 1 es una sección longitudinal esquemática
que muestra la estructura del producto de hoja para soldadura fuerte
de acuerdo con el estado de la técnica;
la Fig. 2 es una sección longitudinal esquemática
que muestra la estructura del producto de hoja para soldadura fuerte
de acuerdo con la invención;
la Fig. 3 es una sección longitudinal esquemática
que muestra la estructura del producto de hoja para soldadura fuerte
de acuerdo con la invención;
las Figs. 4A y 4B son fotografías obtenidas con
microscopio electrónico de barrido (SEM) de la superficie después de
niquelado de acuerdo con la técnica anterior y de acuerdo con la
presente invención, respectivamente.
La Fig. 1 presenta esquemáticamente una hoja para
soldadura fuerte de acuerdo con la técnica anterior como se
obtendría por un procedimiento de acuerdo, por ejemplo, con el
documento US-A-3.970.237. El
producto de hoja para soldadura fuerte consiste en una hoja núcleo
1, con una capa de plaqueado 2 en una o ambas caras, que comprende
una aleación Al-Si. Encima del plaqueado 2 se aplica
por electrodepósito una capa delgada 3 de níquel, preferiblemente
una capa de níquel-plomo.
La Fig. 2 muestra esquemáticamente una hoja para
soldadura fuerte de acuerdo con la presente invención, en la que
entre la capa de plaqueado 2 y la capa de níquel 3 se ha aplicado
otra capa 4 de zinc o estaño, cuyas ventajas se han expuesto en lo
que antecede. En la Fig. 2, las capas 4 y 3 se muestran sólo sobre
un lado de la hoja para soldadura fuerte, pero el experto podrá
apreciar inmediatamente que pueden aplicarse también sobre los dos
lados del producto de hoja para soldadura fuerte. La composición de
las varias capas y sus ventajas han sido expuestas antes.
La Fig. 3 muestra esquemáticamente otra hoja para
soldadura fuerte de acuerdo con la presente invención, que tiene las
capas de la Fig. 2 y otra capa intermedia 5 entre la hoja núcleo 1 y
la capa de plaqueado 2 a ambos lados. En la Fig. 3, las capas 4 y 3
se han presentado sólo en un lado de la hoja para soldadura fuerte,
pero un experto podrá apreciar inmediatamente que pueden aplicarse
también sobre los dos lados del producto de hoja para soldadura
fuerte. Además, la capa intermedia 5 puede aplicarse también en un
lado de la hoja para soldadura fuerte, preferiblemente en el lado
que comprende también las capas 4 y 3. La composición de las varias
capas y sus ventajas han sido expuestas antes.
\newpage
La Fig. 4A es una fotografía de retrodispersión
con SEM (aumentos: 1000x) de la superficie de una hoja de soldadura
fuerte con un revestimiento de Ni de 0,5 \mum de acuerdo con la
técnica anterior según se describe en el documento
US-A-3.970.237. Se pueden observar
glóbulos de Ni que están depositados preferentemente sobre las
partículas de Si de la capa de plaqueado de la hoja para soldadura
fuerte. La Fig. 4B representa una fotografía de retrodispersión con
SEM (aumentos: 1000x) de la superficie de una hoja de soldadura
fuerte con un revestimiento de Ni de 0,5 \mum de acuerdo con la
invención, que tiene una capa de zinc bajo la capa de níquel, y en
ella puede observarse que el Ni está depositado mucho más
uniformemente y regularmente sobre la superficie total, lo que
proporciona varias ventajas durante la soldadura fuerte, como se ha
señalado en lo que antecede.
Se realizó a escala de laboratorio un ensayo con
una hoja de aluminio para soldadura fuerte fabricada de una aleación
núcleo AA3003 plaqueada en ambos lados con un plaqueado de aleación
de la serie AA4045, que tenía un espesor total de 0,5 mm, siendo el
espesor de cada plaqueado el 10,9% del espesor total. La composición
de estas aleaciones figura en la Tabla 1.
AA 3003 | AA 4045 | |
Si | 0,6 máx. | 9,0-11,0 |
Fe | 0,7 máx. | 0,8 máx. |
Cu | 0,05-020 | 0,30 máx. |
Mn | 1,0-0,20 | 0,05 máx. |
Mg | - | 0,05 máx. |
Zn | 0,10 máx. | 0,10 máx. |
Ti | - | 0,20 máx. |
Impurezas | cada una 0,05 total 0,15 | cada una 0,05 total 0,15 |
Resto | Aluminio | Aluminio |
Cada muestra se trató según las siguientes etapas
secuenciales de procedimiento (véase también la Tabla 2):
limpieza por inmersión durante 180 s en ChemTec
30014 (un baño disponible en el comercio),
enjuagadura,
ataque alcalino durante 20 s en ChemTec 30203 (un
componente de baño disponible en el comercio);
enjuagadura,
opcional decapado durante 4 s en solución
oxidante ácida, típicamente ácido nítrico al 25-50%
en volumen, que contiene ChemTec 11093 (un activante de decapado
disponible en el comercio), seguido de enjuagadura,
opcional zincado por inmersión usando ChemTec
024202 durante 12 s a temperatura ambiente, seguido de
enjuagadura,
niquelado por electrodepósito y
enjuagadura.
Para el electrodepósito de níquel se usaron dos
soluciones de diferente tipo, un baño básico y un baño ácido; véase
también la Tabla 2.
El baño ácido comprendía 270 g/l de sulfato de
níquel, 50 g/l de cloruro de níquel, 30 g/l de ácido bórico. Las
condiciones de depósito fueron tales que, después del proceso de
electrodepósito usando una densidad de corriente de 5 A/dm^{2}, el
espesor de la capa de níquel era de 2,0 \mum. Este baño ácido es
conocido también como procedimiento de Watt.
El baño básico comprendía 50 g/l de sulfato de
níquel, 50 g/l de cloruro de níquel, 100 g/l de citrato sódico, 1
g/l de acetato de plomo y 75 ml/l de hidróxido amónico (al 30%). Las
condiciones de depósito a 26ºC fueron tales que un tiempo de
depósito de 50 s dió por resultado una capa de depósito de
níquel-plomo de un espesor de 0,5 \mum usando una
densidad de corriente de 3 A/dm^{2}, y un tiempo de depósito de
200 s dió por resultado una capa de depósito de
níquel-plomo de 2,0 \mum de espesor.
Las muestras niqueladas se han ensayado en cuanto
a la adherencia usando el ensayo de copa Erichsen (5 mm) y el ensayo
de doblado en T. Se da luego un valor estimativo a la adherencia
según la siguiente escala: (-) = deficiente, (\pm) = aceptable y
(+) = buena. La morfología de la capa de níquel aplicada se ha
estudiado usando SEM/EDX, siendo: U = capa uniforme de níquel
(aspecto brillante), y G = glóbulos de níquel depositados
preferentemente sobre las partículas de silicio (aspecto desvaído).
Además se estimó la soldabilidad en la soldadura fuerte. Los ensayos
de soldabilidad se realizaron a escala de laboratorio en un horno
pequeño de cuarzo. Se cortaron de las hojas niqueladas las muestras
como piezas de 25 mm x 25 mm. Se dobló en el centro, en ángulo de
45º, una pequeña tira de aleación AA3003 que medía 30 mm x 7 mm x 1
mm y se puso sobre las piezas de muestra. Las tiras que descansaban
sobre las piezas muestra se calentaron bajo corriente de nitrógeno,
calentándose desde temperatura ambiente a 580ºC, con un tiempo de
permanencia de 1 minutos a 580ºC, enfriándose luego dedes 580ºC a
temperatura ambiente. El proceso de soldadura fuerte se juzgó
atendiendo a la formación de arrugas, depresión capilar y formación
de costura en ángulo. Se dió la siguiente estimación: (-) =
soldabilidad deficiente, (-/\pm) = soldabilidad aceptable, (\pm)
= buena soldabilidad y (+) = soldabilidad excelente. Los resultados
obtenidos se resumen en la Tabla 2.
De los resultados de la Tabla 2 puede deducirse
que, en el caso de una etapa de tratamiento previo de inmersión en
zinc, se obtiene una capa uniforme de níquel o
níquel-plomo que tiene un aspecto brillante. Además,
puede verse que, con una baño básico, se requiere un tratamiento
previo de inmersión para obtener una buena adherencia de la capa de
níquel electrodepositada. Puede verse además que una capa de
níquel-plomo de 0,5 \mum tiene unas
características de soldabilidad mejores que una capa de 2,0 \mum
de espesor; en este último caso se han observado arrugas. La
soldabildad por soldadura fuerte del material obtenido por la vía de
baño básico tiene unas mejores características de soldabilidad en la
soldadura fuerte (pero todavía aceptables) que el material obtenido
por la vía de baño ácido, posiblemente debido a la presencia de
plomo en la capa electrodepositada.
Baño de depósito | ácido | ácido | ácido | básico | básico | básico | básico |
Decapado, s | 4 | 4 | - | 4 | - | 4 | - |
Tiempo de inmersión en Zn, s | - | 12 | 12 | - | 12 | 12 | 12 |
Tiempo de niquelado, s | 120 | 120 | 120 | 200 | 200 | 50 | 50 |
Adherencia | - | + | + | - | + | + | + |
Soldabilidad por soldadura fuerte | -/\pm | -/\pm | -/\pm | \pm | \pm | + | + |
Morfología | G | U | U | G | U | U | U |
Se trataron a escala de ensayo de laboratorio,
como se indica en la Tabla 4, hojas de aluminio para soldadura
fuerte con núcleo de la aleación AA3003 con plaqueado, en una cara,
de aleaciones para plaqueado de la serie AA4000 de seis diferentes
composiciones (véase Tabla 3) y que tenían un espesor total de 0,5
mm, siendo el espesor del plaqueado de aproximadamente 50
\mum.
El tratamiento consistía en
limpieza por inmersión durante 180 s en ChemTec
30014 (un baño disponible en el comercio),
enjuagadura,
ataque alcalino durante 20 s en ChemTec 30203 (un
activante de decapado disponible en el comercio) a temperatura
ambiente,
enjuagadura,
opcional decapado durante 4 s en baño oxidante
ácido, típicamente ácido nítrico al 25-50% en
volumen, que contiene ChemTec 11093 a temperatura ambiente, seguido
de enjuagadura,
zincado opcional por inmersión usando ChemTec
024202 durante 12 s a temperatura ambiente, seguido de
enjuagadura,
\newpage
niquelado por electrodepósito y
enjuagadura.
Para el electrodepósito de níquel se usaron dos
soluciones de diferente tipo, un baño básico con plomo y un baño
básico sin plomo.
El baño básico que contenía plomo comprendía 50
g/l de sulfato de níquel, 50 g/l de cloruro de níquel, 30 g/l de
citrato sódico y 75 ml/l de hidróxido amónico (al 30%). Las
condiciones de depósito a 26ºC fueron tales que un tiempo de
depósito de 50 s dió por resultado una capa depositada de
níquel-plomo de 0,50 \mum de espesor usando una
densidad de corriente de 3 A/dm{2}. El procedimiento usando este
baño se designa "L+" en la Tabla 4.
El baño básico exento de plomo comprendía 50 g/l
de sulfato de níquel, 50 g/l de cloruro de níquel, 30 g/l de citrato
sódico, 1 g/l de acetato de plomo y 75 ml/l de hidróxido amónico (al
30%). Las condiciones de depósito a 26ºC fueron tales que un tiempo
de depósito de 50 s dió por resultado una capa de depósito de
níquel-plomo de un espesor de 0,5 \mum usando una
densidad de corriente de 3A/dm^{2}. El procedimiento usando este
baño se designa "L-" en la Tabla 4.
Las muestras se ensayaron como en el Ejemplo 1,
considerado antes. Los resultados se presentan en la Tabla 4. En
esta Tabla, "n.e." significa no ensayado.
De los resultados de la Tabla 4 puede deducirse
que un tratamiento de zincado de acuerdo con la invención tiene
éxito para conseguir una buena adherencia de la capa de Ni
depositada. Se puede conseguir una excelente soldabilidad en la
soldadura fuerte usando varias composiciones de plaqueado. La
presencia de Mg en la capa de plaqueado nº. 3 no tiene efecto
perjudicial sobre la soldabilidad de la hoja para soldadura fuerte.
La presencia de Zn en la capa de plaqueado nº. 5 no tiene efecto
perjudicial sobre la soldabilidad de la hoja para soldadura
fuerte.
Aleación | Si | Fe | Cu | Mn | Mg | Zn | Ti | Bi | Sr |
1 | 10,0 | 0,3 | <0,01 | <0,02 | <0,02 | <0,02 | 0,003 | - | - |
2 | 10,0 | 0,3 | <0,01 | <0,02 | <0,02 | <0,02 | 0,003 | - | - |
3 | 9,6 | 0,25 | <0,01 | <0,02 | 1,32 | <0,02 | 0,003 | - | - |
4 | 7,6 | 0,3 | <0,01 | <0,02 | <0,02 | <0,02 | 0,003 | - | 0,02 |
5 | 7,6 | 0,35 | <0,01 | <0,02 | <0,02 | 1,02 | 0,003 | - | - |
6 | 12,4 | 0,2 | <0,01 | 0,06 | <0,02 | <0,02 | 0,003 | - | - |
Resto hasta el total, Al e impurezas inevitables. |
Aleación | Limpieza | Ataque | Decapado | Zincado | Niquelado | Adherencia | Soldabilidad |
plaqueado nº. | |||||||
1 | si | si | si | si | L- | + | - |
1 | si | si | no | si | L- | + | - |
2 | si | si | si | si | L+ | + | + |
2 | si | si | si | no | L+ | - | n.e. |
3 | si | si | si | si | L+ | + | + |
3 | si | si | si | no | L+ | - | + |
4 | si | si | si | si | L+ | + | + |
4 | si | si | si | no | L+ | - | n.e. |
5 | si | si | si | si | L+ | + | + |
5 | si | si | si | si | L+ | - | + |
6 | si | si | si | si | L+ | + | + |
6 | si | si | si | no | L+ | - | n.e. |
En este ejemplo se incluyó bismuto en la capa de
unión de zinc con el fin de reducir la tensión superficial de la
aleación de soldadura fuerte formada por la capa de plaqueado y las
capas por encima de ella durante la soldadura fuerte. El producto de
hoja sobre el que se aplicó la capa de unión constaba de un núcleo
de aleación AA3003 (78,2% en peso) y dos capas de plaqueado de la
aleación AA4045 (10,9% en peso cada una), siendo el espesor total de
0,5 mm.
Los baños de depósito por desplazamiento usados
en varias pruebas se presentan en la Tabla 5, que también recoge los
resultados obtenidos en el ensayo de adherencia y los de
soldabilidad por soldadura fuerte realizados como en el Ejemplo 1.
Las etapas del procedimiento fueron las siguientes:
(a) limpieza de la superficie del plaqueado
usando un baño de 35 g/l de ChemTec 30014 a 50ºC, 180 s;
(b) enjuagadura a fondo;
(c) ataque alcalino usando un baño de 30 g/l de
ChemTec 30203 a 50ºC, 20 s;
(d) enjuagadura a fondo;
(e) decapado usando HNO^{3} al 50% a
temperatura ambiente, 60 s;
(f) enjuagadura a fondo;
(g) inmersión en baño de zincado, véase Tabla 5,
para aplicar una capa de Zn-Bi de aproximadamente 35
\mum (aproximadamente 0,25 g/m^{2});
(h) niquelado por depósito usando el baño básico
sin plomo descrito antes en el Ejemplo 2, a 26ºC y 3 A/dm^{2}, 50
s, que corresponde a un espesor de la capa de níquel de 0,5 \mum
(4,5 g/m^{2}).
Baño de Zn-Bi | 1 | 2 | 3 | 4 |
Hidróxido sódico, g/l | 120 | 120 | 120 | 120 |
Óxido de zinc, g/l | 20 | 20 | 20 | 20 |
Tartrato sodopotásico, g/l | 50 | 50 | 50 | 50 |
Nitrato sódico, g/l | 1 | 1 | 1 | 1 |
Óxido de bismuto (III), g/l | 0 | 10 | 2 | 1 |
Tiempo de depósito | 12 | 12 | 12 | 12 |
Aspecto de la capa "de unión" | metálico, de plata | pulverulento negro | gris | metálico, de plata |
Composición de la capa de ZnBi | Bi: 0,7 | Bi: 0.05 | ||
a partir de los datos de ICP, g/m^{2} | Zn: 0,35 | Zn: 0,25 | ||
Niquelado | 50 s | 50 s | 50 s | 50 s |
Ensayo de adherencia | Excelente | Muy deficiente | Deficiente | Excelente |
Ensayo de soldabilidad en la | ||||
soldadura fuerte | - | + | + | + |
La composición de la capa obtenida del baño 3 no
se midió. ICP significa plasma inducido acoplado.
Los resultados demuestran que la inclusión en la
delgada capa de unión de incluso una cantidad pequeña de Bi como
ejemplo de un elemento que reduce la tensión superficial de la
aleación de soldadura fuerte fundida, tiene un efecto significativo
sobre el comportamiento en la soldadura fuerte. Sin embargo, la
presencia de Bi en la capa de unión reduce el efecto alcanzado sobre
la adherencia, si bien permite la soldadura fuerte. El peso de Zn en
la capa preferiblemente debe ser como mínimo de 50%, más
preferiblemente de como mínimo 75%. Es claro que la cantidad que se
logra añadir de un elemento tal como Bi en la delgada capa de unión
es pequeña, pero el efecto es significativo y se obtuvo un producto
exento de plomo. La no inclusión de plomo tiene beneficios
ambientales.
\newpage
Este ejemplo demuestra que, después de aplicar
como en los Ejemplos 1 y 2 una capa de unión de Zn, se puede aplicar
por electrodepósito una capa de níquel que contiene Bi, pero no Pb,
de lo que resulta un producto que tiene una buena adherencia de la
capa de níquel y una buena soldabilidad para la soldadura fuerte. El
bismuto no se mantiene fácilmente en una solución estable de
niquelado sin que se forme lodo.
El baño de niquelado utilizado tiene la
composición de la Tabla 6.
\hskip2cm Compuesto | g/l . |
\hskip2cm | |
\hskip2cm Sulfato de níquel | 142 |
\hskip2cm Sulfato amónico | 34 |
\hskip2cm Cloruro de níquel | 30 |
\hskip2cm Citrato sódico | 140 |
\hskip2cm Gluconato sódico | 30 |
\hskip2cm Iones bismuto | 1 |
Siguiendo el procedimiento de los Ejemplos 1 y 2,
usando un producto que tenía un plaqueado de aleación AA4045, con
una capa de unión de Zn, el electrodepósito de una capa de
Ni-Bi se realizó a 57ºC de conformidad con lo
indicado en la Tabla 7:
Densidad de corriente | Tiempo, s | Ni, g/m^{2}, ICP | Bi, g/m^{2}, ICP | Adherencia | Soldabilidad |
A/dm^{2} | |||||
3 | 50 | 9,1 | 0,66 | + | + |
6 | 25 | 10,4 | 0,50 | + | + |
10 | 15 | 9,5 | 0,46 | + | + |
La eficiencia de la corriente al depositar Ni es
de 100%.
Las muestras revestidas a 3 A/dm^{2}
presentaban algunas manchas negras, pero las muestras revestidas a
densidades de corriente más altas tenían un aspecto excelente. Se
depositaron aproximadamente 0,5 g/m^{2} de bismuto. Se puede hacer
variar fácilmente el contenido de bismuto de la capa de aleación
depositada, por ejemplo disminuyendo la concentración de bismuto en
el baño de depósito para que resulte un contenido de Bi más
bajo.
Este baño de depósito tiene muchas ventajas en
comparación con los baños estándar que contienen Pb:
no hay humos de amoniaco,
temperaturas de trabajo más prácticas,
típicamente de 40 a 70ºC,
alta densidad de corriente,
el bismuto se puede reincorporar fácilmente al
baño de depósito.
Además, se emplearon productos químicos
estándar.
Habiéndose descrito totalmente la invención, un
experto corriente en la técnica apreciará que se pueden hacer muchos
cambios y modificaciones sin desviarse del ámbito de la invención
según ha sido descrita en esta memoria.
Claims (28)
1. Un método para fabricar un producto de hoja
para soldadura fuerte, que comprende la etapa de depositar una capa
que comprende níquel sobre una superficie de una hoja que comprende
una hoja núcleo y una capa de plaqueado sobre la hoja núcleo, capa
de plaqueado que está hecha de una aleación de aluminio que contiene
silicio en una cantidad en el intervalo de 2 a 18% en peso, siendo
la superficie mencionada una superficie de la capa de plaqueado,
método que incluye un tratamiento previo de la mencionada superficie
antes de la etapa de depósito, caracterizado porque el
tratamiento previo comprende la etapa de aplicar sobre la mencionada
superficie una capa de unión que comprende zinc o estaño.
2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que la mencionada capa de unión se aplica mediante un
tratamiento de zincado o un tratamiento de estañado.
3. Un método de acuerdo con la reivindicación 2,
en el que la mencionada capa de unión se aplica mediante un
tratamiento de zincado por inmersión o un tratamiento de estañado
por inmersión.
4. Un método de acuerdo con la reivindicación 2 o
3, en el que la duración del tratamiento de zincado o estañado está
en el intervalo de 1 a 300 s.
5. Un método de acuerdo con una cualquiera de las
reivindicaciones 2 a 4, en el que la temperatura del tratamiento de
zincado o estañado está en el intervalo de 10 a 50ºC.
6. Un método de acuerdo con una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, en el que la mencionada capa de unión tiene
un espesor de no más de 1 \mum, preferiblemente de no más de 0,3
\mum.
7. Un método de acuerdo con la reivindicación 6,
en el que la mencionada capa de unión tiene un espesor en el
intervalo de 10 a 150 nm.
8. Un método de acuerdo con una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 7, en el que la mencionada capa que comprende
níquel se aplica por electrodepósito.
9. Un método de acuerdo con la reivindicación 8,
en el que el mencionado electrodepósito se realiza en una solución
de sulfamato.
10. Un método de acuerdo con la reivindicación 9,
en el que la mencionada solución de sulfamato contiene plomo, por lo
que la mencionada capa de níquel contiene plomo.
11.Un método de acuerdo con una cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 10, en el que la mencionada capa que comprende
níquel se aplica por electrodepósito, en el que uno o más parámetros
de proceso se seleccionan entre:
(a) temperatura del baño,
20-70ºC, preferiblemente
20-30ºC;
(b) pH del baño de electrodepósito,
7,0-12,0, preferiblemente 10,0-12,0
y, más preferiblemente, aproximadamente 10,5;
(c) densidad de corriente de
0,1-10,0 A/dm^{2}, preferiblemente
0,5-4,0 A/dm^{2};
(d) tiempo de depósito de 1 a 300 s,
preferiblemente de 30 a 100 s;
(e) una composición del baño que comprende
3-200 g/l de sulfato de níquel,
10-100 g/l de cloruro de níquel,
60-300 g/l de citrato sódico, preferiblemente 100
g/l de citrato sódico, 0,05-10,0 g/l de acetato de
plomo y 5-150 ml/l de hidróxido amónico (calculado
como solución de hidróxido amónico al 30%).
12. Un método de acuerdo con la reivindicación 8,
en el que la mencionada capa que contiene níquel se aplica por
electrodepósito en el que uno o más parámetros de proceso se
seleccionan entre:
(a) temperatura del baño de electrodepósito,
20-70ºC, preferiblemente
20-30ºC;
(b) pH del baño de electrodepósito en el
intervalo de 3 a 5, preferiblemente de 3 a 4 y, más preferiblemente,
aproximadamente 3;
(c) densidad de corriente de
0,1-10,0 A/dm^{2}, preferiblemente de 0,5 a 5,0
A/dm^{2};
(d) tiempo de depósito de 1 a 300 s,
preferiblemente de 20 a 100 s;
\newpage
(e) una composición del baño que comprende
5-400 g/l de sulfato de níquel, preferiblemente
240-300 g/l de sulfato de níquel,
10-100 g/l de cloruro de níquel, preferiblemente
40-60 g/l de cloruro de níquel,
5-100 g/l de ácido bórico, preferiblemente
25-40 g/l de ácido bórico.
13. Un método de acuerdo con una cualquiera de
las reivindicaciones 1 a 11, en el que la cantidad de silicio en la
mencionada capa de plaqueado está en el intervalo de 7 a 18% en
peso.
14. Un producto de hoja para soldadura fuerte que
tiene una hoja núcleo (1), una capa de plaqueado (2) sobre la
mencionada hoja núcleo (1) hecha de una aleación de aluminio que
contiene silicio en una cantidad en el intervalo de 2 a 18% en peso,
y una capa (3) que comprende níquel en la superficie exterior de la
mencionada capa de plaqueado, caracterizado por una capa (4)
que comprende zinc o estaño como capa de unión entre la mencionada
superficie exterior de la mencionada capa de plaqueado y la
mencionada capa que comprende níquel.
15. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con la reivindicación 14, en el que la mencionada capa de
plaqueado (2) tiene partículas discretas ricas en silicio expuestas
en la mencionada superficie exterior, y la mencionada capa (3) que
comprende níquel está unida a las mencionadas partículas ricas en
silicio y a zonas de la mencionada superficie exterior entre las
mencionadas partículas ricas en silicio, de manera que se forma una
capa continua sobre la mencionada superficie exterior.
16. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con la reivindicación 14 o 15, en el que la mencionada capa
de unión (4) es una capa electrodepositada.
17. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 16, en el
que la mencionada capa de unión (4) tiene un espesor de no más de
0,5 \mum, preferiblemente de no más de 0,3 \mum.
18. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con la reivindicación 17, en el que la mencionada capa de
unión (4) tiene un espesor en el intervalo de 20 a 150 nm.
19. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 18, en el
que la mencionada capa (3) que comprende níquel tiene un espesor de
no más de 2,0 \mum, preferiblemente de no más de 1,0 \mum.
20. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 19, en el
que consideradas conjuntamente la mencionada capa de plaqueado y
todas las capas exteriores a ella, tienen una composición que
contiene al menos uno de los elementos siguientes:
Bi en el intervalo de 0,01 a 0,5% en peso,
preferiblemente de 0,05 a 5%,
Mg en el intervalo de 0,2 a 2,0% en peso,
Sb en el intervalo de 0,01 a 0,5% en peso,
preferiblemente de 0,05 a 0,5%.
21. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 20, en el
que la mencionada capa de unión (4) contiene en peso una cantidad de
no más de 50% y, preferiblemente, de no más de 25% en peso en total,
de uno o más elementos seleccionados entre bismuto, plomo, litio y
antimonio.
22. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 21, en el
que la mencionada capa de plaqueado (2) contiene Mg en una cantidad
en peso de hasta 8%, preferiblemente en el intervalo de 0,5 a
5%.
23. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 22, en el
que la mencionada capa de plaqueado (2) contiene Zn en una cantidad
en peso de hasta 5%, preferiblemente en el intervalo de 0,5 a 3% en
peso.
24. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 23, en el
que la mencionada hoja núcleo (1) es una aleación de aluminio.
25. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con la reivindicación 24, en el que la mencionada hoja
núcleo (1) es una aleación de aluminio que comprende Mg en una
cantidad hasta como máximo 8%.
26. Producto de hoja para soldadura fuerte de
acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 25, en el
que la mencionada hoja núcleo (1) está acoplada a la mencionada capa
de plaqueado (2) mediante una capa intermedia (5).
27. Un montaje de componentes unidos por
soldadura fuerte, en el que al menos uno de los mencionados
componentes es un producto de hoja para soldadura fuerte de acuerdo
con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 26.
\newpage
28. Método para fabricar un montaje de
componentes soldados por soldadura fuerte, que comprende las etapas
de:
(a) conformar los mencionados componentes, de los
que al menos uno se hace del producto de hoja para soldadura fuerte
de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 14 a 27;
(b) montar las piezas para formar el montaje;
(c)soldar el montaje por soldadura fuerte,
en vacío o en atmósfera inerte sin fúndente para soldadura fuerte, a
elevada temperatura durante un período suficientemente prolongado
para fundir y extender la aleación de plaqueado;
(d) enfriar el montaje soldado por soldadura
fuerte.
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