ES2197163T3 - Control de materias solidas disueltas durante la fabricacion de pasta de papel. - Google Patents
Control de materias solidas disueltas durante la fabricacion de pasta de papel.Info
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Abstract
SE PUEDE PRODUCIR UNA CELULOSA KRAFT DE RESISTENCIA Y BLANQUEABILIDAD MEJORADA CON UN MENOR CONSUMO DE ALCALI EFECTIVO, Y CON UN FACTOR H INFERIOR, MANTENIENDO LA CONCENTRACION DEL MATERIAL ORGANICO DISUELTO (DOM) BAJA SUSTANCIALMENTE EN TODA LA COLADA DE CELULOSA KRAFT, INCLUYENDO LA EXTRACCION DE LIQUIDO CON ALTO NIVEL DOM DE AL MENOS DE UNA PARTE DE UNA LEJIADORA CONTINUA Y REEMPLAZANDOLO CON UN LIQUIDO DOM DE UN NIVEL MUY INFERIOR. LAS FABRICAS DE PASTA EXISTENTES TIENEN DOS RECIPIENTES HIDRAULICOS, UN RECIPIENTE HIDRAULICO, U OTROS SISTEMAS QUE PUEDEN MODIFICARSE PARA POSIBILITAR EXTRACCIONES Y ADICIONES DE LEJIA DE DILUCION DE BAJO CONTENIDO EN DOM (INCLUIDO LA LEJIA BLANCA LIBRE SUSTANCIALMENTE DE DOM). ADEMAS, LAS LEJIADORAS COMERCIALES POR LOTES (8 TONELADAS DIARIAS DE CELULOSA, O MAS) PUEDEN MANEJARSE CON LEJIA CON BAJO CONTENIDO DOM PARA PRODUCIR UNA CELULOSA DE MAYOR RESISTENCIA. LA UTILIZACION DE LA DISOLUCION CON EL LICOR DOM BAJO TAMBIEN DA COMO RESULTADO UN FACTOR H Y UN CONSUMO DE ALCALI EFECTIVO REDUCIDOS, Y UNA BLANQUEABILIDAD AUMENTADA.
Description
Control de materias sólidas disueltas durante la
fabricación de pasta de papel.
La invención se refiere a un método y a un
aparato para fabricar pasta de papel ```Kraft''' (o pasta al
sulfato).
Según el conocimiento convencional, en la técnica
de fabricación de pasta papelera de celulosa, el nivel de material
orgánico disuelto (DOM) que principalmente comprende hemicelulosa
disuelta y lignina, pero también celulosa disuelta, compuestos
extractivos y otros materiales extraídos de la madera por el proceso
de cocción - se conoce que tiene un efecto perjudicial en las
posteriores etapas del proceso de cocción impidiendo la
deslinificación debido al consumo de productos químicos de cocción
activa en licor antes de que pueda reaccionar con la lignina
residual o nativa en la madera. El efecto de la concentración del
DOM en otras partes de la cocción, además de en las fases
posteriores, se cree que es insignificante según los conocimientos
convencionales. La acción perjudicial del DOM durante las fases
posteriores de la cocción se reduce al mínimo en los actuales
procesos de cocción continua, sobre todo utilizando un digestor
EMCC® de Kamyr, Inc., de Glens Falls, New York, puesto que el flujo
contracorriente del licor (incluyendo el licor blanco) al final de
la cocción reduce la concentración de DOM al final de la fase de
``deslinificación global'' y a través de la denominada fase de
``deslinificación residual''.
El documento
FR-A-2.526.060 (correspondiente a
US-A-4 690 731) da a conocer un
proceso de cocción de pasta papelera por lotes en el que el
contenido en lignina disuelta se mantiene lo más bajo posible hacia
las fases posteriores de la cocción y en el que el licor negro, que
contiene una alta concentración de material orgánico disuelto, se
introduce en la fase de alimentación como una aportación de
licor.
El documento
EP-A-0.476.230 enseña un proceso
continuo de cocción de pasta papelera en el que están asociados
bucle de recirculación con cribas de filtrado mediante el cual el
licor puede retirarse, calentarse y reintroducirse.
En un informe titulado ``Extended Delignification
in ``Kraft'' Cooking - A new Concept'' por N Hartler, Svensk
Papperstid nº 15-1978, 81, páginas
483-484 se enseña que la sustitución completa del
licor de cocción por licor reciente permitió alcanzar un número
Kappa de 5 unidades inferior al conseguido en las cocciones por
lotes en laboratorio y confirmó que el efecto de la lignina
disuelta hacía más lenta la posterior deslinificación.
En un informe titulado ``Modified Continuous
``Kraft'' Pulping-A Way to Decrease Lignin Content
and Improve Pulp Quality'' por B Johannson, J Mjöberg, P Sanström y
A Teder, STFI-meddelande serie A nº 97 (1984) se
enseña que es ventajoso elegir condiciones que incrementen la tasa
de deslinificación en la cocción de pasta papelera. Sin embargo,
enseña también que durante la fase de deslinificación inicial, la
lignina disuelta no parece tener ningún efecto negativo sobre la
tasa de deslinificación.
Es un objetivo de la presente invención
proporcionar un método y un aparato para obtener pasta papelera que
aumente la resistencia del desgarro, blanqueabilidad y propiedades
similares y/o también reduzca el factor H y el consumo de productos
químicos, por ejemplo, compuestos alcalinos.
La presente invención está basada en la
constatación de que no solamente el DOM tiene un efecto
desfavorable sobre la cocción al final de su fase, sino que la
presencia de DOM afecta desfavorablemente a la resistencia mecánica
de la pasta papelera obtenida durante cualquier parte del proceso
de cocción, es decir al principio, en la parte media o al final de
la fase de deslinificación masiva. El mecanismo mediante el cual el
material DOM afecta a las fibras de la pasta y por lo tanto afecta
desfavorablemente a la resistencia mecánica de la pasta no ha sido
positivamente identificado, pero se supone que se debe a una tasa de
transferencia masiva reducida de los productos orgánicos extraíbles
por álcalis a través de las paredes de las fibras inducida por el
DOM que rodea a las propias fibras y la extractabilidad diferencial
de las zonas cristalinas en las fibras en comparación con las zonas
amorfas (es decir, nodos). En cualquier caso, se ha demostrado en
la invención, que si la concentración o nivel de DOM se minimiza al
mínimo a través de la cocción, la resistencia mecánica de la pasta
se incrementa significativamente. Como se explicará más adelante,
se ha descubierto, según la presente invención que si el nivel de
DOM está próximo a cero a través de una cocción de pasta papelera,
la resistencia al desgarro de la pasta se incrementa en gran medida,
es decir, incrementos de hasta un 25% (v.g., 27%) a una
resistencia a la tracción de 11 km en comparación con la pasta
``Kraft'' obtenida por medios convencionales. Incluso las
reducciones del nivel de DOM a la mitad o la cuarta parte de sus
niveles normales incrementan también significativamente la
resistencia mecánica de la pasta.
En las cocciones de papel ``Kraft'' modernas, no
es inusual que la concertación de DOM en algunos puntos durante la
cocción de papel ``Kraft'' sea de 130 gramos por litro (g/l) o más
y a 100 g/l o más en numerosos puntos durante la cocción de la pasta
``Kraft'' (por ejemplo, en la circulación inferior, circulación de
bordes, extracciones superiores y principales y circulación de MC
en Kamyr, Inc., digestores continuos de MCC®) aun cuando el nivel
de DOM se mantenga entre 30-90 g/l en la circulación
de lavado (en posteriores fases de cocción, según los conocimientos
convencionales). En dichas situaciones convencionales, tampoco es
inusual para el componente de lignina del nivel de DOM que sea
superior a 60 g/l y de hecho, incluso superior a 100 g/l y para el
componente de hemicelulosa del nivel de DOM por encima de 20 g/l.
No se conoce si el componente de hemi- celulosa disuelto tiene un
más fuerte efecto adverso sobre la resistencia mecánica de la pasta
(p.e., afectando adversamente a la transferencia masiva de productos
orgánicos fuera de las fibras) que la lignina o viceversa o si el
efecto es sinergístico, aunque se sospecha que la
hemi-celulosa disuelta tenga una influencia
significativa.
Según la presente invención, se ha reconocido,
por primera vez, que la concentración de DOM a través de una
cocción de pasta ``Kraft'' debe reducirse al mínimo para afectar
positivamente a la blanqueabilidad de la pasta, reducir el consumo
de productos químicos y quizás, un incremento más importante de la
resistencia mecánica de la pasta, al reducir al mínimo los niveles
de DOM, se puede ser capaz de diseñar más pequeños digestores
continuos mientras se obtiene el mínimo rendimiento y se podrá
obtener algunos beneficios de los digestores continuos por sistemas
por lotes.
Según la invención en un aspecto se proporciona
un método para la producción continua de pasta ``Kraft'' mediante la
cocción de material fibroso celulósico triturado en un digestor
continuo donde el licor producido contiene materia orgánica
disuelta, incluyendo el método las etapas de extraer parte del
líquido en una pluralidad de diferentes fases durante la cocción de
la pasta ``Kraft'' del material y sustitución de parte o la
totalidad del licor extraído con un líquido que contiene un nivel
sustancialmente más bajo de materia orgánica disuelta, realizándose
la extracción y la sustitución durante la impregnación, cerca de la
iniciación de la cocción, durante la fase intermedia de la cocción y
cerca del final de la cocción, mediante el cual el nivel de materia
orgánica disuelta en el licor en el digestor es reducido y la pasta
obtenida tiene mejor resistencia mecánica de la pantalla y mayor
blanqueabilidad y se reduce el consumo de productos químicos.
En otro aspecto de la invención, se proporciona
un método de cocción de pasta celulósica ``Kraft'' en un digestor
por lotes capaz de producir por lo menos ocho toneladas de pasta
celulósica al día, teniendo el digestor una criba y una línea de
recirculación para retirar licor desde la criba y reintroducir licor
al digestor por lotes a un nivel diferente de la criba,
comprendiendo el método:
- a)
- cocción de pasta ``Kraft'' de por lo menos ocho toneladas de pasta al día en el digestor por lotes;
- b)
- extracción de licor del digestor desde el digestor a través de la línea de recirculación, y
- c)
- tratamiento del licor en la línea de recirculación para reducir la concentración de la materia orgánica disuelta en ella y reintroducción de ese licor tratado al digestor a un nivel diferente de la pantalla mediante el cual se reduce sustancialmente el nivel de materia orgánica disuelta en el licor en el digestor a través de toda la cocción y la pasta obtenida tiene una mejor resistencia mecánica y blanqueabilidad y se reduce el consumo de productos químicos.
En otro aspecto de la invención se proporciona un
aparato para la cocción de pasta celulósica ``Kraft'',
comprendiendo el aparato un digestor continuo vertical, cribas de
filtrado a diferentes niveles y distintas fases de cocción para el
digestor,
caracterizado porque cada una de dichas cribas de
filtrado tiene una línea de extracción asociada para extraer licor
durante las diferentes fases de la cocción de pasta ``Kraft'' y
dispone de medios, para cada una de dichas cribas, para sustituir o
tratar parte o la totalidad del licor extraído del digestor a
través de las líneas de extracción, de modo que el licor
reintroducido en el digestor tenga un nivel más bajo de materia
orgánica disuelta que el del correspondiente licor extraído y de
modo que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor en el
digestor sea reducida.
Preferentemente, por lo menos tres cribas de
filtrado de extracción están presentes y por lo menos una de las
líneas de recirculación incluye una bomba y un calentador
respectivos.
Preferentemente, el aparato comprende una vasija
de impregnación que tiene su fondo conectado a la parte superior
del digestor y medios para retirar el licor desde la vasija de
impregnación y sustituir parte o su totalidad con licor para el
digestor.
Preferentemente, el aparato es un digestor
continuo que tiene una zona de cocción continua a contracorriente
por encima de un conjunto de pantalla de cocción.
Según todavía otro aspecto de la invención se
proporciona un aparato para la cocción de pasta celulósica
``Kraft'' que comprende:
- \bullet
- un digestor de pasta ``Kraft'' por lotes capaz de tratar por lo menos ocho toneladas de pasta al día;
- \bullet
- una pantalla asociada con el digestor por lotes;
- \bullet
- una línea de recirculación para extraer líquido de la pantalla y reintroducir licor a dicho digestor por lotes a un nivel diferente al de la pantalla, y
- \bullet
- medios de tratamiento, en la línea de recirculación, para tratar el licor así extraído para reducir la concentración de la materia orgánica disuelta sustancialmente a través de toda la cocción, siendo dichos medios cualquiera entre medios de dilución, medios de extracción y dilución, medios de absorción, medios de precipitación, medios de pasivación, medios de separación por gravedad, medios de extracción supercrítica y medios de evaporación, mediante el cual el licor reintroducido al digestor tiene un más bajo nivel de materia orgánica disuelta que el extraído y se reduce el nivel de materia orgánica disuelta en el digestor.
Pueden preverse varios resultados beneficiosos de
la invención manteniendo la concentración de material DOM a 100 g/l
o menos a través de prácticamente toda la cocción de pasta
``Kraft'' (es decir, principio, parte intermedia y final de la
deslinificación en masa) y preferiblemente unos 50 g/l o menos
(cuanto más próximo a cero esté el DOM, tanto más positivos serán
los resultados). Es particularmente deseable mantener la componente
de lignina a 50 g/l o menos (preferiblemente unos 25 g/l o menos) y
el nivel de hemi- celulosa a 15 g/l o menos (preferiblemente unos 10
g/l o menos).
Según la presente invención, se ha encontrado
también que es posible pasivar los efectos adversos sobre la
resistencia mecánica de la pasta de la concentración de DOM, por lo
menos en una importante medida. Si se retira el licor negro y se
somete a termotratamiento a presión según la patente
US-A-4929307, por ejemplo, a una
temperatura aproximada de 170 a 350ºC (preferiblemente 240ºC)
durante unos 5 a 90 minutos (preferiblemente de 30 a 60 minutos) y
a continuación se reintroduce puede conseguirse un incremento en la
resistencia al desgarramiento de hasta un 15%. El mecanismo mediante
el cual se produce la pasivación del DOM por termotratamiento no
está tampoco completamente entendido, pero es coherente con la
hipótesis anteriormente descrita y sus resultados son espectaculares
en lo que respecta a la resistencia mecánica de la pasta.
El factor H puede reducirse significativamente,
por ejemplo, por lo menos una caída del 5% en el factor H para
conseguir un número Kappa dado. Además, la cantidad de producto
alcalino efectivo consumido puede también reducirse en gran medida,
por ejemplo, mediante por lo menos un 0,5% sobre madera (p.e., un
4%) para conseguir un número Kappa particular. También puede
conseguirse una mejora de la blanqueabilidad, por ejemplo,
incrementando el brillo ISO en por lo menos una unidad en un factor
de Kappa de secuencia completa particular.
Un procedimiento de la invención comprende las
etapas de cocción continua, en una pluralidad de diferentes fases
durante la cocción de pasta ``Kraft'' de material para obtener la
pasta: (a) extrayendo el licor que contiene un nivel de DOM
suficientemente importante para afectar adversamente a la
resistencia mecánica de la pasta y (b) sustitución de parte o la
totalidad del licor extraído con el licor que contiene un nivel de
DOM efectivo sustancialmente más bajo que el licor extraído, de
modo que afecte positivamente a la resistencia mecánica de la
pasta. La fase (b) se suele realizar sustituyendo el licor extraído
con licor seleccionado del grupo constituido esencialmente por
agua, licor blanco prácticamente libre de DOM, licor negro
termotratado a presión, filtrado de dispositivo de lavado, filtrado
de soplado en frío y combinaciones de los anteriores. Por ejemplo,
para por lo menos una fase durante la cocción, el licor negro puede
extraerse y tratarse bajo condiciones de presión y temperatura (por
ejemplo, presión superatmosférica a una temperatura aproximada de
170 a 350ºC durante 5 a 90 minutos y por lo menos a 20ºC durante la
temperatura de cocción) para pasivar significativamente los efectos
adversos del DOM. El término ``DOM efectivo'', tal como se utiliza
en la memoria y reivindicaciones, significa la parte del DOM que
afecta a la resistencia mecánica de la pasta, factor H, consumo
efectivo de productos alcalinos y/o blanqueabilidad. Un DOM de baja
efectividad puede obtenerse por pasivación (excepto para el efecto
sobre la blanqueabilidad) o mediante una concentración de DOM
originalmente baja.
El procedimiento según la invención puede
realizarse también en un digestor vertical continuo, en cuyo caso
puede realizarse las fases (a) y (b) en por lo menos dos niveles
diferentes del digestor. Suele existir también la fase (c) adicional
de calentar el licor de sustitución de la fase (b) a prácticamente
la misma temperatura que el licor extraído antes de que el licor de
sustitución se introduzca en contacto con el material objeto de
cocción. Las fases (a) y (b) pueden realizarse durante la
impregnación, cerca de la iniciación de la cocción, durante la fase
intermedia de la cocción y cerca del final de la cocción, es decir,
durante prácticamente toda la fase de deslinificación en masa.
La pasta ``Kraft'' obtenida por los
procedimientos anteriormente expuestos es diferente a las pastas
``Kraft'' obtenidas con anterioridad, teniendo una resistencia al
desgarre hasta un 25% mayor a una resistencia a la tracción
especificada para pasta completamente refinada (por ejemplo, a una
tracción de 9 km o a una tracción de 11 km) (y por lo menos un 15%
mayor) en comparación con la pasta ``Kraft'' obtenida bajo
condiciones idénticas sin las fases de mantenimiento o retirada de
DOM según la invención o hasta un 15% mayor, por ejemplo, (por lo
menos un 10% mayor) donde se utiliza el licor negro pasivado.
Tal como se indica, la invención es también
aplicable a la cocción por lotes de pasta ``Kraft'' de material
fibroso celulósico utilizando una vasija que contiene licor negro
y un digestor por lotes que contiene el material. En dicho
procedimiento de cocción por lotes de pasta ``Kraft'', según la
invención, existen las fases de: (a) calentamiento a presión del
licor negro en la vasija a una temperatura suficiente para pasivar
los efectos adversos sobre la resistencia mecánica de la pasta de
DOM en ella y (b) alimentación del licor negro al digestor para
entrar en contacto con el material fibroso celulósico. La fase (a)
se realiza para calentar el licor negro a una presión
superatmosférica a una temperatura aproximada de 170 a 350ºC
durante unos 5 a 90 minutos (normalmente a por lo menos 190ºC
durante 30 a 60 minutos y por lo menos a 20ºC a la temperatura de
cocción) y la fase (b) puede realizarse para alimentar
simultáneamente licor negro y licor blanco al digestor para efectuar
la cocción del material fibroso celulósico.
La invención se refiere también a un método
comercial de cocción de pasta ``Kraft''.
La invención incluye el procedimiento preferido
de pasar licor de cocción prácticamente libre de DOM en y fuera de
contacto con el material hasta la terminación de la cocción de
pasta ``Kraft'' un ritmo de por lo menos 100 toneladas de pasta al
día. Este procedimiento es preferiblemente utilizando realizando un
digestor por lotes que tiene una capacidad de por lo menos 8
toneladas / días (p.e., 8 a 20) y mediante la fase (b) adicional
antes de la fase (a) de rellenar el digestor con material
celulósico y la fase (c) adicional después de la fase (a) de
descargar la pasta ``Kraft'' desde el digestor.
La invención se refiere asimismo a una
modificación de varios tipos diferentes de digestores continuos,
digestores convencionales de MCC® Kamyr, Inc., o digestores de
EMCC® Kamyr Inc., para conseguir una dilución significativa del
DOM efectivo del licor de cocción durante por lo menos una fase
inicial o intermedia de la cocción. Disponiendo las cribas de
filtrado de extracción y recirculación de una manera particular,
pueden conseguirse los resultados ventajosos, según la invención,
en digestores existentes simplemente reencaminando varios flujos de
fluidos e introduciendo un licor de dilución bajo en DOM y/o licor
blanco en diversos puntos, en todos los tipos convencionales de
digestores continuos incluyendo los sistemas hidráulicos de vasija
simple, vasija doble, etc.
La invención se ilustra con referencia a la
siguiente descripción detallada.
La Figura 1 es una ilustración esquemática de una
realización ejemplar de un equipo de cocción continua de pasta
``Kraft'' según la invención, para realizar procedimientos
ejemplares según la presente invención;
Las Figuras 2 y 3 son representaciones gráficas
de la resistencia mecánica de la pasta obtenida según la presente
invención en comparación con la pasta ``Kraft'' obtenida bajo
condiciones idénticas solamente sin practicar la invención;
La Figura 4 es una representación gráfica del
factor H para obtener pasta según la invención en comparación con
la pasta ``Kraft'' obtenida bajo condiciones idénticas sin
practicar la invención;
La Figura 5 es una representación gráfica del
compuesto alcalino efectivo consumido durante la producción de
pasta, según la presente invención, en comparación con la
producción de pasta bajo condiciones idénticas solamente no
practicando la invención.
La Figura 6 es una representación gráfica del
producto alcalino consumido frente a un porcentaje de licor de
fábrica papelera en comparación con el licor libre de DOM;
La Figura 7 es una representación gráfica que
compara la respuesta de brillo para pastas obtenidas según la
presente invención en comparación con la pasta ``Kraft'' obtenida
bajo condiciones idénticas no practicando a invención;
Las Figuras 8 a 12B inclusive son también
representaciones gráficas de varios aspectos de resistencia mecánica
de la pasta obtenida según la presente invención, en
La Figura 10A-10B que se comparan
con la pasta ``Kraft'' obtenida bajo condiciones idénticas solamente
no practicando la invención;
La Figura 13 es una representación gráfica de
concentraciones de DOM basadas en el análisis del licor real para
cocción de laboratorio con tres diferentes fuentes de licor en
varias fases durante la cocción;
La Figura 14 es una ilustración esquemática de un
digestor ejemplar de un sistema de cocción hidráulico de dos
vasijas que practica la presente invención;
La Figura 15 es una representación gráfica de una
investigación teórica que compara la concentración de DOM en un
digestor MCC® convencional comparado con el digestor de la Figura
14 y
las Figuras 16 y 17 son ilustraciones
esquemáticas de otros digestores ejemplares según la presente
invención.
La Figura 1 ilustra un sistema digestor de pasta
``Kraft'' hidráulico de dos vasijas, tal como el vendido por Kamyr
Inc. de Glens Falls, N.Y., modificado para practicar métodos
ejemplares según la presente invención. Por supuesto, cualesquiera
otros sistemas de digestores continuos existentes también puede
modificarse para realizar la invención, incluyendo digestores
hidráulicos de vasija única, de fase de vapor de vasija única y de
fase de vapor de vasija doble.
En la realización ejemplar ilustrada en la Figura
1, una vasija de impregnación convencional (IV) 10 está conectada a
un digestor continuo vertical convencional 11. Material fibroso
celulósico triturado arrastrado en agua y licor de cocción es
transportado desde un alimentador a alta presión convencional a
través del conducto 12 a la parte superior de la vasija IV 10 y
parte del licor se retira en el conducto 13 como es convencional y
se hace retornar al alimentador de alta presión. Según la presente
invención, para poder reducir la concentración de licor de DOM (tal
como se utiliza en esta memoria y reivindicaciones, materias
orgánicas disueltas, lignina y hemi-celulosa
primariamente disuelta pero también celulosa disuelta, productos
extractivos y otros materiales extraídos de la madera por el proceso
de cocción de pasta ``Kraft'') se retira mediante la bomba 14 en el
conducto 15 (o desde la parte superior de la vasija 10) y se trata
en la fase 16 para eliminar o pasivar el material DOM o sus
constituyentes seleccionados. La fase 16 puede ser una fase de
precipitación (p.e., haciendo bajar el pH por debajo de 9), una
fase de absorción (p.e., una columna de fibra de celulosa o carbón
activado) o dispositivos para realizar la filtración (p.e.,
ultrafiltración, microfiltración, nanofiltración, etc.), extracción
de disolventes, destrucción (p.e., mediante bombardeo con
radiación), extracción supercrítica, separación por gravedad o
evaporación (seguida por condensación).
El licor de sustitución (p.e., después de la fase
16) puede añadirse, o no, al conducto 13 por la bomba 14 en el
conducto 17, dependiendo de si se practica la impregnación de
manera co-corriente o contracorriente. El licor de
sustitución añadido en el conducto 17, en lugar de licor extraído
tratado en la fase 16, puede ser licor de dilución, p.e., licor
blanco reciente (p.e., sustancialmente libre de DOM), agua, filtrado
de dispositivo lavador (p.e., filtrado de dispositivo lavador de
material usado), filtrado de soplado en frío o combinaciones de
ellos.
Si se desea mejorar la sulfidicidad del licor que
circula por los conductos 12, 13, puede añadirse licor negro en el
conducto 17, pero el licor negro debe tratarse de modo que efectúe
la pasivación del DOM, según se describirá más adelante.
En cualquier caso, el licor extraído en 15 tiene
una concentración en DOM relativamente alta, mientras que el
añadido en 17 tiene un nivel de DOM efectivo mucho más bajo, de
modo que queda positivamente afectada la resistencia mecánica de la
pasta.
En la propia vasija de impregnación 10, el
material DOM se controla también preferiblemente utilizando una
pantalla convencional 18, una bomba 19 y el conducto de
reintroducción 20. Al líquido recirculado en el conducto 20 se
añade, según se indica por el conducto 21, líquido de dilución para
diluir la concentración del DOM. Además, el líquido de dilución
incluye por lo menos algún licor blanco. Es decir, el licor
reintroducido en el conducto 20 tendrá un nivel de DOM efectivo
sustancialmente más bajo que el licor retirado a través de la
pantalla 18 e incluirá al menos algún licor blanco. Una fase de
tratamiento 16' - como la fase 16 - puede también proporcionarse en
el conducto 20 como se muestra en la línea de trazos de la Figura
1.
Desde la parte inferior de la vasija IV 10, el
lodo de material fibroso celulósico triturado pasa a través del
conducto 22 a la parte superior del digestor 11 y como se conoce,
parte del líquido del lodo se retira en el conducto 23, mientras que
se añade licor en 24 y pasa a través de un calentador (que suele
ser un calentador indirecto) 25 y luego se reintroduce por la parte
inferior de la vasija IV 10 a través del conducto 26 y/o se
introduce cerca del comienzo del conducto 22 según se indica en 27
en la Figura 1.
En los digestores continuos existentes, se suele
retirar líquido a varios niveles del digestor, se caliente y luego
se reintroduce al mismo nivel que fue retirado; sin embargo, bajo
circunstancias normales, el licor no se extrae del sistema y se
sustituye con licor de DOM reducido reciente. En los digestores
continuos existentes, se extrae licor negro en una toma central en
el digestor y el licor negro no se reintroduce, sino que se envía a
tanques de separación y luego se pasa, por último, a una caldera de
recuperación o dispositivo similar. En contradistinción al digestor
continuo existente, el digestor continuo 11 según la presente
invención extrae realmente licor en varias fases diferentes y
distintas alturas y sustituye el licor extraído con licor que tiene
una concentración de DOM más baja. Esto se realiza cerca del
comienzo de la cocción, en la parte intermedia de la cocción y cerca
del final de la cocción. Utilizando el digestor 11 ilustrado en la
Figura 1 y practicando el método según la invención, la pasta
descargada en el conducto 28 ha incrementado la resistencia mecánica
en comparación con la pasta ``Kraft'' convencional tratada bajo
cualesquiera otras condiciones idénticas en un digestor continuo
existente.
El digestor 11 incluye un primer conjunto de
cribas de retirada 30 adyacentes a su parte superior, cerca del
comienzo de la cocción, un segundo conjunto de cribas de filtrado
31 cerca de la parte intermedia de la cocción y tercero y cuarto
conjuntos de cribas 32, 33 cerca del final de la cocción. Las
cribas de filtrado 30-33 están conectadas a las
bombas 34-37, respectivamente, que pasan a través de
los conductos de recirculación 38-41,
respectivamente, incluyendo opcionalmente calentadores
42-45, respectivamente, siendo convencionales por
sí mismos estos bucles de recirculación.
No obstante, según la presente invención, parte
de líquido retirado se extrae, en los conductos
46-49, respectivamente, cuando pasa a través del
conducto 46 a una serie de tanques separadores 50, como se ilustra
en asociación con el primer juego de cribas 30 en la Figura 1.
Para reponer el licor extraído, que tiene una
concentración en DOM relativamente alta y para bajar el nivel de
DOM, se añade licor de sustitución (dilución), según se indica por
las líneas 51 a 54 inclusive, respectivamente, añadiéndose licor en
las líneas 51 a 54 que tienen una concentración en DOM efectiva
significativamente más baja que el licor extraído en las líneas
46-49, en cuanto a afectar positivamente a la
resistencia mecánica de la pasta. El licor añadido en la línea 51 a
54 puede ser el mismo que los licores de dilución descritos
anteriormente con respecto a la línea 17. Los calentadores
42-45 calientan el licor de sustitución, así como
cualquier licor recirculado, a prácticamente la misma temperatura
que (generalmente algo superior) el licor retirado.
Cualquier número de cribas de filtrado
30-33 puede proporcionarse en el digestor 11.
Antes de transportar el licor extraído a un lugar
lejano y sustituirlo por licor de sustitución, el licor extraído y
el licor de sustitución pueden pasarse en la relación de
intercambio de calor entre sí, según se indica esquemáticamente por
la referencia numérica 56 en la Figura 1. Asimismo, el licor
extraído puede tratarse para eliminar o pasivar el DOM existente y
luego reintroducirse inmediatamente como el licor de sustitución
(con otro licor de dilución añadido, si así se desea). Esto se
ilustra esquemáticamente por la referencia numérica 57 en la Figura
1, donde el licor extraído en la línea 48 se trata en la estación
57 (como la fase 16) para eliminar DOM y luego se reintroduce en 53.
Se añade también licor blanco según se indica en la Figura 1 y por
supuesto, en cada una de las fases asociadas con las cribas
30-33 en la Figura 1 puede añadir licor blanco (a
las líneas 51-54, respectivamente).
Otra opción para el bloque de tratamiento 57 -
ilustrado de manera esquemática en la Figura 1 - es el
calentamiento a presión del licor negro. Desde la pantalla 32 se
retira el licor que puede considerarse ``licor negro'' y una parte
se extrae en la línea 48. El calentamiento a presión en la fase 57
puede tener lugar según la patente U.S. 4.929.307. En condiciones
normales, en la fase 57 el licor negro sería calentado entre 170 y
350ºC (preferiblemente por encima de 190ºC, p.e., a aproximadamente
240ºC) a presión superatmosférica durante 5 a 90 minutos
(preferiblemente 30-60 minutos) a por lo menos 20ºC
durante la temperatura de cocción. Esto da lugar a una pasivación
importante del DOM y entonces, el licor negro puede hacerse
retornar según se indica por la línea 53.
La fase de tratamiento, esquemáticamente
ilustrada en 58 en la Figura 1, asociada con el último juego de
cribas de retirada/extracción 33, es como la fase 16. Una fase como
58 puede proporcionarse, u omitirse, en cualquier nivel del digestor
11 donde existe extracción en lugar de añadir licor de dilución.
También puede añadirse licor blanco en 58 y luego el licor con DOM
agotado ahora se hace retornar en la línea 54.
Si se utiliza licor de dilución o licor extraído
tratado, según la invención, es deseable mantener la concentración
en DOM total del licor de cocción en 100 g/l o menos durante
prácticamente la totalidad de la cocción de pasta ``Kraft''
(deslinificación en masa), preferiblemente por debajo de 50 g/l y
también para mantener la concentración de lignina a 50 g/l o menor
(preferiblemente 25 g/l o menor) y la concentración de
hemi-celulosa en 15 g/l o menor (preferiblemente 10
g/l o menor). Todavía no se conoce la concentración exacta
comercialmente óptima y puede diferir dependiendo de las especies de
madera objeto de cocción.
Las Figuras 2 y 3 ilustran los resultados de los
ensayos de laboratorio reales según la presente invención. La
Figura 2 ilustra las curvas de desgarramiento - tracción para tres
diferentes cocciones de pasta ``Kraft'' en laboratorio, todas ellas
preparadas a partir del mismo suministro de madera. El factor de
desgarramiento es una medida de la resistencia mecánica inherente
de la fibra y de la pasta.
En la Figura 2, la curva A corresponde a la pasta
preparada utilizando muestras de licor de fábrica de pasta
convencional (a partir de un proceso de obtención de pasta a plena
escala comercial MCC®) como el licor de cocción. La curva B se
obtiene a partir de una cocción donde el licor de cocción es el
mismo que en la curva A, excepto que las muestras de licor fueron
calentadas a una temperatura aproximada de 190ºC durante una hora,
a presión superatmosférica, antes de su uso en la cocción. La curva
C corresponde a una cocción en la que se utilizó licor blanco
sintético como el líquido de cocción, que estaba esencialmente
libre de DOM (es decir, con un contenido inferior a 50 g/l). Las
cocciones para las curvas A y B se realizaron de modo que los
perfiles de álcali, temperatura (aproximadamente 160ºC) y DOM
fueran idénticos a los del proceso de obtención de pasta a plena
escala a partir de los cuales se obtuvieron las muestras de licor.
Para la curva C, los perfiles de álcali y de la temperatura eran
idénticos a los de las curvas A y B, pero no estaba presente
material DOM.
La Figura 2 ilustra claramente que como resultado
de licor con bajo DOM que entra en contacto con las virutas durante
la cocción completa de pasta ``Kraft'', existe aproximadamente un
incremento del 27% en la resistencia al desgarramiento a tracción
de 11 km. La pasivación del DOM utilizando calentamiento a presión
de licor negro, de conformidad con la curva B según la invención,
también dio lugar a un importante incremento de la resistencia en
comparación con la curva estándar A; en este caso, aproximadamente
un incremento del 15% en la resistencia al desgarramiento a tracción
de 11 km.
La Figura 3 ilustra otro trabajo de laboratorio
que compara las cocciones de pasta ``Kraft'' convencionales con las
cocciones según la invención. Las cocciones representadas por las
curvas D a G inclusive fueron preparadas utilizando perfiles de
álcali y temperatura idénticos, para el mismo suministro de madera,
pero con concentraciones variables de DOM para la totalidad de la
cocción de pasta ``Kraft''. La concentración de DOM para la curva
D, que fue una cocción de pasta ``Kraft'' MCC® estándar (licor de
fábrica) era la más alta y la concentración de DOM para la curva G
era la más baja (esencialmente libre de DOM). La concentración de
DOM para la curva E era aproximadamente un 25% más baja que la
concentración de DOM para la curva D, mientras que la concentración
de DOM para la curva F era un 50% más baja que la concentración de
DOM para la curva D. Como puede observarse, se produjo un
importante incremento en la resistencia al desgarramiento
inversamente proporcional a la cantidad de DOM presente durante a
cocción completa.
La cocción según la invención es preferiblemente
realizada para conseguir un incremento de la resistencia mecánica de
la pasta (por ejemplo, resistencia al desgarramiento a una tracción
especificada para pasta completamente refinada, por ejemplo 9 u 11
km) en por lo menos un 10% y preferiblemente por lo menos un 15%, en
comparación con unas condiciones idénticas pero donde el DOM no es
especialmente tratado.
Otros datos de ensayos de laboratorio que
presentan resultados ventajosos que pueden conseguirse según la
presente invención se ilustran en las Figuras 4 a 13 inclusive. En
estos datos de ensayos en laboratorio, se utilizaron procedimientos
que simulan el funcionamiento de un digestor continuo haciendo
circular secuencialmente licor de pasta calentado a través de una
vasija que contiene un volumen estacionario de virutas de madera.
Diferentes fases de un digestor continuo fueron simuladas variando
el tiempo, la temperatura y las concentraciones químicas utilizadas
en las circulaciones. Las simulaciones utilizaron licor de fábrica
real cuando se alcanzó la correspondiente fase en un digestor
continuo en la cocción de laboratorio.
El efecto de reducir al mínimo la presencia de
DOM en licores de obtención de pasta en las condiciones requeridas
(es decir, tiempo y temperatura) se ilustra en la Figura 4.
La Figura 4 compara la relación entre el número
Kappa y el factor H para cocciones de laboratorio utilizando licor
negro de fábrica y licor blanco prácticamente libre de DOM. La
madera suministrada para las cocciones, representada en la Figura 4,
era una madera blanda típica del noroeste de los Estados Unidos
constituida por una mezcla de cedro, picea, pino y abeto. El factor
H es un parámetro estándar que caracteriza el tiempo y la
temperatura de cocción como una variable única y se describe, por
ejemplo, en Rydholm Pulping Processes, 1965, página 618.
La línea 98 en la Figura 4 ilustra la relación
del número Kappa al factor H para una cocción de laboratorio
utilizando licor de fábrica (recogido en una fábrica y luego
utilizado en un digestor por lotes de laboratorio). Una línea
inferior, 99, indica la relación del número Kappa al factor H para
una cocción de laboratorio utilizando licor blanco prácticamente
libre de DOM fabricado en el laboratorio. Las líneas 98, 99 indican
que para un número Kappa dado, el factor H es sustancialmente más
bajo cuando el DOM es más bajo, por ejemplo, para el número Kappa
30 en la Figura 4, siendo aproximadamente una diferencia de 100
unidades de factor H. Esto significa que, para el mismo suministro,
con la misma carga química, si se utiliza un licor de cocción de
DOM más bajo, se necesita una cocción menos severa (es decir, menos
tiempo y temperatura más baja) que para una cocción de pasta
``Kraft'' convencional. Por ejemplo, con la extracción de licor que
contenga un nivel de DOM suficiente para afectar adversamente al
factor H y sustituyendo parte o la totalidad del licor extraído con
licor que contenga un nivel de DOM efectivo notablemente más bajo
que el licor extraído, de modo que se reduzca significativamente el
factor H; en una realización preferible, se incorporan fases para
disminuir el factor H en por lo menos un 5% para conseguir un número
Kappa dado y se realizan las fases para mantener la concentración
en DOM efectiva en aproximadamente 50 g/l o menos durante la mayor
parte de la cocción de pasta ``Kraft''.
Como se ilustra en la Figura 5, cuando se utiliza
una concentración en DOM reducida según la presente invención, se
reduce el álcali efectivo (EA) consumido. El valor de EA es una
indicación de la cantidad de productos químicos de la cocción, en
particular NaOH y Na_{2}S utilizados en una cocción. Los
resultados obtenidos en la Figura 5 se obtuvieron utilizando el
mismo suministro de madera que en la Figura 4 y las dos líneas de
gráficos 100, 101 fueron obtenidas en las mismas condiciones. La
línea 100 indica los resultados cuando el licor de cocción era
licor de fábrica convencional, mientras que la línea 101 ilustra
los resultados cuando el licor de cocción era licor blanco
prácticamente libre de DOM. Con un número Kappa de 30, la cocción
libre de DOM tuvo un consumo aproximadamente un 30% menor de álcali
(p.e., 5% menos de EA en la madera) que la cocción de licor de
fábrica convencional. Por lo tanto, al extraer licor que contenga
un nivel de DOM suficiente para afectar adversamente a la cantidad
de álcali efectivo consumido para alcanzar un número Kappa
particular y sustituyendo parte o la totalidad del licor extraído
con un licor que contenga un nivel de DOM efectivo notablemente más
bajo, la cantidad de álcali efectivo consumido para alcanzar un
número Kappa particular puede reducirse en gran medida; por ejemplo,
la cantidad de álcali consumida puede disminuirse en por lo menos
un 0,5% en la madera (p.e., un 4% en madera) para conseguir un
número Kappa particular.
Los resultados ilustrados en las Figuras 4 y 5
del factor H y consumo de EA beneficiosos pueden conseguirse
sustituyendo el licor DOM extraído con un porcentaje de DOM
relativamente alto con agua, licor blanco prácticamente libre de
DOM, licor negro termotratado a presión, filtrado y sus
combinaciones.
La Figuras 6 ilustra otra representación gráfica
de consumo de álcali efectivo comparado con el porcentaje de licor
de fábrica para licor blanco prácticamente libre de DOM. El gráfico
101 indica que, para el mismo número Kappa relativo, el álcali
efectivo consumido disminuye con el porcentaje decreciente de licor
de fábrica (es decir, incrementando el porcentaje de licor blanco
prácticamente libre de DOM). La siguiente tabla 1 ilustra los
resultados de laboratorio reales que se utilizaron para obtener el
gráfico 101 de la Figura 6.
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|c|c|c|c|c|c|}\hline\multicolumn{6}{|c|}{Consumo de álcali efectivo} \\\hline Número de \+ A3208 licor \+ A3219 licor \+ A3216 licor \+ A3239 25% \+ A3217 licor \\ cocción, \+ fábrica \+ fábrica 75% \+ fábrica 50% \+ nulo \+ laboratorio \\ descripción \+ \+ \+ \+ \+ \\\hline Total EA \+ 15,8 \+ 16,5 \+ 14,9 \+ 15,7 \+ 14,0 \\ consumido, \+ \+ \+ \+ \+ \\ % \+ \+ \+ \+ \+ \\\hline Número \+ 30,7 \+ 30,6 \+ 28,0 \+ 29,8 \+ 30,8 \\ Kappa - \+ \+ \+ \+ \+ \\ filtrado \+ \+ \+ \+ \+ \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
La reducción o eliminación de DOM en el licor de
obtención de pasta mejora también la facilidad con la que se
blanquea la pasta resultante, es decir, su blanqueabilidad.
La Figura 7 ilustra resultados de ensayos de
laboratorios reales que indican cómo el brillo de una pasta
blanqueada de cedro - picea - pino - abeto se incrementa al
aumentar la dosificación de productos químicos de blanqueo. El
parámetro indicado en el eje X del gráfico de la Figura 7, el
``factor Kappa de secuencia completa'', es una relación de la
dosificación de cloro equivalente al número de Kappa entrante de la
pasta. Es decir, es una relación algo normalizada del cloro
utilizado para el contenido inicial en lignina de la pasta sin
tratar. Por lo tanto, la Figura 7 ilustra cómo el brillo de la pasta
responde a la cantidad de producto químico de blanqueo
utilizado.
Las curvas 102, 103, 104 y 105 de la Figura 7
son, respectivamente, licor blanco prácticamente libre de DOM
(102), licor de fábrica convencional (103), una pasta cocida en
fábrica (no una pasta de laboratorio que utiliza licor de fábrica)
(104) y licor negro termotratado en fábrica que fue objeto de
termotratamiento (105). Estas representaciones gráficas indican
claramente que se consigue la mejor blanqueabilidad cuando se
utiliza como líquido de cocción un líquido prácticamente libre de
DOM. Por lo tanto, mediante la extracción del licor que contenga un
nivel de DOM suficiente para afectar adversamente a la
blanqueabilidad de la pasta, y con la sustitución de parte o la
totalidad del licor extraído con licor que contenga un DOM efectivo
notablemente más bajo, puede incrementarse significativamente la
blanqueabilidad de la pasta obtenida, por ejemplo, por lo menos una
unidad de brillo ISO a un factor Kappa de secuencia completa
particular.
Como alternativa, estos datos indican que puede
conseguirse un brillo ISO específico mientras se utiliza una carga
química de blanqueo reducida. Sin embargo, la línea de gráfico 105
indica que aunque el licor negro termotratado puede mejorar la
deslinificación (véase Figura 2), no puede ser tan fácilmente
eliminada la lignina residual. Por lo tanto, el licor negro tratado
puede no ser deseable para su uso como un licor de dilución donde
se desea un incremento de la blanqueabilidad, sino que agua, licor
blanco prácticamente libre de DOM y filtrado (así como sus
combinaciones) serían más adecuados como licores de dilución. Sin
embargo, el licor termotratado puede utilizarse para pasta que no
está blanqueada, es decir, calidades no blanqueadas.
Como se indicó anteriormente, la reducción de la
concentración de DOM de licores para obtención de pasta parece
tener el efecto más importante sobre la resistencia de la pasta.
Esto se soporta también por los datos gráficamente ilustrados en las
Figuras 8 a 12B inclusive. Todos estos datos son para el mismo
suministro de madera de cedro - picea - pino - abeto anteriormente
examinados con respecto a las Figuras 4 a 7 inclusive y estos datos
indican que bajo las mismas condiciones de cocción la resistencia al
desgarramiento se incrementa notablemente a medida que aumenta la
cantidad de DOM presente. Por ejemplo, la Figura 8 indica que la
resistencia al desgarramiento a 11 km se incrementa (ver línea 106)
a medida que disminuye la cantidad de licor de fábrica (y por lo
tanto, se incrementa la cantidad de licor blanco prácticamente libre
de DOM) para las cocciones de laboratorio allí ilustradas. La
Figura 9 indica la misma relación básica por línea de gráficos 107,
en donde se representa el porcentaje de licor de fábrica en
relación con el desgarramiento a 600 CSF.
La tabla 2 siguiente muestra la resistencia al
desgarramiento, con dos resistencias a la tracción, para cocciones
de laboratorio realizadas con varios licores, con un desgarramiento
para una pasta producida en fábrica ilustrada para comparación. Los
datos procedentes de las cocciones 2 y 3, en la tabla 2, indican un
incremento del veinte por ciento (20%) para un desgarramiento a una
tracción de 10 km para la cocción de laboratorio con licor blanco
prácticamente libre de DOM en comparación con una cocción de
laboratorio en la que se utilice licor de fábrica y un incremento
del doce por ciento (12%) se indica para el desgarramiento a una
tracción de 11 km. Las cocciones de laboratorio 4, 5 y 6 en la
tabla 2 ilustran el resultado de sustituir el licor libre de DOM, en
partes específicas de la cocción, con el correspondiente licor de
fábrica. Por ejemplo, en la cocción 4 el licor procedente de la
línea de circulación inferior, BC, sustituyó al licor obtenido en
laboratorio en la fase BC de la cocción de laboratorio.
Análogamente, en la cocción 5 se utilizó BC y cocción modificada,
MC y licor de fábrica en la cocción de laboratorio en las fases BC y
MC, mientras que se utilizó licor prácticamente libre de DOM en las
demás fases. Los datos de la tabla 2 indican que la reducción al
mínimo del DOM es crítica a través de toda la cocción, no
simplemente en fases posteriores, y soporta completamente el
análisis proporcionado anteriormente con respecto a las Figuras 2 y
3.
\nobreak\vskip.5\baselineskip\centering\begin{tabular}{|l|l|c|c|}\hline\multicolumn{4}{|c|}{Efecto de productos orgánicos disueltos sobre la resistencia al desgarramiento de} \\\multicolumn{4}{|c|}{la pasta para el suministro de Hemlock} \\\hline\multicolumn{2}{|c|}{Condiciones de la cocción } \+ Desgarramiento \+ Desgarramiento \\\multicolumn{2}{|c|}{} \+ a 10 km \+ a 11 km \\\hline 1) \+ Cocción de fábrica \+ 123 \+ N/A \\\hline 2) \+ Cocción de laboratorio con licor de \+ (A) 174 \+ 156 \\ \+ fábrica \+ (B)173 \+ 150 \\ \+ Media \+ 173,5 \+ 153 \\\hline 3) \+ Cocción de laboratorio \+ (A) 207 \+ 174 \\ \+ Con licor de laboratorio \+ (B)206 \+ 170 \\ \+ Media \+ 206,5 \+ 172 \\\hline 4) \+ Cocción de laboratorio con licor BC de \+ 183 \+ 159 \\ \+ fábrica \+ \+ \\\hline 5) \+ Cocción de laboratorio con licor MC y \+ 181 \+ 157 \\ \+ BC de fábrica \+ \+ \\\hline 6) \+ Cocción de laboratorio con licor de \+ 187 \+ N/A \\ \+ circulación de lavado de fábrica \+ \+ \\\hline\end{tabular}\par\vskip.5\baselineskip
Las Figuras 10A-12B ilustran el
efecto del DOM sobre la resistencia de la pasta blanqueada. La
Figura 10A ilustra la resistencia al desgarramiento y a la tracción
para pasta no blanqueada, mostrando la línea 108 la pasta obtenida
mediante licor de laboratorio prácticamente libre de DOM, la línea
109 del licor negro termotratado a presión y la línea 110 de licor
de fábrica convencional. La Figura 10B ilustra la relación de
desgarramiento a tracción después de que las pastas gráficamente
ilustradas en la Figura 10A fueran blanqueadas utilizando la
secuencia de blanqueo de laboratorio de DE_{0}D(nD). La
línea 111 ilustra la pasta blanqueada obtenida a partir del licor
blanco prácticamente libre de DOM; la línea 112, la pasta obtenida
a partir del licor de fábrica termotratado a presión y la línea
113, una pasta convencional blanqueada obtenida a partir del licor
de fábrica mientras que, para comparación, la línea 114 indica la
resistencia mecánica de la pasta de fábrica tomada desde la
plataforma de aplicación, después del blanqueo. La Figura 10B
ilustra que no solamente es la pasta cocida con licor prácticamente
libre de DOM más fuerte que la pasta de licor de fábrica, pero esta
resistencia relativa se mantiene después del blanqueo. La pasta
cocida con licor termotratado mantiene también una resistencia
mecánica más alta que la pasta cocida de licor de fábrica después
del blanqueo, pero la diferencia en resistencia después del
blanqueo es mínima.
Las Figura 11A y 11B ilustran los resultados de
las pruebas de las mismas cocciones/blanqueos que en las Figuras 10A
y 10B solamente que el factor de desgarramiento se representa en
relación con el refinado estándar canadiense (CSF). La línea 115 es
de pasta prácticamente libre de DOM; la línea 116 es de pasta
obtenida a partir de licor de fábrica termotratado a presión; la
línea 117 es de pasta obtenida a partir de licor de fábrica; la
línea 118 es de pasta obtenida sin prácticamente DOM y blanqueada;
la línea 119 es de pasta blanqueada obtenida con licor termotradado
a presión; la línea 120 es de pasta obtenida con licor de fábrica
con blanqueo y la línea 121 es una toma en la plataforma de
apilamiento de la fábrica.
Las Figuras 12A y 12B son representantes gráficas
de las mismas cocciones/blanqueos que en las Figuras 10A y 10B
solamente con el trazado gráfico de la tracción en función del
refinado. La línea 122 es para pasta obtenida con licor de fábrica;
la línea 123 es de pasta obtenida con licor de fábrica termotratado
a presión; la línea 124 es de pasta obtenida con licor
prácticamente libre de DOM; la línea 125 es de pasta blanqueada
obtenida a partir del licor de fábrica; la línea 126 es de pasta
blanqueada, cocida con licor prácticamente libre de DOM; la línea
127, es de toma en la plataforma de apilamiento y la línea 128 es
de pasta blanqueada, cocida con licor de fábrica termotratado a
presión. Las Figuras 12A y 12B ilustran que la tracción declina
para la pasta cocida con licor termotratado y pasta cocida con
licor prácticamente libre de DOM; sin embargo, la Figuras 12B
ilustra que el blanqueo reduce la resistencia a la tracción
relativa de la pasta del licor termotratado por debajo de la pasta
cocida de licor prácticamente libre de DOM. De nuevo, como se indicó
anteriormente, el proceso de licor termotratado puede ser adecuado
para pastas no blanqueadas.
Las cocciones de laboratorio anteriormente
examinadas simularon todas ellas la secuencia de la obtención de
pasta de un digestor continuo MCC® de Kamyr, Inc. Cada cocción de
laboratorio tiene una fase de impregnación correspondiente, fase de
cocción de tipo co-corriente, fase de cocción MCC®
de contracorriente y una fase de lavado a contracorriente. La
concentración de DOM típica, basada en el análisis de licor real, se
ilustra en la Figura 13 para cocciones de laboratorio con tres
fuentes de licor. La línea 130 es para licor de fábrica; la línea
131 es para licor de fábrica a 50% y licor blanco de laboratorio
prácticamente libre de DOM a 50% y la línea 132 para licor
blanco de laboratorio a 100% prácticamente libre de DOM. En la
Figura 13, obsérvese que en el tiempo = 0, en el comienzo de la
impregnación, todos los licores de laboratorio usados estaban libres
de DOM. Esto fue realizado porque no existía ningún método fiable
de muestrear el licor en esta fase de la cocción en fábrica. Por lo
tanto, las concentraciones de DOM de fábrica y las cocciones de
licor 50/50 al final de la fase de impregnación son más bajas que
las previstas para este conjunto de datos y concentraciones más
representativas son extrapoladas e indicadas (en la Figura 13). La
Figura 13 ilustra cómo cada una de las concentraciones sigue una
tendencia coherente a través de toda la cocción, incrementándose
gradualmente las concentraciones hasta la fase de extracción y
luego disminuyendo gradualmente durante las fases de lavado y MCC®
por contracorriente. Incluso con una fuente de licor prácticamente
libre de DOM, por supuesto, se libera DOM en el licor a medida que
prosigue la cocción.
La Figura 14 ilustra un sistema de digestor
continuo ejemplar 133 que utiliza las enseñanzas de la presente
invención para obtener pasta de mayor resistencia. El sistema 133
comprende un digestor hidráulico continuo de dos vasijas
convencional de Kamyr, Inc., con cocción de MCC®, no siendo
ilustrada la vasija de impregnación en la Figura 14, pero si se
ilustra el digestor continuo 134. La Figura 14 ilustra una
modernización del digestor MCC® convencional 134 para poder
realizar las técnicas de cocción con DOM más bajo según la presente
invención.
El digestor 134 incluye una entrada 135 en su
parte superior y una salida 136 en su parte inferior para la pasta
obtenida. Un lodo de material fibroso celulósico triturado (viruta
de madera) se suministra desde la vasija de impregnación en la línea
137 a la entrada 135. Un conjunto de pantalla superior 138 retira
algún licor desde el lodo introducido en la línea 139 que se
realimentada a los calentadores de BC y la vasija de impregnación.
Por debajo del conjunto de la pantalla superior 138 hay un conjunto
de cribas de extracción 140 que incluye una línea 141 que lleva a
un primer tanque separador 142, generalmente constituido por una
serie de tanques separadores. Debajo del conjunto de cribas de
extracción 140 existe un conjunto de cribas de filtrado de cocción
143 que tiene dos líneas que se extienden desde dicho conjunto, una
línea 144 que proporciona la extracción (fusión con la línea 141) y
la otra línea 145 que conduce a una bomba 145'. Puede proveerse una
válvula 146 en la unión entre la línea 144 y 145 para variar la
cantidad de licor que pasa por cada línea. El licor en la línea 145
pasa a través de un calentador 147 y una línea 148 para retornar al
interior del digestor 134 a través de la abertura del tubo 151 a
aproximadamente el nivel del conjunto de las cribas de filtrado de
cocción 143. Una línea de bifurcación 149 introduce también líquido
recirculado en el tubo 150 a aproximadamente el nivel de las cribas
de extracción 140. Por debajo del conjunto de cribas de filtrado
de cocción 143 está situado el conjunto de cribas de filtrado de
lavado 152, con una línea de retirada 153 que lleva a la bomba 154,
pasando licor a través del calentador 155 a la línea 156 para ser
objeto de retorno al interior del digestor 134 a través del tubo
157 a aproximadamente el nivel de la pantalla 152.
Para el sistema 133, la fábrica ha incrementado
actualmente el ritmo de producción del digestor más allá de la tasa
de producción para la que fue diseñado y la producción está
actualmente limitada por el volumen de licor que puede extraerse.
Esta limitación puede evitarse utilizando la técnica según la
invención, como se ilustra concretamente en la Figura 14. Puesto
que la cantidad de extracción en la línea 141 está limitada, esta
cantidad será aumentada según la presente invención suministrando
extracción también desde la línea 144. Por ejemplo, la tasa de
extracción será, utilizando la invención, normalmente de 2
toneladas de licor por tonelada de pasta. En efecto, 1 tonelada de
licor por tonelada de pasta extraída en la línea 144 es sustituida
con licor de dilución (licor de lavado) desde la fuente 158. Esta
operación se realiza según se ilustra en la Figura 14 haciendo pasar
el licor de lavado desde la fuente 158 (p.e., agua de filtrado) a
través de una bomba 159 y la válvula 160, siendo introducido la
mayor parte del licor de lavado (p.e., 1,5 toneladas de licor por
tonelada de pasta) en la línea 161 a la parte inferior del digestor,
mientras que el resto (por ejemplo, 1 tonelada de licor por
tonelada de pasta) se hace pasar en la línea 162 a la línea 145
para proporcionar el licor de dilución. Además, licor blanco
prácticamente libre de DOM procedente de la fuente 163 puede
añadirse en la línea 164 a la línea 145 antes del calentador 147 y
mediante recirculación retornar al digestor a través de los tubos
150 y/o 151. Por supuesto, puede añadirse también licor blanco a la
circulación de lavado en la línea 153 (véase línea 165) para
efectuar la cocción de EMCC®. Las flechas de flujo 166 ilustran la
zona de co-corriente en el digestor 134. Como
resultado de las modificaciones ilustradas en la Figura 14, el
flujo a contracorriente en la zona de cocción MCC® 167 contendrá
licor más limpio, con DOM reducido, con resultados mejorados en
resistencia mecánica de la pasta y en este caso también con un
incremento en la tasa de producción del digestor 134.
El efecto de las modificaciones ilustradas en la
Figura 14 sobre la concentración de DOM ha sido investigado
utilizando un modelo de ordenador dinámico de un digestor continuo
de Kamyr, Inc. Los resultados preliminares de esta investigación
teórica se ilustran de manera esquemática en la Figura 15. La
Figura 15 compara la variación en la concentración de DOM en un
digestor MCC® convencional con el digestor ilustrado en la Figura
14, ilustrándose los resultados del digestor MCC® convencional por
la línea 168 y los resultados del digestor de la Figura 14 por la
línea 169. Como puede observarse en la Figura 15, la concentración
de DOM en el conjunto de cribas de filtrado 143 cae bruscamente con
la adición de dilución de DOM reducido, reduciendo también el DOM en
el flujo de contracorriente que retorna al conjunto de cribas de
extracción 140. Asimismo, el licor de lavado a contracorriente
descendente contiene menos DOM, puesto que se transporta menos DOM
con la pasta. Las líneas del gráfico 170, 171 y parte de la línea
168 y 169 indican que, en la zona de cocción a contracorriente, se
incrementa siempre el DOM en la dirección del flujo del licor. Es
decir, el flujo a contracorriente es objeto de cocción y se acumula
DOM a medida que pasa a través de la masa de virutas en flujo
descendente.
Las Figuras 14 y 15 ilustran, por lo tanto, el
fuerte impacto de solamente una extracción - dilución única sobre
el perfil de DOM en un digestor continuo, cuya reducción de DOM
puede tener un efecto brusco correspondiente sobre la resistencia de
la pasta resultante.
La figura 16 ilustra otra variante de fábrica que
implanta técnicas según la invención. Se ilustra también un
digestor 134 que es parte de un digestor hidráulico de dos vasijas.
Puesto que muchos componentes ilustrados en las Figuras 14 y 16 son
los mismos, se indican por la misma referencia numérica. Solamente
las modificaciones de una respecto a la otra se describirán en
detalle.
En la realización de la Figura 16, se producirá
una reducción de DOM todavía más importante. En esta realización,
las cribas de filtrado 140, 143 están invertidas en comparación con
la realización de la Figura 14 y también se proporciona otro
conjunto de cribas de filtrado 173 entre los conjuntos de cribas de
filtrado 138, 143. El conjunto de cribas de filtrado 173 es un
conjunto de cribas rebordeadas; según la invención, el conducto de
retirada 174 proporciona extracción para el tanque separado 142.
En la realización de la Figura 16, como un
ejemplo operativo particular, se extrajeron dos toneladas de licor
por tonelada de pasta en la línea 174 y cuatro toneladas de licor
por tonelada de pasta en la línea 141. Se añadirá licor de dilución
en la línea 162 y licor blanco prácticamente libre de DOM en la
línea 164. Esto dará lugar a los flujos 176, 177 ilustrados en la
Figura 16, estando así el digestor 134 caracterizado como flujo co-
corriente, a contracorriente, co-corriente y
contracorriente (que puede denominarse cocción continua de flujos
alternados).
La Figura 17 ilustra un digestor hidráulico de
una vasija que se modifica según las enseñanzas de la presente
invención, incluyendo también esta modificación dos juegos de
cribas de filtrado de cocción, como es convencional. Esto incrementa
el potencial para la introducción de extracción/dilución en otros
dos lugares más.
El sistema de digestor hidráulico de una sola
vasija 215 incluye los componentes convencionales de depósito de
virutas 216, vasija de vapor 217, dispositivo de transferencia a
alta presión (alimentador) 218, línea 219 para añadir lodo de
material fibroso celulósico en la parte superior 220 del digestor
continuo 221 y una línea de retirada 222 para la pasta obtenida en
la parte inferior del digestor 221. Parte del líquido ha sido
retirado en la línea 223 y recirculado de nuevo al alimentador a
alta presión 218. Las cribas de filtrado de cocción están por
debajo de la línea 223, por ejemplo, el primer conjunto de cribas de
filtrado de cocción 224 y el segundo conjunto de cribas de cocción
225.
Asociado con el primer conjunto de cribas de
filtrado de cocción 224 hay un primer medio para recircular la
primera parte del líquido retirado desde el conjunto de cribas de
cocción 224 al interior del digestor 221, incluyendo la línea 226,
la bomba 227 y el calentador 228, con un conducto de reintroducción
229 a aproximadamente el nivel del conjunto de cribas de filtrado
224. Puede proporcionarse una válvula 230 para la extracción antes
del calentador 228 en la línea 231, mientras que el líquido de
dilución, tal como licor blanco (p.e., 10% del licor blanco total
utilizado) se añade por un conducto 232 inmediatamente antes del
calentador 228.
Un segundo medio para recircular parte del licor
retirado y extraer otro licor retirado se proporciona para el
segundo conjunto de cribas de filtrado de cocción 225. Este segundo
sistema comprende el conducto 235, la bomba 236, el calentador 237,
la válvula 238 y el conducto de reintroducción 239. Una parte del
líquido es aumentada con líquido de dilución en el conducto 242
mientras que el líquido de dilución, en la forma de licor blanco,
se añade en la línea 241 y mientras se extrae algún licor en la
línea 240. De esta manera la concentración de DOM se reduce, en
gran medida, en la zona de cocción adyacente a los conjuntos de
cribas de filtrado 224, 225.
Situado debajo del segundo conjunto de cribas de
filtrado de cocción 225 está el conjunto de cribas de extracción
245 que tiene un conducto 246 que se extiende desde dicho conjunto
a una válvula 247. Desde la válvula 247, una bifurcación 248 va al
primer tanque separador 249 de un sistema de recuperación que suele
incluir un segundo tanque separador 250. Parte del licor en la
línea 246 puede recirculares dirigiendo la válvula 247 hacia la
línea 251.
Asimismo, el digestor 221 comprende un tercer
conjunto de cribas de filtrado 253 situado debajo del conjunto de
cribas de extracción 245 e incluyendo una válvula 254 que se
bifurca en un conducto de retirada 255 y un conjunto de extracción
256. Es decir, dependiendo de las posiciones de la válvula 247,
254, el líquido puede fluir desde la línea 246 a la línea 255 o
desde la línea 256 a la línea 248.
La línea 255 está conectada por la bomba 257 al
calentador 260 y al conducto de retorno 261 a aproximadamente el
nivel del conjunto de cribas 253. Se añade licor de dilución a la
línea 255 antes del calentador 260, añadiéndose licor blanco (p.e.,
aproximadamente un 15% del licor blanco usado para cocción) a través
de la línea 258 y líquido de dilución, tal como filtrado de lavado,
desde la fuente 243 siendo añadido a través de la línea 259.
El digestor 221 incluye también un conjunto de
pantalla de lavado 263 que presenta un conducto de retirada 264 al
que puede añadirse licor blanco desde la fuente 233 (por ejemplo,
un 15% del licor blanco total para el proceso) a través de la línea
265. También se dispone de una bomba 266, un calentador 267 y un
conducto de retorno 268 para reintroducir el líquido retirado a
aproximadamente el nivel del conjunto de cribas de filtrado 263. El
filtrado de lavado se añade también por debajo del conjunto de
cribas 263 por el conducto 269 conectado a la fuente de filtrado de
lavado 243.
En un funcionamiento ejemplar según la invención,
un 55% del licor blanco utilizado para tratamiento de la pasta se
añade en la línea 271 para impregnar las virutas cuando se
manipulan por el dispositivo de transferencia a alta presión 218 y
se trocean en la línea 219, con la adición de un 5% al alimentador
de alta presión 218 a través de la línea 272, añadiendo un 10%, de
manera colectiva, en las líneas 232, 241 (p.e., 5% en cada una) y se
añade un 15% en cada una de las líneas 258, 265.
Utilizando el conjunto del digestor continuo
hidráulico de una sola vasija 215 de la Figura 17, se mantendrá un
nivel bajo de DOM y además, existen numerosos modos de
funcionamiento. Por ejemplo, puede proporcionarse por lo menos cada
uno de los tres modos de funcionamiento siguientes:
- (A)
- Cocción continua modificada extendida con extracción/dilución en las cribas de filtrado de cocción más bajas; en este modo operativo, el digestor 221 funciona con extracción convencional en la línea 246 y con la cocción continua modificada extendida, se añade licor blanco en 232, 258 y 265. La extracción se produce también en la línea 240 con un licor de dilución correspondiente añadido en la línea 242 desde el filtrado de lavado 243, que resulta en un flujo de licor con DOM reducido a contracorriente o co-corriente entre el conjunto de cribas de extracción 245 y el conjunto de cribas de filtrado de cocción más bajo 225. El hecho de que el flujo sea a contracorriente o co-corriente depende de los valores de las extracciones en las líneas 240, 246.
- (B)
- Cocción continua modificada con extracción/dilución en circulación de cocción continua modificada. En este modo, todos los flujos que se acaban de describir con respecto a (A) son utilizados y además, se produce una extracción en la línea 256, controlándose las válvulas 247 y 254 para permitir que una parte del líquido procedente del tercer conjunto de cribas de filtrado 253 (el conjunto de cribas de filtrado de cocción continua modificada) pase a la línea 248. El líquido de dilución para la reposición de esta extracción se añade en la línea 259, dando lugar a otro flujo de líquido a contracorriente de DOM reducido entre los conjuntos de cribas de filtrado 245 y 253.
- (C)
- Impregnación de desplazamiento y dilución de extracción en cribas de filtrado de cocción superiores: este modo operativo puede utilizarse sólo o con un proceso de cocción continua modificado convencional o en adición a los modos (A) y (B) anteriores. Este modo operativo incluye la extracción en el conjunto de pantalla superior 224, según se indica por una línea 231, bajo el control de la válvula 230 y la dilución con licor blanco en la línea 232. Puede proporcionarse una dilución adicional desde la línea 259 (no mostrada en la Figura 20). Esto da lugar impregnación de desplazamiento, que se produce cuando un flujo a contracorriente a la entrada del digestor es inducido no por una extracción, sino por el contenido en licor de las virutas entrantes. El bajo contenido en licor de las virutas hará que el digestor hidráulicamente rellenado 221 fuerce el flujo de dilución de retorno a la entrada 220 que da lugar a un flujo a contracorriente del licor DOM reducido.
El sistema 215, ilustrado en la Figura 17, no
está limitado a los modos operativos A-C
anteriormente descritos, sino que dichos modos son solamente
ejemplos de las numerosas formas modificadas que puede adoptar el
flujo para utilizar los principios de DOM bajo según la presente
invención para obtener una pasta con mayor resistencia mecánica.
Debe tenerse en cuenta que la totalidad de las
realizaciones de las Figuras 14, 16 y 17 pueden adaptarse a las
fábricas existentes y los detalles exactos de cómo se utilizan los
diversos equipos dependerá de la fábrica particular en la que se
utilice la tecnología. Todo ello dará lugar a las ventajas del DOM
reducido anteriormente descritas, por ejemplo, mayor resistencia
mecánica, blanqueabilidad mejorada, consumo de álcali efectivo
reducido y/o factor H más bajo.
Por consiguiente, se constata que, según la
presente invención, se proporciona un método y un aparato que
mejora la resistencia mecánica de la pasta ``Kraft'' eliminando,
reduciendo al mínimo (por ejemplo, por dilución) o pasivando el
material DOM durante una cocción de pasta ``Kraft'' y/o mejorando
otros parámetros del proceso o de la pasta.
Claims (26)
1. Procedimiento para la producción continua de
pasta papelera ``Kraft'' mediante la cocción de material fibroso
celulósico triturado en un digestor continuo mediante el cual el
licor obtenido contiene materia orgánica disuelta, comprendiendo
dicho procedimiento las fases de extracción de parte del licor en
una pluralidad de diferentes fases durante la cocción de pasta
``Kraft'' del material y sustitución de parte o la totalidad del
licor extraído con un líquido que contiene un nivel notablemente
más bajo de materia orgánica disuelta, realizándose la extracción y
sustitución durante la impregnación, cerca del comienzo de la
cocción, durante la fase intermedia de la cocción y cerca del final
de la misma, en el que se reduce el nivel de materia orgánica
disuelta en el licor en el digestor y la pasta obtenida presenta
una mejor resistencia mecánica y mayor blanqueabilidad, y se reduce
el consumo de productos químicos.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en el
que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor de
sustitución se ajusta para mantener la concentración de materia
orgánica disuelta en el digestor a 100 g/l o menos.
3. Procedimiento según la reivindicación 2, en el
que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor de
sustitución se ajusta para mantener la concentración de materia
orgánica disuelta en el digestor a aproximadamente 50 g/l o
menor.
4. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores en el que el nivel de materia orgánica
disuelta se ajusta de modo que la pasta obtenida presente:
- \bullet
- una resistencia al desgarramiento de por lo menos un 25% mayor a una tracción especificada para pasta completamente refinada;
- \bullet
- por lo menos una caída del 5% en el factor H para conseguir un factor Kappa dado; y
- \bullet
- un incremento en el brillo de ISO de por lo menos una unidad en un número Kappa de secuencia completa.
5. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el nivel de materia orgánica
disuelta en el licor del digestor se ajusta para incrementar la
resistencia al desgarramiento de la pasta ``Kraft'' obtenida en por
lo menos un 10% a una tracción especificada para pasta
completamente refinada.
6. Procedimiento según la reivindicación 5, en el
que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor del digestor
se ajusta para incrementar la resistencia al desgarramiento de la
pasta ``Kraft'' obtenida en por lo menos un 15% a una tracción
especificada para pasta completamente refinada.
7. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el nivel de materia orgánica
disuelta en el licor del digestor se ajusta para mantener la
concentración de lignina disuelta en 50 g/l o menor.
8. Procedimiento según la reivindicación 7, en el
que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor del digestor
se ajusta para mantener la concentración de lignina disuelta en
aproximadamente 25 g/l o menor.
9. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el nivel de materia orgánica
disuelta en el licor del digestor se ajusta para mantener la
concentración de hemi-celulosa disuelta en 15 g/l o
menor.
10. Procedimiento según la reivindicación 9, en
el que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor del
digestor se ajusta para mantener la concentración de
hemi-celulosa disuelta en aproximadamente 10 g/l o
menor.
11. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el nivel de materia
orgánica disuelta en el licor del digestor se ajusta para disminuir
el nivel del factor H en por lo menos un 5% para conseguir un
número Kappa dado.
12. Procedimiento según la reivindicación 11, en
el que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor del
digestor se ajusta para disminuir la cantidad de álcali consumida
en por lo menos un 0,5% de la madera para conseguir un número Kappa
particular.
13. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el nivel de materia orgánica
disuelta en el licor del digestor se ajusta para incrementar el
brillo ISO en por lo menos una unidad en un factor Kappa de
secuencia completa particular o para mantener el brillo y reducir
el factor Kappa.
14. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el licor extraído se trata
para eliminar la materia orgánica disuelta mediante un proceso
seleccionado de entre los de absorción, precipitación,
ultrafiltración, destrucción, separación por gravedad, extracción
supercrítica, extracción de disolventes, dilución y extracción y
dilución, así como evaporación.
15. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el licor de sustitución se
calienta a prácticamente la misma temperatura que el licor extraído
antes de que se reintroduzca el licor de sustitución.
16. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, que incluye el tratamiento del licor
extraído desde por lo menos una fase para eliminar o pasivar los
efectos adversos de la materia orgánica disuelta que contiene y
utilizando el retorno del licor extraído tratado en la misma o en
una fase diferente.
17. Procedimiento según la reivindicación 16, en
el que se extrae y se termotrata a presión licor negro de modo que
se pasiva la materia orgánica disuelta que contiene y a
continuación utiliza como líquido de sustitución.
18. Procedimiento según la reivindicación 17, en
el que el licor negro es termotratado a presión a una presión
superatmosférica y una temperatura de 170-350ºC y
por lo menos a 20ºC por encima de la temperatura de cocción durante
un período aproximado de 5-90 minutos.
19. Procedimiento de cocción de pasta celulósica
``Kraft'' en un digestor por lotes capaz de producir por lo menos
8 toneladas de pasta celulósica al día, estando provisto el
digestor de una pantalla y de una línea de recirculación para
retirar licor desde la pantalla y reintroducirlo al digestor por
lotes a un nivel diferente de la pantalla, incluyendo dicho
procedimiento:
- \bullet
- cocción de pasta ``Kraft'' a un ritmo de por lo menos ocho toneladas de pasta por día en el digestor por lotes;
- \bullet
- extracción del licor del digestor desde el propio digestor a través de línea de recirculación y
- \bullet
- tratamiento del líquido extraído, en la línea de recirculación, para reducir la concentración de la materia orgánica disuelta y reintroducir ese líquido tratado en el digestor a un nivel diferente de la pantalla, en el que el nivel de materia orgánica disuelta en el licor en el digestor se reduce sustancialmente a través de todo el proceso de cocción y la pasta obtenida presenta una mejor resistencia mecánica y blanqueabilidad y se reduce el consumo de productos químicos.
20. Aparato para la cocción de pasta celulósica
``Kraft'' que está provisto de: un digestor continuo vertical (11;
134; 221); cribas de filtrado (30 a 33; 140, 143; 224, 225, 253,
263) a diferentes niveles y diferentes fases de cocción para el
digestor, caracterizado porque cada una de dichas cribas de
filtrado (30 a 33; 140, 143; 224, 225, 253, 263) está provista de
una línea de extracción (46 a 49; 141, 145; 226, 235, 255, 264)
asociada para extraer licor durante diferentes fases de cocción de
pasta ``Kraft'', y porque comprende medios (51 a 54, 57; 164; 232,
241, 258, 265) provistos para cada una de dichas cribas de filtrado
para sustituir o tratar una parte o la totalidad del licor extraído
desde el digestor (11; 134; 221) a través de las líneas de
extracción (46 a 49; 141, 145; 226, 235, 255, 264), de modo que el
licor reintroducido al digestor (11; 134; 221) presente un nivel más
bajo de materia orgánica disuelta que el del licor extraído
correspondiente y de modo que se reduzca el nivel de materia
orgánica disuelta en el licor en el digestor (11; 134; 221).
21. Aparato según la reivindicación 20, que
dispone de por lo menos tres cribas de extracción (30 a 33) y en el
que por lo menos una de las líneas de recirculación incluye una
respectiva bomba (34 a 37) y un respectivo calentador (42 a 45).
22. Aparato según la reivindicación 20 ó 21, que
comprende una vasija de impregnación (10) que tiene su fondo
conectado (vía 22) a la parte superior del digestor (11) y medios
(18) para la retirada de licor desde la vasija de impregnación y
sustitución de una parte o de la totalidad del mismo con licor (a
través de la línea 16' o 21) al digestor (11).
23. Aparato según la reivindicación 20 ó 21, en
el que el digestor continuo (134, Figura 14) incluye una zona de
cocción continua a contracorriente (167) por encima de un conjunto
de cribas de filtrado de cocción (143).
24. Aparato para la cocción de pasta celulósica
``Kraft'', que comprende:
- \bullet
- un digestor de pasta ``Kraft'' por lotes capaz de tratar por lo menos 8 toneladas al día;
- \bullet
- una pantalla asociada con el digestor por lotes;
- \bullet
- una línea de recirculación para extraer líquido desde la pantalla y reintroducir licor a dicho digestor por lotes a un nivel diferente del que tiene la pantalla, y
- \bullet
- medios de tratamiento en la línea de recirculación para tratar el licor así extraído con el fin de reducir la concentración de la materia orgánica disuelta de manera sustancial a través de todo el proceso de cocción, siendo dichos medios cualesquiera medios de dilución, medios de extracción y dilución, medios absorción, medios de precipitación, medios de pasivación, medios de separación por gravedad, medios de extracción supercrítica y medios de evaporación, en el que el licor reintroducido el digestor tiene un más bajo nivel de materia orgánica disuelta que el extraído y se reduce el nivel de materia orgánica disuelta en el digestor.
25. Aparato según la reivindicación 24, en el que
los medios de tratamiento comprenden medios de dilución para añadir
líquido de dilución que tenga un nivel bajo de materia orgánica
disuelta a la línea de recirculación.
26. Aparato según la reivindicación 25, en el que
los medios de dilución comprenden medios para añadir licor de
dilución que tenga un nivel bajo de materia orgánica disuelta y
licor de cocción a la línea de recirculación.
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5824188A (en) * | 1993-05-04 | 1998-10-20 | Ahlstrom Machinery Inc. | Method of controlling the pressure of a continuous digester using an extraction-dilution |
US5489363A (en) * | 1993-05-04 | 1996-02-06 | Kamyr, Inc. | Pulping with low dissolved solids for improved pulp strength |
US5575890A (en) * | 1993-05-04 | 1996-11-19 | Kamyr, Inc. | Method for selectively increasing the sulfide ion concentration and sulfidity of kraft cooking liquor during kraft cooking of wood |
US5536366A (en) * | 1993-05-04 | 1996-07-16 | Ahlstrom Machinery Inc. | Digester system for implementing low dissolved solids profiling |
US6132556A (en) * | 1993-05-04 | 2000-10-17 | Andritz-Ahlstrom Inc. | Method of controlling pulp digester pressure via liquor extraction |
SE502134C2 (sv) * | 1994-02-10 | 1995-08-28 | Kvaerner Pulping Tech | Optimering av vätske/ved-förhållande i förimpregneringskärl och kontinuerlig kokare vid framställning av kemisk massa |
US6027609A (en) * | 1994-11-04 | 2000-02-22 | Kvaener Pulping Ab | Pulp-mill recovery installation for recovering chemicals and energy from cellulose spent liquor using multiple gasifiers |
AT403301B (de) * | 1996-04-04 | 1998-01-26 | Impco Voest Alpine Pulp Tech | Kontinuierliche flüssigkeitsführung |
US6475338B1 (en) | 1996-06-05 | 2002-11-05 | Andritz Inc. | Method of minimizing transition metal ions during chemical pulping in a digester by adding chelating agent to the digester |
US5736006A (en) * | 1996-10-10 | 1998-04-07 | Ahlstrom Machinery Inc. | Method and apparatus for pulping with controlled heating to improve delignification and pulp strength |
AU772619B2 (en) * | 1997-03-12 | 2004-05-06 | Abbvie Inc. | Hydrophilic binary systems for the administration of cyclosporine |
US5958181A (en) * | 1997-08-07 | 1999-09-28 | Ahlstrom Machinery, Inc. | Continuous cooking with a two-stage cool impregnation |
CA2216046A1 (en) * | 1997-09-18 | 1999-03-18 | Kenneth Boegh | In-line sensor for colloidal and dissolved substances |
US5985096A (en) * | 1997-09-23 | 1999-11-16 | Ahlstrom Machinery Inc. | Vertical pulping digester having substantially constant diameter |
EP0919889A1 (en) * | 1997-11-26 | 1999-06-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Modelling, simulation and optimisation of continuous Kamyr digester systems |
US6241851B1 (en) * | 1998-03-03 | 2001-06-05 | Andritz-Ahlstrom Inc. | Treatment of cellulose material with additives while producing cellulose pulp |
US6277240B1 (en) | 1998-10-02 | 2001-08-21 | Andritz-Ahlstrom Inc. | Method for continuously pulping cellulosic fibrous material |
US6368453B1 (en) | 1999-03-18 | 2002-04-09 | Andritz Inc. | Chip feeding to a comminuted cellulosic fibrous material treatment vessel |
US6576084B1 (en) | 1999-09-13 | 2003-06-10 | Andritz Inc. | Method of pretreating pulp with yield or strength-enhancing additive |
EP1230048A1 (de) * | 1999-11-18 | 2002-08-14 | Adolf Hottinger Maschinenbau GmbH | Verfahren zur herstellung von gussformen |
US6436233B1 (en) | 2000-05-18 | 2002-08-20 | Andritz Inc. | Feeding cellulose material to a treatment vessel |
US6451172B1 (en) | 2000-05-18 | 2002-09-17 | Andritz Inc. | In-line drainer enhancements |
US6752903B2 (en) * | 2001-07-27 | 2004-06-22 | Craig A. Bianchini | Method for mitigating the interference caused by high-molecular weight by-products in pulping processes |
ITFI20010160A1 (it) * | 2001-08-24 | 2003-02-24 | Cima Impianti Spa | Macchina di vulcanizzazione per la produzione di pneumatici per veicoli stradali ed altri |
SE520956C2 (sv) * | 2001-12-05 | 2003-09-16 | Kvaerner Pulping Tech | Kontinuerlig kokning med extra uppehållstid för avdragen vätska utanför kokaren |
US20030131956A1 (en) * | 2002-01-16 | 2003-07-17 | Stromberg C. Bertil | Continuous pulping processes and systems |
US6896810B2 (en) * | 2002-08-02 | 2005-05-24 | Rayonier Products And Financial Services Company | Process for producing alkaline treated cellulosic fibers |
FI115977B2 (fi) * | 2003-04-07 | 2019-03-29 | Stora Enso Oyj | Alkalisen pesunesteen puhdistaminen |
SE527058C2 (sv) * | 2004-02-09 | 2005-12-13 | Kvaerner Pulping Tech | Kontinuerlig kokprocess med förbättrad värmeekonomi |
US7452444B2 (en) * | 2004-05-26 | 2008-11-18 | International Paper Company | Digester wash extraction by individual screen flow control |
US20050274468A1 (en) * | 2004-05-28 | 2005-12-15 | Metso Paper, Inc. | Central screen |
US7241363B2 (en) * | 2004-06-26 | 2007-07-10 | International Paper Company | Methods to decrease scaling in digester systems |
US20060157209A1 (en) * | 2005-01-19 | 2006-07-20 | Bianchini Craig A | Method and apparatus to distribute the inflow of liquors in a Batch Digester |
CN104109983A (zh) | 2005-05-24 | 2014-10-22 | 国际纸业公司 | 改性的牛皮纤维 |
US20070240837A1 (en) * | 2006-04-13 | 2007-10-18 | Andritz Inc. | Hardwood alkaline pulping processes and systems |
AT503610B1 (de) * | 2006-05-10 | 2012-03-15 | Chemiefaser Lenzing Ag | Verfahren zur herstellung eines zellstoffes |
BRPI0711473A2 (pt) * | 2006-05-19 | 2011-11-16 | Univ New York State Res Found | método de tratamento de material fibroso celulósico triturado, e, polpa |
KR101197952B1 (ko) | 2007-03-30 | 2012-11-05 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 알루미늄 합금 후판의 제조 방법 및 알루미늄 합금 후판 |
US8444809B2 (en) * | 2007-06-25 | 2013-05-21 | Andritz Inc. | Method and system for direct contact of hot liquor with wood chips in transfer circulation |
US9695549B2 (en) * | 2007-09-03 | 2017-07-04 | Norozymes Als | Detoxifying and recycling of washing solution used in pretreatment of lignocellulose-containing materials |
US8303767B2 (en) * | 2008-03-18 | 2012-11-06 | The Research Foundation Of State University Of New York | Methods of pretreating comminuted cellulosic material with carbonate-containing solutions |
SE532930C2 (sv) * | 2008-03-20 | 2010-05-11 | Metso Fiber Karlstad Ab | Matningssystem innefattande parallella pumpar för en kontinuerlig kokare |
US7867363B2 (en) * | 2008-08-27 | 2011-01-11 | Metso Fiber Karlstad Ab | Continuous digester system |
SE532855C2 (sv) * | 2008-10-13 | 2010-04-20 | Metso Fiber Karlstad Ab | Förfarande för att förhindra igensättning i en silkonstruktion för en kontinuerlig kokare |
CA2763651C (en) | 2009-05-26 | 2015-01-27 | Nippon Paper Industries Co., Ltd. | Cooking process of lignocellulose material |
EP2508671B8 (en) * | 2009-12-01 | 2015-04-08 | Nippon Paper Industries Co., Ltd. | Cellulose nanofibers and method of producing cellulose nanofibers |
CA2744250C (en) * | 2010-05-04 | 2016-10-11 | Bahia Specialty Cellulose Sa | Method and system for pulp processing using cold caustic extraction with alkaline filtrate reuse |
KR20110123184A (ko) | 2010-05-06 | 2011-11-14 | 바히아 스페셜티 셀룰로스 에스에이 | 높은 알파 용해 펄프 제조를 위한 방법 및 시스템 |
WO2012006396A1 (en) * | 2010-07-07 | 2012-01-12 | Andritz Inc. | Chip feed and steaming system and method for batch digester |
FI20115754A0 (fi) * | 2011-03-22 | 2011-07-15 | Andritz Oy | Menetelmä ja järjestely kemiallisen massan käsittelemiseksi |
CN102787521A (zh) * | 2011-05-16 | 2012-11-21 | 张世乐 | 一种用于间歇蒸煮的蒸煮液补偿技术 |
US8685205B2 (en) | 2012-07-31 | 2014-04-01 | Andritz Inc. | Flash tank with compact steam discharge assembly |
CN102936862A (zh) * | 2012-11-26 | 2013-02-20 | 天津市恒脉机电科技有限公司 | 一种间歇置换蒸煮生产纸浆的系统 |
PL2977511T3 (pl) | 2013-03-21 | 2020-07-13 | Japan Tobacco Inc. | Sposób wytwarzania ługu czarnego i sposób wytwarzania cieczy zawierającej składnik aromatyzujący |
US8986504B1 (en) | 2013-10-25 | 2015-03-24 | International Paper Company | Digester apparatus |
TR201409682A2 (tr) * | 2014-08-19 | 2016-03-21 | Univ Istanbul Teknik | Bir yığın delignifikasyonu. |
ES2750703T3 (es) * | 2014-08-26 | 2020-03-26 | Valmet Oy | Procedimiento rentable de cocción de kraft utilizando un licor de cocción de polisulfuro |
CN105084010B (zh) * | 2015-08-12 | 2017-11-21 | 海南金海浆纸业有限公司 | 一种高压喂料器及系统 |
CN110670400B (zh) * | 2019-09-25 | 2020-11-27 | 刘澄 | 一种用于卫生巾艾绒芯片立式蒸煮釜 |
UY39227A (es) * | 2020-05-22 | 2021-12-31 | Suzano Sa | Método para desobstruir o limpiar una pantalla en un digestor continuo de cocción de proceso kraft |
Family Cites Families (34)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3200032A (en) * | 1961-12-23 | 1965-08-10 | Kamyr Ab | Continuous process for digesting cellulosic material |
DE1296503B (de) * | 1963-03-01 | 1969-05-29 | Skogsaegarnas Ind Aktiebolag | Verfahren zum Vermeiden der Bildung fluechtiger uebelriechender Stoffe bei der Herstellung von Sulfatzellstoff |
FI44514B (es) * | 1963-12-13 | 1971-08-02 | Kamyr Ab | |
US3413189A (en) * | 1964-01-29 | 1968-11-26 | Kamyr Ab | Method of performing hydrolysis and alkalic digestion of cellulosic fiber material with prevention of lignin precipitation |
US3427218A (en) * | 1964-07-10 | 1969-02-11 | Kamyr Ab | Method of performing counter-current continuous cellulose digestion |
FR1510761A (fr) * | 1966-03-03 | 1968-01-19 | Mo Och Domsjoe Ab | Procédé pour l'accroissement du rendement de la préparation de pâtes à papier par voie alcaline |
US3573157A (en) * | 1967-05-08 | 1971-03-30 | Domtar Ltd | Increasing the polysulfide content of an alkaline pulp impregnation liquor |
US3705077A (en) * | 1970-10-09 | 1972-12-05 | Texaco Inc | Waste disposal process for spent wood-pulping liquors |
SE345885B (es) * | 1970-12-30 | 1972-06-12 | Svenska Cellulosa Ab | |
SU587191A1 (ru) * | 1976-02-18 | 1978-01-05 | Ленинградская Ордена Ленина Лесотехническая Академия Им.С.М.Кирова | Способ получени сульфатной целлюлозы |
JPS52121501A (en) * | 1976-04-07 | 1977-10-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Process and apparatus for removing badly smelling constituents from kraft digesting liquid |
SU639592A1 (ru) * | 1976-06-07 | 1978-12-30 | Chesnokov Vadim D | Бункерный агрегат |
US4071399A (en) * | 1976-09-01 | 1978-01-31 | Kamyr, Inc. | Apparatus and method for the displacement impregnation of cellulosic chips material |
SU751808A1 (ru) * | 1978-05-22 | 1980-07-30 | Ордена Трудового Красного Знамени Институт Высокомолекулярных Соединений Ан Ссср | Способ получени микрокристалической целлюлозы |
SU907116A1 (ru) * | 1979-08-07 | 1982-02-23 | Архангельский Ордена Трудового Красного Знамени Лесотехнический Институт Им.В.В.Куйбышева | Устройство дл непрерывной варки мелкофракционного лигноцеллюлозного сырь |
FI63610C (fi) † | 1981-12-31 | 1983-07-11 | Ekono Oy | Foerfarande foer kontinuerlig uppslutning av finfoerdelat material |
SE452482B (sv) * | 1982-04-28 | 1987-11-30 | Sunds Defibrator | Forfarande for satsvis framstellning av sulfatmassa med hog delignifieringsgrad |
SU1134564A1 (ru) * | 1982-07-05 | 1985-01-15 | Ордена Трудового Красного Знамени Институт Высокомолекулярных Соединений Ан Ссср | Способ получени однородной по молекул рной массе целлюлозы |
FI65455B (fi) * | 1982-12-28 | 1984-01-31 | Larox Ag | Foerfarande foer behandling av mesa uppkommen i en kausticeringsprocess i en sulfatcellulosafabrik |
US4604957A (en) * | 1983-11-05 | 1986-08-12 | Sunds Defibrator Ab | Method for wet combustion of organic material |
SE452343B (sv) * | 1984-02-22 | 1987-11-23 | Billeruds Ab | Sett och utrustning vid kontinuerlig cellulosakokning |
FI69854C (fi) * | 1984-04-02 | 1986-05-26 | Enso Gutzeit Oy | Foerfarande foer foervaratagning av loesliga kolhydrater i trae |
SE453840B (sv) * | 1984-12-21 | 1988-03-07 | Mo Och Domsjoe Ab | Forfarande vid framstellning av cellulosamassa |
FI75615C (fi) * | 1985-11-29 | 1991-08-26 | Ahlstroem Oy | Foerfarande foer saenkning av svartlutens viskositet. |
SU1491920A1 (ru) * | 1987-12-28 | 1989-07-07 | Ленинградский технологический институт целлюлозно-бумажной промышленности | Способ получени сульфатной целлюлозы |
US5192396A (en) * | 1988-12-20 | 1993-03-09 | Kamyr Ab | Process for the continuous digestion of cellulosic fiber material |
SE468053B (sv) * | 1988-12-20 | 1992-10-26 | Kamyr Ab | Saett vid kontinuerlig uppslutningskokning av cellulosahaltigt fibermaterial |
US5053108A (en) * | 1989-06-28 | 1991-10-01 | Kamyr Ab | High sulfidity cook for paper pulp using black liquor sulfonization of steamed chips |
SU1696330A1 (ru) * | 1989-09-05 | 1991-12-07 | Центральное Проектно-Конструкторское И Технологическое Бюро "Росагропромремтехпроект" | Санитарно-технический блок автопередвижной лаборатории |
CA2037717C (en) * | 1990-09-17 | 1996-03-05 | Bertil Stromberg | Extended kraft cooking with white liquor added to wash circulation |
DE69111165T2 (de) * | 1990-09-20 | 1995-11-16 | Kvaerner Pulping Tech | Tränkung mit Schwarzlauge vor der Zufuhr der Weisslauge. |
US5213662A (en) * | 1991-08-14 | 1993-05-25 | Kamyr, Inc. | Treatment of chips with high temperature black liquor to reduce black liquor viscosity |
US5536366A (en) * | 1993-05-04 | 1996-07-16 | Ahlstrom Machinery Inc. | Digester system for implementing low dissolved solids profiling |
US5489363A (en) * | 1993-05-04 | 1996-02-06 | Kamyr, Inc. | Pulping with low dissolved solids for improved pulp strength |
-
1993
- 1993-05-04 US US08/056,211 patent/US5489363A/en not_active Expired - Lifetime
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---|---|---|
ES2197163T3 (es) | Control de materias solidas disueltas durante la fabricacion de pasta de papel. | |
BRPI0609343A2 (pt) | método e arranjo para cozimento contìnuo de polpa | |
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