EP3676406A1 - Verfahren zur reduktion des zuckerverlustes bei der abtrennung eines koagulats aus vorkalkungssaft und zur eindickung des koagulats, verwendung einer dekanterzentrifuge, eiweisshaltige fraktion und zuckerrüben-vorkalkungssaft - Google Patents

Verfahren zur reduktion des zuckerverlustes bei der abtrennung eines koagulats aus vorkalkungssaft und zur eindickung des koagulats, verwendung einer dekanterzentrifuge, eiweisshaltige fraktion und zuckerrüben-vorkalkungssaft

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Publication number
EP3676406A1
EP3676406A1 EP18762817.7A EP18762817A EP3676406A1 EP 3676406 A1 EP3676406 A1 EP 3676406A1 EP 18762817 A EP18762817 A EP 18762817A EP 3676406 A1 EP3676406 A1 EP 3676406A1
Authority
EP
European Patent Office
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juice
sugar beet
preliming
protein
centrifuge
Prior art date
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Pending
Application number
EP18762817.7A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Mohsen Ajdari Rad
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Suedzucker AG
Original Assignee
Suedzucker AG
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Filing date
Publication date
Application filed by Suedzucker AG filed Critical Suedzucker AG
Publication of EP3676406A1 publication Critical patent/EP3676406A1/de
Pending legal-status Critical Current

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B20/00—Purification of sugar juices
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B20/00—Purification of sugar juices
    • C13B20/16—Purification of sugar juices by physical means, e.g. osmosis or filtration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
    • B04B1/20—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles discharging solid particles from the bowl by a conveying screw coaxial with the bowl axis and rotating relatively to the bowl
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B20/00—Purification of sugar juices
    • C13B20/02—Purification of sugar juices using alkaline earth metal compounds

Definitions

  • the present invention relates to the provision of a process for producing an optimal clear sugar beet precalcender juice wherein the clear sugar beet precalcender juice has a significantly reduced solids content and for improved separation of the coagulum separated from the preliming juice.
  • sugar is extracted from beets by first cleaning the harvested beets, freeing them from much of the still-adhered soil and leaf debris. After passing through a laundry, the beets are shaved into chips by cutting machines. From the chips, the sugar is obtained by countercurrent extraction using hot, slightly acidified water. The acidification of the extraction liquid favors the filtration of the raw sugar beet juice and the compressibility of the extracted chips. The sugar beet raw juice obtained during the extraction is then fed to an extract cleaning.
  • the extract is purified by means of the so-called lime-carbonic acid extract cleaning in the form of a preliming and main liming and a first and second carbonation and the separation of the precipitate after the first and second carbonation.
  • extract cleaning is to remove as far as possible the non-sucrose substances contained in sugar beet raw juice, in particular high molecular weight substances.
  • the non-sucrose substances to be removed should as far as possible not be degraded, so that no additional low-molecular substances enter the extract or sugar beet raw juice.
  • the sugar beet raw juice is gradually alkalized under mild conditions5 by the addition of lime milk.
  • the preliming takes place with the addition of defined amounts of calcium hydroxide (lime milk).
  • lime milk calcium hydroxide
  • phosphate, oxalate, citrate and sulphate0 are deposited as far as possible.
  • colloidally dissolved non-coagulants coagulate. Sucrose substances and are precipitated.
  • the precipitation of individual contents substances takes place within certain pH ranges. Within these pH ranges, a condensation of the precipitate takes place at the same time.
  • the addition of milk of lime during preliming also leads to coagulation of proteins. Because of this protein content, the aforementioned separated non-sucrose substances are also referred to as protein-containing fraction of sugar beet raw juice.
  • the task of the subsequent main liming by the addition of lime milk is in particular the chemical degradation of invert sugars and acid amides, which would otherwise occur in the field of juice thickening to form acids.
  • the lime milk added in the main liming plays a major role in the first and second carbonation.
  • a strong absorbent is provided for a number of soluble non-sucrose sweeteners and also a suitable filter aid.
  • the lime milk that is not used in the main liming process is converted to calcium carbonate by introducing carbon dioxide as a carbonation gas in the two carbonation steps. The carbonation takes place in two stages.
  • the precipitated and flocculated non-sucrose substances and part of the dyes contained in the sugar beet raw juice are absorptively bound to the formed calcium carbonate.
  • the so-called first sludge juice obtained in the first carbonation is filtered or passed through decanters and thereby thickened to sludge juice concentrate.
  • the so-called second sludge juice is formed, which is also filtered and thickened.
  • the concentrated in the first and second carbonation calcium carbonate sludge (sludge juice concentrate) are usually combined and pressed. This creates the so-called Carbokalk.
  • This Carbokalk is a storable product with a dry matter content of more than 70%.
  • the sugar beet and preliming juice purified in the extract purification is further treated and white sugar is obtained.
  • a considerable disadvantage of conventional lime-carbonic acid extract cleaning is, in particular, that only a relatively small cleaning effect is achieved, since only a maximum of 40% of all non-sucrose substances are removed from sugar beet raw juice.
  • Another disadvantage is that the process requires very large quantities of milk of lime.
  • the production of the lime milk used in lime-carbonic acid extract purification processes and the elimination of the waste resulting from lime production are relative expensive.
  • the carbon dioxide emissions from lime kiln and juice purification plants are very high.
  • the lime-carbon dioxide extract cleaning process resulting Carbokalk which consists of lime and separated juice impurities, can only be used as fertilizer.
  • EP 1 682 683 A discloses a process for the extract purification of sugar beet raw juice, comprising the following process steps, namely the preliming of the sugar beet raw juice by adding lime milk for the coagulation of non-sucrose substances, ie the protein-containing fraction, adding at least one flocculation aid Separating the coagulum of preliming juice using at least one first separating device to obtain a clear preliming juice, main liming the clear preliming juice obtained after separation of the coagulum by adding lime milk, and carrying out a first and optionally second carbonation.
  • a disadvantage of these methods is the comparatively high sugar loss, ie the comparatively high proportion of sugar in separated coagulum and an undesirably high solids content in the resulting clear preliming ssaft, both phenomena ultimately resulting from a still be improved separation of one with a high sugar content as possible clear preliming juice from the coagulum. It was also found to be disadvantageous that the decanter centrifuges used according to Fasol were more stable than other configurations under certain conditions, but that continuous operation was still not possible due to different viscosities of the solids fraction to be separated off.
  • the present invention is therefore based on the technical problem of providing a process for the production of a clear sugar beet precalking juice and a protein-containing fraction of sugar beet raw juice and products produced by this process, with which the aforementioned disadvantages are overcome, in particular to provide a process by means of which Reliably and precisely the coagulum is separated from the pre-limed sugar beet raw juice, lower amounts of sugar are lost during the separation and thereby a particularly clear beet-preliming juice is obtained.
  • the method according to the invention should be capable of continuous operation.
  • the present invention solves the underlying technical problem by providing the teaching, in particular the independent claims.
  • the present invention solves the technical problem underlying it by providing a process for producing a clear sugar beet pre-limping juice and a proteinaceous fraction comprising process steps a) providing a sugar beet raw juice, b) preliming the sugar beet raw juice provided in process step a) for obtaining a preliming juice to form a coagulum of non-sucrose substances which forms in the resulting preliming juice, c) setting a solids content of 15-25% by volume (based on the total volume of preliming juice provided in process step b) in the preliming juice, d) Separating the coagulum from the preliming juice obtained in process step c) with a solids content of 15-25% by volume using at least one decanter centrifuge, comprising a motor-driven circulating centrifuge drum with a cylindrical section and a conical section, wherein the angle between the longitudinal axis of the
  • the invention therefore advantageously and surprisingly provides a process in which in a first process step a) a sugar beet raw juice, for example by means of extraction, in particular countercurrent extraction from preferably sugar beets, in particular sugar beet chips, is provided and in a further process step b) the preliming of this raw sugar beet juice is carried out, thereby producing a preliming juice in which a coagulum of non-sucrose substances is formed.
  • the solids content of the preliming juice is according to the invention in process step c) to 15 to 25% by volume (based on the total volume of the preliming juice used in process step b) set.
  • the invention provides in a next process step d) before, the coagulum separating the preliming juice thus obtained with at least one decanter centrifuge from a clear sugar beet-preliming juice thus obtained.
  • the inventively used according decanter centrifuge comprises a motor-driven, rotating centrifuge drum with at least one cylindrical portion and a conical portion, wherein the angle between the longitudinal axis of the centrifuge drum and the generatrix of the conical section is 6 ° to 10 °, as well as rotatably mounted in the centrifuge drum extruder screw.
  • a clear beet-preliming juice and a coagulum are obtained in the form of a protein-containing fraction.
  • At least one decanter centrifuge which comprises at least one motor-driven rotating centrifuge drum having a cylindrical portion and a conical portion, wherein the angle between the longitudinal axis of the centrifuge drum and the surface line of the conical portion is 6 ° to 10 ° and an in the centrifuge drum rotatably mounted extruder screw, for separating a protein-containing fraction from a, a solids content of 15 to 25% by volume (based on the total volume of the process step b) used preliming juice), preliming juice.
  • the clear sugar beet-preliming juice thus obtained has a lower solids content compared to a procedure using a sugar beet raw juice of identical composition and volume at a different discharge angle, in particular 5 ° and / or another solids content in the preliming juice, in particular 10 vol. -%.
  • the proteinaceous fraction thus obtained has an increased solid content, a smaller amount of sugar per unit time (corresponding to a reduced sugar loss in the clear sugar beet precalcender juice) and an increased amount of solids obtained per unit time compared to a procedure using a sugar beet raw juice more identical Composition and volume at a different discharge angle, in particular of 5 ° and / or another solids content in the preliming juice, in particular 10% by volume.
  • the fiction, contemporary procedure leads to a significantly improved compared to the prior art, that is reduced, solids content in the obtained after separation of the coagulum clear sugar Beet Voralkungssaft, that is the clear run, by separating the coagulum at the same time obtained increased amount of solids per Time unit and solids content and lower sugar amount of the protein-containing fraction.
  • the special combination of fiction, according to provided Austragswinkels that is the angle between the longitudinal axis of the centrifuge drum and the generatrix of the conical section, with the specific solid used in the invention proportion in the invention seems to be in the for the separation of the coagulum used preliming juice to a significantly reduced sugar loss and a surprisingly low solids content in the clear run.
  • a preliming is carried out by adding lime milk to the sugar beet raw juice, in particular to an alkalinity of 0.1 to 0.3 g CaO / 100 ml sugar beet raw juice.
  • an increase in the pH to 10 to 12, in particular 10.5 to 12, in particular 10.5 to 11.5, in particular 11 is carried out.
  • At least one flocculation aid is added, for example a polyanionic flocculant, for example copolymer, for example a copolymer of acrylamide and Sodium acrylate, in particular having a molecular weight of about 5 million to 22 million, preferably up to a concentration of 1 to 8 ppm.
  • a polyanionic flocculant for example copolymer, for example a copolymer of acrylamide and Sodium acrylate, in particular having a molecular weight of about 5 million to 22 million, preferably up to a concentration of 1 to 8 ppm.
  • the solids content of in process step d) to be used preliming juice in process step c) by means of at least one separation device, in particular a decanter, for example, a dynamic or static decanter, for example, from a setting device is set.
  • the angle between the longitudinal axis of the centrifuge drum and the generatrix of the conical section of the centrifuge drum of the at least one decanter centrifuge in process step d) and / or f here also understood as “discharge angle” or “discharge angle of the drum", 6 to 10 °, preferably 8 to 10 °, preferably 8 °.
  • step e) clear sugar beet preliming juice with preliming juice from process step b) is mixed.
  • process step c) the solids content is then adjusted and then in step d) the coagulum is separated.
  • process step f) in a process step f) in process step e) obtained protein-containing fraction thickened, that is concentrated, in particular after prior dilution of the process step e) protein-containing fraction obtained on a solid proportion of the protein-containing fraction of 15 to 25 vol .-%, in particular 20 vol .-%.
  • process step f) is carried out using at least one further decanter centrifuge.
  • this further decanter centrifuge comprises a motor-driven circulating centrifuge drum having at least one cylindrical section and at least one conical section, the angle between the longitudinal axis of the centrifuge drum and the surface line of the conical section being preferably 6 to 10 °, preferably 8 to 10 ° 8 ° and at least one rotatably mounted in the centrifuge drum extruder screw is present.
  • this at least one decanter centrifuge is operated with at most 50% of the permissible maximum torque.
  • the procedure according to the invention provides for the sequence of process steps a) to e), optionally also the process step f), in a particularly preferred embodiment the process according to the invention consists of process steps a) to e), in particular a) to f), that is between method steps a) to e), in particular between method steps a) to f), no further method steps take place.
  • a method according to the invention is provided in which the method steps a) to e), in particular a) to f), in exactly the order given a), b), c), d), e) or a) , b), c), d), e), f).
  • the process steps are carried out simultaneously, overlapping in time or in succession.
  • the process steps b) and c) and the method steps d) and e) can be performed simultaneously with one another or partially overlapping in time.
  • the present invention also provides a protein-containing fraction preparable, in particular manufactured, according to one of the methods of the invention.
  • the present invention also provides a clear sugar beet preliming juice preparable, in particular prepared, by any of the methods according to the invention.
  • the present invention also relates to the use of a decanter centrifuge comprising a motor-driven revolving centrifuge drum having a cylindrical portion and a conical portion, wherein the angle between the longitudinal axis of the centrifuge drum and the surface line of the conical portion is 6 ° to 10 °, and one in the Centrifuge drum rotatable mounted extruder screw to obtain a clear sugar beet preliming juice and a protein-containing fraction.
  • sugar beet raw juice is understood as meaning the juice, ie the aqueous sugar-containing medium which can be obtained from sugar beets, for example from beet pulp, by extraction or pressing, in particular by thermal extraction processes such as countercurrent extraction at, for example, 65 to 75 ° C. in the so-called diffusion process, electroporation-assisted extraction processes or pressing processes.
  • This sugar-yielding sugar beet raw juice contains, in addition to sugar (sucrose), various other organic and inorganic constituents of the beet, which are referred to as non-sucrose substances.
  • a "clear beet and preliming juice” is understood as meaning the juice, ie the aqueous sugar-containing medium which is obtained as clear-water after separation of the protein-containing fraction a low solids content (in% by volume), ie a solids content of less than or equal to 12% by volume
  • a solids content in the clear sugar beet preliming juice is from 1 to 12% by volume, in particular 1 - 10% by volume, in particular 1 - 6% by volume, in particular 2 - 12% by volume, in particular 2 - 10% by volume, in particular 2 - 6% by volume, in particular 4 - 12% by volume %, in particular 4 to 10% by volume, in particular 4 to 6% by volume.
  • non-sucrose substances contained in the sugar beet raw juice are understood as meaning high-molecular substances such as proteins, polysaccharides and cell wall components as well as low-molecular compounds such as inorganic or organic acids, amino acids and mineral substances pectins, lignin, cellulose and hemicellulose, as well as the proteins, which include proteins, in particular nucleoproteins or glycoproteins, as hydrophilic macromolecules in colloidal disperse form, such as lactates, citrates, Pectic acid or oxalates.
  • the inorganic acids are, in particular, sulfates or phosphates.
  • preliming is understood to mean the addition of lime milk to sugar beet raw juice, in particular to an alkalinity of about 0.1 to 0.3 g CaO / 100 ml sugar beet raw juice whereby the pH of the raw sugar beet raw juice is raised from about 6 to about 11.5
  • the preliming serves to flocculate non-sucrose substances, such as pectin and proteins, and to precipitate sparingly soluble calcium salts.
  • lime milk is understood in particular to mean calcium hydroxide which is formed in the highly exothermic reaction of quicklime (calcium oxide) with water and used as liming agent in preliming and main liming Precipitation or coagulation of non-sucrose substances in the form of a coagulum.
  • the process step b) by preliming and optionally adding flocculants in the form of a coagulum separated non-sucrose substances of the sugar beet raw juice are referred to as "protein-containing fraction” or "colloid fraction”.
  • protein-containing fraction or "colloid fraction”.
  • This is alkaline, perishable and thixotropic due to its organic nature. It behaves like a non-Newtonian fluid, in particular, the viscosity is lower under shear stress and after the strain is again the initial viscosity.
  • a "coagulum” is understood to mean the agglomerations of the non-sucrose substances present in the sugar beet raw juice, which are formed as a result of a flocculation process sparingly soluble salts formed by reactions of the anions of organic or inorganic acids with calcium, and the high molecular weight sugar beet raw juice ingredients, in particular of hydrophilic character, such as proteins, polysaccharides and cell wall constituents, which are normally colloidally dispersed in the sugar beet raw juice ,
  • hydrophilic character such as proteins, polysaccharides and cell wall constituents, which are normally colloidally dispersed in the sugar beet raw juice
  • anions such as oxalate, citrate, phosphate, sulfate and pectic acid as well as colloids, especially pectin, proteins, cellulose and hemicellulose are present.
  • the flocculation process is subdivided into a flocculation in which aggregation occurs by absorption of bridging polymers and coagulation in which aggregation occurs by degradation or reduction of repulsive forces.
  • the rate of flocculation depends on the temperature, the pH and the method of adding the milk of lime.
  • the precipitation of individual juice ingredients, such as anions such as oxalate, phosphate, citrate and sulfate, as well as colloids such as pectin and egg white, takes place in certain pH ranges, wherein a compression of the precipitate takes place within these pH ranges.
  • the pH at which a maximum amount of colloids is flocculated and the precipitation of insoluble calcium salts is almost complete is referred to as the optimum flocculation point of preliming. If the precipitation takes place at the optimum flocculation point, uniformly stable flocculation of colloidally disperse, high molecular weight juice components occurs.
  • the preliming can be carried out as cold or as warm preliming.
  • the cold preliming is carried out at a preliming temperature of about 38 to 40 ° C.
  • the addition of lime milk for preliming the sugar beet raw juice is carried out according to the invention preferably as a progressive preliming.
  • Progressive preliming is understood as meaning a gradual increase in the alkalinity or the pH of the raw sugar beet raw juice, preferably by slow infusion of the milk of lime or by small discontinuous lime milk additions, in which case in particular the pH optimum is passed slowly.
  • the progressive alkalization of the sugar beet raw juice during the preliming in countercurrent by an already alkalized Beet raw juice, for example by means of the sludge juice concentrate from the carbonation stages, can take place.
  • the countercurrent progressive alkalization means that the higher alkalinity feed is mixed as quickly as possible with a lower alkalinity juice, without the possibility of creating different alkalinity gradients within the mixing zone.
  • the protein-containing fraction separated from the preliming juice in process step d) is obtained, preferably after collection.
  • the protein-containing fraction obtained in process step e) is thickened in an optional process step f) by using a further decanter centrifuge according to the invention, preferably as in process step d).
  • the "thickening" means the thickening of the protein-containing fraction to a preferred solids content of 35 to 50%, preferably 38 to 45%, preferably 45% (solids fractions in the protein-containing fraction are used in the present teaching, unless otherwise stated). based on the weight of the total composition).
  • solids content of the preliming juice is understood as meaning the proportion, preferably in% by volume, of the preliming juice which is obtained after centrifugation, in particular at 4000 rpm and 10 minutes, and removal of the supernatant
  • solids content of the protein-containing fraction means the proportion, preferably in% by weight, of the protein-containing fraction which is obtained after removal of water, for example by drying.
  • the "solids content" of the protein-containing fraction is understood to mean the mass of the protein-containing fraction obtained per time unit, preferably in kilograms per hour, in process step e) measured volume per unit time of the protein-containing fraction calculated.
  • solids content in the clear sugar beet pre-calcification juice is understood to mean the proportion of the clear sugar beet pre-liming juice, which is obtained after centrifugation, in particular at 4000 rpm and 10 minutes, and removal of the supernatant.
  • the "sugar amount" of the protein-containing fraction means the mass of sugar which is present in the protein-containing fraction after separation of the coagulum from the preliming juice.
  • a “decanter” or “decanter”, in particular static or dynamic decanter, is understood to mean a device or an apparatus which serves for the mechanical removal of sedimented substances from a liquid by the sedimentation principle by means of gravity.
  • a decanter centrifuge according to the invention comprises a motor-driven, circulating centrifuge drum with at least one cylindrical and at least one conical section and at least one extruder screw rotatably mounted in the centrifuge drum, and at least one inlet, at least one central outlet and at least one solids discharge.
  • the torque during operation of the centrifuge in process step d) and / or f) is at most 50%, in particular at most 40% of the maximum permissible torque.
  • the torque during operation of the centrifuge of 10 to 50%, preferably 20 to 50%, preferably 30 to 50%, preferably 10 to 40%, preferably 20 to 40%, preferably 30 to 40 % of the maximum allowable torque.
  • the "maximum allowable torque” is understood to mean the highest torque at which the centrifuge can be operated without leaving permanent damage.
  • permanent damage means damage which significantly impairs normal operation, in particular means that the centrifuge is no longer functional or has been reduced in its efficiency to such an extent that it can be used in conjunction with the present invention produces a product of insufficient quality, in particular a clear sugar beet preliming juice with, for example, a solids content in clear water of more than 15% by volume or a protein-containing fraction with a lower solids content than 35% by weight.
  • a flocculant is understood to mean a substance which influences the zeta potential of particles in colloidal suspensions in such a way that they aggregate into flocs and can be removed from the system, for example after sedimentation
  • the flocculation aid may also be a sedimentation accelerator.
  • flocculation aids or “sedimentation accelerators” are understood as meaning compounds which bring about the aggregation of solid particles into larger units or flocs. Due to the aggregation as flakes, the solids can settle much faster due to their larger mass. At the same time, the pores between the individual particles are increased, so that the water that is in the sedimented sludge can be easily removed by filtration or centrifugation.
  • the polyanionic flocculants according to the invention preferably used have no coagulating effect, since they do not affect the dispersion of the particles in the liquid phase, but cause the aggregation of the particles by absorption-bridging polymers.
  • copolymers of acrylamide and sodium acrylate used in the preferred embodiment according to the invention as polyanionic flocculants are synthetic organic water-soluble polyelectrolytes with a relatively large molecular weight of about 5 million to about 22 million. These compounds are medium to highly ionic. Particularly preferred flocculants are the products 2440 and 2540 (Stockhausen Co.) and NA 945 (Clarflock). Further advantageous embodiments will be apparent from the dependent claims.
  • Raw juice from sugar beet is in a heated container, which has a stirrer, a feed for sugar beet raw juice and a drain, and a pH electrode, and on Heated to 55 ° C. Over a period of 20 minutes, lime milk is gradually added to the raw juice up to the pH of the optimum flocculation point of the preliming (about 0.1-0.3 g CaO / 100 ml juice). To increase the settling rate, a polyanionic flocculant (Praestol 2540TR) is then added.
  • the preliming juice is discharged, adjusted to a solids content of 20% by volume with the aid of a static decanter and fed to a decanter centrifuge which has an angle between the longitudinal axis of the centrifuge drum and the surface line of the conical section of 8 ° and with 10-30% of the maximum permissible torque is operated.
  • the preliming juice (feed) is fed to the decanter centrifuge at 3000 L / h.
  • the proteinaceous fraction is separated from the preliming juice and removed via the solids discharge from the decanter centrifuge, and the clear sugar beet preliming juice is removed from the centrate outlet of the decanter centrifuge.
  • the solids content of the protein-containing fraction here is 38 to 42 wt .-% and the amount of solids 192 kg / h of dry matter.
  • the amount of sugar in the protein-containing fraction is 15 kg / h and the solids content in the clear sugar beet preliming juice is 4 to 6% by volume.
  • Beet raw juice is precalculated as in Example 1 and at 3000 L / h and a solids content of 20% by volume of various decanter centrifuges with respective discharge angles of 5 °, 8 °, 10 ° and 15 ° between the longitudinal axis and the generatrix of the conical section fed to the centrifuge drum.
  • the different decanter centrifuges are operated with different torques to allow a separation of the coagulum.
  • the protein-containing fractions separated with the respective different decanter centrifuges, as well as clear sugar beet raw juices show differences in the solids content of the clear sugar beet pre-liming juice, as well as in sugar quantity and solids content and proportion of the protein-containing fraction (see Table 1).
  • the use of a decanter centrifuge with an angle of 5 ° leads to an increased amount of sugar and a low solids content (DM in wt .-%) and lower solids (in kg / h) in the protein-containing fraction and to an increased solids content (in Vol. %) in the clear beet-preliming juice.
  • the use of a decanter centrifuge with an angle of 8 ° results in a particularly clear sugar beet Pre-liming juice and a high solids content, a high solids content and a smaller amount of sugar in the protein-containing fraction.
  • the use of a decanter centrifuge with an angle of 10 ° also leads to a comparable amount of sugar and solids and solid content of the protein-containing fraction.
  • the decanter centrifuge with an angle of 15 ° does not segregate the protein-containing fraction from the preliming ssaft even if the maximum permissible torque is exceeded for a short time.
  • Protein-containing fraction amount of solids kg / h 148 192 164 -
  • a preliming juice produced according to Example 1 is adjusted to 10, 20 and 30% by volume solids content with the aid of a static decanter. These differently adjusted preliming juices are each fed to a decanter centrifuge with a discharge angle of 8 °. The use of a preliming juice with different solids content results in different results:
  • Protein-containing fraction solids amount kg / h 100 192 192 192 192
  • a prepared according to Example 1 preliming juice with a solids content of 15% by volume is a decanter centrifuge with a discharge angle of 10 ° (operated as described in Example 1) supplied.
  • the resulting clear beet-preliming juice is collected and treated further.
  • the protein-containing fraction with a solids content of 36% by weight is collected, diluted to 20 vol .-% solids and fed to another decanter centrifuge.
  • This further decanter centrifuge has a discharge angle of 8 ° and is operated with a torque of at most 50% of the maximum permissible torque.
  • the protein-containing fraction is thickened with the aid of the further decanter centrifuge to a solids content of 45% by weight.

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft die Bereitstellung eines Verfahrens zur Herstellung eines klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaftes und eines aus dem Vorkalkungssaft abgetrennten Koagulats, sowie mittels dieses Verfahrens bereitgestellten Vorkalkungssaft und eiweißhaltige Fraktion. Dabei wird eine Dekanterzentrifuge mit einem Winkel zwischen der Längsachse der Trommel und der Mantellinie des konischesn Abschnitts von 6-10 ° eingesetzt.

Description

BESCHREIBUNG
VERFAHREN ZUR REDUKTION DES ZUCKERVERLUSTES BEI DER ABTRENNUNG EINES KOAGULATS AUS VORKALKUNGSSAFT UND ZUR EINDICKUNG DES KOAGULATS, VERWENDUNG EINER DEKANTERZENTRIFUGE,
EIWEISSHALTEGE FRAKTION UND ZUCKERRÜBEN-VORKALKUNGSSAFT
5 Die vorliegende Erfindung betrifft die Bereitstellung eines Verfahrens zur Herstellung eines optimalen klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes, wobei der klare Zuckerrüben-Vorkalkungssaft einen erheblich reduzierten Feststoffanteil aufweist, und zur verbesserten Abtrennung des aus dem Vorkalkungssaft abgetrennten Koagulats.
Herkömmlicherweise wird Zucker aus Rüben gewonnen, indem die geernteten Rüben zunächst0 gereinigt werden, wobei sie von einem Großteil der noch anhaftenden Erde sowie von Blattresten befreit werden. Nach Passieren einer Wäsche werden die Rüben durch Schneidemaschinen zu Schnitzeln gehobelt. Aus den Schnitzeln erfolgt die Zuckergewinnung durch Gegenstromextraktion unter Verwendung von heißem, leicht angesäuertem Wasser. Durch das Ansäuern der Extraktionsflüssigkeit werden die Filtration des Zuckerrüben-Rohsaftes sowie5 die Abpressbarkeit der extrahierten Schnitzel begünstigt. Der bei der Extraktion gewonnene Zuckerrüben-Rohsaft wird anschließend einer Extraktreinigung zugeführt. Üblicherweise erfolgt die Extraktreinigung mit Hilfe der sogenannten Kalk-Kohlensäure-Extraktreinigung in Form einer Vorkalkung und Hauptkalkung sowie einer ersten und zweiten Carbonatation und der Abtrennung des Niederschlages nach der ersten und zweiten Carbonatation. Die0 Extraktreinigung hat die Aufgabe, die im Zuckerrüben-Rohsaft enthaltenen Nicht- Saccharosestoffe, insbesondere hochmolekulare Stoffe, weitestgehend zu entfernen. Die zu entfernenden Nicht-Saccharosestoffe sollen dabei möglichst nicht abgebaut werden, sodass keine zusätzlichen niedermolekulare Stoffe in den Extrakt oder Zuckerrüben-Rohsaft gelangen.
In der Vorkalkung wird der Zuckerrüben-Rohsaft unter schonenden Bedingungen schrittweise5 durch Zugabe von Kalkmilch alkalisiert. Die Vorkalkung erfolgt unter Zugabe definierter Mengen an Calciumhydroxid (Kalkmilch). In Folge der Alkalisierung des Zuckerrüben- Rohsaftes kommt es zu einer Neutralisierung der im Extrakt vorhandenen organischen und anorganischen Säuren sowie zu Ausfällungsreaktionen der Anionen, die mit Calcium unlösliche oder schwerlösliche Salze bilden. So werden beispielsweise Phosphat, Oxalat, Citrat und Sulfat0 weitestgehend abgeschieden. Darüber hinaus koagulieren kolloidal gelöste Nicht- Saccharosestoffe und werden ausgefällt. Die Ausfällung einzelner Inhalts Stoffe, beispielsweise von Anionen wie Oxalat, Phosphat, Citrat, Sulfat oder von Kolloiden wie Pektin und Eiweißstoffen, erfolgt innerhalb bestimmter pH-Bereiche. Innerhalb dieser pH-Bereiche findet gleichzeitig eine Verdichtung des Niederschlages statt. Durch die Zugabe von Kalkmilch während der Vorkalkung kommt es auch zu einer Koagulation von Proteinen. Aufgrund dieses Proteingehalts werden die vorgenannten abgetrennten Nicht-Saccharosestoffe auch als eiweißhaltige Fraktion aus Zuckerrüben-Rohsaft bezeichnet.
Die Aufgabe der anschließend durchgeführten Hauptkalkung durch Zugabe von Kalkmilch besteht insbesondere im chemischen Abbau von Invertzucker und Säureamiden, der andernfalls im Bereich der Safteindickung unter Bildung von Säuren ablaufen würde. Die in der Hauptkalkung zugesetzte Kalkmilch spielt auch bei der ersten und zweiten Carbonatation eine große Rolle. Durch Umsetzung von Calciumcarbonat wird ein starkes Absorptionsmittel für eine Reihe löslicher Nicht-Saccharosestoffe und auch ein geeignetes Filterhilfsmittel bereitgestellt. Die im Hauptkalkungsprozess nicht verbrauchte Kalkmilch wird durch Einleiten von Kohlendioxid als Carbonatationsgas in den beiden Carbonatations schritten zu Calciumcarbonat umgesetzt. Die Carbonatation erfolgt in zwei Stufen. Bei der ersten Carbonatation werden die ausgefällten und ausgeflockten Nicht-Saccharosestoffe und ein Teil der im Zuckerrüben-Rohsaft enthaltenden Farbstoffe absorptiv an das gebildete Calciumcarbonat gebunden. Der in der ersten Carbonatation erhaltene sogenannte erste Schlammsaft wird filtriert oder über Dekanteure geleitet und dabei zu Schlammsaftkonzentrat eingedickt. In der anschließenden zweiten Carbonatation entsteht der sogenannte zweite Schlammsaft, welcher ebenfalls filtriert und dabei eingedickt wird. Die in der ersten und zweiten Carbonatation aufkonzentrierten Calciumcarbonat-Schlämme (Schlammsaftkonzentrat) werden üblicherweise vereinigt und abgepresst. Dabei entsteht der sogenannte Carbokalk. Dieser Carbokalk ist ein lagerfähiges Produkt mit einem Trockensubstanzgehalt von mehr als 70 %. Der in der Extraktreinigung gereinigte Zuckerrüben- Vorkalkungssaft wird weiterbehandelt und Weißzucker erhalten.
Ein erheblicher Nachteil der herkömmlichen Kalk-Kohlensäure-Extraktreinigung besteht insbesondere darin, dass nur ein relativ geringer Reinigungseffekt erreicht wird, da nur maximal 40 % aller Nicht-Saccharosestoffe aus Zuckerrüben-Rohsaft entfernt werden. Ein weiterer Nachteil besteht darin, dass das Verfahren sehr große Mengen von Kalkmilch erfordert. Die Herstellung der in Kalk-Kohlensäure-Extraktreinigungsverfahren verwendeten Kalkmilch und die Beseitigung des bei der Brandkalk-Herstellung entstehenden Abfalls sind jedoch relativ teuer. Auch sind die Kohlendioxid- Emissionen aus Kalkofen und Saftreinigungsanlagen sehr hoch. Darüber hinaus lässt sich der beim Kalk-Kohlendioxid-Extraktreinigungsverfahren anfallende Carbokalk, der aus Kalk und abgetrennten Saft- Verunreinigungen besteht, lediglich als Düngemittel einsetzen. Aus EP 1 682 683 A ist ein Verfahren zur Extraktreinigung von Zuckerrüben-Rohsaft bekannt, umfassend die folgenden Verfahrens schritte, nämlich die Vorkalkung des Zuckerrüben- Rohsaftes durch Zugabe von Kalkmilch zur Koagulation von Nicht-Saccharosestoffen, also der eiweißhaltigen Fraktion, Zugabe mindestens eines Flockungshilfsmittels, Abtrennung des Koagulats von Vorkalkung ssaft unter Verwendung mindestens einer ersten Abtrennvorrichtung unter Erhalt eines klaren Vorkalkungssaftes, Hauptkalkung des nach Abtrennung des Koagulats erhaltenen klaren Vorkalkungssaftes durch Zugabe von Kalkmilch, und Durchführung einer ersten und gegebenenfalls zweiten Carbonatation.
Bekannt ist es aus Fasol, Zuckerindustrie 135, 2010 (5, 228-294) Dekanterzentrifugen mit unterschiedlichen Austragswinkeln einzusetzen, um die erhaltenen Koagulate einzudicken und sie für die anschließende Zugabe zu Pressschnitzeln und zur Trocknung vorzubereiten.
Nachteilig bei diesen Verfahren ist jedoch der vergleichsweise hohe Zuckerverlust, also der vergleichsweise hohe Anteil an Zucker in abgetrenntem Koagulat und ein unerwünscht hoher Feststoffanteil im erhaltenen klaren Vorkalkung ssaft, beide Phänomene letztendlich resultierend aus einer nach wie vor verbesserungsfähigen Trennung eines möglichst mit einem hohen Zuckergehalt ausgestatteten klaren Vorkalkungssaftes vom Koagulat. Als nachteilig erwies sich darüber hinaus, dass die gemäß Fasol eingesetzten Dekanterzentrifugen unter bestimmten Bedingungen zwar stabiler als andere Konfigurationen liefen, nach wie vor jedoch kein kontinuierlicher Betrieb aufgrund unterschiedlicher Viskositäten der abzutrennenden Feststofffraktion möglich war. Der vorliegenden Erfindung liegt daher das technische Problem zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung eines klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes und einer eiweißhaltigen Fraktion aus Zuckerrüben-Rohsaft sowie mit diesem Verfahren hergestellte Produkte bereitzustellen, mit dem die vorgenannten Nachteile überwunden werden, insbesondere ein Verfahren bereitzustellen, mittels dessen verlässlich und präzise das Koagulat aus dem vorgekalkten Zuckerrüben-Rohsaft abgetrennt, geringere Mengen an Zucker während der Abtrennung verloren gehen und dadurch ein besonders klarer Zuckerrüben-Vorkalkungssaft erhalten wird. Ebenso soll das erfindungsgemäße Verfahren zu einer kontinuierlichen Betriebsweise in der Lage sein.
Die vorliegende Erfindung löst das ihr zugrundeliegende technische Problem durch die Bereitstellung der Lehre insbesondere der unabhängigen Patentansprüche. Insbesondere löst die vorliegende Erfindung das ihr zugrundeliegende technische Problem durch die Bereitstellung eines Verfahrens zur Herstellung eines klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes und einer eiweißhaltigen Fraktion, umfassend die Verfahrensschritte a) Bereitstellen eines Zuckerrüben- Rohsaftes, b) Vorkalkung des in Verfahrensschritt a) bereitgestellten Zuckerrüben-Rohsaftes zum Erhalt eines Vorkalkungssaftes unter Ausbildung eines sich im erhaltenen Vorkalkungssaft bildenden Koagulats aus Nicht-Saccharosestoffen, c) Einstellung eines Feststoffanteils von 15 - 25 Vol.- % (bezogen auf das Gesamtvolumen des in Verfahrensschritt b) bereitgestellten Vorkalkung ssafts) im Vorkalkungssaft, d) Abtrennung des Koagulats aus dem in Verfahrens schritt c) erhaltenen Vorkalkungssaft mit einem Feststoffanteil von 15 - 25 Vol.- % unter Verwendung mindestens einer Dekanterzentrifuge, umfassend eine motorisch angetriebene, umlaufende Zentrifugentrommel mit einem zylindrischen Abschnitt und einem konischen Abschnitt, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnitts 6° bis 10° beträgt und eine in die Zentrifugentrommel drehbar gelagerte Extruderschnecke und e) Erhalt des klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes und einer eiweißhaltigen Fraktion. Die vorliegende Erfindung löst das ihr zugrundeliegende technische Problem auch durch die Bereitstellung eines mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens hergestellten klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes und einer mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens hergestellten, vorzugsweise anschließend eingedickten, eiweißhaltigen Fraktion.
Die Erfindung sieht daher in vorteilhafter und überraschender Weise ein Verfahren vor, in dem in einem ersten Verfahrensschritt a) ein Zuckerrüben-Rohsaft, zum Beispiel mittels Extraktion, insbesondere Gegenstromextraktion aus vorzugsweise Zuckerrüben, insbesondere Zuckerrübenschnitzeln, bereitgestellt wird und in einem weiteren Verfahrens schritt b) die Vorkalkung dieses Zuckerrüben-Rohsaftes durchgeführt wird, wodurch ein Vorkalkungssaft entsteht, in welchem ein Koagulat aus Nicht-Saccharosestoffen gebildet wird. Der Feststoffanteil des Vorkalkungssaftes ist erfindungs gemäß in Verfahrensschritt c) auf 15 bis 25 Vol.- % (bezogen auf Gesamtvolumen des in Verfahrensschritt b) eingesetzten Vorkalkungssaftes) einzustellen. Die Erfindung sieht in einem nächsten Verfahrens schritt d) vor, das Koagulat aus dem so erhaltenen Vorkalkungssaft mit mindestens einer Dekanterzentrifuge von einem so erhaltenen klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaft abzutrennen. Die erfindungs gemäß eingesetzte Dekanterzentrifuge umfasst eine motorisch angetriebene, umlaufende Zentrifugentrommel mit mindestens einem zylindrischen Abschnitt und einem konischen Abschnitt, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnittes 6° bis 10° beträgt, sowie eine in die Zentrifugentrommel drehbar gelagerte Extruderschnecke. In einem darauffolgenden Verfahrens schritt e) werden ein klarer Zuckerrüben- Vorkalkungssaft und ein Koagulat in Form einer eiweißhaltigen Fraktion erhalten.
Erfindungsgemäß vorgesehen ist in der bereitgestellten Verfahrensweise die Verwendung mindestens einer Dekanterzentrifuge, welche mindestens eine motorisch angetriebene umlaufende Zentrifugentrommel mit einem zylindrischen Abschnitt und einem konischen Abschnitt umfasst, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnittes 6° bis 10° beträgt und eine in der Zentrifugentrommel drehbar gelagerte Extruderschnecke, zur Abtrennung einer eiweißhaltigen Fraktion aus einem, einen Feststoffanteil von 15 bis 25 Vol.- % (bezogen auf Gesamtvolumen des in Verfahrens schritt b) eingesetzten Vorkalkungssaftes) aufweisenden, Vorkalkungssaft. Der so erhaltene klare Zuckerrüben- Vorkalkungssaft weist einen geringeren Feststoffanteil und zwar im Vergleich zu einer Verfahrensweise unter Verwendung eines Zuckerrüben-Rohsaftes identischer Zusammensetzung und Volumen bei einem anderen Austragswinkel, insbesondere von 5° und/oder einem anderen Feststoffanteil im Vorkalkungssaft, insbesondere 10 Vol.- %. Die so erhaltene eiweißhaltige Fraktion weist einen erhöhten Feststoffanteil, eine geringere pro Zeiteinheit erhaltene Zuckermenge (entspricht einem reduzierten Zuckerverlust im klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaft) und eine erhöhte pro Zeiteinheit erhaltene Feststoffmenge auf, und zwar im Vergleich zu einer Verfahrensweise unter Verwendung eines Zuckerrüben- Rohsaftes identischer Zusammensetzung und Volumen bei einem anderen Austragswinkel, insbesondere von 5° und/oder einem anderen Feststoffanteil im Vorkalkungssaft, insbesondere 10 Vol.- %.
Die erfindungs gemäße Verfahrensweise führt in überraschender Weise zu einem deutlich gegenüber dem Stand der Technik verbessertem, das heißt reduzierten, Feststoffanteil im nach der Abtrennung des Koagulats erhaltenen klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft, das heißt des Klarlaufs, durch Abtrennung des Koagulats bei gleichzeitig erhaltener erhöhter Feststoffmenge pro Zeiteinheit und Feststoffanteil sowie geringerer Zuckermenge der eiweißhaltigen Fraktion. Insbesondere scheint, ohne an die Theorie gebunden zu sein, im erfindungs gemäß bereitgestellten Verfahren auch die spezielle Kombination des erfindungs gemäß vorgesehenen Austragswinkels, das heißt des Winkels zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnitts, mit dem erfindungsgemäß eingesetzten spezifischen Feststoff anteil im für die Abtrennung des Koagulats eingesetzten Vorkalkungssaft zu einem deutlich verringerten Zuckerverlust und einem überraschend geringen Feststoffanteil im Klarlauf zu führen. Insbesondere scheint auch die erfindungs gemäße Kombination aus Austragswinkel und spezifisch eingesetzten Feststoffanteil in überraschender Weise gleichzeitig zu einem erhöhten Feststoffaustrag mit geringerer Zuckermenge sowie erhöhter Feststoffmenge und Feststoff anteil der eiweißhaltigen Fraktion zu führen.
In bevorzugter Ausführungsform wird in Verfahrens schritt b) eine Vorkalkung durch Zugabe von Kalkmilch zum Zuckerrüben-Rohsaft durchgeführt, insbesondere bis zu einer Alkalität von 0,1 bis 0,3 g CaO/100 ml Zuckerrüben-Rohsaft. Insbesondere wird eine Anhebung des pH- Wertes auf 10 bis 12, insbesondere 10,5 bis 12, insbesondere 10,5 bis 11,5, insbesondere 11 vorgenommen.
Gemäß der Erfindung ist in bevorzugter Ausführung vorgesehen, dass nach der Vorkalkung und vor dem Abtrennen des gebildeten Koagulats in einem Verfahrensschritt bl) dem Vorkalkungssaft mindestens ein Flockungshilfsmittel zugesetzt wird, zum Beispiel ein polyanionisches Flockungsmittel, zum Beispiel Copolymer, zum Beispiel ein Copolymer aus Acrylamid und Natriumacrylat, insbesondere mit einer Molmasse von etwa 5 Millionen bis 22 Millionen, vorzugsweise bis zu einer Konzentration von 1 bis 8 ppm.
In besonders bevorzugter Ausführungsform wird in Verfahrens schritt c) ein Feststoff anteil von bevorzugt 17 bis 23 Vol.-%, insbesondere 18 bis 22 Vol.-%, insbesondere 20 Vol.-% eingestellt.
In besonders bevorzugter Ausführungsform ist vorgesehen, dass der Feststoffanteil des in Verfahrens schritt d) einzusetzenden Vorkalkungssaftes in Verfahrensschritt c) mittels mindestens einer Abtrennvorrichtung, insbesondere ein Dekanter, zum Beispiel eines dynamischen oder statischen Dekanters, zum Beispiel eine Ab setz Vorrichtung, eingestellt wird.
In einer besonders bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, dass der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnitts der Zentrifugentrommel der mindestens einen Dekanterzentrifuge in Verfahrens schritt d) und/oder f), hier auch als„Austragswinkel" oder„Austragswinkel der Trommel" verstanden, 6 bis 10°, bevorzugt 8 bis 10°, bevorzugt 8° beträgt.
In einer besonders bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, dass mindestens ein Teil des in Verfahrens schritt e) erhaltenen klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes mit Vorkalkungssaft aus Verfahrens schritt b) gemischt wird. In Verfahrens schritt c) wird anschließend der Feststoff anteil eingestellt und anschließend in Verfahrensschritt d) das Koagulat abgetrennt.
In besonders bevorzugter Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass in einem Verfahrens schritt f) die in Verfahrens schritt e) erhaltene eiweißhaltige Fraktion eingedickt, das heißt konzentriert, wird, insbesondere nach vorherigem Verdünnen der in Verfahrens schritt e) erhaltenen eiweißhaltigen Fraktion auf einen Feststoff anteil der eiweißhaltigen Fraktion von 15 bis 25 Vol.-%, insbesondere 20 Vol.-%. Insbesondere und vorzugsweise wird Verfahrens schritt f) unter Verwendung mindestens einer weiteren Dekanterzentrifuge durchgeführt. In besonderer Ausführungsform umfasst diese weitere Dekanterzentrifuge eine motorisch angetriebene, umlaufende Zentrifugentrommel mit mindestens einem zylindrischen Abschnitt und mindestens einem konischen Abschnitt, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnitts 6 bis 10°, vorzugsweise 8 bis 10°, bevorzugt 8° beträgt und mindestens eine in der Zentrifugentrommel drehbar gelagerte Extruderschnecke vorliegt. In besonders bevorzugter Ausführungsform wird zur Konzentrierung der in Verfahrensschritt e) erhaltenen eiweißhaltigen Fraktion mit der vorgenannten mindestens einen weiteren Dekanterzentrifuge diese mindestens eine Dekanterzentrifuge mit höchstens 50 % des zulässigen maximalen Drehmoments betrieben.
Die erfindungsgemäße Verfahrensweise sieht die Abfolge der Verfahrensschritte a) bis e), optional auch den Verfahrens schritt f), vor, in besonders bevorzugter Ausführungsform besteht das erfindungsgemäße Verfahren aus den Verfahrensschritten a) bis e), insbesondere a) bis f), das heißt zwischen den Verfahrens schritten a) bis e), insbesondere zwischen den Verfahrens schritten a) bis f), finden keine weiteren Verfahrensschritte statt. In besonders bevorzugter Ausführungsform ist ein erfindungsgemäßes Verfahren vorgesehen, in dem die Verfahrens schritte a) bis e), insbesondere a) bis f), in genau der angegebenen Reihenfolge a), b), c), d), e) oder a), b), c), d), e), f) durchgeführt werden. Erfindung s gemäß ist weiterhin vorgesehen, dass die Verfahrens schritte gleichzeitig, zeitlich überlappend oder hintereinander durchgeführt werden. Insbesondere die Verfahrensschritte b) und c) sowie die Verfahrens schritte d) und e) können gleichzeitig miteinander oder zeitlich teilweise überlappend durchgeführt werden.
Die vorliegende Erfindung stellt auch eine eiweißhaltige Fraktion herstellbar, insbesondere hergestellt, nach einem der erfindungsgemäßen Verfahren bereit. Die vorliegende Erfindung stellt auch einen klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft herstellbar, insbesondere hergestellt, nach einem der erfindungs gemäßen Verfahren bereit.
Die vorliegende Erfindung betrifft auch die Verwendung einer Dekanterzentrifuge, umfassend eine motorisch angetriebene umlaufende Zentrifugentrommel mit einem zylindrischen Abschnitt und einem konischen Abschnitt, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnittes 6° bis 10° beträgt, und eine in der Zentrifugentrommel drehbare gelagerte Extruderschnecke, zum Erhalt eines klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes und einer eiweißhaltigen Fraktion.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter„Zuckerrüben-Rohsaft" der Saft, also das wässrige zuckerhaltige Medium, verstanden, der aus Zuckerrüben zum Beispiel aus Rübenschnitzeln, mittels Extraktions- oder Pressverfahren erhalten werden kann, insbesondere extrahiert wird, zum Beispiel durch thermische Extraktionsverfahren wie Gegenstromextraktion bei zum Beispiel 65 bis 75° C im sogenannten Diffusionsverfahren, durch Elektroporation gestützte Extraktionsverfahren oder Pressverfahren. Dieser zuckerreiche Zuckerrüben-Rohsaft enthält neben Zucker (Saccharose) noch verschiedene organische und anorganische Bestandteile der Rübe, die als Nicht-Saccharosestoffe bezeichnet werden.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter einem„klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaft" der Saft, also das wässrige zuckerhaltige Medium verstanden, welcher nach Abtrennung der eiweißhaltigen Fraktion als Klarlauf erhalten wird. Dieser kennzeichnet sich erfindungsgemäß dadurch aus, dass er in bevorzugter Ausführungsform erfindungs gemäß einen geringen Feststoffanteil (in Vol.- %), das heißt einen Feststoffanteil von kleiner oder gleich 12 Vol.-%, aufweist. Erfindungsgemäß wird in bevorzugter Ausführungsform ein Feststoffanteil im klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft von 1 - 12 Vol.- %, insbesondere 1 - 10 Vol.- %, insbesondere 1 - 6 Vol.- %, insbesondere 2 - 12 Vol.- %, insbesondere 2 - 10 Vol.- %, insbesondere 2 - 6 Vol.- %, insbesondere 4 - 12 Vol.- %, insbesondere 4 - 10 Vol.- %, insbesondere 4 - 6 Vol.- % erreicht. Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung werden unter den im Zuckerrüben-Rohsaft enthaltenen „Nicht-Saccharosestoffen" hochmolekulare Substanzen wie Eiweißstoffe, Polysaccharide und Zellwandbestandteile sowie niedrigmolekulare Verbindungen, wie anorganische oder organische Säuren, Aminosäuren und mineralische Stoffe verstanden. Bei den Zellwandbestandteilen handelt es sich insbesondere um Pektine, Lignin, Cellulose und Hemicellulose. Diese Stoffe liegen ebenso wie die Eiweißstoffe, zu denen neben Proteinen insbesondere Nukleoproteine oder Glykoproteine gehören, als hydrophile Makromoleküle in kolloidal-disperser Form vor. Bei den organischen Säuren handelt es sich beispielsweise um Laktate, Citrate, Pektinsäure oder Oxalate. Bei den anorganischen Säuren handelt es sich insbesondere um Sulfate oder Phosphate.
Unter einer„Vorkalkung" wird die Zugabe von Kalkmilch zu Zuckerrüben-Rohsaft verstanden, insbesondere bis zu einer Alkalität von etwa 0,1 bis 0,3 g CaO/100 ml Zuckerrüben-Rohsaft. Bei der Vorkalkung wird der Zuckerrüben-Rohsaft unter schonenden Bedingungen alkalisiert, wobei der pH- Wert des Zuckerrüben-Rohsaftes von etwa 6 auf etwa 11,5 angehoben wird. Die Vorkalkung dient zur Ausflockung von Nicht-Saccharosestoffen, wie Pektin und Proteinen sowie zur Ausfällung schwer löslicher Calciumsalze.
Unter„Kalkmilch" wird erfindungs gemäß insbesondere Calciumhydroxid verstanden, das bei der stark exothermen Reaktion von gebranntem Kalk (Calciumoxid) mit Wasser gebildet und bei der Vorkalkung und Hauptkalkung als Kalkungsmittel eingesetzt wird. Die Zugabe von Kalkmilch zum Zuckerrüben-Rohsaft in der Vorkalkung bewirkt die Fällung oder Koagulation von Nicht-Saccharosestoffen in Form eines Koagulats.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung werden die in Verfahrens schritt b) durch Vorkalkung und gegebenenfalls Zugabe von Flockungshilfsmittel in Form eines Koagulats abgetrennten Nicht-Saccharosestoffe des Zuckerrüben-Rohsaftes als „eiweißhaltige Fraktion" oder „Kolloidfraktion" bezeichnet. Diese ist alkalisch, aufgrund ihrer organischen Natur verderblich und thixotrop. Sie verhält sich wie ein nicht-newtonsches Fluid, insbesondere wird die Viskosität bei Scherbeanspruchung geringer und nach der Beanspruchung liegt wieder die Ausgangsviskosität vor.
Erfindungsgemäß werden unter einem „Koagulat" die aufgrund eines Flockungsprozesses gebildeten Zusammenballungen der im Zuckerrüben-Rohsaft vorhandenen Nicht- Saccharosestoffe verstanden. Das Koagulat umfasst insbesondere die unlöslichen oder schwerlöslichen Salze, die sich durch Reaktionen der Anionen von organischen oder anorganischen Säuren mit Calcium bilden und die ausgeführten hochmolekularen Zuckerrüben- Rohsaft-Bestandteile, insbesondere mit hydrophilen Charakter, wie Eiweißstoffe, Polysaccharide und Zellwandbestandteile, die normalerweise im Zuckerrüben-Rohsaft kolloidal-dispers verteilt sind. Insbesondere liegen im Koagulat und damit in der eiweißhaltigen Fraktion Anionen wie Oxalat, Citrat, Phosphat, Sulfat und Pektinsäure ebenso wie Kolloide, insbesondere Pektin, Proteine, Cellulose und Hemicellulose vor. Der Flockungsprozess wird in eine Flokkulation, bei der die Aggregation durch Absorption brückenbildender Polymere erfolgt, und eine Koagulation, bei der die Aggregation durch Abbau beziehungsweise Reduzierung von Abstoßungskräften erfolgt, unterteilt. Die Flockungsgeschwindigkeit ist von der Temperatur, dem pH-Wert und der Art der Zugabe der Kalkmilch abhängig. Die Ausfällung einzelner Saftinhaltsstoffe, beispielsweise Anionen wie Oxalat, Phosphat, Citrat und Sulfat sowie Kolloiden wie Pektin und Eiweiß, erfolgt in bestimmten pH-Bereichen, wobei innerhalb dieser pH-Bereiche eine Verdichtung des Niederschlages stattfindet. Der pH- Wert, bei dem eine Maximalmenge an Kolloiden ausgeflockt wird und die Fällung unlöslicher Kalksalze nahezu vollständig ist, wird als optimaler Flockung spunkt der Vorkalkung bezeichnet. Erfolgt die Ausfällung am optimalen Flockung spunkt, kommt es zu einer einheitlichen stabilen Ausflockung kolloidal disperser, hochmolekularer Saftbestandteile.
Die Fällung und Koagulation von Pektinen und Proteinen erfordert eine bestimmte temperaturabhängige Verweilzeit. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass die Vorkalkung als kalte oder als warme Vorkalkung durchgeführt werden kann. Vorzugsweise wird die kalte Vorkalkung bei einer Vorkalkungstemperatur von etwa 38 bis 40° C durchgeführt. Erfindungsgemäß bevorzugt besteht jedoch auch die Möglichkeit, die Zugabe der Kalkmilch zum Zuckerrüben-Rohsaft als warme Vorkalkung bei einer Temperatur des Zuckerrüben- Rohsaftes von 55 bis 75° C durchzuführen. Die Zugabe von Kalkmilch zur Vorkalkung des Zuckerrüben-Rohsaftes erfolgt erfindungsgemäß bevorzugt als progressive Vorkalkung. Unter einer progressiven Vorkalkung wird eine allmähliche Steigerung der Alkalität beziehungsweise des pH-Wertes des Zuckerrüben-Rohsaftes vorzugsweise durch langsamen Zulauf der Kalkmilch oder durch kleine unterbrochene Kalkmilch-Einzelzugaben verstanden, wobei insbesondere das pH-Optimum langsam durchlaufen wird.
Erfindungsgemäß bevorzugt ist vorgesehen, dass die progressive Alkalisierung des Zuckerrüben- Rohsaftes während der Vorkalkung im Gegenstrom durch einen bereits alkalisierten Zuckerrüben-Rohsaft, beispielsweise mittels des Schlammsaftkonzentrats aus den Carbonatations stufen, erfolgen kann. Die progressive Alkalisierung im Gegenstrom bedeutet, dass der zugeführte Saft höherer Alkalität so schnell wie möglich mit einem Saft niedrigerer Alkalität vermischt wird, ohne dass sich innerhalb der Mischzone unterschiedliche Alkalitätsgradienten aufbauen können.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass in Verfahrens schritt e) die in Verfahrensschritt d) vom Vorkalkungssaft abgetrennte eiweißhaltige Fraktion erhalten wird, vorzugsweise nach Sammeln. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist erfindungs gemäß vorgesehen, dass die in Verfahrens schritt e) erhaltene eiweißhaltige Fraktion durch den Einsatz einer weiteren erfindungsgemäßen Dekanterzentrifuge, bevorzugt wie in Verfahrens schritt d) verwendet, in einem optionalen Verfahrens schritt f) eingedickt wird. Erfindungs gemäß wird unter dieser „Eindickung" die Eindickung der eiweißhaltigen Fraktion auf einen bevorzugten Feststoffanteil von 35 bis 50 %, bevorzugt 38 bis 45 %, bevorzugt 45 % verstanden (Feststoffanteile in der eiweißhaltigen Fraktion werden in der vorliegenden Lehre, falls nicht anders angegeben, auf das Gewicht der Gesamtzusammensetzung bezogen).
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter dem „Feststoffanteil" des Vorkalkungssaftes der Anteil, vorzugsweise in Vol.- %, des Vorkalkungssaftes verstanden, der nach Zentrifugation, insbesondere bei 4000 U/min und 10 min, und Entfernung des Überstandes erhalten wird. Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter dem „Feststoffanteil" der eiweißhaltigen Fraktion der Anteil, vorzugsweise in Gew.- %, der eiweißhaltigen Fraktion verstanden, der nach Entfernen von Wasser, zum Beispiel durch Trocknung, erhalten wird.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter der „Feststoffmenge" der eiweißhaltigen Fraktion die in Verfahrens schritt e) erfindungsgemäß erhaltene Masse der eiweißhaltigen Fraktion pro Zeiteinheit, vorzugsweise in Kilogramm je Stunde, verstanden. Die Feststoffmenge wird nach Bestimmung der Dichte der eiweißhaltigen Fraktion aus dem gemessen Volumen pro Zeiteinheit der eiweißhaltigen Fraktion errechnet.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter dem„Feststoffanteil" im klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaft der Anteil des klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssafts verstanden, der nach Zentrifugation, insbesondere bei 4000 U/min und 10 min, und Entfernung des Überstandes erhalten wird.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter der „Zuckermenge" der eiweißhaltigen Fraktion die Masse an Zucker verstanden, welche nach der Abtrennung des Koagulats vom Vorkalkungssaft in der eiweißhaltigen Fraktion vorhanden ist.
Unter einem„Dekanter" oder„Dekanteur", insbesondere statischen oder dynamischen Dekanter, wird eine Vorrichtung oder ein Apparat verstanden, der zur mechanischen Entfernung von sedimentierten Stoffen aus einer Flüssigkeit nach dem Sedimentationsprinzip mit Hilfe der Schwerkraft dient. Eine erfindungsgemäße Dekanterzentrifuge umfasst eine motorisch angetriebene, umlaufende Zentrifugentrommel mit mindestens einem zylindrischen und mindestens einem konischem Abschnitt und mindestens eine in die Zentrifugentrommel drehbar gelagerte Extruderschnecke, sowie mindestens einen Zulauf, mindestens einen Zentralablauf und mindestens einen Feststoffaustrag. In besonders bevorzugter Ausführungsform ist vorgesehen, dass das Drehmoment während des Betriebes der Zentrifuge in Verfahrens schritt d) und/oder f) höchstens 50 %, insbesondere höchstens 40 % des maximal zulässigen Drehmoments ist. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, dass das Drehmoment während des Betriebes der Zentrifuge von 10 bis 50 %, bevorzugt 20 bis 50 %, bevorzugt 30 bis 50 %, bevorzugt 10 bis 40 %, bevorzugt 20 bis 40 %, bevorzugt 30 bis 40 % des maximal zulässigen Drehmoments ist.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter dem „maximal zulässigen Drehmoment" das höchste Drehmoment verstanden, mit der die Zentrifuge betrieben werden kann, ohne dauerhafte Schäden zu hinterlassen.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter einem„dauerhaften Schaden" ein Schaden verstanden, der den bestimmungsgemäßen Betrieb signifikant beeinträchtigt, insbesondere dazu führt, dass die Zentrifuge nicht mehr funktionsfähig ist oder in ihrer Leistungsfähigkeit soweit reduziert ist, dass sie ein im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung qualitativ nicht ausreichendes Produkt herstellt, insbesondere einen klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaft mit zum Beispiel einem Feststoffanteil in Klarlauf von mehr als 15 Vol.- % oder eine eiweißhaltige Fraktion mit einem geringeren Feststoffanteil als 35 Gew.- %.
Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird unter einem„Flockung shilfsmittel" ein Stoff verstanden, der das Zeta-Potenzial von Teilchen in kolloidalen Suspensionen so beeinflusst, dass sie zu Flocken aggregieren und beispielsweise nach Sedimentation aus dem System entfernt werden können. Flockungshilfsmittel müssen daher die elektrostatische Abstoßung der meist negativ aufgeladenen Partikel überwinden. Erfindungsgemäß kann es sich bei dem Flockungshilfsmittel auch um Sedimentationsbeschleuniger handeln.
Unter„Flockungshilfsmitteln" oder„Sedimentationsbeschleunigern" werden im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung Verbindungen verstanden, die die Zusammenballung von Feststoffpartikeln zu größeren Einheiten oder Flocken bewirken. Durch die Zusammenballung als Flocken können sich die Feststoffe aufgrund ihrer größeren Masse bedeutend schneller absetzen. Gleichzeitig werden die Poren zwischen den einzelnen Teilchen vergrößert, sodass sich das Wasser, das sich im abgesetzten Schlamm befindet, leicht durch Filtration oder Zentrifugation entfernen lässt. Die erfindungs gemäß bevorzugt eingesetzten polyanionischen Flockungshilfsmittel haben keinerlei koagulierende Wirkung, da sie nicht die Dispersion der Teilchen in der flüssigen Phase beeinflussen, sondern die Aggregation der Teilchen durch Absorption-brückenbildender Polymere bewirken.
Bei den in bevorzugter Ausführungsform erfindungs gemäß als polyanionisches Flockungshilfsmittel eingesetzten Copolymeren aus Acrylamid und Natriumacrylat handelt es sich um synthetische organische wasserlösliche Polyelektrolyte mit einem relativ großen Molekulargewicht von etwa 5 Millionen bis etwa 22 Millionen. Diese Verbindungen sind mittel bis stark ionisch. Besonders bevorzugt werden als Flockungshilfsmittel die Produkte 2440 und 2540 (Fa. Stockhausen) sowie NA 945 (Fa. Clarflock) eingesetzt. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Die Erfindung wird anhand der folgenden Ausführungsbeispiele näher beschrieben.
Beispiel 1
Rohsaft aus Zuckerrüben wird in einem beheizbaren Behälter, der ein Rührwerk, einen Zulauf für Zuckerrüben-Rohsaft und einen Ablauf, sowie eine pH-Elektrode aufweist, gegeben und auf 55° C erhitzt. Über einen Zeitraum von 20 min wird dem Rohsaft stufenweise Kalkmilch bis zum pH-Wert des optimalen Flockungspunktes der Vorkalkung (ca. 0,1 - 0,3 g CaO/100 ml Saft) zugesetzt. Zur Erhöhung der Absetzgeschwindigkeit wird anschließend ein polyanionisches Flockung shilfsmittel (Praestol 2540TR) zugesetzt. Der Vorkalkungssaft wird abgelassen, mit Hilfe eines statischen Dekanters auf einen Feststoffanteil von 20 Vol.- % eingestellt und einer Dekanterzentrifuge zugeführt, die einen Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnittes von 8° aufweist und mit 10 - 30 % des maximal zulässigen Drehmoments betrieben wird. Der Vorkalkungssaft (Zulauf) wird mit 3000 L/h der Dekanterzentrifuge zugeführt. Die eiweißhaltige Fraktion wird vom Vorkalkungssaft abgetrennt und über den Feststoffaustrag aus der Dekanterzentrifuge abgeführt, und der klare Zuckerrüben-Vorkalkungssaft wird aus dem Zentratauslass der Dekanterzentrifuge abgeführt. Der Feststoffanteil der eiweißhaltigen Fraktion beträgt hierbei 38 bis 42 Gew.-% und die Feststoffmenge 192 kg/h Trockensubstanz. Die Zuckermenge der eiweißhaltigen Fraktion beträgt 15 kg/h und der Feststoffanteil im klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft beträgt 4 bis 6 Vol.- %.
Beispiel 2
Vergleich verschiedener Austragswinkel zwischen Längsachse und Mantellinie des konischen Abschnitts der Zentrifugentrommel
Zuckerrüben-Rohsaft wird wie in Beispiel 1 vorgekalkt und mit 3000 L/h und einem Feststoffanteil von 20 Vol.- % verschiedenen Dekanterzentrifugen mit jeweiligen Austragswinkeln von 5°, 8°, 10° und 15° zwischen der Längsachse und der Mantellinie des konischen Abschnittes der Zentrifugentrommel zugeführt. Die unterschiedlichen Dekanterzentrifugen werden mit jeweils unterschiedlichen Drehmomenten betrieben, um eine Abtrennung des Koagulats zu ermöglichen. Die mit den jeweils unterschiedlichen Dekanterzentrifugen abgetrennten eiweißhaltigen Fraktionen sowie klare Zuckerrüben-Rohsäfte weisen hierbei Unterschiede im Feststoffanteil des klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes, sowie bei Zuckermenge und Feststoffmenge und -anteil der eiweißhaltigen Fraktion auf (siehe Tabelle 1). Die Verwendung einer Dekanterzentrifuge mit einem Winkel von 5° führt zu einer erhöhten Zuckermenge sowie einem niedrigen Feststoffanteil (TS in Gew.-%) und niedrigerer Feststoffmenge (in kg/h) in der eiweißhaltigen Fraktion sowie zu einem erhöhten Feststoffanteil (in Vol.- %) im klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft. Die Verwendung einer Dekanterzentrifuge mit einem Winkel von 8° führt zum Erhalt eines besonders klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes sowie einem hohen Feststoffanteil, einer hohen Feststoffmenge und einer geringeren Zuckermenge in der eiweißhaltigen Fraktion. Die Verwendung einer Dekanterzentrifuge mit einem Winkel von 10° führt ebenso zu einer vergleichbaren Zucker- und Feststoffmenge sowie Feststoffanteil der eiweißhaltigen Fraktion. Die Dekanterzentrifuge mit einem Winkel von 15° erreicht auch bei kurzfristigem Überschreiten des maximal zulässigen Drehmomentes keine Abtrennung der eiweißhaltigen Fraktion vom Vorkalkung ssaft.
Tabelle 1
Austragswinkel 5 8 10 15
Zulauf (Vorkalkungssaft) L/h 3000 3000 3000 3000
Eingesetztes Drehmoment (% des maximal zulässigen % sehr < 40- > Drehmoments) gering 40% 80% 100%
Feststoffanteil im Vorkalkungssaft Vol.-% 20 20 20 20
Klarlauf (klarer Zuckerrüben-Vorkalkungssaft) L/h 2400 2600 2650 3000
Eiweißhaltige Fraktion L/h 600 400 350 -
Eiweißhaltige Fraktion, Feststoffmenge kg/h 148 192 164 -
Eiweißhaltige Fraktion (TS), Feststoffanteil Gew.-% 23 38- 38-40 - 42
Zuckermenge der eiweißhaltigen Fraktion kg/h 22 15 15 -
Feststoffanteil im klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft Vol.-% 12 - 14 4 - 6 8 - 12 - Beispiel 3
Vergleich des Feststoffanteils im Zulauf
Ein nach Beispiel 1 hergestellter Vorkalkungssaft wird mit Hilfe eines statischen Dekanters auf 10, 20 sowie 30 Vol.- % Feststoffanteil eingestellt. Diese unterschiedlich eingestellten Vorkalkung s säfte werden jeweils einer Dekanterzentrifuge mit einem Austragswinkel von 8° zugeführt. Durch die Verwendung eines Vorkalkungssaftes mit unterschiedlichem Feststoff anteil werden jeweils unterschiedliche Ergebnisse erzielt:
Die Verwendung des Vorkalkungssaftes mit einem Feststoffanteil von 10 Vol.- % führt zu einer ungenügenden Abtrennung der eiweißhaltigen Fraktion und die des Vorkalkungssaftes mit 30 Vol.- % Feststoff anteil führt zu einem erhöhten Feststoff anteil im Klarlauf (siehe Tabelle 2). Die Verwendung eines Vorkalkungssaftes mit 20 Vol.- % Feststoffanteil führt zu einem sehr klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft und hohen Feststoffanteil in der eiweißhaltigen Fraktion. Tabelle 2
Austragswinkel ° 8 8 8
Zulauf (Vorkalkungssaft) L/h 3000 3000 3000
Eingesetztes Drehmoment (% des maximal zulässigen Drehmoments) % <40% < 40% 20-60%
Feststoffanteil im Vorkalkungssaft Vol.-% 10 20 30
Klarlauf (klarer Zuckerrüben-Vorkalkungssaft) L/h 2780 2600 2600
Eiweißhaltige Fraktion L/h 220 400 400
Eiweißhaltige Fraktion, Feststoffmenge kg/h 100 192 192
Eiweißhaltige Fraktion (TS), Feststoffanteil Gew.-% 36-40 38-42 38-42
Zuckermenge der eiweißhaltigen Fraktion kg /h 9 15 15
Feststoffanteil im klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaft Vol.-% 2 - 3 4 - 6 16 - 20
Beispiel 4
Ein nach Beispiel 1 hergestellter Vorkalkungssaft mit einem Feststoff anteil von 15 Vol.- % wird einer Dekanterzentrifuge mit einem Austragswinkel von 10° (betrieben wie in Beispiel 1 beschrieben) zugeführt. Der erhaltene klare Zuckerrüben-Vorkalkungssaft wird gesammelt und weiter behandelt. Die eiweißhaltige Fraktion mit einem Feststoffanteil von 36 Gew.- % wird gesammelt, auf 20 Vol.-% Feststoffanteil verdünnt und einer weiteren Dekanterzentrifuge zugeführt. Diese weitere Dekanterzentrifuge hat einen Austragswinkel von 8° und wird mit einem Drehmoment von höchstens 50 % des maximal zulässigen Drehmoments betrieben. Die eiweißhaltige Fraktion wird mit Hilfe der weiteren Dekanterzentrifuge auf einen Feststoff anteil von 45 Gew.- % eingedickt.

Claims

ANSPRUCHE
1. Verfahren zur Herstellung eines klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes und einer eiweißhaltigen Fraktion aus Zuckerrüben-Rohsaft, umfassend die folgenden Verfahrensschritte: a) Bereitstellen des Zuckerrüben-Rohsafts, b) Vorkalkung des in Verfahrensschritt a) bereitgestellten Zuckerrüben-Rohsaftes zum Erhalt eines Vorkalkungssaftes unter Ausbildung eines sich im erhaltenen Vorkalkungssaft bildenden Koagulats aus Nicht-Saccharosestoffen, c) Einstellung eines Feststoffanteils von 15 - 25 Vol.- % (bezogen auf das Gesamtvolumen des in Verfahrens schritt b) bereitgestellten Vorkalkungssaftes) im Vorkalkungssaft, d) Abtrennung des Koagulats aus dem in Verfahrens schritt c) erhaltenen Vorkalkungssaft unter Verwendung mindestens einer Dekanterzentrifuge, umfassend eine motorisch angetriebene, umlaufende Zentrifugentrommel mit einem zylindrischen Abschnitt und einem konischen Abschnitt, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugen trommel und der
Mantellinie des konischen Abschnittes 6° bis 10° beträgt und eine in die Zentrifugentrommel drehbar gelagerte Extruderschnecke und e) Erhalt des klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes und des abgetrennten Koagulats in Form einer eiweißhaltigen Fraktion.
2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Feststoffanteil des Vorkalkungssaftes im Verfahrensschritt c) mittels mindestens einer Abtrennvorrichtung eingestellt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei in einem Verfahrens schritt f) die in Verfahrensschritt e) erhaltene eiweißhaltige Fraktion unter Verwendung mindestens einer weiteren Dekanterzentrifuge eingedickt wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei mindestens ein Teil des in Verfahrensschritt e) erhaltenen klaren Zuckerrüben- Vorkalkungssaftes in einem weiteren Verfahrensschritt mit Vorkalkungssaft aus Verfahrensschritt b) gemischt wird, ein mit klarem Zuckerrüben- Vorkalkungssaft vermischter Vorkalkungssaft erhalten, in Verfahrensschritt c) der Feststoffanteil eingestellt und anschließend in Verfahrens schritt d) einer Koagulatabtrennung zugeführt wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnittes 8° bis 10° beträgt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel, und der Mantellinie des konischen Abschnittes der mindestens einen Dekanterzentrifuge genau 8° beträgt.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der in Verfahrensschritt d) eingesetzte Vorkalkungssaft einen Feststoffanteil von 20 Vol.- % aufweist.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die in Verfahrensschritt d) und/oder f) eingesetzte mindestens eine Dekanterzentrifuge mit einem Drehmoment von höchstens 50 % des maximal zulässigen Drehmoments betrieben wird.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die in Verfahrensschritt d) und/oder f) eingesetzte mindestens eine Dekanterzentrifuge mit einem Drehmoment von höchstens 40 % des maximal zulässigen Drehmoments betrieben wird.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei im Anschluss an Verfahrensschritt b) in einem Verfahrensschritt bl) eine Flockung unter Zugabe mindestens eines Flockungshilfsmittels durchgeführt wird.
11. Verwendung einer Dekanterzentrifuge, umfassend eine motorisch angetriebene umlaufende Zentrifugentrommel mit einem zylindrischen Abschnitt und einem konischen Abschnitt, wobei der Winkel zwischen der Längsachse der Zentrifugentrommel und der Mantellinie des konischen Abschnittes 6° bis 10° beträgt und eine in der Zentrifugentrommel drehbare gelagerte Extruderschnecke, zum Erhalt eines klaren Zuckerrüben-Vorkalkungssaftes und einer eiweißhaltigen Fraktion.
12. Eiweißhaltige Fraktion herstellbar nach einem Verfahren der Ansprüche 1 bis 10. WO 2019/043035 γ o, PCT/EP2018/073190
13. Klarer Zuckerrüben- Vorkalkungssaft herstellbar nach einem Verfahren der Ansprüche 1 10.
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