EP3542067A1 - Turbomaschine - Google Patents

Turbomaschine

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EP3542067A1
EP3542067A1 EP17800714.2A EP17800714A EP3542067A1 EP 3542067 A1 EP3542067 A1 EP 3542067A1 EP 17800714 A EP17800714 A EP 17800714A EP 3542067 A1 EP3542067 A1 EP 3542067A1
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EP
European Patent Office
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rotor
radial bearing
rbp
overhang
radial
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Rainer Gausmann
Chunsheng WEI
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Siemens Energy Global GmbH and Co KG
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Publication date
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    • F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow

Definitions

  • the invention relates to a turbomachine, in particular tur ⁇ bo compressor, comprising a rotor which is at least partially disposed in a housing and extending along a Rota ⁇ tion axis, wherein the turbomachine has at least one radial bearing, in which the rotor at a radial bearing point is radially mounted, wherein the radial bearing is formed as an oil-lubricated slide bearing, wherein the rotor in the axial region of the radial bearing point has a ring in a circumferential direction in the outer 20% of the diameter of the radial bearing point of the rotor located Hohlkam- mer, which between a radial inside core region of the rotor in the region of the radial bearing point and the radially outer region of the rotor in the region of the radial bearing point thermally insulated.
  • a rotor shaft for turbo ⁇ machines is already known from EP 983 448 Bl, in which a thermally insulating hollow
  • radial, axial, tangential or circumferential direction are each related to the axis of the rotor, unless otherwise indicated.
  • the radial bearing according to the invention can also be designed as a combined radial thrust bearing and serves in any case to support static and dynamic radial bearing forces. Since, according to the invention, a first shaft end of the rotor protrudes from the axial center of the radial bearing point beyond an overhang beyond the radial bearing point, a first Quo ⁇ tient of overhang to an overall length of the rotor
  • core region of the rotor refers to the region which extends radially inward from the hollow chamber according to the invention for thermal
  • the core area here is the essential part of the rotor in the area of the radial bearing for the absorption of static and dynamic forces.
  • the Hollow chamber in the region of the radial bearing weakens the rotor cross-section, so that the essential strength properties are determined by the core region.
  • a preferred embodiment of the hollow chamber is that a sleeve in the region of the radial bearing point is applied to the rotor, which defines the hollow chamber radially outward with a radially inwardly ⁇ sensitive surface.
  • This sleeve may have a recess on the radially inner surface and / or be positioned over a corresponding recess on the rotor in the region of the radial bearing position, so that the hollow chamber extends radially into the region of the sleeve and / or the core region of the rotor radially decimated.
  • a key finding of the invention is to be ⁇ establishes that a turbomachine should be particularly advantageously equipped with such a thermal insulation in the region of the radial bearing location when a first shaft end of the rotor of the axial center of the radial bearing location from an overhang on the radial bearing location toward ⁇ protrudes, wherein a first quotient of this axial overhang to a total length of the rotor is greater than 0.15.
  • This formulation assumes that the main mass of the rotor is arranged on one side of the radial bearing point and on the axially opposite side of the radial bearing point an overhang protrudes beyond the radial bearing point.
  • TLE total length (unit of length, eg mm).
  • TMS total mass (in kg).
  • a further advantageous development of the invention provides that the radial bearing is designed such that ei ⁇ ne static bearing pressure is greater than 6bar. It has been found that such an arrangement is particularly prone to the Ausbil ⁇ dung of Morten effect.
  • Particularly expedient is the equipment of a turbomachine with the defined thermal insulation when the arrangement of rotor and radial bearing has a relative eccentricity of at least 0.1.
  • RAB radius of the bearing based on the Gleitflä ⁇ chen (averaged over the axial)
  • a further advantageous refinement provides that the turbomachine for a nominal operating state with a To ⁇ peripheral speed> 60m / s at the outermost circumference of the Lagerzap ⁇ fens is formed (portion of the shaft or of the rotor in the range of Ra ⁇ diallagers).
  • the rated operating state refers to the presence of those operating parameters of the machine with which the operation takes place most of the time.
  • the invention is used when the protruding first end of the shaft has a coupling, where ⁇ in the mass of the clutch is at least 2% of the total mass of the rotor. For such an arrangement, a measure against the Morten effect is extremely expedient.
  • the use of the invention when the weight of the overhang mass at least 12% of the bearing load of the radial bearing amounts. Furthermore, the use of the He ⁇ invention particularly useful when the overhang has a center of mass, which as is closer to the axial end of the Ro ⁇ tors at the axial center of the radial bearing.
  • the use of the invention is particularly useful if the rotor is designed for nominal operation such that at rated speed an imbalance centrifugal force of the overhang at 1 ° bend at the radial bearing is at least 60% of the static bearing force in the radial bearing.
  • a radial height of the hollow chamber is less than 10%, preferably less than 5% of the rotor diameter at the radial bearing position ⁇ tion.
  • FIG. 1 is a schematic highly simplified representation of a turbocompressor according to the invention
  • FIG. 2 a schematic representation of a hollow chamber according to the invention in longitudinal section
  • Figure 3 is a schematic representation of an inventive ⁇ SEN turbomachine with a bend of 1% in the range of the radial bearing of the rotor.
  • Figure 4 is a schematic representation of the geometric relationships at the radial bearing point in an Axi ⁇ al bain.
  • 1 shows a schematic representation of a turbomachine Invention ⁇ proper, namely a turbocompressor TCO.
  • ⁇ proper namely a turbocompressor TCO.
  • the rotor R in this example carries three rotating impellers, namely a first impeller IMP1, a second impeller IMP2 and a third impeller IMP3.
  • the rotor R extends along a rotor axis X and is supported radially by means of two radial bearings RB.
  • the left to ⁇ ordered radial bearing RB is designed as a fixed bearing and accordingly has a connected thrust bearing, which is not shown in further detail.
  • This radial bearing supports the rotor R between a first shaft end RN1 and the rest of the rotor R.
  • the right disposed radial bearing RB divides the rotor by means of this radial bearing location in a two ⁇ tes shaft end RN2 and the rest of the rotor R.
  • the radial bearing location RBP of the left- Radial bearing RB is ⁇ arranged on the right side of the first impeller IMPL, so that the first impeller IMPl is formed as an overhang and accordingly as Be ⁇ part of an overhang OVH of the rotor R.
  • a clutch CP for coupling to other rotary machines, such as a drive.
  • a coupling CP ⁇ (here optionally executed) may also be provided on the second shaft end RN2.
  • the rotor R has the total length TLE and the overhang OVH has an overhang length OVL.
  • the overhang OVH furthermore has an overhang mass OVM that the ro tors ⁇ R in a specific ratio of the total mass TMS.
  • OVM overhang mass
  • the outermost circumference CMX of the rotor R, at which the maximum peripheral speed RSP in the circumferential direction CDR results in a nominal operation, is likewise schematically indicated at the first impeller IMP1. 2 shows details of the formation of a thermally insulating cavity at the radial bearing location RBP of lin ⁇ ken radial bearing RB in the figure 1.
  • the hollow cavity CAV is formed here by a sleeve SLV, which up to the first shaft end RN1 in the region of the radial bearing location RBP ⁇ is shrinking. Between two shrink seats of the sleeve SLV is located axially on the radial inner side of the sleeve SLV a radial recess with the radial height RH.
  • the rotor R In the area of the radial bearing RBP, the rotor R has a rotor diameter RDM, wherein the radial height RHT of the hollow chamber is less than 10%, preferably less than 5% of the rotor diameter RDM. In this way, the desired thermal insulation ⁇ effect is achieved.
  • Figure 3 schematically shows a bend of the first shaft end RN1 by an angle in the region of the radial bearing Stel ⁇ le RBP so that the center of gravity MSPOV of the overhang OV to distinguish (by the gravity MSP of the entire rotor R and the eccentricity EXT of the center of gravity of MSP to the rotor axis X) eccentrically displaced by an eccentricity EXT2.
  • a centrifugal force CFF results on ⁇ due to the resultant imbalance.
  • the radial bearing RB is designed such that a stati ⁇ cal bearing pressure SBP> 6bar.
  • the turbomachine is designed for a nominal operating state with a peripheral speed RSP RSP> 60 m / s at the outermost order ⁇ CMX of the rotor R.
  • the radial bearing RB is designed for isentropic storage.
  • the protruding first shaft end RN1 has a clutch CP, wherein the mass of the clutch CP is at least 2% of the total mass TMS of the rotor ⁇ R.
  • the weight of the overhang mass OVM is at least 12% of the bearing load BLO of the radial bearing RB.
  • the overhang has a center of mass, with the center of gravity of the overhang being closer to the axial end of the rotor R than the axial center of the radial bearing RB.
  • the rotor R is designed for rated operation such that at rated speed NN an unbalance centrifugal force of the overhang at 1 ° bend at the radial bearing RB is at least 60% of the static bearing force in the radial bearing RB.
  • a radial height of the hollow chamber RHT CAV is less than 10%, preferably less than 5% of Rotor diemes ⁇ sers RDM at the radial bearing position RBP.
  • the bearing RB has a relative eccentricity EXT of EXT ⁇ 0, 1.
  • Figure 4 shows a schematic axial sectional view of the rotor R and the shaft of the rotor R in the region of the left axial bearing RB.
  • the rotor R is shown in FIG. 4 in a rotation ROT relative to the stationary radial bearing RB.
  • the rotor R extends axially in the direction of the rotor axis X.
  • the radial bearing RB has a radial center ⁇ ⁇ .
  • the illustration of Figure 4 shows a specific axial section representing geometric parameters which are averaged over the length of the radial bearing RB in the axial direction.
  • the radial bearing RB has a radial bearing radius RAB with respect to the inner surface of the sliding surfaces.
  • the rotor R has a radius RAJ.
  • the radius of the rotor RAJ is made smaller than the radius of the bearing RAB.
  • the rotor R is positioned in the radial bearing RB in a certain radial position.
  • the axis of rotation X and the radial center ⁇ ⁇ of the radial bearing RB are located on an axis of the axes LOC.
  • Zvi ⁇ rule the surface of the rotor R and the sliding surface of the Ra ⁇ diallagers RB.
  • the minimum radial clearance HMIN is also referred to here as OFT.
  • the radial clearance is be- see the surface of the rotor R and the sliding surface of the Ra ⁇ diallagers as RB denotes H with a function of circumferential position AAG (which is here indicated as angle).
  • the distance between the rotor axis X and the radial center ⁇ ⁇ of the radial bearing RB is the eccentricity E. This is calculated in combination with the theoretical radial play

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Turbomaschine, insbesondere Turboverdichter (TCO), umfassend einen Rotor (R), der zumindest teilweise in einem Gehäuse (CAS) angeordnet ist und sich entlang einer Rotationsachse (X) erstreckt, wobei die Turboma- schine mindestens ein Radiallager (RB) aufweist, in dem der Rotor (R) an einer Radiallagerstelle (RBP) radial gelagert ist, wobei das Radiallager (RB) als ölgeschmiertes Gleitlager ausgebildet ist, wobei der Rotor (R) im Axialbereich der Radiallagerstelle (RBP) eine sich ringförmig in einer Umfangsrichtung (CDR) im Bereich der äußeren 20% des Durchmessers der Radiallagerstelle (RBP) des Rotors (R) befindliche Hohlkammer (CAV) aufweist, die zwischen einem radial innen befindlichen Kernbereich (COR) des Rotors (R) im Bereich der Radiallagerstelle (RBP) und dem radial außen befindlichen Bereich des Rotors (R) im Bereich der Radiallagerstelle (RBP) thermisch isoliert. Für eine bestmögliche Laufruhe wird vorgeschlagen, dass ein erstes Wellenende (RN1) des Rotors (R) von der axialen Mitte der Radiallagerstelle (RBP) aus um einen Überhang (OVH) über die Radiallagerstelle (RBP) hinaus ragt, wobei ein erster Quotient (QLO) aus Überhang (OVH) zu einer Gesamtlänge (TLE) des Rotors (R) QLO=OVH/TLE > 0,15 beträgt.

Description

Beschreibung
Turbomaschine Die Erfindung betrifft eine Turbomaschine, insbesondere Tur¬ boverdichter, umfassend einen Rotor, der zumindest teilweise in einem Gehäuse angeordnet ist und sich entlang einer Rota¬ tionsachse erstreckt, wobei die Turbomaschine mindestens ein Radiallager aufweist, in dem der Rotor an einer Radiallager- stelle radial gelagert ist, wobei das Radiallager als ölge- schmiertes Gleitlager ausgebildet ist, wobei der Rotor im Axialbereich der Radiallagerstelle eine sich ringförmig in einer Umfangsrichtung im Bereich der äußeren 20% des Durchmessers der Radiallagerstelle des Rotors befindliche Hohlkam- mer aufweist, die zwischen einem radial innen befindlichen Kernbereich des Rotors im Bereich der Radiallagerstelle und dem radial außen befindlichen Bereich des Rotors im Bereich der Radiallagerstelle thermisch isoliert. Aus der EP 983 448 Bl ist bereits eine Rotorwelle für Turbo¬ maschinen bekannt, bei der eine thermisch isolierende Hohl¬ kammer im Bereich einer radialen Lagerung vorgesehen ist.
Es hat sich gezeigt, dass nicht bei allen Turbomaschinen eine derartige Maßnahme zur Vermeidung des Morten-Effekts gleich sinnvoll ist. Die mit dieser Maßnahme einhergehende Vergröße¬ rung des Durchmessers im Radiallagerbereich verändert unge¬ wollt die Rotordynamik ohne im gleichen Maße positive Verbes¬ serungen für die Wellenfestigkeit zu bewirken. Der zusätzli- che Fertigungsaufwand und der größere benötigte Bauraum der Anordnung sind ebenfalls unerwünscht. Andererseits ist diese Maßnahme in bestimmten Fällen eine sehr gute Möglichkeit, die Laufruhe der Maschine zu verbessern, Betriebszustände zu rea¬ lisieren, die ansonsten nicht möglich wäre oder auch Schäden zu vermeiden. Grundsätzlich hat die Laufruhe der Maschine auch Auswirkungen auf den Spielbedarf an z.B. Wellendichtungen und damit auch auf deren Dichtigkeit, so dass hier auch Verbesserungen im Wirkungsgrad erzielt werden können. Die Erfindung hat es sich daher zur Aufgabe gemacht, entspre¬ chende Rotoren von Turbomaschinen mit einer derartigen thermischen Isolierung an der Lagerstelle zu versehen, wenn eine derartige Maßnahme sinnvoll ist.
Zur Lösung der Aufgabe wird eine Anordnung der eingangs defi¬ nierten Art vorgeschlagen mit den zusätzlichen Merkmalen des kennzeichnenden Teils des unabhängigen Anspruchs. Die jeweils rückbezogenen Unteransprüche beinhalten vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung.
Begriffe wie radial, axial, tangential oder Umfangsrichtung sind jeweils auf die Achse des Rotors bezogen, sofern dies nicht anders angegeben ist. Das Radiallager nach der Erfindung kann auch als kombiniertes Radial-Axiallager ausgebildet sein und dient jedenfalls zur Abstützung statischer und dynamischer Radiallagerkräfte. Da nach der Erfindung ein erstes Wellenende des Rotors von der axialen Mitte der Radiallagerstelle aus um einen Überhang über die Radiallagerstelle hinaus ragt, wobei ein erster Quo¬ tient aus Überhang zu einer Gesamtlänge des Rotors
QLO=OVH/TLE > 0,15 beträgt, ist der Quotient QLO naturgemäß stets kleiner als 1, weil der Überhang OVH nicht größer sein kann als die Gesamtlänge TLE der Rotors. Insofern handelt es sich nicht um ein einseitig offenes Intervall sondern um ein zumindest logisch technisch mittels einer oberen Schranke von 1 begrenztes Intervall. In der Praxis ist es im Sinne einer zweckmäßigen Weiterbildung sinnvoll von
0,5 > QLO=OVH/TLE > 0,15 auszugehen.
Der von der Erfindung benutzte Begriff „Kernbereich des Rotors" bezieht sich auf denjenigen Bereich, der sich radial innen von der erfindungsgemäßen Hohlkammer zur thermischen
Isolierung befindet. Der Kernbereich ist hierbei der für die Aufnahme von statischen und dynamischen Kräften wesentliche Bestandteil des Rotors im Bereich der Radiallagerstelle. Die Hohlkammer in dem Bereich der Radiallagerstelle schwächt den Rotorquerschnitt, so dass die wesentlichen Festigkeitseigenschaften durch den Kernbereich bestimmt werden. Eine bevorzugte Ausführungsmöglichkeit der Hohlkammer besteht darin, dass eine Hülse im Bereich der Radiallagerstelle auf den Rotor aufgebracht wird, die mit einer radial innen be¬ findlichen Oberfläche die Hohlkammer nach radial außen hin definiert. Diese Hülse kann auf der radial innen befindlichen Oberfläche eine Aussparung aufweisen und/oder über eine entsprechende Aussparung an dem Rotor in dem Bereich der Radiallagerstelle positioniert werden, so dass die Hohlkammer sich radial in den Bereich der Hülse hinein erstreckt und/oder den Kernbereich des Rotors radial dezimiert.
Eine entscheidende Erkenntnis der Erfindung liegt darin be¬ gründet, dass eine Turbomaschine besonders vorteilhaft mit einer derartigen thermischen Isolierung im Bereich der Radiallagerstelle ausgestattet werden sollte, wenn ein erstes Wellenende des Rotors von der axialen Mitte der Radiallagerstelle aus um einen Überhang über die Radiallagerstelle hin¬ ausragt, wobei ein erster Quotient aus diesem axialen Überhang zu einer Gesamtlänge des Rotors größer als 0,15 ist. Diese Formulierung geht davon aus, dass auf einer Seite der Radiallagerstelle die Hauptmasse des Rotors angeordnet ist und auf der axial anderen Seite der Radiallagerstelle ein Überhang über die Radiallagerstelle hinaus ragt. Auf der Sei¬ te, auf der sich der größere Massenanteil des Rotors befin¬ det, ist in einem gewissen Lagerabstand auch eine zweite Ra- diallagerstelle bzw. ein zweites Radiallager vorgesehen. In einer Gleichung lässt sich der obige Sachverhalt hinsichtlich der Längenverhältnismäßigkeit von Gesamtlänge zu Überhang derart ausdrücken: QLO = OVH/TLE > 0,15, wobei
QLO: 1. Quotient OVH Überhang (in Längeneinheit, z. B. mm)
TLE : Gesamtlänge (Längeneinheit, z. B. mm) .
Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sieht vor, dass die axiale Erstreckung des Überhangs des Rotors eine Über¬ hangmasse aufweist und der gesamte Rotor eine Gesamtmasse aufweist, wobei ein Quotient aus Überhangmasse zu Gesamtmasse > 0,06 ist. In einer Gleichung lässt sich dieser Sachverhalt wie folgt ausdrücken:
QUT = OVM/TMS > 0,06, wobei
QUT: 2. Quotient
OVM: Überhangmasse (in kg)
TMS: Gesamtmasse (in kg) .
Eine weitere vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sieht vor, dass das Radiallager derart ausgebildet ist, so dass ei¬ ne statische Lagerpressung größer 6bar ist. Es hat sich gezeigt, dass eine derartige Anordnung besonders zu der Ausbil¬ dung des Morten-Effekts neigt.
Besonders zweckmäßig ist die Ausstattung einer Turbomaschine mit der definierten thermischen Isolierung, wenn die Anordnung aus Rotor und Radiallager eine relative Exzentrizität von mindestens 0,1 aufweist.
Hierbei meint der Begriff „relative Exzentrizität" den Ab¬ stand zwischen der radialen Mittelachse des Radiallagers und der Rotorachse an der Lagerstelle normiert auf das Radial¬ spiel zwischen Rotor und Gleitlagerfläche des Radiallagers. Die Zusammenhänge sind aus der Figur 4 erkennbar und im Fol¬ genden im Einzelnen erläutert. relative Exzentrizität ecb = e/Cb (dimensionslos) wobei : RAJ = Radius des Rotors an dem Lager (gemittelt
über die Axialerstreckung)
RAB = Radius des Lagers bezogen auf die Gleitflä¬ chen (gemittelt über die Axialerstreckung) Cb = Radiales Spiel zwischen Rotor und Lager = RAB-
RAJ
h = Radiales Spiel als Funktion der Umfangsposition an der das Spiel gemessen wird
hmin = MOFT = Minimales Öl-Film-Spiel
e = Exzentrizität - der radiale Abstand zwischen der radialen Mitte des Lagers und der radialen Mitte der Rotors
ecb = e/Cb = relative Exzentrizität - falls Null, ist der Rotor in dem Lager zentriert; falls ecb den Wert 1 erreicht, berührt der Rotor das
Lager, so dass der Schwerpunkt des Rotors zu der Rotorachse exzentrisch liegt und dement¬ sprechend eine Unwucht ausbildet. Eine weitere vorteilhafte Weiterbildung sieht vor, dass die Turbomaschine für einen Nennbetriebszustand mit einer Um¬ fangsgeschwindigkeit >60m/s am äußersten Umfang des Lagerzap¬ fens (Abschnitt der Welle bzw. des Rotors im Bereich des Ra¬ diallagers) ausgebildet ist. Hierbei bezeichnet der Nennbe- triebszustand das Vorliegen derjenigen Betriebsparameter der Maschine, mit denen der Betrieb die meiste Zeit stattfindet.
Besonders zweckmäßig ist eine Ausbildung des Radiallagers als eine isentrope Lagerung.
Mit besonderem Vorteil kommt die Erfindung zum Einsatz, wenn das überstehende erste Wellenende eine Kupplung aufweist, wo¬ bei die Masse der Kupplung mindestens 2% der Gesamtmasse des Rotors beträgt. Für eine derartige Anordnung ist eine Maßnah- me gegen den Morten-Effekt äußerst zweckmäßig.
Besonders bevorzugt ist der Einsatz der Erfindung, wenn die Gewichtskraft der Überhangmasse mindestens 12% der Lagerlast des Radiallagers beträgt. Weiterhin ist der Einsatz der Er¬ findung besonders zweckmäßig, wenn der Überhang einen Massenschwerpunkt aufweist, der sich näher am axialen Ende des Ro¬ tors als am axialen Mittelpunkt des Radiallagers befindet.
Desweiteren ist der Einsatz der Erfindung besonders sinnvoll, wenn der Rotor für den Nennbetrieb derart ausgelegt ist, dass bei Nenndrehzahl eine Unwuchtfliehkraft des Überhangs bei 1° Biegung am Radiallager mindestens 60% der statischen Lagerkraft im Radiallager beträgt.
Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sieht vor, dass eine radiale Höhe der Hohlkammer kleiner als 10%, bevorzugt kleiner als 5% des Rotordurchmessers an der Radiallagerposi¬ tion ist.
Im Folgenden ist die Erfindung anhand eines speziellen Ausführungsbeispiels unter Bezugnahme auf Zeichnungen näher ver deutlicht. Es zeigen:
Figur 1 eine schematische stark vereinfachte Darstellung eines Turboverdichters nach der Erfindung
Figur 2 eine schematische Darstellung einer erfindungsgemä- ßen Hohlkammer im Längsschnitt,
Figur 3 eine schematische Darstellung einer erfindungsgemä¬ ßen Turbomaschine mit einer Biegung von 1% im Bereich des Radiallagers des Rotors.
Figur 4 eine schematische Darstellung der geometrischen Zusammenhänge an der Radiallagerstelle in einem Axi¬ alschnitt . Figur 1 zeigt eine schematische Wiedergabe einer erfindungs¬ gemäßen Turbomaschine, nämlich eines Turboverdichters TCO. Stark simplifiziert ist der Längsschnitt als einfache Strich¬ zeichnung wiedergegeben, mit einem Rotor R und einem Gehäu- se CAS, das den Rotor R teilweise umgibt. Der Rotor R trägt in diesem Beispiel drei rotierende Impeller, nämlich ein erstes Laufrad IMPl, ein zweites Laufrad IMP2 und ein drittes Laufrad IMP3.
Die Begriffe „rechts" und „links" werden hier nur mit Bezug auf die Zeichnungen verwendet. Tatsächlich kann die Anordnung auch umgekehrt sein, so dass links nur eine erste Seite und rechts die andere zweite Seite der Anordnung bezeichnen.
Der Rotor R erstreckt sich entlang einer Rotorachse X und ist radial mittels zweier Radiallager RB gelagert. Das links an¬ geordnete Radiallager RB ist als Festlager ausgebildet und weist dementsprechend ein angeschlossenes Axiallager auf, das nicht im weiteren Detail dargestellt ist. Dieses Radiallager lagert den Rotor R zwischen einem ersten Wellenende RN1 und dem Rest des Rotors R. Das rechts angeordnete Radiallager RB teilt den Rotor mittels dieser Radiallagerstelle in ein zwei¬ tes Wellenende RN2 und den Rest des Rotors R. Die Radialla- gerstelle RBP des linksseitigen Radiallagers RB ist rechts¬ seitig von dem ersten Laufrad IMPl angeordnet, so, dass das erste Laufrad IMPl als Überhang und dementsprechend als Be¬ standteil eines Überhangs OVH des Rotors R ausgebildet ist. Am Ende des ersten Wellenendes RN1 befindet sich noch eine Kupplung CP zur Ankupplung an andere Rotationsmaschinen, beispielsweise einen Antrieb. Alternativ kann eine Kupplung CP λ (hier optional ausgeführt) auch an dem zweiten Wellenende RN2 vorgesehen sein. Der Rotor R hat die Gesamtlänge TLE und der Überhang OVH weist eine Überhanglänge OVL auf. Der Über- hang OVH weist darüber hinaus eine Überhangmasse OVM auf, die in einem bestimmten Verhältnis der Gesamtmasse TMS des Ro¬ tors R steht. Beispielhaft an dem linken Radiallager RB ist eine Lagerlast BLO eingezeichnet und eine statische Lager¬ pressung SBP resultierend aus der Lagerlast BLU. An dem ers- ten Impeller IMPl ist ebenfalls schematisch der äußerste Umfang CMX des Rotors R eingetragen, an dem sich die maximale Umfangsgeschwindigkeit RSP in Umfangsrichtung CDR in einem Nennbetrieb ergibt. Figur 2 zeigt Einzelheiten zu der Ausbildung eines thermisch isolierenden Hohlraums an der Radiallagerstelle RBP des lin¬ ken Radiallagers RB in der Figur 1. Die Hohlkammer CAV wird hier mittels einer Hülse SLV ausgebildet, die auf das erste Wellenende RN1 im Bereich der Radiallagerstelle RBP aufge¬ schrumpft ist. Zwischen zwei Schrumpfsitzen der Hülse SLV befindet sich axial auf der radialen Innenseite der Hülse SLV eine radiale Ausnehmung mit der radialen Höhe RH . Im Bereich der Radiallagerstelle RBP hat der Rotor R einen Rotordurchmesser RDM, wobei die radiale Höhe RHT der Hohlkammer kleiner als 10%, bevorzugt kleiner als 5% des Rotordurchmessers RDM ist. Auf diese Weise wird der gewünschte thermische Isolier¬ effekt erreicht.
Figur 3 zeigt schematisch eine Biegung des ersten Wellenendes RN1 um einen Winkel im Bereich der Radiallagerstel¬ le RBP, so dass der Massenschwerpunkt MSPOV des Überhangs OV (zu unterscheiden von dem Massenschwerpunkt MSP des gesamten Rotors R und die Exzentrizität EXT des Massenschwerpunkt MSP zu der Rotorachse X) sich exzentrisch um eine Exzentrizität EXT2 verlagert. In Folge der Exzentrizität des ersten Wellenendes RN1 ergibt sich eine Zentrifugalkraft CFF auf¬ grund der resultierenden Unwucht.
In den Figuren 1, 3 ragt das erste Wellenende RN1 des Ro¬ tors R von der axialen Mitte der Radiallagerstelle RBP aus um den Überhang OVH über die Radiallagerstelle RBP hinaus, wobei ein erster Quotient QLO aus Überhang OVH zu einer Gesamtlän- ge TLE des Rotors R QLO=OVH/TLE > 0,15 beträgt.
Die axiale Erstreckung des Überhangs OVH des Rotors R weist eine Überhangmasse OVM auf und der gesamte Rotor R weist eine Gesamtmasse TMS auf, wobei ein zweiter Quotient QOT aus Über¬ hangmasse OVM zu Gesamtmasse TMS QOT=OVM/TMS > 0,06 bträgt. Das Radiallager RB ist derart ausgebildet, dass eine stati¬ sche Lagerpressung SBP > 6bar beträgt. Die Turbomaschine ist für einen Nennbetriebszustand mit einer Umfangsgeschwindigkeit RSP RSP > 60m/s am äußersten Um¬ fang CMX des Rotors R ausgebildet. Das Radiallager RB ist für eine isentrope Lagerung ausgebildet. Das überstehende erste Wellenende RN1 weist eine Kupplung CP auf, wobei die Masse der Kupplung CP mindestens 2% der Gesamtmasse TMS des Ro¬ tors R beträgt.
Die Gewichtskraft der Überhangmasse OVM beträgt mindestens 12% der Lagerlast BLO des Radiallagers RB .
Der Überhang weist einen Massenschwerpunkt auf, wobei der Massenschwerpunkt des Überhangs sich näher am axialen Ende des Rotors R als am axialen Mittelpunkt des Radiallagers RB befindet .
Der Rotor R ist für den Nennbetrieb derart ausgelegt, dass bei Nenndrehzahl NN eine Unwucht-Fliehkraft des Überhangs bei 1° Biegung am Radiallager RB mindestens 60% der statischen Lagerkraft im Radiallager RB beträgt.
In Figur 2 ist eine radiale Höhe RHT der Hohlkammer CAV klei- ner als 10%, bevorzugt kleiner als 5% des Rotordurchmes¬ sers RDM an der Radiallagerposition RBP.
Das Lager RB weist eine relative Exzentrizität EXT von EXT < 0 , 1 auf .
Figur 4 zeigt eine schematische axiale Schnittdarstellung des Rotors R bzw. der Welle des Rotors R im Bereich des linken Axiallagers RB . Der Rotor R ist in der Figur 4 in einer Rotation ROT gegenüber dem stehenden Radiallager RB dargestellt. Der Rotor R erstreckt sich axial in Richtung der Rotorachse X. Das Radiallager RB weist einen radialen Mittelpunkt Χλ auf. Die Darstellung der Figur 4 zeigt einen spezifischen Axialschnitt, der geometrische Parameter wiedergibt, die in Axialrichtung über die Länge des Radiallagers RB gemittelt sind. Das Radiallager RB weist hinsichtlich der inneren Oberfläche der Gleitflächen einen Radiallagerradius RAB auf. Der Rotor R weist einen Radius RAJ auf. Der Radius des Rotors RAJ ist geringer ausgebildet als der Radius des Lagers RAB. In- folge der Rotation ROT positioniert sich der Rotor R in dem Radiallager RB in einer bestimmten Radiallage. In dieser Radiallage befinden sich die Rotationsachse X und der radiale Mittelpunkt Χλ des Radiallagers RB auf einer Achse der Ach- sen LOC. In Verlängerung der Achse der Achsen LOC befindet sich in diesem Betriebszustand ein minimales Radialspiel zwi¬ schen der Oberfläche des Rotors R und der Gleitfläche des Ra¬ diallagers RB . Das minimale Radialspiel HMIN ist hier auch als OFT bezeichnet. Im Allgemeinen ist das Radialspiel zwi- sehen der Oberfläche des Rotors R und der Gleitfläche des Ra¬ diallagers RB als H bezeichnet mit einer Funktion der Um- fangsposition AAG (die hier als Winkel angegeben ist) . Der Abstand zwischen der Rotorachse X und der radialen Mitte Χλ des Radiallagers RB ist die Exzentrizität E. Hieraus errech- net sich in Kombination mit dem theoretischen Radialspiel
(Differenz zwischen Radius des Lagers RAB und Radius des Ro¬ tors RAJ) die relative Exzentrizität.

Claims

Patentansprüche
1. Turbomaschine,
insbesondere Turboverdichter (TCO) ,
umfassend einen Rotor (R) , der zumindest teilweise in einem
Gehäuse (CAS) angeordnet ist und sich entlang einer Rotati¬ onsachse (X) erstreckt, wobei die Turbomaschine mindestens ein Radiallager (RB) aufweist, in dem der Rotor (R) an einer Radiallagerstelle (RBP) radial gelagert ist, wobei das Radiallager (RB) als ölgeschmiertes Gleitlager ausgebildet ist, wobei der Rotor (R) im Axialbereich der Radiallagerstelle (RBP) eine sich ringförmig in einer Umfangsrich- tung (CDR) im Bereich der äußeren 20% des Durchmessers der Radiallagerstelle (RBP) des Rotors (R) befindliche Hohlkam- mer (CAV) aufweist, die zwischen einem radial innen befind¬ lichen Kernbereich (COR) des Rotors (R) im Bereich der Radiallagerstelle (RBP) und dem radial außen befindlichen Be¬ reich des Rotors (R) im Bereich der Radiallagerstelle (RBP) thermisch isoliert,
dadurch gekennzeichnet, dass
ein erstes Wellenende (RN1) des Rotors (R) von der axialen Mitte der Radiallagerstelle (RBP) aus um einen Über¬ hang (OVH) über die Radiallagerstelle (RBP) hinaus ragt, wobei ein erster Quotient (QLO) aus Überhang (OVH) zu einer Gesamtlänge (TLE) des Rotors (R) QLO=OVH/TLE > 0,15 be¬ trägt .
2. Turbomaschine nach Anspruch 1,
wobei die axiale Erstreckung des Überhangs (OVH) des Ro- tors (R) eine Überhangmasse (OVM) aufweist und der gesamte Rotor (R) eine Gesamtmasse (TMS) aufweist, wobei ein zwei¬ ter Quotient (QOT) aus Überhangmasse (OVM) zu Gesamtmas¬ se (TMS) QOT=OVM/TMS > 0,06 beträgt.
3. Turbomaschine nach mindestens einem der Ansprüche 1, 2, wobei das Radiallager (RB) derart ausgebildet ist, dass ei¬ ne statische Lagerpressung (SBP) SBP > 6bar beträgt.
4. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 3,
wobei der Rotor (R) eine Exzentrizität (EXT) von EXT < 0,1 aufweist .
5. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4,
wobei die Turbomaschine für einen Nennbetriebszustand mit einer Umfangsgeschwindigkeit (RSP) RSP > 60m/s am äußersten Umfang (CMX) des Rotors (R) ausgebildet ist.
6. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5,
wobei das Radiallager (RB) für eine isentrope Lagerung aus- gebildet ist.
7. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 6,
wobei das überstehende erste Wellenende (RN1) eine Kupp- lung (CP) aufweist, wobei die Masse der Kupplung (CP) min¬ destens 2% der Gesamtmasse (TMS) des Rotors (R) beträgt.
8. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 7,
wobei die Gewichtskraft der Überhangmasse (OVM) mindestens
12% der Lagerlast (BLO) des Radiallagers (RB) beträgt.
9. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 8,
wobei der Überhang einen Massenschwerpunkt aufweist, wobei der Massenschwerpunkt des Überhangs sich näher am axialen Ende des Rotors (R) als am axialen Mittelpunkt des Radial¬ lagers (RB) befindet.
10. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 9,
wobei der Rotor (R) für den Nennbetrieb derart ausgelegt ist, dass bei Nenndrehzahl (NN) eine Unwucht-Fliehkraft des Überhangs bei 1° Biegung am Radiallager (RB) mindestens 60 der statischen Lagerkraft im Radiallager (RB) beträgt.
11. Turbomaschine nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 10,
wobei eine radiale Höhe (RHT) der Hohlkammer (CAV) kleiner als 10%, bevorzugt kleiner als 5% des Rotordurchmes¬ sers (RDM) an der Radiallagerposition (RBP) ist.
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102018106944A1 (de) * 2018-03-23 2019-09-26 Man Energy Solutions Se Turboverdichter
CN109519414B (zh) * 2018-11-16 2024-02-23 珠海格力电器股份有限公司 离心压缩机、转子结构及其重心调节方法
CN109915999B (zh) 2019-03-13 2020-11-06 珠海格力电器股份有限公司 基于结霜图普的空调抑霜方法及装置

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2885963A (en) * 1953-12-11 1959-05-12 Hayward Tyler And Company Ltd Structures comprising a motor and a pump driven thereby
DE1528754A1 (de) * 1966-07-16 1970-10-08 Licentia Gmbh Elektromotorisch angetriebene Pumpe
JPS5931095U (ja) 1982-08-23 1984-02-27 株式会社日立製作所 原子炉格納容器圧力抑制室底部堆積物撹拌装置
DE3334786A1 (de) 1982-12-24 1984-07-05 Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln Kreiselpumpe
JPS60143927U (ja) 1984-03-02 1985-09-24 株式会社安川電機 軸受支持装置
US5455778A (en) * 1987-05-29 1995-10-03 Ide; Russell D. Bearing design analysis apparatus and method
US4971459A (en) 1990-03-23 1990-11-20 Ingersoll-Rand Company Journal bearing with high stiffness
NL1006177C2 (nl) 1997-05-30 1998-12-07 Delaval Stork V O F Rotoras voor een roterende machine en roterende machine voorzien van een dergelijke rotoras.
JP2007177808A (ja) * 2005-12-27 2007-07-12 Hitachi Powdered Metals Co Ltd 動圧軸受ユニット
US8092158B2 (en) 2007-08-16 2012-01-10 Johnson Controls Technology Company Method of positioning seals in turbomachinery utilizing electromagnetic bearings
ITFI20130092A1 (it) * 2013-04-24 2014-10-25 Nuovo Pignone Srl "rotating machinery with adaptive bearing journals and methods of operating"

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