EP3472494A1 - Dispositif de transmission de couple - Google Patents

Dispositif de transmission de couple

Info

Publication number
EP3472494A1
EP3472494A1 EP17728871.9A EP17728871A EP3472494A1 EP 3472494 A1 EP3472494 A1 EP 3472494A1 EP 17728871 A EP17728871 A EP 17728871A EP 3472494 A1 EP3472494 A1 EP 3472494A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
torque
blade
support member
relative
torque input
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP17728871.9A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
GyuBong Jeon
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Valeo Embrayages SAS
Original Assignee
Valeo Embrayages SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Valeo Embrayages SAS filed Critical Valeo Embrayages SAS
Publication of EP3472494A1 publication Critical patent/EP3472494A1/fr
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/1333—Spiral springs, e.g. lying in one plane, around axis of rotation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/1336—Leaf springs, e.g. radially extending
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/1213—Spiral springs, e.g. lying in one plane, around axis of rotation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0205—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type two chamber system, i.e. without a separated, closed chamber specially adapted for actuating a lock-up clutch
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
    • F16H2045/0236—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means with axial dampers, e.g. comprising a ramp system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
    • F16H2045/0278—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch comprising only two co-acting friction surfaces

Definitions

  • the present invention relates to a torque transmission device and a hydrokinetic clutch for a motor vehicle, such as for example a torque converter or a double damping flywheel.
  • a known hydrodynamic torque converter is illustrated schematically and partially in FIG. 1 and makes it possible to transmit a torque of an output shaft of an internal combustion engine of a motor vehicle, such as for example a crankshaft 1 , to an input shaft 2 of a gearbox.
  • the torque converter conventionally comprises an impeller wheel 3 capable of hydrokinetically driving a turbine wheel 4 via a reactor 5.
  • the impeller wheel 3 is coupled to the crankshaft 1 and the turbine wheel 4 is coupled to guide washers 6.
  • a first group of elastic members 7a, 7b of the compression spring type is mounted between the guide washers 6 and a central hub 8 is coupled to the input shaft 2 of the gearbox.
  • the elastic members 7a, 7b of the first group are arranged in series via a phasing member 9, so that said elastic members 7a, 7b deform in phase with each other, the phasing member 9 being movable relative to the guide washers 6 and relative to the hub 8.
  • a second group of elastic members 7c is mounted with clearance between the guide washers 6 and the central hub 8, in parallel with the first group of elastic members 7a, 7b, said elastic members 7c being designed to be active over an angular range. limited, in particular at the end of angular travel of the guide washers 6 with respect to the central hub 8.
  • the torque converter also comprises clutch means 10 making it possible to transmit a torque from the crankshaft 1 to the guide washers 6 in a determined operating phase, without involving the impeller wheel 3 and the turbine wheel 4.
  • the second group of elastic members 7c makes it possible to increase the stiffness of the damping means at the end of the angular stroke, that is to say for a significant angular offset of the guide washers 6 with respect to the hub 8 (or Conversely).
  • Ka and Kb are the angular stiffness of the device, respectively at the beginning and end of the angular stroke.
  • K1 the cumulative stiffnesses of the first springs of each pair of the first group
  • K2 the cumulative stiffness of the second springs of each pair of the first group
  • K3 the cumulative stiffness of the springs of the second group
  • the rupture of slope between the first and second portions of the curve can generate vibrations and a high hysteresis during operation of the torque converter affecting the quality of the filtration obtained using the damping means.
  • patent FR 3,008,152 in the name of the Applicant, proposes a torque transmission device comprising a torque input element and a torque output element able to pivot about an axis. relative to one another, two resilient blades rotatably connected to the torque output member or respectively to the torque input element, said resilient blades being held elastically and radially bearing on bearing members carried by the torque input member or respectively by the torque output member, said blades resilient being able to flex upon rotation of the torque input member relative to the torque output member.
  • Such a transmission device provides damping means, formed by the elastic blades, having a progressive characteristic curve, without breaking the slope. Such a device thus makes it possible to reduce the vibrations generated during operation and ensures a good quality of filtration.
  • the invention aims in particular to provide a simple, effective and economical solution to this problem.
  • a torque transmission device comprising a torque input element and a torque output element able to pivot about an axis relative to one another, at least one elastic blade.
  • said resilient blade being resiliently and radially supported on a support member carried by the torque input member or respectively by the torque output member, said resilient blade being adapted to flex upon rotation of the torque input member with respect to the torque output member, characterized in that the elastic blade comprises at least two stacked elastic lamellae, said lamellae comprising a connection zone to the torque output element, respectively to the torque input element, and a bearing zone of the support member, said lamellae being connected to one another via at least one link secured to a first blade and engaged with a radial clearance in at least a second lamella.
  • the production of the elastic blade from a stack of several slats facilitates the manufacture of said blade.
  • the slats can in fact be easily made by thin cutting sheets while obtaining a good surface condition at the surfaces in contact with the support member.
  • the radial clearance compensates for any misalignment of the surfaces in contact with the support member between the different lamellae, such a misalignment being due to manufacturing dimensional tolerances.
  • the slats can be connected to each other in said bearing zone, via the connecting member.
  • connection zone and the support zone may be offset radially relative to one another and connected by a curved zone.
  • the connecting member may be designed to maintain the axial position of the slats relative to each other.
  • the connecting member is for example a rivet.
  • the slats can be connected to each other in said bearing zone by means of at least two connecting members, each connecting member being integral with a slat and engaged with a radial clearance in at least one other slat .
  • the support member may comprise a rolling body pivotally mounted about an axis, said axis being fixed to the torque input member, respectively to the torque output member.
  • the rolling body of the support member may be formed by a roller pivotally mounted about an axis, by means of a rolling bearing, such as for example a needle bearing.
  • the resilient blade may be designed so that, in a relative angular position between the torque input member and the torque output member different from a rest position, the support member exerts a bending force on the resilient blade producing a counteracting force of the resilient blade on the bearing member, said reaction force having a circumferential component tending to bias the torque input member and the output member torque to said relative rest position.
  • the resilient blade may be designed so that, in a relative angular position between the torque input member and the torque output member different from a rest position, the support member exerts a bending force on the elastic blade producing an opposite reaction force of the elastic blade on the support member, this reaction force having a radial component tending to maintain the elastic blade in contact with the support member.
  • the angular displacement of the torque input element relative to the torque output element may be greater than 20 ° preferably greater than 40 °.
  • the damping means may comprise at least two resilient blades, each resilient blade being integral in rotation with the torque output member, or respectively with the torque input member, each blade being associated with a member of support rotatably connected to the torque input element, or respectively to the torque output element, each blade being resiliently held in abutment on said corresponding support member, each resilient blade being able to flex during the rotating the torque input member relative to the torque output member.
  • the zones of connection of the lamellae may be annular and comprise radially internal grooves, able to cooperate with splines of the torque output element, respectively of the torque input element.
  • the invention also relates to a hydrokinetic clutch for a motor vehicle, comprising
  • a turbine wheel adapted to be driven hydrokinetically in rotation by the impeller wheel, and adapted to be coupled in rotation to an input shaft of a gearbox,
  • the torque input element being connected or formed by the clutching means, the torque output element being connected or formed by a hub intended to be coupled in rotation; to the input shaft of the gearbox,
  • the clutch means being movable between an engaged position in which the impeller wheel and the torque input member of the torque transmission device are coupled in rotation and a disengaged position in which the impeller wheel and said torque input member is decoupled in rotation.
  • Such a hydrokinetic clutch is also relatively easy to assemble and inexpensive.
  • the hub can be rotatably coupled to the turbine wheel.
  • the clutch means may comprise a piston.
  • the support member may be cylindrical and extend parallel to the axis of the torque transmission device.
  • a hydrokinetic clutch can be a torque converter when the hydrokinetic coupling means comprise an impeller wheel, a turbine wheel and a reactor, or can be a coupler when the hydrokinetic coupling means are devoid of reactor.
  • the impeller wheel may be rotatably coupled to the torque input member and adapted to hydrokinetically drive the turbine wheel through a reactor.
  • the hydrokinetic clutch may also include one or more of the following features:
  • the support member is mounted at the radially outer periphery of at least one flange belonging to the torque input element
  • said flange is coupled in rotation to the piston, for example at the radially outer periphery of the flange,
  • the flange is pivotally mounted around the torque output element
  • the support member is mounted axially between two radially extending flanges axially offset from one another
  • the impeller wheel is rotatably coupled to a cover in which at least a portion of the impeller wheel, the turbine wheel and / or the torque transmission device are housed,
  • the torque output element comprises a hub intended to be coupled in rotation to an input shaft of a gearbox.
  • FIG. 1 is a schematic representation of a torque converter of the prior art
  • FIG. 2 is a half-section, according to an axially extending plane, of a torque converter according to the invention
  • FIG. 3 is a perspective view of a portion of an elastic blade and a support member, according to one embodiment of the invention
  • FIG. 4 is an exploded perspective view of the elements illustrated in FIG. 3;
  • FIG. 5 is a detail view in section along an axial plane, illustrating the connection between the different lamellae of the same elastic blade and the corresponding support member, when the support member constrains the together said slats,
  • FIG. 6 is a view similar to FIG. 5, illustrating a case of rest or non-stress of all the slats by the support member
  • FIG. 7 is a front view of the slats and the support member, in the rest position.
  • a hydrokinetic clutch according to a first embodiment of the invention is shown in Figures 2 to 7.
  • the hydrokinetic clutch is in particular a hydrodynamic torque converter.
  • the latter makes it possible to transmit a torque of an output shaft of an internal combustion engine of a motor vehicle, such as for example a crankshaft 1, to an input shaft 2 of a gearbox.
  • the axis of the torque converter has the reference X.
  • the torque converter comprises an impeller impeller 3 capable of driving a hydrokinetic turbine wheel 4 by means of a reactor 5.
  • the impeller wheel 3 is fixed to a lid formed of several parts 1 1a, 1 1b, 1 1c assembled by welding to each other and delimiting an internal volume 12 housing the impeller wheel 3, the wheel of turbine 4 and the reactor 5.
  • Said lid 1 1a, 1 1b, 1 1c, also noted more generally lid 1 1, comprises fastening means 13 for rotatably coupling said lid 1 1 to the crankshaft 1.
  • the torque converter further comprises a central hub 8 whose radially inner periphery is grooved, of axis X and housed in the internal volume 12 of the lid January 1.
  • the central hub 8 comprises an annular flange 14 extending radially outwards and an annular groove 15 opening axially opposite the impeller wheel 3 and the turbine wheel 4.
  • the turbine wheel 4 is fixed to the first annular flange 14 of the central hub 8, for example by means of rivets 16 or by welding.
  • the torque converter further comprises two flanges
  • Two support members or rolling bodies 18, in the form of rollers or cylindrical rollers, are fixed at the radially outer periphery of the flanges 17a, 17b, axially between the flanges 17a, 17b.
  • the rolling bodies 18 are located with respect to one another diametrically opposite.
  • the rolling bodies 18 are mounted around axes 19 extending axially between the flanges 17a, 17b and coupling said flanges 17a, 17b in rotation.
  • the pins 19 are mounted on the flanges 17a, 17b by means of rivets 20, screws or bolts for example.
  • the rolling bodies 18 are mounted on the axes 19 by rolling bearings, such as for example needle bearings 21.
  • the torque converter further comprises two opposed resilient blades 22 formed by three lamellae 23a, 23b, 23c stacked one on top of the other. As best seen in FIGS. 3 to 7, each lamella 23a, 23b, 23c is symmetrical with respect to the X axis, only one half of the lamellae being shown in FIGS. 3 and 4.
  • Each strip 23a, 23b, 23c comprises a radially inner annular connection zone 24, with grooves or radially inner teeth cooperating with radially corrugated grooves. 26 of the hub 8 so as to rotate said hub 8 and said slats 23a, 23b, 23c.
  • Each lamella further comprises two radially outer and diametrically opposite strands 27 (only one strand 27 is shown in the figures), forming the blades 22, each connected to the connecting zone 24 by a curved or arcuate zone 28.
  • Each outer strand 27 and each curved zone 28 are elastically deformable. Curved area 28 has an angle of about 180 °.
  • Each outer strand 27 develops circumferentially at an angle of between 120 ° and 180 °.
  • the radially outer strand 27 has a radially outer surface 29 forming a rolling track abutting the corresponding rolling body 18, said rolling body 18 being located radially outside the outer strands 27 of the elastic lamellae 23a, 23b, 23c .
  • Each raceway 29 has a generally convex shape.
  • the running track 29 may be formed directly by a zone of the outer strand 27 or by a piece which is attached to said outer strand 27.
  • the strips 23a, 23b, 23c are connected to each other by rivets 34, 35, 36 mounted at the outer strands 27 of said strips, in particular by three rivets 34, 35, 36 circumferentially offset from each other.
  • a first rivet 34 is located facing the rolling body 18 in a rest position of the torque converter, that is to say in a position where no torque is transmitted through said torque converter, the second and third rivets 35, 36 being situated on either side of the first rivet 34, respectively close to the free end of the outer strand 27 and close to the curved zone 28.
  • each rivet 34, 35, 36 has a part, denoted 34a for the rivet 34, fastened to one of the slats, here the slat 23a, the remainder 34b of the rivet 34 being engaged. with a radial clearance, for example between 0.01 and 10 mm, in the other strips 23b, 23c.
  • the ends of the rivets comprise 34c heads resting on the outer lateral surfaces of the slats 23a and 23c, so as to axially hold the slats 23a, 23b, 23c together.
  • the manufacturing dimensional tolerances between the lamellae 23a, 23b, 23c can generate a radial offset between the rolling tracks 29 of the different lamellae 23a, 23b, 23c, as can be seen in the rest position illustrated in FIG. slats 23b and 23c are not supported on the rolling body 1 8 corresponding.
  • the transmitted torque is decomposed into radial forces and circumferential forces.
  • the radial forces allow to bend the corresponding plate 23a, 23b, 23c and the circumferential forces allow the corresponding rolling body 1 8 to move on the runway 29 of the blade 23a, 23b, 23c and transmit the torque.
  • the torque converter further comprises clutch means 1 0 capable of rotating the lid 1 1 and the flanges 1 7a, 1 7b in a clutched position, and able to release the lid 1 1 and the flanges 17a, 17b, in a disengaged position.
  • the clutch means 1 0 comprise an annular piston 30 extending radially, housed in the internal space 12 of the cover 10, whose radially outer periphery comprises a bearing zone equipped with friction linings 31 and adapted to come into pressing on the part 1 1 c of the cover 1 1 in the engaged position so as to make a coupling in rotation of the lid 1 1 and the piston 30.
  • the radially outer periphery of the piston 30 further comprises at least one coupling lug 32 extending axially, engaged in a notch or recess of complementary shape of the flanges 17a, 17b, so as to effect a rotation coupling of the piston 30 and flanges 17a, 17b while allowing axial displacement of the piston 30 relative to the flanges 17a, 17b.
  • the radially inner periphery of the piston 30 comprises a cylindrical rim 33 housed in the annular groove 15 of the hub and guided in rotation around the radially inner cylindrical surface of said groove 15.
  • the axial displacement of the piston 30 is controlled by pressure chambers located on either side of the piston 30.
  • Such clutch means 10 make it possible to transmit a torque of the crankshaft 1 to the input shaft 2 of the gearbox, in a determined operating phase, without involving the hydrokinetic coupling means formed by the gear wheel.
  • impeller 3, the turbine wheel 4 is the reactor 5.
  • the torque coming from the crankshaft 1 is transmitted to the cover 1 1 by means of the fastening means 13.
  • the torque passes through the hydrokinetic coupling means, namely the impeller wheel 3 and then the turbine wheel 4 fixed to the hub 8.
  • the torque is thus transmitted to the input shaft of the gearbox 2 coupled to the hub via the internal grooves of the hub 8.
  • the torque from the cover 1 1 is transmitted to the flanges 17a, 17b by means of the damping means formed by the resilient blades 22 and by the support members 18.
  • the torque is then transmitted at the inner hub 8 coupled to the slats 23a, 23b, 23c and then to the input shaft of the gearbox 2 coupled to the hub 8 via the internal splines of said hub 8.
  • the radial forces exerted between each elastic blade 22 and the corresponding rolling body 18 vary and the flexion of the elastic blade 22 is modified .
  • the modification of the flexion of the blade 22 is accompanied by a displacement of the rolling body 18 along the corresponding rolling tracks 29 under the action of the circumferential forces.
  • the rolling tracks 29 have profiles arranged in such a way that, when the transmitted torque increases, the rolling bodies 18 each exert a bending force on the corresponding resilient lamellae 23a, 23b, 23c, bringing them closer to the free distal end of the tubes. elastic strips 23a, 23b, 23c in the direction of the X axis and a relative rotation between the lid 1 1 and the hub 8 such that the latter deviate from their relative position of rest.
  • the relative position of the cover 1 1 with respect to the hub 8 in which no torque is transmitted between the latter is defined by the rest position.
  • the profiles of the rolling tracks 29 are such that the rolling bodies 18 exert on the elastic blades 22 bending forces having radial components and circumferential components.
  • the elastic blades 22 exert on the rolling bodies 18 a restoring force having a circumferential component which tends to rotate the rolling bodies 18 in an opposite direction of rotation and thus to recall the turbine wheel 4 and the hub 8 to their relative position resting, and an outwardly directed radial component tending to maintain the rolling tracks 29 resting on the corresponding rolling body 18.
  • the elastic blade 22 is prestressed radially towards the axis X so as to exert a reaction force directed radially outwardly, so as to maintain at least one plate 23a, 23b, 23c resting on the corresponding rolling body 18, here the plate 23a.
  • the profiles of the raceways 29 can be arranged in such a way that the characteristic curve of transmission of the torque as a function of the angular displacement is symmetrical or not with respect to the rest position.
  • the angular displacement can be greater in a direction of rotation said direct, than in a direction of rotation opposite, said retro direction.
  • the angular displacement of the cover 1 1 relative to the hub 8 may be greater than 20 ° preferably greater than 40 °.
  • the elastic blades 22 are regularly distributed around the X axis and are symmetrical with respect to the X axis so as to ensure the balance of the torque converter.
  • the torque converter may also comprise friction means arranged to exert a resistant torque between the cover 1 1 and the hub 8 during their relative deflection so as to dissipate the energy accumulated in the elastic strips 22.
  • each elastic blade 22 may vary.
  • Each blade 22 can thus be formed of two slats for example.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)

Abstract

L'invention concerne un dispositif de transmission de couple comportant un élément d'entrée de couple (17a, 17b) et un élément de sortie de couple (8) aptes à pivoter autour d'un axe (X) l'un par rapport à l'autre, au moins une lame élastique (22), liée en rotation à l'élément de sortie de couple (8) ou respectivement à l'élément d'entrée de couple (17a, 17b), la lame élastique (22) étant apte à être maintenue élastiquement et radialement en appui sur un organe d'appui (18) porté par l'élément d'entrée de couple (17a, 17b) ou respectivement par l'élément de sortie de couple (8), la lame élastique (22) étant apte à fléchir lors de la rotation de l'élément d'entrée de couple (17a, 17b) par rapport à l'élément de sortie de couple (8).

Description

Dispositif de transmission de couple
La présente invention concerne un dispositif de transmission de couple ainsi qu'un embrayage hydrocinétique pour un véhicule automobile, tel par exemple qu'un convertisseur de couple ou un double volant amortisseur.
Un convertisseur de couple hydrodynamique connu est illustré schématiquement et de façon partielle à la figure 1 et permet de transmettre un couple d'un arbre de sortie d'un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile, tel par exemple qu'un vilebrequin 1 , à un arbre d'entrée 2 d'une boîte de vitesses.
Le convertisseur de couple comporte classiquement une roue d'impulseur 3, apte à entraîner hydrocinétiquement une roue de turbine 4, par l'intermédiaire d'un réacteur 5.
La roue d'impulseur 3 est couplée au vilebrequin 1 et la roue de turbine 4 est couplée à des rondelles de guidage 6.
Un premier groupe d'organes élastiques 7a, 7b de type ressorts de compression est monté entre les rondelles de guidage 6 et un moyeu central 8 est couplé à l'arbre d'entrée 2 de la boîte de vitesses. Les organes élastiques 7a, 7b du premier groupe sont agencés en série par l'intermédiaire d'un organe de phasage 9, de façon à ce que lesdits organes élastiques 7a, 7b se déforment en phase l'un avec l'autre, l'organe de phasage 9 étant mobile par rapport aux rondelles de guidage 6 et par rapport au moyeu 8.
Un second groupe d'organes élastiques 7c est monté avec jeu entre les rondelles de guidage 6 et le moyeu central 8, en parallèle du premier groupe d'organes élastiques 7a, 7b, lesdits organes élastiques 7c étant conçus pour être actifs sur une plage angulaire limitée, en particulier en fin de course angulaire des rondelles de guidage 6 par rapport au moyeu central 8. La course angulaire, ou le décalage angulaire noté a, des rondelles de guidage 6 par rapport au moyeu 8, est définie par rapport à une position de repos (a=0) dans laquelle aucun couple n'est transmis au travers des moyens d'amortissement formés par les organes élastiques 7a, 7b précités.
Le convertisseur de couple comporte par ailleurs des moyens d'embrayage 10 permettant de transmettre un couple du vilebrequin 1 aux rondelles de guidage 6, dans une phase de fonctionnement déterminée, sans faire intervenir la roue d'impulseur 3 et la roue de turbine 4.
Le second groupe d'organes élastiques 7c permet d'augmenter la raideur des moyens d'amortissement en fin de course angulaire, c'est-à- dire pour un décalage angulaire a important des rondelles de guidage 6 par rapport au moyeu 8 (ou inversement).
On constate que la représentation de la fonction M=f(a) définissant le couple M transmis au travers du dispositif en fonction du décalage angulaire a, comporte une première portion linéaire de pente Ka (pour les faibles valeurs du décalage angulaire a) et une seconde portion linéaire de pente Kb plus importante (pour les fortes valeurs du décalage angulaire a). Ka et Kb sont les raideurs angulaires du dispositif, respectivement en début et en fin de course angulaire. Si l'on définit par K1 les raideurs cumulées des premiers ressorts de chaque paire du premier groupe, par K2 les raideurs cumulées des seconds ressorts de chaque paire du premier groupe et par K3 les raideurs cumulées des ressorts du second groupe, alors Ka = (K1 .K2)/(K1 +K2) et Kb = Ka + K3.
La rupture de pente entre les première et seconde portions de la courbe peut générer des vibrations et un hystérésis important lors du fonctionnement du convertisseur de couple affectant la qualité de la filtration obtenue à l'aide des moyens d'amortissement.
Afin de remédier à cet inconvénient, le brevet FR 3 008 152, au nom de la Demanderesse, propose un dispositif de transmission de couple comportant un élément d'entrée de couple et un élément de sortie de couple aptes à pivoter autour d'un axe l'un par rapport à l'autre, deux lames élastiques liées en rotation à l'élément de sortie de couple ou respectivement à l'élément d'entrée de couple, lesdites lames élastiques étant maintenues élastiquement et radialement en appui sur des organes d'appui portés par l'élément d'entrée de couple ou respectivement par l'élément de sortie de couple, lesdites lames élastiques étant aptes à fléchir lors de la rotation de l'élément d'entrée de couple par rapport à l'élément de sortie de couple.
Un tel dispositif de transmission offre des moyens d'amortissement, formés par les lames élastiques, ayant une courbe caractéristique progressive, sans rupture de pente. Un tel dispositif permet ainsi de réduire les vibrations générées en fonctionnement et assure une bonne qualité de filtration.
La fabrication de telles lames est cependant complexe à mettre en œuvre. En effet, ces lames sont relativement massives et il est difficile de les fabriquer, par découpage par exemple, et d'obtenir un bon état des surfaces des lames en contact avec les organes d'appui.
L'invention a notamment pour but d'apporter une solution simple, efficace et économique à ce problème.
A cet effet, elle propose un dispositif de transmission de couple comportant un élément d'entrée de couple et un élément de sortie de couple aptes à pivoter autour d'un axe l'un par rapport à l'autre, au moins une lame élastique liée en rotation à l'élément de sortie de couple ou respectivement à l'élément d'entrée de couple, ladite lame élastique étant maintenue élastiquement et radialement en appui sur un organe d'appui porté par l'élément d'entrée de couple ou respectivement par l'élément de sortie de couple, ladite lame élastique étant apte à fléchir lors de la rotation de l'élément d'entrée de couple par rapport à l'élément de sortie de couple, caractérisé en ce que la lame élastique comporte au moins deux lamelles élastiques empilées, lesdites lamelles comportant une zone de liaison à l'élément de sortie de couple, respectivement à l'élément d'entrée de couple, et une zone d'appui de l'organe d'appui, lesdites lamelles étant reliées les unes aux autres par l'intermédiaire d'au moins un organe de liaison solidaire d'une première lamelle et engagé avec un jeu radial dans au moins une seconde lamelle.
La réalisation de la lame élastique à partir d'un empilement de plusieurs lamelles permet de faciliter la fabrication de ladite lame. Les lamelles peuvent en effet être réalisées aisément par découpage fin de tôles tout en obtenant un bon état de surface au niveau des surfaces en contact avec l'organe d'appui.
Le jeu radial permet de compenser un éventuel défaut d'alignement des surfaces en contact avec l'organe d'appui entre les différentes lamelles, un tel défaut d'alignement étant dû aux tolérances dimensionnelles de fabrication.
On garantit ainsi que l'organe d'appui est apte à venir en appui simultané sur toutes les lamelles d'une même lame élastique.
On notera que les termes « radial » et « axial » sont définis par rapport à l'axe du dispositif de transmission, qui est notamment l'axe de rotation de l'élément d'entrée de couple par rapport à l'élément de sortie de couple.
Les lamelles peuvent être reliées les unes aux autres, dans ladite zone d'appui, par l'intermédiaire de l'organe de liaison.
La zone de liaison et la zone d'appui peuvent être décalées radialement l'une par rapport à l'autre et reliées par une zone courbe.
L'organe de liaison peut être conçu pour maintenir la position axiale des lamelles les unes par rapport aux autres.
L'organe de liaison est par exemple un rivet.
Les lamelles peuvent être reliées les unes aux autres dans ladite zone d'appui par l'intermédiaire d'au moins deux organes de liaison, chaque organe de liaison étant solidaire d'une lamelle et engagé avec un jeu radial dans au moins une autre lamelle.
L'organe d'appui peut comporter un corps roulant monté pivotant autour d'un axe, ledit axe étant fixé à l'organe d'entrée de couple, respectivement à l'organe de sortie de couple. Dans ce cas, le corps roulant de l'organe d'appui peut être formé par un galet monté pivotant autour d'un axe, par l'intermédiaire d'un palier à roulement, tel par exemple qu'un roulement à aiguilles.
La lame élastique peut être conçue de façon à ce que, dans une position angulaire relative entre l'élément d'entrée de couple et l'élément de sortie de couple différente d'une position de repos, l'organe d'appui exerce un effort de flexion sur la lame élastique produisant une force de réaction contraire de la lame élastique sur l'organe d'appui, cette force de réaction présentant une composante circonférentielle tendant à rappeler l'élément d'entrée de couple et l'élément de sortie de couple vers ladite position relative de repos.
La lame élastique peut être conçue de façon à ce que, dans une position angulaire relative entre l'élément d'entrée de couple et l'élément de sortie de couple différente d'une position de repos, l'organe d'appui exerce un effort de flexion sur la lame élastique produisant une force de réaction contraire de la lame élastique sur l'organe d'appui, cette force de réaction présentant une composante radiale tendant à maintenir la lame élastique en contact avec l'organe d'appui.
Le débattement angulaire de l'élément d'entrée de couple par rapport à l'élément de sortie de couple peut être supérieur à 20° de préférence supérieur à 40°.
Les moyens d'amortissement peuvent comporter au moins deux lames élastiques, chaque lame élastique étant solidaire en rotation de l'élément de sortie de couple, ou respectivement de l'élément d'entrée de couple, chaque lame étant associée à un organe d'appui lié en rotation à l'élément d'entrée de couple, ou respectivement à l'élément de sortie de couple, chaque lame étant maintenue élastiquement en appui sur ledit organe d'appui correspondant, chaque lame élastique étant apte à fléchir lors de la rotation de l'élément d'entrée de couple par rapport à l'élément de sortie de couple. Les zones de liaison des lamelles peuvent être annulaires et comporter des cannelures radialement internes, aptes à coopérer avec des cannelures de l'élément de sortie de couple, respectivement de l'élément d'entrée de couple.
L'invention concerne également un embrayage hydrocinétique pour un véhicule automobile, comportant
- une roue d'impulseur destinée à être couplée en rotation à un vilebrequin,
- une roue de turbine apte à être entraînée hydrocinétiquement en rotation par la roue d'impulseur, et apte à être couplée en rotation à un arbre d'entrée d'une boîte de vitesses,
- des moyens d'embrayage,
- un dispositif de transmission de couple du type précité, l'élément d'entrée de couple étant relié ou formé par les moyens d'embrayage, l'élément de sortie de couple étant relié ou formé par un moyeu destiné à être couplé en rotation à l'arbre d'entrée de la boîte de vitesses,
- les moyens d'embrayage étant mobiles entre une position embrayée dans laquelle la roue d'impulseur et l'élément d'entrée de couple du dispositif de transmission de couple sont couplés en rotation et une position débrayée dans laquelle la roue d'impulseur et ledit élément d'entrée de couple sont découplés en rotation.
Un tel embrayage hydrocinétique est par ailleurs relativement facile à monter et peu coûteux.
Le moyeu peut être couplé en rotation à la roue de turbine.
Les moyens d'embrayage peuvent comportent un piston.
L'organe d'appui peut être cylindrique et s'étendre parallèlement à l'axe du dispositif de transmission de couple.
On notera qu'un embrayage hydrocinétique peut être un convertisseur de couple lorsque les moyens de couplage hydrocinétique comportent une roue d'impulseur, une roue de turbine et un réacteur, ou peut être un coupleur lorsque les moyens de couplage hydrocinétique sont dépourvus de réacteur.
La roue d'impulseur peut être couplée en rotation à l'élément d'entrée de couple et apte à entraîner hydrocinétiquement la roue de turbine, par l'intermédiaire d'un réacteur.
L'embrayage hydrocinétique peut également comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- l'organe d'appui est monté en périphérie radialement externe d'au moins un flasque appartenant à l'élément d'entrée de couple,
- ledit flasque est couplé en rotation au piston, par exemple au niveau de la périphérie radialement externe du flasque,
- le flasque est monté pivotant autour de l'élément de sortie de couple,
- l'organe d'appui est monté axialement entre deux flasques s'étendant radialement et décalés axialement l'un de l'autre,
- la roue d'impulseur est couplée en rotation à un couvercle dans lequel sont logés, au moins en partie, la roue d'impulseur, la roue de turbine et/ou le dispositif de transmission de couple,
- l'élément de sortie de couple comporte un moyeu destiné à être couplé en rotation à un arbre d'entrée d'une boîte de vitesses.
L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels :
- la figure 1 est une représentation schématique d'un convertisseur de couple de l'art antérieur,
- la figure 2 est une demi-section, selon un plan s'étendant axialement, d'un convertisseur de couple selon l'invention,
- la figure 3 est une vue en perspective d'une partie d'une lame élastique et d'un organe d'appui, selon une forme de réalisation de l'invention, - la figure 4 est une vue éclatée, en perspective, des éléments illustrés à la figure 3,
- la figure 5 est une vue de détail, en coupe selon un plan axial, illustrant la liaison entre les différentes lamelles d'une même lame élastique ainsi que l'organe d'appui correspondant, lorsque l'organe d'appui contraint l'ensemble desdites lamelles,
- la figure 6 est une vue similaire à la figure 5, illustrant un cas de repos ou de non contrainte de l'ensemble des lamelles par l'organe d'appui,
- la figure 7 est une vue de face des lamelles et de l'organe d'appui, en position de repos.
Un embrayage hydrocinétique selon une première forme de réalisation de l'invention est représenté aux figures 2 à 7. L'embrayage hydrocinétique est en particulier un convertisseur de couple hydrodynamique. Celui-ci permet de transmettre un couple d'un arbre de sortie d'un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile, tel par exemple qu'un vilebrequin 1 , à un arbre d'entrée 2 d'une boîte de vitesses. L'axe du convertisseur de couple porte la référence X.
Dans ce qui suit, les termes « axial » et « radial » sont définis par rapport à l'axe X.
Le convertisseur de couple comporte une roue à aubes d'impulseur 3, apte à entraîner hydrocinétiquement une roue à aubes de turbine 4, par l'intermédiaire d'un réacteur 5.
La roue d'impulseur 3 est fixée à un couvercle formé de plusieurs parties 1 1 a, 1 1 b, 1 1 c assemblées par soudage les unes aux autres et délimitant un volume interne 12 logeant la roue d'impulseur 3, la roue de turbine 4 et le réacteur 5. Ledit couvercle 1 1 a, 1 1 b, 1 1 c, noté également de manière plus générale couvercle 1 1 , comporte des moyens de fixation 13 permettant de coupler en rotation ledit couvercle 1 1 au vilebrequin 1 . Le convertisseur de couple comporte en outre un moyeu central 8 dont la périphérie radialement interne est cannelée, d'axe X et logé dans le volume interne 12 du couvercle 1 1 . Le moyeu central 8 comporte un rebord annulaire 14 s'étendant radialement vers l'extérieur et une gorge annulaire 15 débouchant axialement à l'opposé de la roue d'impulseur 3 et de la roue de turbine 4.
La roue de turbine 4 est fixée au premier rebord annulaire 14 du moyeu central 8, par exemple par l'intermédiaire de rivets 1 6 ou par soudage.
Le convertisseur de couple comporte en outre deux flasques
17a, 17b radiaux, décalés axialement l'un de l'autre. Les flasques 17a, 17b sont montés pivotants autour du moyeu 8.
Deux organes d'appui ou corps roulants 18, se présentant sous la forme de galets ou de rouleaux cylindriques, sont fixés en périphérie radialement externe des flasques 17a, 17b, axialement entre les flasques 17a, 17b. Les corps roulants 18 sont situés l'un par rapport à l'autre de façon diamétralement opposée. En particulier, les corps roulants 18 sont montés autour d'axes 19 s'étendant axialement entre les flasques 17a, 17b et couplant lesdits flasques 17a, 17b en rotation. Les axes 19 sont montés sur les flasques 17a, 17b par l'intermédiaire de rivets 20, de vis ou de boulons par exemple. Les corps roulants 18 sont montés sur les axes 19 par l'intermédiaire de paliers roulants, tels par exemple que des roulements à aiguilles 21 .
Le convertisseur de couple comporte en outre deux lames élastiques 22 opposées, formées par trois lamelles 23a, 23b, 23c empilées les unes sur les autres. Comme cela est mieux visible aux figures 3 à 7, chaque lamelle 23a, 23b, 23c est symétrique par rapport à l'axe X, seule une moitié des lamelles étant représentée sur les figures 3 et 4.
Chaque lamelle 23a, 23b, 23c comporte une zone de liaison annulaire 24 radialement interne, comportant des cannelures ou des dents 25 radialement internes et coopérant avec des cannelures radialement externes 26 du moyeu 8 de façon à coupler en rotation ledit moyeu 8 et lesdites lamelles 23a, 23b, 23c. Chaque lamelle comporte en outre deux brins 27 radialement externes et diamétralement opposés (seul un brin 27 est représenté sur les figures), formant les lames 22, relié chacun à la zone de liaison 24 par une zone courbe ou arquée 28. Chaque brin externe 27 et chaque zone courbe 28 sont élastiquement déformables. La zone courbe 28 présente un angle d'environ 180°.
Chaque brin externe 27 se développe circonférentiellement sur un angle compris entre 120° et 180°. Le brin radial ement externe 27 comporte une surface radialement externe 29 formant une piste de roulement venant en appui sur le corps roulant correspondant 18, ledit corps roulant 18 étant situé radialement à l'extérieur des brins externes 27 des lamelles élastiques 23a, 23b, 23c. Chaque piste de roulement 29 présente une forme globalement convexe. La piste de roulement 29 peut être formée directement par une zone du brin externe 27 ou encore par une pièce qui est rapportée sur ledit brin externe 27.
Les lamelles 23a, 23b, 23c sont reliées les unes aux autres par des rivets 34, 35, 36 montés au niveau des brins externes 27 desdites lamelles, en particulier par trois rivets 34, 35, 36 décalés circonférentiellement les uns des autres. Un premier rivet 34 est situé en regard du corps roulant 18 dans une position de repos du convertisseur de couple, c'est-à-dire dans une position où aucun couple n'est transmis au travers dudit convertisseur de couple, les deuxième et troisième rivets 35, 36 étant situés de part et d'autre du premier rivet 34, respectivement à proximité de l'extrémité libre du brin externe 27 et à proximité de la zone courbe 28.
Comme cela est mieux visible aux figures 5 et 6, chaque rivet 34, 35, 36 comporte une partie, notée 34a pour le rivet 34, fixée à l'une des lamelles, ici la lamelle 23a, le reste 34b du rivet 34 étant engagé avec un jeu radial j compris par exemple entre 0,01 et 10 mm, dans les autres lamelles 23b, 23c. Les extrémités des rivets comportent des têtes 34c venant en appui sur les surfaces latérales externes des lamelles 23a et 23c, de façon à maintenir axialement les lamelles 23a, 23b, 23c entre elles.
Les tolérances dimensionnelles de fabrication entre les lamelles 23a, 23b, 23c peuvent générer un décalage radial entre les pistes de roulement 29 des différentes lamelles 23a, 23b, 23c, comme cela est visible dans la position de repos illustrée à la figure 6, où les lamelles 23b et 23c ne sont pas en appui sur le corps roulant 1 8 correspondant.
En fonctionnement, lorsque le corps roulant 1 8 se déplace le long des pistes de roulement 29, celui-ci contraint alors les trois lamelles 23a, 23b, 23c simultanément, comme illustré à la figure 5, les jeux radiaux j entre les rivets 34, 35, 36 et les lamelles 23a, 23b, 23c permettant d'absorber ou de compenser les écarts dimensionnels entre les lamelles 23a, 23b, 23c et autorisent ainsi un contact simultané du corps roulant 1 8 sur les trois lamelles 23a, 23b, 23c.
Entre chaque lamelle élastique 23a, 23b, 23c et le corps roulant correspondant 1 8, le couple transmis se décompose en efforts radiaux et en efforts circonférentiels. Les efforts radiaux permettent de faire fléchir la lamelle correspondante 23a, 23b, 23c et les efforts circonférentiels permettent au corps roulant correspondant 1 8 de se déplacer sur la piste de roulement 29 de la lamelle 23a, 23b, 23c et de transmettre le couple.
Le convertisseur de couple comporte de plus des moyens d'embrayage 1 0 aptes à coupler en rotation le couvercle 1 1 et les flasques 1 7a, 1 7b, dans une position embrayée, et aptes à libérer le couvercle 1 1 et les flasques 17a, 1 7b, dans une position débrayée.
Les moyens d'embrayage 1 0 comportent un piston annulaire 30 s'étendant radialement, logé dans l'espace interne 12 du couvercle 10, dont la périphérie radialement externe comporte une zone d'appui équipée de garnitures de friction 31 et apte à venir en appui sur la partie 1 1 c du couvercle 1 1 en position embrayée de manière à réaliser un couplage en rotation du couvercle 1 1 et du piston 30. La périphérie radialement externe du piston 30 comporte en outre au moins une patte de couplage 32 s'étendant axialement, engagée dans une encoche ou un évidement de forme complémentaire des flasques 17a, 17b, de manière à réaliser un couplage en rotation du piston 30 et des flasques 17a, 17b tout en autorisant un déplacement axial du piston 30 par rapport aux flasques 17a, 17b.
La périphérie radialement interne du piston 30 comporte un rebord cylindrique 33 logé dans la gorge annulaire 15 du moyeu et guidé en rotation autour de la surface cylindrique radialement interne de ladite gorge 15.
Le déplacement axial du piston 30 est commandé par des chambres de pression situées de part et d'autre du piston 30.
De tels moyens d'embrayage 10 permettent de transmettre un couple du vilebrequin 1 à l'arbre d'entrée 2 de la boîte de vitesses, dans une phase de fonctionnement déterminée, sans faire intervenir les moyens de couplage hydrocinétique formés par la roue d'impulseur 3, la roue de turbine 4 est le réacteur 5.
En fonctionnement, le couple provenant du vilebrequin 1 est transmis au couvercle 1 1 par l'intermédiaire des moyens de fixation 13. En position débrayée du piston 30, le couple traverse les moyens de couplage hydrocinétique, à savoir la roue d'impulseur 3 puis la roue de turbine 4 fixée au moyeu 8. Le couple est ainsi transmis à l'arbre d'entrée de la boîte de vitesses 2 couplé au moyeu par l'intermédiaire des cannelures internes du moyeu 8.
En position embrayée du piston 30, le couple provenant du couvercle 1 1 est transmis aux flasques 17a, 17b par l'intermédiaire des moyens d'amortissement formés par les lames élastiques 22 et par les organes d'appui 18. Le couple est alors transmis au moyeu interne 8 couplé aux lamelles 23a, 23b, 23c, puis à l'arbre d'entrée de la boîte de vitesses 2 couplé au moyeu 8 par l'intermédiaire des cannelures internes dudit moyeu 8. En position embrayée du piston 30, lorsque le couple transmis entre le couvercle 1 1 et le moyeu 8 varie, les efforts radiaux s'exerçant entre chaque lame élastique 22 et le corps roulant correspondant 18 varient et la flexion de la lame élastique 22 est modifiée. La modification de la flexion de la lame 22 est accompagnée d'un déplacement du corps roulant 18 le long des pistes de roulement 29 correspondantes sous l'action des efforts circonférentiels.
Les pistes de roulement 29 présentent des profils agencés de telle sorte que, lorsque le couple transmis augmente, les corps roulants 18 exercent chacun un effort de flexion sur les lamelles élastiques 23a, 23b, 23c correspondantes entraînant un rapprochant de l'extrémité distale libre des lamelles élastiques 23a, 23b, 23c en direction de l'axe X et une rotation relative entre le couvercle 1 1 et le moyeu 8 telle que ces derniers s'écartent de leur position relative de repos. On définit par position de repos la position relative du couvercle 1 1 par rapport au moyeu 8 dans laquelle aucun couple n'est transmis entre ces derniers.
Les profils des pistes de roulement 29 sont donc tels que les corps roulants 18 exercent sur les lames élastiques 22 des efforts de flexion ayant des composantes radiales et des composantes circonférentielles.
Les lames élastiques 22 exercent sur les corps roulants 18 une force de rappel ayant une composante circonférentielle qui tend à faire tourner les corps roulants 18 selon un sens de rotation opposé et à rappeler ainsi la roue de turbine 4 et le moyeu 8 vers leur position relative de repos, et une composante radiale dirigée vers l'extérieur tendant à maintenir les pistes de roulement 29 en appui sur le corps roulant correspondant 18.
De préférence, lorsque le couvercle 1 1 et le moyeu 8 sont dans leur position de repos, la lame élastique 22 est précontrainte radialement vers l'axe X de sorte à exercer une force de réaction, dirigée radialement vers l'extérieur, de façon à maintenir au moins une lamelle 23a, 23b, 23c en appui sur le corps roulant 18 correspondant, ici la lamelle 23a.
Les profils des pistes de roulement 29 peuvent indifféremment être agencés de telle sorte que la courbe caractéristique de transmission du couple en fonction du débattement angulaire soit symétrique ou non par rapport à la position de repos. Selon un mode de réalisation avantageux, le débattement angulaire peut être plus important dans un sens de rotation dit direct, que dans un sens de rotation opposé, dit sens rétro.
Le débattement angulaire du couvercle 1 1 par rapport au moyeu 8 peut être supérieur à 20° de préférence su périeur à 40°.
Les lames élastiques 22 sont régulièrement réparties autour de l'axe X et sont symétriques par rapport à l'axe X de manière à garantir l'équilibre du convertisseur de couple.
Le convertisseur de couple peut également comporter des moyens de friction agencés pour exercer un couple résistant entre le couvercle 1 1 et le moyeu 8 lors de leur débattement relatif de manière à dissiper l'énergie accumulée dans les lames élastiques 22.
Bien entendu, le nombre de lamelles de chaque lame élastique 22 peut varier. Chaque lame 22 peut ainsi être formée de deux lamelles par exemple.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Dispositif de transmission de couple comportant un élément d'entrée de couple (17a, 17b) et un élément de sortie de couple (8) aptes à pivoter autour d'un axe (X) l'un par rapport à l'autre, au moins une lame élastique (22) liée en rotation à l'élément de sortie de couple (8) ou respectivement à l'élément d'entrée de couple (17a, 17b), ladite lame élastique (22) étant maintenue élastiquement et radialement en appui sur un organe d'appui (18) porté par l'élément d'entrée de couple (17a, 17b) ou respectivement par l'élément de sortie de couple (8), ladite lame élastique (22) étant apte à fléchir lors de la rotation de l'élément d'entrée de couple (17a, 17b) par rapport à l'élément de sortie de couple (8),
caractérisé en ce que la lame élastique (22) comporte au moins deux lamelles élastiques (23a, 23b, 23c) empilées, lesdites lamelles comportant une zone (24) de liaison à l'élément de sortie de couple (8), respectivement à l'élément d'entrée de couple (17a, 17b), et une zone (27) d'appui de l'organe d'appui (18), lesdites lamelles (23a, 23b, 23c) étant reliées les unes aux autres par l'intermédiaire d'au moins un organe de liaison (34, 35, 36) solidaire d'une première lamelle (23a) et engagé avec un jeu radial (j) dans au moins une seconde lamelle (23b, 23c).
2. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que les lamelles (23a, 23b, 23c) sont reliées les unes aux autres, dans ladite zone d'appui (27), par l'intermédiaire de l'organe de liaison (34, 35, 36).
3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la zone de liaison (25) et la zone d'appui (27) sont décalées radialement l'une par rapport à l'autre et reliées par une zone courbe (28).
4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'organe de liaison (34, 35, 36) est conçu pour maintenir la position axiale des lamelles (23a, 23b, 23c) les unes par rapport aux autres.
5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'organe de liaison est un rivet (34, 35, 36).
6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les lamelles (23a, 23b, 23c) sont reliées les unes aux autres dans ladite zone d'appui (27) par l'intermédiaire d'au moins deux organes de liaison (34, 35, 36), chaque organe de liaison (34, 35, 36) étant solidaire d'une lamelle (23a) et engagé avec un jeu radial (j) dans au moins une autre lamelle (23b, 23c).
7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'organe d'appui comporte un corps (1 8) roulant monté pivotant autour d'un axe (1 9), ledit axe (1 9) étant fixé à l'organe d'entrée de couple, respectivement à l'organe de sortie de couple.
8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le corps roulant de l'organe d'appui est formé par un galet (18) monté pivotant autour d'un axe (1 9), par l'intermédiaire d'un palier à roulement (21 ), tel par exemple qu'un roulement à aiguilles.
9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la lame élastique (22) est conçue de façon à ce que, dans une position angulaire relative entre l'élément d'entrée de couple (1 7a, 1 7b) et l'élément de sortie de couple (8) différente d'une position de repos, l'organe d'appui (1 8) exerce un effort de flexion sur la lame élastique (22) produisant une force de réaction contraire de la lame élastique (22) sur l'organe d'appui (1 8), cette force de réaction présentant une composante circonférentielle tendant à rappeler l'élément d'entrée de couple (1 7a, 1 7b) et l'élément de sortie de couple (8) vers ladite position relative de repos.
1 0. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la lame élastique (22) est conçue de façon à ce que, dans une position angulaire relative entre l'élément d'entrée de couple (1 7a, 1 7b) et l'élément de sortie de couple (8) différente d'une position de repos, l'organe d'appui (1 8) exerce un effort de flexion sur la lame élastique (22) produisant une force de réaction contraire de la lame élastique (88) sur l'organe d'appui (1 8), cette force de réaction présentant une composante radiale tendant à maintenir la lame élastique (22) en contact avec l'organe d'appui (1 8).
1 1 . Dispositif selon l'une des revendications 1 à 1 0, caractérisé en ce que le débattement angulaire de l'élément d'entrée de couple (1 7a, 17b) par rapport à l'élément de sortie de couple (8) est supérieur à 20° de préférence supérieur à 40°.
1 2. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 1 1 , caractérisé en ce que les moyens d'amortissement comportent au moins deux lames élastiques (22), chaque lame élastique (22) étant solidaire en rotation de l'élément de sortie de couple (3), ou respectivement de l'élément d'entrée de couple (1 7a, 1 7b), chaque lame (22) étant associée à un organe d'appui (1 8) lié en rotation à l'élément d'entrée de couple (1 7a, 1 7b), ou respectivement à l'élément de sortie de couple (8), chaque lame (22) étant maintenue élastiquement en appui sur ledit organe d'appui (1 8) correspondant, chaque lame élastique (22) étant apte à fléchir lors de la rotation de l'élément d'entrée de couple (1 7a, 1 7b) par rapport à l'élément de sortie de couple (8).
1 3. Embrayage hydrocinétique pour un véhicule automobile, comportant
- une roue d'impulseur (3) destinée à être couplée en rotation à un vilebrequin (1 ),
- une roue de turbine (4) apte à être entraînée hydrocinétiquement en rotation par la roue d'impulseur (3), et apte à être couplée en rotation à un arbre d'entrée (2) d'une boîte de vitesses,
- des moyens d'embrayage (10),
- un dispositif de transmission de couple selon l'une des revendications 1 à 1 2, l'élément d'entrée de couple (1 7a, 1 7b) étant relié ou formé par les moyens d'embrayage (1 0), l'élément de sortie de couple étant relié ou formé par un moyeu (8) destiné à être couplé en rotation à l'arbre d'entrée (2) de la boîte de vitesses, - les moyens d'embrayage (10) étant mobiles entre une position embrayée dans laquelle la roue dimpulseur (3) et l'élément d'entrée de couple (17a, 17b) du dispositif de transmission de couple sont couplés en rotation et une position débrayée dans laquelle la roue d'impulseur (3) et ledit élément d'entrée de couple (17a, 17b) sont découplés en rotation.
14. Embrayage hydrocinétique selon la revendication 13, caractérisé en ce que le moyeu (8) est couplé en rotation à la roue de turbine (4).
15. Embrayage hydrocinétique selon la revendication 13 ou 14, caractérisé en ce que les moyens d'embrayage (10) comportent un piston (30).
EP17728871.9A 2016-06-20 2017-06-12 Dispositif de transmission de couple Withdrawn EP3472494A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US15/187,017 US10054209B2 (en) 2016-06-20 2016-06-20 Torque transmitting device
PCT/EP2017/064229 WO2017220358A1 (fr) 2016-06-20 2017-06-12 Dispositif de transmission de couple

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP3472494A1 true EP3472494A1 (fr) 2019-04-24

Family

ID=59030972

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP17728871.9A Withdrawn EP3472494A1 (fr) 2016-06-20 2017-06-12 Dispositif de transmission de couple

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10054209B2 (fr)
EP (1) EP3472494A1 (fr)
JP (1) JP2019518920A (fr)
CN (1) CN109312841A (fr)
WO (1) WO2017220358A1 (fr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2018003027A (es) * 2015-09-10 2018-05-02 Valeo Embrayages Conjunto de transmision de par para un vehiculo automotriz.
US10094460B1 (en) * 2017-04-06 2018-10-09 Valeo Embrayages Vibration damper and lock-up clutch for hydrokinetic torque-coupling device, and method for making the same
US20190003532A1 (en) * 2017-06-30 2019-01-03 Valeo Embrayages Torsional vibration damper and lock-up clutch for hydrokinetic torque-coupling device, and method for making the same
CN110439968B (zh) * 2018-05-04 2023-04-07 南京法雷奥离合器有限公司 扭转减振阻尼系统
US11846344B1 (en) * 2022-07-08 2023-12-19 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Torque converter having floating hub

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2551718A (en) 1946-05-10 1951-05-08 Chrysler Corp Stoker overload safety clutch
GB1212042A (en) 1968-07-12 1970-11-11 Automotive Prod Co Ltd Improvements in or relating to driven plates for friction clutches
GB1528057A (en) * 1976-01-20 1978-10-11 Westland Aircraft Ltd Vibration absorbers
FR2493446A1 (fr) 1980-11-03 1982-05-07 Valeo Dispositif amortisseur de torsion, en particulier friction d'embrayage
FR2499182A1 (fr) 1981-02-04 1982-08-06 Valeo Dispositif amortisseur de torsion, notamment friction d'embrayage pour vehicule automobile
US4795012A (en) * 1987-05-26 1989-01-03 Borg-Warner Automotive, Inc. Spiral spring disc torsional coupling
DE3809008A1 (de) 1988-03-17 1989-09-28 Fichtel & Sachs Ag Torsionsdaempfungsvorrichtung
GB2235749B (en) 1989-09-02 1993-07-28 Automotive Products Plc Friction clutch driven plates
CA2083574C (fr) 1991-12-27 2002-11-19 Andrzej Szadkowski Entrainement par disque, avec amortisseur
GB2283558B (en) 1993-11-05 1998-03-25 Luk Lamellen & Kupplungsbau Rotary vibration damper
GB9324965D0 (en) 1993-12-06 1994-01-26 R & D Marine Ltd Improvements in or relating to rotary damping couplings
FR2714435B1 (fr) 1993-12-23 1996-02-09 Valeo Dispositif d'amortissement pour la compensation d'à-coups de rotation et embrayage à friction comportant un tel dispositif.
JPH09280317A (ja) 1996-04-08 1997-10-28 Toyota Motor Corp フライホイール
JP3839874B2 (ja) 1996-07-10 2006-11-01 株式会社エクセディ フライホイール組立体
US5893355A (en) 1996-12-26 1999-04-13 Eaton Corporation Supercharger pulley isolator
US5901616A (en) 1997-09-15 1999-05-11 Sikorsky Aircraft Corporation Inertial mass for vibration isolators
DE19919449B4 (de) 1998-05-04 2015-10-15 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Triebscheibe
US6439091B1 (en) 1999-04-19 2002-08-27 Black & Decker Inc. Clutch mechanism
JP2001343026A (ja) 2000-03-29 2001-12-14 Toyota Industries Corp 動力伝達機構
DE10201976A1 (de) 2001-02-23 2002-09-05 Luk Lamellen & Kupplungsbau Kupplungsscheibe
DE10125438A1 (de) * 2001-05-25 2002-11-28 Zf Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer für einen hydrodynamischen Drehmomentwandler
FR2828543B1 (fr) 2001-08-09 2004-02-27 Valeo Double volant amortisseur a came et suiveur de came, en particulier pour vehicule automobile
WO2004016968A1 (fr) 2002-08-12 2004-02-26 Valeo Embrayages Double volant amortisseur a came et suiveur de came, en particulier pour vehicule automobile
DE102004024747A1 (de) 2004-05-19 2005-12-15 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
FR2938030B1 (fr) 2008-11-05 2011-11-25 Valeo Embrayages Dispositif de transmission de couple.
GB0902614D0 (en) 2009-02-17 2009-04-01 Ap Driveline Technologies Ltd Torsional vibration damper
DE102010022108A1 (de) * 2009-06-18 2010-12-23 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Drehschwingungsdämpfer
GB2474417A (en) * 2009-07-03 2011-04-20 Isis Innovation A spring and a spring assembly
WO2011006264A1 (fr) 2009-07-16 2011-01-20 Magna Powertrain Inc. Volant bi-masse à disque à cames
FR3000155B1 (fr) 2012-12-21 2015-09-25 Valeo Embrayages Amortisseur de torsion pour un dispositif de transmission de couple d'un vehicule automobile
FR3002605B1 (fr) 2013-02-22 2015-04-24 Valeo Embrayages Amortisseur de torsion pour disque de friction d'embrayage
FR3008152B1 (fr) 2013-07-08 2015-08-28 Valeo Embrayages Double volant amortisseur a moyens d'amortissements perfectionnes
FR3024758B1 (fr) 2014-08-08 2019-01-25 Valeo Embrayages Amortisseur, notamment pour un embrayage d'un vehicule automobile
FR3026803B1 (fr) 2014-10-01 2016-11-04 Valeo Embrayages Amortisseur de torsion a lame
FR3027986B1 (fr) 2014-11-03 2016-11-04 Valeo Embrayages Amortisseur de torsion comportant des moyens d'amortissement a lame
US10288144B2 (en) * 2016-02-11 2019-05-14 Valeo Embrayages Transmission torque converter device

Also Published As

Publication number Publication date
US10054209B2 (en) 2018-08-21
WO2017220358A1 (fr) 2017-12-28
CN109312841A (zh) 2019-02-05
JP2019518920A (ja) 2019-07-04
US20170363193A1 (en) 2017-12-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2017220358A1 (fr) Dispositif de transmission de couple
WO2017137320A1 (fr) Dispositif de transmission de couple
EP2678583B1 (fr) Amortisseur de torsion pour un embrayage
WO2013174616A1 (fr) Dispositif de transmission de couple pour vehicule automobile
FR2988455A1 (fr) Dispositif de transmission de couple pour un vehicule automobile
EP3177851A1 (fr) Amortisseur, notamment pour un embrayage d'un vehicule automobile
EP3147525B1 (fr) Disque de friction, notamment pour vehicule automobile
FR3034481B1 (fr) Dispositif de transmission de couple pour un vehicule automobile
WO2017042440A1 (fr) Ensemble de transmission de couple pour un véhicule automobile
WO2018037180A1 (fr) Dispositif de transmission de couple
WO2018037179A1 (fr) Dispositif de transmission de couple
WO2016030615A1 (fr) Dispositif de transmission de couple pour un véhicule automobile
FR3029581A1 (fr) Dispositif de transmission de couple pour un vehicule automobile
WO2001081792A1 (fr) Appareil d'accouplement hydrocinetique, notamment pour vehicule automobile
WO2016184986A1 (fr) Amortisseur de torsion pour dispositif de transmission de couple de vehicule automobile
FR3060685B1 (fr) Procede de fabrication d'un organe de rattrapage d'usure pour un mecanisme d'embrayage
WO2015136177A1 (fr) Dispositif de transmission de couple, notamment pour véhicule automobile
FR3050497A1 (fr) Dispositif de transmission de couple
EP2492539B1 (fr) Amortisseur de torsion pour un embrayage
WO2018020155A1 (fr) Systeme d'amortissement des vibrations pour une chaine de transmission de vehicule automobile
EP1704346B1 (fr) Double volant amortisseur en particulier pour vehicule automobile
EP3839282B1 (fr) Dispositif de progressivite pour disque d'embrayage a friction et disque d'embrayage a friction integrant un tel dispositif
EP3628884B1 (fr) Sous-ensemble pour mecanisme d'embrayage et mecanisme d'embrayage comprenant un tel sous-ensemble
EP3205901B1 (fr) Amortisseur de torsion
WO2017085037A1 (fr) Convertisseur de couple pour un vehicule automobile

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: UNKNOWN

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20181217

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20210511

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20230103