EP3362199A1 - Verfahren zum walzen eines walzguts und walzwerk - Google Patents

Verfahren zum walzen eines walzguts und walzwerk

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EP3362199A1
EP3362199A1 EP16778843.9A EP16778843A EP3362199A1 EP 3362199 A1 EP3362199 A1 EP 3362199A1 EP 16778843 A EP16778843 A EP 16778843A EP 3362199 A1 EP3362199 A1 EP 3362199A1
Authority
EP
European Patent Office
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rolling
rotational speed
roll
rolling stock
contact
Prior art date
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Granted
Application number
EP16778843.9A
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English (en)
French (fr)
Other versions
EP3362199B2 (de
EP3362199B1 (de
Inventor
Christian Mengel
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SMS Group GmbH
Original Assignee
SMS Group GmbH
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Publication date
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Application filed by SMS Group GmbH filed Critical SMS Group GmbH
Publication of EP3362199A1 publication Critical patent/EP3362199A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP3362199B1 publication Critical patent/EP3362199B1/de
Publication of EP3362199B2 publication Critical patent/EP3362199B2/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/46—Roll speed or drive motor control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/72—Rear end control; Front end control
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2275/00—Mill drive parameters
    • B21B2275/02—Speed
    • B21B2275/04—Roll speed

Definitions

  • the invention relates to a method for rolling a rolling stock in a rolling mill with at least one roll stand, wherein a gap height of a roll arranged between work rolls of the roll stand before a contact of the rolling stock with these work rolls is set to be smaller than an inlet thickness of the rolled stock, wherein at least one driven work roll of the Rolling mill is operated at a target rotational speed after the rolling stock has reached the roll gap, and wherein the driven work roll is operated at a different from the target rotational speed Vor tenuungsfilter- speed until the rolling reaches the nip.
  • the invention further relates to a rolling mill for rolling a rolling stock, comprising at least one rolling stand and at least one rolling stand controlling the control and / or regulating unit, wherein the control and / or regulating electronics is set up before, a gap height of a roll arranged between work rolls of the roll stand to set a contact of the rolling stock with these work rolls smaller than an inlet thickness of the rolling stock, to operate at least one driven work roll of the rolling stand at a target rotational speed after the rolling stock has reached the rolling gap and to operate the driven work roll at a different from the target rotational speed Vor tenuungsfire york (2012) until the Walzgut reaches the nip.
  • a work roll of a rolling stand with a required for a stationary forming process rotational speed v 0 waiting for the rolling stock. If the rolling stock enters a roll gap of the roll stand, the work roll drive of the roll stand takes over the forming moment. Due to a conventional regulation of the speed of work rolls of the rolling stand in this case occurs a short-term reduction in the rotational speed of the work rolls, until the speed control has set the required target rotational speed again. Before the rolling stand, there is then a material accumulation, which should be absorbed by internals of a mass flow control and train control. For this purpose, for example, tension measuring rollers or loop lifters are used, with the help of regulating devices adjust the rotational speeds of the work rolls of adjacent rolling stands until constant mass flow conditions and constant tension ratios are regained.
  • a common measure for reducing the requirements of the disturbance behavior of the mass flow control at the start of rolling is a feedforward control of the rotational speed drop at the start of rolling.
  • a work roll or the drive of the work roll of a rolling mill rotates before the start of rolling by a speed ⁇ faster than under stationary rolling conditions.
  • this overspeed ⁇ is switched off and the rolling mill gets the specification of the speed under steady state conditions. This ensures that the accumulation of material on the inlet side of the roll stand is largely eliminated.
  • This procedure is also referred to as Switzerland incomplete victim. In this case, it is often accepted that the train in the preceding process section after the onslaught is at a high level, but usually thus represents an increased process reliability.
  • a rolling stand can be preceded by the anticipated rolling force on the required tapping position so that after filling the roll gap with the material of the incoming rolling stock and the rolling force structure directly the desired outlet thickness of the rolling stock is generated when starting a rolling stock.
  • This opening of the roll stand from Voranstellposition to the rolling position also leads to a contribution in the mass balance in the roll gap at the puncture of the rolling stock and further accelerates the incoming material of the rolling stock.
  • This acceleration of the incoming rolling material is superimposed on the deceleration of the work roll drive. In many cases, the acceleration effect is subordinate.
  • Page 3 Let slab head through. The first three rolling mills of the rolling mill then start after the tape head pass on the slab and close within several seconds to the required intermediate thickness. Due to the large thicknesses at the slab head, the material of the slab head can not be rolled out to the desired target thickness or the wedge produced in the process must be separated and discharged in the subsequent process, which reduces the application of a continuous system.
  • the slab head of a continuous slab is to be rolled directly in the first rolling stand of a multi-stand rolling mill.
  • the non-rollable portion of the slab head is cut behind the casting machine in front of the first stand, for example by means of scissors.
  • the first roll stand is then connected to the casting machine via the endless slab.
  • a puncture of a rolling stock in a roll stand is defined so that the roll gap height before the rolling stock enters the roll gap is less than the inlet thickness of the incoming endless slab.
  • the tapping on the slab head of the endless slab ensures that the required thickness reduction is already set at the beginning of the slab and the cutting off of material or production of band regions with transitional thickness is avoided, which increases the output of the endless system.
  • An object of the invention is, as far as possible, to reduce train changes and / or mass flow changes in a rolling stock entering a rolling stand during a puncture of a rolling stock of the rolling stock with the rolling stand.
  • a gap height of a roll gap arranged between work rolls of the roll stand is set to be smaller than an inlet thickness of the rolling stock before contact of the rolling stock with these work rolls, wherein at least one driven work roll of the roll stand is provided with a rolling mill Target rotational speed is operated after the rolling stock has reached the roll gap, and wherein the driven work roll is operated at a different from the target rotational speed Vorêtungsfilter embod until the rolling reaches the nip.
  • the feedforward rotational speed is varied from the contact of the rolling stock with the driven work roll such that the feedforward rotational speed increases monotonically or decreases monotonically.
  • the feedforward rotational speed of the driven work roll deviating from the target rotational speed is varied from a first contact of the rolling stock entering the rolling stand with the work roll until the time at which the rolling stock has reached the roll gap.
  • the shortest distance between the driven work roll and a cooperating work roll is to be understood by the nip.
  • a Walzgutkopf of the rolling stock is already by the
  • a driven work roll of the first rolling stand of a rolling mill can rotate slower or faster than the target rotational speed before or at the start of rolling.
  • the driven work rolls of the first three rolling mills can rotate slower or faster than the target rotational speed associated with the respective rolling stand before or at the start of rolling.
  • the driven work rolls of the first two stands may rotate slower or faster than the target rotation speed associated with the respective stand before or at the start of rolling.
  • page 6 may be over a defined period of time, for example, using a ramp function or other monotonically increasing or decreasing function.
  • the variation of the feedforward rotational speed thus begins with the first contact of the incoming rolling stock with the driven work roll.
  • the variation of the pilot control rotational speed is preferably adapted to the conditions in the rolling gap.
  • a good compensation can be achieved if the period of variation of the feedforward rotational speed is adapted to the period that starts with the first contact between incoming rolling stock and driven work roll and ends when the rolling stock has reached the roll gap.
  • the variation of the pilot control rotational speed is selected such that an expected length disturbance ⁇ is compensated before the roll stand.
  • This length disturbance is composed of a constant portion of the pull-in behavior of the rolling stock in the roll gap and a load-dependent, that is torque-dependent component for the rotational speed drop on the driven work roll and an opening of the preceding roll gap.
  • the compensation length results from the integral accounting of the area between the time when the rolling stock comes into first contact with the driven work roll and the time at which the rolling reaches or meets the roll gap and the feedforward rotational speed command relative to the value the target rotational speed.
  • Page 7 a negative speed feedforward, in which the feedforward rotational speed is less than the target rotational speed, can be used if the damming of rolling stock upstream of the roll gap or the rolling mill is small due to a small rotational speed drop at low rolling moment.
  • a positive speed feedforward control in which the feedforward rotational speed is higher than the target rotational speed may be used when the rotational speed drop is dominant at high load torque.
  • the invention can be realized with very little effort and requires no additional space for alternative installations for maintaining a constant mass flow, such as a Schiingen amid to compensate for mass flow disturbances, which would have to be designed for a Walzgutdicke of up to 120 mm.
  • a Schiingen amid to compensate for mass flow disturbances, which would have to be designed for a Walzgutdicke of up to 120 mm.
  • no increased scrap of material is generated in the inventive method, since the rolling stock including its rolling stock is completely rolled.
  • the invention makes it possible to reduce the demands on the speed of a mass flow control between a casting machine and the first rolling stand of a multi-stand rolling mill of a continuous installation, wherein the mass flow control can compensate for almost stationary conditions and is considerably relieved for the relatively quick puncture in the first rolling stand.
  • a rolling stock in the form of a slab, in particular an endless slab can be rolled.
  • the rolling mill can also have two or more rolling stands for this purpose. Since, according to the invention, the gap height of the work rolls of the roll stand arranged roll gap is set before contact of the rolling stock with these work rolls smaller than an inlet thickness of the rolling stock, the rolling stock of his rolling stock and thus completely rolled, which reduces a rejects material compared to systems in which Walzgutkopf initially passed through open rolling stands and then separated from the rest of the rolling stock. It is also possible for both working rolls of the roll stand coming into contact with the rolling stock to be correspondingly driven, wherein a speed of the respective work roll can be controlled and / or regulated according to the invention. The target rotational speed is tuned to an operation of the roll stand after successful puncture of the rolling stock at constant or stationary rolling conditions. The contact of the rolling stock with the driven
  • Page 9 Work roll and / or the achievement of the roll gap through the rolling stock can be detected with a suitable sensor.
  • at least one of these rolling states can be detected by detecting the rolling force currently present at the rolling stand by assigning a predetermined rolling force value to the respective rolling state and comparing the currently detected rolling force value with the predetermined rolling force value.
  • the Vor Kunststoffgeschwindig- speed is varied from the contact of the rolling stock with the driven work roll by means of a Vor tenuungsfunktion, at least taking into account an anticipated rolling force and / or expected rolling moment and / or an entry speed of the rolling stock and / or the roll gap geometry is determined.
  • the feedforward rotational speed is predetermined such that from the contact of the rolling stock with the driven work roll until reaching the stationary target rotational speed, the time integral between the Vor Kunststoffungsfilter Norwegian and the stationary target rotational speed results in an area that describes a predetermined compensation length, the expected Mass flow disturbance at the roll nip entry at the start of rolling corresponds.
  • the compensation length is preferably calculated from the area.
  • the compensation length can be calculated taking into consideration the speed of rotation of the work roll and other mass flow affecting portions at the start of rolling.
  • the compensation length can in particular under
  • the feedforward rotational speed is predetermined such that the monotonous profile of the feedforward rotational speed extends in time within a rolling gap full time, which begins with the contact of the rolling stock with the driven work roll and ends with the achievement of the stationary target rotational speed.
  • the length of the rolling gap full time is chosen greater than 50 ms.
  • a Walzgutgeschwindig- speed of the rolling stock is measured at a scaffold inlet of the rolling mill and taken into account in the variation of the feedforward rotational speed from the contact of the rolling stock with the driven work roll.
  • a disturbance remaining in spite of the rotational speed precontrol which may be caused, for example, by changing and unknown friction conditions in the roll gap, can be further reduced by measuring the actual rolling material speed at the scaffold inlet and adjusting the variation of the pilot rotational speed of the driven work roll taking into account the measured rolling material velocity.
  • a current consumption of casting machine drives of a casting machine upstream of the rolling mill is taken into account.
  • a disturbance remaining in spite of the rotational speed precontrol which may be caused, for example, by changing and unknown friction conditions in the roll gap, can be determined by measuring the current consumption of the casting machine drives
  • a rolling mill according to the invention for rolling a rolled stock comprises at least one roll stand and at least one control and / or regulating unit controlling the roll stand, the control and / or regulating electronics being set up, a gap height of a roll gap arranged between work rolls of the roll stand before contact of the rolling stock to set these work rolls smaller than an inlet thickness of the rolled stock, to operate at least one driven work roll of the stand at a target rotational speed after the rolling stock reaches the roll gap, and to operate the driven work roll at a feed rotational speed different from the target rotational speed until the rolling stock reaches the roll gap ,
  • the control and / or regulating electronics are set up to vary the feedforward rotational speed from the contact of the rolling stock with the driven work roll such that the feedforward rotational speed increases monotonically or decreases monotonically.
  • the rolling mill can be used to carry out the method according to one of the above-mentioned embodiments or any combination of at least two of these embodiments.
  • the rolling mill can also have two or more rolling stands, which can be controlled by the control and / or regulating unit.
  • the control and / or regulating unit can have at least one data processing unit, for example a microprocessor, and at least one data memory.
  • control and / or regulating electronics is set up, the pilot rotational speed from the contact of the rolling stock with the driven work roll by means of a feedforward function
  • page 12 vary and advance to determine the feedforward function at least taking into account an expected rolling force and / or expected rolling moment and / or an inlet speed of the rolling stock.
  • control and / or regulating electronics is set to specify the feedforward rotational speed such that from the contact of the rolling stock with the driven work roll until reaching the stationary target rotational speed, the time integral between the Vor Kunststoffungsfilter Norwegian and the stationary target rotational speed results in an area, which describes a predetermined compensation length corresponding to the expected mass flow disturbance at the roll nip entry at the start of rolling.
  • the control and / or regulating electronics is preferably set up to calculate the compensation length from the area.
  • the control and / or regulating electronics can be set up, the compensation length can be calculated taking into account the rotational speed of the work roll and other mass flow influencing proportions at the start of rolling.
  • the control and / or regulating electronics can be set up, the compensation length can be calculated, in particular taking into account the rotational speed of the work roll at the start of rolling, the Einzieh from the contact of the rolling stock with the work roll and the vertical movement of the cooperating work rolls during the tapping.
  • control and / or regulating electronics is set to specify the pilot rotational speed such that the monotonous course of Vorêtungsfan beautus, which begins with the contact of the rolling stock with the driven work roll and with the achievement of stationary
  • Page 13 Target rotational speed ends, extends.
  • the length of the nip filling time is greater than 50 ms.
  • the rolling mill comprises at least one arranged on a scaffold inlet of the rolling stand, connected to the control and / or regulating unit measuring unit for measuring a Walzgut biology of the rolling stock at the scaffold inlet, wherein the control and / or regulating unit is set, the measured Walzgut economically to be considered in the variation of the feedforward rotational speed from the contact of the rolling stock with the driven work roll.
  • control and / or regulating unit is adapted to take into account in the variation of the feedforward rotational speed from the contact of the rolling stock with the driven work roll, a measured current consumption of casting machine drives of a casting machine upstream of the rolling mill.
  • FIG. 1 shows an exemplary illustration of a rotational speed profile in a conventional rolling mill without rotational speed precontrol
  • FIG. 2 shows an exemplary representation of a rotational speed profile in a conventional rolling mill with feedforward control
  • Figure 3 is a schematic representation of speed ratios when tapping a rolling stock with a conventional rolling mill.
  • FIG. 4 shows an exemplary representation of a rotational speed profile in an exemplary embodiment of a rolling mill according to the invention.
  • FIG. 1 shows an exemplary representation of a rotational speed profile in a conventional rolling mill without rotational speed precontrol.
  • the rotational speed v of a driven work roll of a roll stand of the rolling mill is plotted against time t.
  • a piercing of a rolling stock takes place with the roll stand.
  • the actual rotational speed is shown vist, wherein from the onset of a temporary decrease in the actual rotational speed V
  • St By piercing the Walzgutmaterial is dammed, whereby they length of the pent-up Walzgutmaterials from the surface F between the target rotational speed v 0 and the actual rotational speed V
  • FIG. 2 shows an exemplary representation of a rotational speed profile in a conventional rolling mill with feedforward control.
  • the rotational speed v of a driven work roll of a roll stand of the rolling mill is plotted against time t.
  • a piercing of a rolling stock takes place with the roll stand.
  • the driven working roll is up to a time t E with a feedforward control rotation speed operated v v that is to ⁇ higher than the target rotational speed v 0th
  • St shown.
  • FIG. 3 shows a schematic representation of speed ratios when a rolling stock is tapped with a conventional rolling mill 1, of which only one driven working roll 2 of a rolling stand of the rolling mill 1 which is not further shown is shown in FIG.
  • a rolling stock 3 enters the rolling stand with an inlet thickness hi and an entry speed vi and comes into contact with the driven work roll 2 at the time ti.
  • the driven work roll 2 rotates at the rotation speed v 0 and a torque M Ro ii (t) ,
  • the rolling stock 3 reaches the roll gap with the gap height h 2 .
  • the mass flow ratios during the tapping in the roll stand are complex and can not be described solely by the speed behavior of the drive of the driven work roll 2.
  • the head section of the rolling stock 3 abutting the work roll 2 is accelerated by the high surface speed of the work roll 2 and drawn faster into the roll gap.
  • the roll gap is completely filled.
  • Page 16 This effect depends on the friction conditions in the roll gap and the roll gap geometry, but not on the rolling moment that occurs.
  • FIG. 4 shows an exemplary representation of a rotational speed profile in an exemplary embodiment of a rolling mill according to the invention.
  • the rotational speed v of a driven work roll of a roll stand of the rolling mill is plotted against time t.
  • time ti a rolling stock entering the rolling mill comes into contact with the driven work roll, as shown in FIG.
  • time t 2 the rolling stock reaches the roll gap.
  • a gap height of a nip arranged between work rolls of the roll stand before the contact of the rolling stock with these work rolls is set smaller than an inlet thickness of the rolling stock, as shown in FIG.
  • the driven work roll of the rolling stand is operated at a target rotational speed v 0 after the rolling stock has reached the rolling gap.
  • the driven work roll is operated at a different from the target rotational speed v 0 Vor Kunststoffungsfitteil v v until the rolling reaches the rolling gap, wherein the pilot rotational speed v v by ⁇ is less than the target rotational speed v 0 .
  • the feedforward rotational speed v v is varied over a period t v from contact of the rolling stock with the driven work roll such that the feedforward rotational speed v v increases monotonically.
  • the Vor Kunststoffungsprint technically v v is varied from the contact of the rolling stock with the driven work roll by means of a Vor horrungsfunktion, at least taking into account an anticipated rolling force and / or expected rolling moment and / or an inlet speed of the rolling stock and / or the roll gap geometry, in particular Dependence of the inlet thickness of the rolling stock and the nip height, is determined.
  • the area F v between the target rotational speed v 0 and the pilot rotational speed v v between the times ti and t 2 is proportional to the length disturbance caused by the puncture of the rolling stock with the rolling stand.
  • the feedforward rotational speed may be set such that from the contact of the rolling stock with the driven work roll until reaching the stationary target rotational speed, the time integral between the feedforward rotational speed and the steady state target rotational speed results in an area describing a predeterminable compensation length corresponding to the expected mass flow disturbance at the nip entry Walzbeginn corresponds.
  • the compensation length can be calculated from the area.
  • the compensation length can be calculated taking into consideration the speed of rotation of the work roll and other mass flow affecting portions at the start of rolling.
  • the compensation length can be calculated, in particular taking into account the rotational speed of the work roll at the start of rolling, the Einzieh from the contact of the rolling stock with the work roll and the vertical movement of the cooperating work rolls during the tapping.
  • the feedforward rotational speed may be set such that the monotone progression of the feedforward rotational speed (v v ) is timed within a nip filling time beginning with the contact of the rolling stock (3) with the driven work roll (2) and reaching the stationary target rotational speed (v 0 ) ends, extends.
  • the length of the roll gap filling time can be chosen larger than 50 ms.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Walzen eines Walzguts (3) in einem Walzwerk (1) mit wenigstens einem Walzgerüst, wobei eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen (2) des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts (3) mit diesen Arbeitswalzen (2) kleiner als eine Einlaufdicke (h1) des Walzguts (3) eingestellt wird, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze (2) des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit (v0) betrieben wird, nachdem das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze (2) mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit (v0) abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) betrieben wird, bis das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht. Um Zugänderungen in dem Walzgut (3) während eines Anstichs eines Walzgutkopfes des Walzguts (3) mit dem Walzgerüst weitestgehend zu reduzieren, wird mit der Erfindung vorgeschlagen, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) derart variiert wird, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vV) monoton ansteigt oder monoton abfällt.

Description

Verfahren zum Walzen eines Walzguts und Walzwerk
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Walzen eines Walzguts in einem Walzwerk mit wenigstens einem Walzgerüst, wobei eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt wird, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit betrieben wird, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdreh- geschwindigkeit betrieben wird, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht.
Die Erfindung betrifft des Weiteren ein Walzwerk zum Walzen eines Walzguts, aufweisend wenigstens ein Walzgerüst und wenigstens eine das Walzgerüst ansteuernde Steuer- und/oder Regeleinheit, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts einzustellen, wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit zu betreiben, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat und die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit zu betreiben, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht.
Beim Walzen von metallischem Walzgut, auch Bramme genannt, in gekoppelten Prozessen kommt es zu Geschwindigkeitsstörungen und Massenflussstörungen, wenn das Walzen in einem Walzgerüst eines Walzwerks beginnt. Mit einem Walzkraftaufbau ist ein Walzmomentenaufbau verbunden, der zur gezielten Umformung des Walzgutmaterials erforderlich ist. Das Walzmoment bzw.
Seite 1 Umformmonnent wird durch einen Arbeitswalzenantrieb des Walzgerüsts aufgebracht.
Üblicherweise wartet eine Arbeitswalze eines Walzgerüsts mit einer für einen stationären Umformprozess erforderlichen Drehgeschwindigkeit v0 auf das Walzgut. Tritt das Walzgut in einen Walzspalt des Walzgerüsts ein, übernimmt der Arbeitswalzenantrieb des Walzgerüsts das Umformmoment. Aufgrund einer üblichen Regelung der Drehzahl von Arbeitswalzen des Walzgerüsts tritt hierbei eine kurzfristige Verringerung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalzen auf, bis die Drehzahlregelung die erforderliche Solldrehgeschwindigkeit wieder eingestellt hat. Vor dem Walzgerüst kommt es dann zu einem Materialaufstau, der von Einbauten einer Massenflussregelung und Zugregelung aufgefangen werden sollte. Hierfür werden beispielsweise Zugmessrollen oder Schiingenheber eingesetzt, mit deren Hilfe Regelungseinrichtungen die Drehgeschwindigkeiten der Arbeitswalzen von benachbarten Walzgerüsten so lange anpassen, bis konstante Massenflussverhältnisse und konstante Zugverhältnissen wiedererlangt sind.
In Warmwalzwerken und Kaltwalzwerken ist eine gängige Maßnahme zum Verringern der Anforderungen an das Störverhalten der Massenflussregelung bei Walzbeginn eine Vorsteuerung des Drehgeschwindigkeitseinbruchs bei Walzbeginn. Dabei dreht sich eine Arbeitswalze bzw. der Antrieb der Arbeitswalze eines Walzgerüsts vor Walzbeginn um eine Geschwindigkeit Δν schneller als unter stationären Walzbedingungen. Mit dem Anstich des Walzguts im Walzgerüst und dem sich dabei einstellenden Drehzahleinbruch an dessen Arbeitswalze wird diese Übergeschwindigkeit Δν weggeschaltet und das Walzgerüst bekommt die Vorgabe der Geschwindigkeit unter stationären Bedingungen. Hierdurch wird erreicht, dass der Materialstau auf der Einlassseite des Walzgerüsts weitgehend eliminiert wird. Dieses Vorgehen wird auch als Zugaufbauhilfe bezeichnet. Hierbei wird häufig in Kauf genommen, dass der Zug im voranliegenden Prozessabschnitt nach dem Anstich auf hohem Niveau liegt, üblicherweise damit aber eine erhöhte Prozesssicherheit darstellt.
Seite 2 Es ist bekannt, dass der Drehzahleinbruch an den Arbeitswalzen eines Walzgerüsts und damit die aufgestaute Walzgutlänge vor dem Walzgerüst abhängig von den Drehzahlreglereinstellungen (konstant im normalen Betrieb) und von den Walzbedingungen und dem erforderlichen Walzmoment ist. Bei hohem Walzmoment ist der Drehzahleinbruch groß und die erforderliche Vorsteuerung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze ebenso. Die Schwierigkeit der Zugaufbauhilfe ist es, die Höhe der Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung Δν und die optimale zeitliche Abfolge genau vorherzusagen.
Ein Walzgerüst kann beim Anstich eines Walzguts unter Berücksichtigung der erwarteten Walzkraft auf die erforderliche Anstichposition so vorangestellt werden, dass nach dem Füllen des Walzspalts mit dem Material des einlaufenden Walzguts und dem Walzkraftaufbau direkt die gewünschte Auslaufdicke des Walzguts erzeugt wird. Dieses Öffnen des Walzgerüsts von Voranstellposition auf Walzposition führt ebenfalls zu einem Beitrag in der Massenbilanz im Walzspalt beim Anstich des Walzguts und beschleunigt das einlaufende Material des Walzguts weiter. Diese Beschleunigung des einlaufenden Walzgutmaterials ist dem Abbremsen des Arbeitswalzenantriebs überlagert. In vielen Fällen ist der Beschleunigungseffekt untergeordnet. Es gibt aber auch Fälle, bei denen das Einziehen des Walzgutmaterials in den Walzspalt bzw. der Beschleunigungseffekt dominiert und beobachtet werden kann, beispielsweise beim ersten Walzgerüst von CSP(Compact Strip Production)-Anlagen. Eine Anwendung mit besonderer Relevanz der Einziehbedingungen sind neue Anlagenkonzepte von Endlosanlagen (gekoppeltes Gießen und Walzen), bei denen große Brammendicken von beispielsweise 70 mm bis 160 mm Dicke gegossen und ausgewalzt werden sollen. Bei bislang ausgeführten Anlagen wird bei Walzbeginn der Brammenkopf durch das offene erste Walzgerüst eines Walzwerks gefahren, um den wegen ungünstigen Temperaturbedingungen und eingegossenen Kaltstrangkomponenten vom Anguss nicht auswalzbaren
Seite 3 Brammenkopf durchzulassen. Die ersten drei Walzgerüste des Walzwerks setzen dann nach dem Bandkopfdurchlauf auf der Bramme auf und schließen innerhalb mehrerer Sekunden auf die erforderliche Zwischendicke. Aufgrund der großen Dicken am Brammenkopf kann das Material des Brammenkopfs nicht auf die gewünschte Zieldicke ausgewalzt werden bzw. der dabei erzeugte Keil muss im nachfolgenden Prozess abgetrennt und ausgeschleust werden, was die Ausbringung einer Endlosanlage reduziert.
Bei neuen Strategien soll der Brammenkopf einer Endlosbramme direkt im ersten Walzgerüst eines mehrgerüstigen Walzwerks gewalzt werden. Der nicht walzbare Abschnitt des Brammenkopfes wird hinter der Gießmaschine vor dem ersten Walzgerüst beispielsweise mittels einer Schere abgeschnitten. Beim Anstich des Walzguts ist dann das erste Walzgerüst über die Endlosbramme mit der Gießmaschine verbunden. Ein Anstich eines Walzguts in einem Walzgerüst ist dabei so definiert, dass die Walzspalthöhe vor dem Walzguteintritt in den Walzspalt geringer ist als die Einlaufdicke der einlaufenden Endlosbramme. Durch den Anstich am Brammenkopf der Endlosbramme wird erreicht, dass bereits am Brammenanfang die erforderliche Dickenabnahme eingestellt wird und das Abschneiden von Material oder Erzeugen von Bandbereichen mit Übergangsdicken vermieden wird, was die Ausbringung der Endlosanlage erhöht.
Geschwindigkeitsstörungen und Massenflussstörungen bei Walzbeginn im ersten Walzgerüst eines mehrgerüstigen Walzwerks können allerdings bis in den Flüssigbereich der über eine Endlosbramme mit dem ersten Walzgerüst verbundenen Gießmaschine zurückwirken. Hierbei gelten besondere Anforderungen, da negative Auswirkungen auf den Gießprozess vermieden werden müssen, die letztlich zu einem Gießabbruch oder zu Qualitätseinbußen am Gießprodukt führen können. Eine geringe Störung der Brammengeschwindigkeit zwischen Gießmaschine und dem ersten Walzgerüst ist daher unumgänglich.
Seite 4 Eine Aufgabe der Erfindung ist es, Zugänderungen und/oder Massenflussänderungen in einem in ein Walzgerüst einlaufenden Walzgut während eines Anstichs eines Walzgutkopfes des Walzguts mit dem Walzgerüst weitestgehend zu reduzieren.
Diese Aufgabe wird durch die unabhängigen Patentansprüche gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind insbesondere in den abhängigen Patentansprüchen angegeben, die jeweils für sich genommen oder in verschiedener Kombination miteinander einen vorteilhaften oder weiterbildenden Aspekt der Erfindung darstellen können.
Bei einem erfindungsgemäßen Verfahren zum Walzen eines Walzguts in einem Walzwerk mit wenigstens einem Walzgerüst wird eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit betrieben wird, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit betrieben wird, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht. Erfindungsgemäß wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwin- digkeit monoton ansteigt oder monoton abfällt. Gemäß der Erfindung wird die von der Solldrehgeschwindigkeit abweichende Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze ab einem ersten Kontakt des in das Walzgerüst einlaufenden Walzguts mit der Arbeitswalze bis zu dem Zeitpunkt, an dem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, variiert. Hierbei ist unter dem Walzspalt der kürzeste Abstand zwischen der angetriebenen Arbeitswalze und einer damit zusammenwirkenden Arbeitswalze zu verstehen. Während dieses Zeitraums wird ein Walzgutkopf des Walzguts bereits durch die
Seite 5 Arbeitswalzen umgeformt, bis der Walzspalt mit dem Walzgutmaterial gefüllt ist, was vorliegend mit dem Erreichen des Walzspalts gemeint ist. Ist die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit höher als die Solldrehgeschwindigkeit, wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwin- digkeit monoton abfällt. Ist die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit geringer als die Solldrehgeschwindigkeit, wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit monoton ansteigt. Hierdurch werden weitestgehend reduzierte Zugänderungen und/oder Massenflussänderungen im Bereich vor dem Walzgerüst erzeugt, und zwar auch bei nahezu keinem vorhandenen Zug.
Mit der Erfindung wird der Einfluss einer Massenflussstörung auf das in den Walzspalt einlaufende Walzgut beim Anstich desselben möglichst geringgehalten, da vor dem Walzbeginn die Drehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze durch die Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung bezüglich der zu erwartenden instationären Verhältnisse anders eingestellt wird als unter den Bedingungen ab Erreichung der Zieldicke bzw. Auslaufdicke des Walzguts. Insbesondere kann sich eine angetriebene Arbeitswalze des ersten Walzgerüsts eines Walzwerks vor oder bei Walzbeginn langsamer oder schneller als die Solldrehgeschwindigkeit drehen. Bei einem Endloswalzen (CEM, USP) können sich die angetriebenen Arbeitswalzen der ersten drei Walzgerüste vor oder bei Walzbeginn langsamer oder schneller als die dem jeweiligen Walzgerüst zugeordnete Solldrehgeschwin- digkeit drehen. Bei einer CSP-Anlage und bei einem Warmwalzwerk können sich die angetriebenen Arbeitswalzen der ersten zwei Walzgerüste vor oder bei Walzbeginn langsamer oder schneller als die dem jeweiligen Walzgerüst zugeordnete Solldrehgeschwindigkeit drehen. Die erfindungsgemäße Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem ersten Kontakt des einlaufenden Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze
Seite 6 kann über einen definierten Zeitraum erfolgen, beispielsweise unter Verwendung einer Rampenfunktion oder einer anderen monoton ansteigenden oder monoton abfallenden Funktion. Die Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit beginnt also mit dem ersten Kontakt des einlaufenden Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze. Hierbei ist die Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vorzugsweise an die Verhältnisse im Walzspalt angepasst. Eine gute Kompensation kann erreicht werden, wenn der Zeitraum der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit an den Zeitraum angepasst wird, der mit dem ersten Kontakt zwischen einlaufendem Walzgut und angetriebener Arbeitswalze beginnt und der endet, wenn das Walzgut den Walzspalt erreicht hat. Diese Walzspaltfülldauer tF kann mit der gedrückten Länge I des bereits umgeformten Walzgutkopfabschnitts näherungsweise berechnet werden aus der Gleichung tF=l/v0 oder tF=l/vi, wobei v0 die Solldrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze und vi die Einlaufgeschwindigkeit des in das Walzgerüst einlaufenden Walzguts ist.
Vorteilhafterweise ist die Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart gewählt, dass eine zu erwartende Längenstörung ΔΙ vor dem Walzgerüst kompensiert wird. Diese Längenstörung setzt sich zusammen aus einem konstanten Anteil aus dem Einziehverhalten des Walzguts in den Walzspalt und einem lastabhängigen, das heißt drehmomentabhängigen Anteil für den Drehgeschwindigkeitseinbruch an der angetriebenen Arbeitswalze und ein Öffnen des vorangestellten Walzspalts. Die Kompensationslänge ergibt sich aus der integralen Bilanzierung der Fläche zwischen dem Zeitpunkt, an dem das Walzgut in einen ersten Kontakt mit der angetriebenen Arbeitswalze kommt, und dem Zeitpunkt, an dem das Walzgut den Walzspalt erreicht bzw. diesen ausfüllt, und der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeitsvorgabe relativ zum Wert der Solldrehgeschwindigkeit. Hierbei kann die Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung Δν für die Dauer tv der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit passend berechnet werden. Wird bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit eine einfache Rampenfunktion berücksichtigt, ergibt sich Δν = 2·ΔΙ/ίν. Es kann sowohl
Seite 7 eine negative Geschwindigkeitsvorsteuerung, bei der die Vorsteuerungsdrehge- schwindigkeit geringer als die Solldrehgeschwindigkeit ist, verwendet werden, wenn das Aufstauen von Walzgutmaterial vor dem Walzspalt bzw. dem Walzgerüst aufgrund eines geringen Drehgeschwindigkeitseinbruchs bei kleinem Walzmoment gering ist. Andererseits kann eine positive Geschwindigkeitsvorsteuerung, bei der die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit höher als die Solldrehgeschwindigkeit ist, verwendet werden, wenn der Drehgeschwindigkeitseinbruch bei großem Lastmoment dominierend ist. Mit der Erfindung können somit ein konstanter Massenfluss und ein konstanter Bandtransport während eines Anstichs des Walzguts in dem Walzgerüst gewährleistet werden, was mit einer Minimierung der Rückwirkung auf eine Gießmaschine verbunden ist, die zur Ausbildung einer Endlosanlage dem (ersten) Walzgerüst des Walzwerks vorgeschaltet ist.
Die vorbekannten Lösungen sind für die üblichen Anwendungsfelder, insbesondere bei den hinteren Walzgerüsten von mehrgerüstigen Warmwalzwerken gültig und teilweise erprobt. Sie berücksichtigen aber nicht die detaillierten Verhältnisse beim Walzbeginn in einem voreingestellten Walzspalt (Walzspalthöhe < Einlaufdicke des Walzguts) der ersten Walzgerüste von Warmwalzwerken, insbesondere in einem ersten Walzgerüst einer Endlosanlage. Diese detaillierten Verhältnisse sind bei solchen Walzwerken bzw. Anlagen jedoch ausschlaggebend für das Geschwindigkeitsverhalten des einlaufenden Materials beim Walzbeginn. Wird die Drehgeschwindigkeit einer angetriebenen Arbeitswalze erfindungsgemäß an die detaillierten Verhältnisse angepasst, kann dies sogar dazu führen, dass sich beispielsweise eine angetriebene Arbeitswalze eines ersten Walzgerüsts eines mehrgerüstigen Walzwerks einer Endlosanlage vor dem Anstich des Walzguts mit diesem Walzgerüst langsamer drehen muss als die Solldrehgeschwindigkeit, um eine möglichst geringe Massenflussstörung zu erhalten. Damit sind bekannten Lösungen, bei denen die
Seite 8 Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit höher als die Sollgeschwindigkeit ist, für diesen Anwendungsfall nicht ausreichend und damit ungeeignet.
Die Erfindung ist unter einem sehr geringen Aufwand realisierbar und bedarf keines zusätzlichen Platzbedarfs für alternative Einbauten zur Aufrechterhaltung eines konstanten Massenflusses, wie beispielsweise einen Schiingenspeicher zum Ausgleich von Massenflussstörungen, der für eine Walzgutdicke von bis zu 120 mm ausgelegt werden müsste. Zudem wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kein erhöhter Materialausschuss erzeugt, da das Walzgut inklusive seines Walzgutkopfes vollständig gewalzt wird. Ferner ermöglicht die Erfindung eine Reduzierung der Anforderungen an die Geschwindigkeit einer Massenfluss- regelung zwischen einer Gießmaschine und erstem Walzgerüst eines mehrgerüstigen Walzwerks einer Endlosanlage, wobei die Massenflussregelung nahezu stationäre Verhältnisse ausregeln kann und für den relativ schnellen Anstich in dem ersten Walzgerüst erheblich entlastet wird.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ein Walzgut in Form einer Bramme, insbesondere einer Endlosbramme, gewalzt werden. Das Walzwerk kann hierzu auch zwei oder mehrere Walzgerüste aufweisen. Da erfindungsgemäß die Spalthöhe des zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt wird, wird das Walzgut von seinem Walzgutkopf an und damit vollständig gewalzt, was einen Materialausschuss gegenüber Anlagen reduziert, bei denen der Walzgutkopf zunächst durch geöffnete Walzgerüste geführt und anschließend von dem übrigen Walzgut abgetrennt wird. Es können auch beide in Kontakt mit dem Walzgut kommende Arbeitswalzen des Walzgerüsts entsprechend angetrieben werden, wobei eine Drehzahl der jeweiligen Arbeitswalze erfindungsgemäß gesteuert und/oder geregelt werden kann. Die Solldrehgeschwindigkeit ist auf einen Betrieb des Walzgerüsts nach erfolgtem Anstich des Walzguts bei konstanten bzw. stationären Walzbedingungen abgestimmt. Der Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen
Seite 9 Arbeitswalze und/oder das Erreichen des Walzspalts durch das Walzgut kann mit einer geeigneten Sensorik erfasst werden. Beispielsweise kann wenigstens einer dieser Walzzustände über eine Erfassung der an dem Walzgerüst momentan vorliegenden Walzkraft erfasst werden, indem ein vorab bestimmter Walzkraftwert dem jeweiligen Walzzustand zugeordnet wird und der momentan erfasste Walzkraftwert mit dem vorab bestimmten Walzkraftwert verglichen wird.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindig- keit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze mittels einer Vorsteuerungsfunktion variiert, die zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts und/oder der Walzspaltgeometrie ermittelt wird. Hierdurch kann eine optimale Vorsteuerfunktion v= f(t) im zeitlichen und funktionalen Ablauf ermittelt werden, wozu Informationen aus üblichen Stichplanberechnungen, wie die zu erwartende Walzkraft, das zu erwartende Walzmoment und die Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts, herangezogen werden können. In diesem Fall müssen diese Informationen für die Berechnung der Vorsteuerfunktion zur Verfügung stehen und in einer geeigneten Berechnungseinheit für den jeweiligen Stichplan berechnet werden.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorgegeben, dass von dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit und der stationären Solldrehgeschwindigkeit eine Fläche ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht. Die Kompensationslänge wird vorzugsweise aus der Fläche berechnet. Die Kompensationslänge kann unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze und weiteren massenflussbeeinflussenden Anteilen beim Walzbeginn berechnet werden. Die Kompensationslänge kann insbesondere unter
Seite 10 Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze beim Walzbeginn, dem Einziehverhalten ab dem Kontakt des Walzguts mit der Arbeitswalze und der vertikalen Bewegung der zusammenwirkenden Arbeitswalzen beim Anstich berechnet werden.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorgegeben, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfullzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit endet, erstreckt. Vorzugsweise wird die Länge der Walzspaltfullzeit größer als 50 ms gewählt.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird eine Walzgutgeschwindig- keit des Walzguts an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts gemessen und bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze berücksichtigt. Eine trotz der Drehgeschwin- digkeitsvorsteuerung verbleibende Störung, die beispielsweise durch wechselnde und unbekannte Reibverhältnisse im Walzspalt verursacht sein kann, kann durch die Messung der tatsächlichen Walzgutgeschwindigkeit am Gerüsteinlauf und eine Anpassung der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze unter Berücksichtigung der gemessenen Walzgutgeschwindigkeit weiter reduziert werden. Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung wird bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze eine Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk vorgeschalteten Gießmaschine berücksichtigt. Eine trotz der Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung verbleibende Störung, die beispielsweise durch wechselnde und unbekannte Reibverhältnisse im Walzspalt verursacht sein kann, kann durch die Messung der Stromaufnahme der Gießmaschinenantriebe
Seite 1 1 und Anpassung der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze unter Berücksichtigung der gemessenen Stromaufnahme weiter reduziert werden. Ein erfindungsgemäßes Walzwerk zum Walzen eines Walzguts umfasst wenigstens ein Walzgerüst und wenigstens eine das Walzgerüst ansteuernde Steuer- und/oder Regeleinheit, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts einzustellen, wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit zu betreiben, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat, und die angetriebene Arbeitswalze mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit zu betreiben, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht. Erfindungsgemäß ist die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze derart zu variieren, dass die Vorsteuerungs- drehgeschwindigkeit monoton ansteigt oder monoton abfällt. Mit dem Walzwerk sind die oben mit Bezug auf das Verfahren genannten Vorteile entsprechend verbunden. Insbesondere kann das Walzwerk zur Durchführung des Verfahrens nach einer der oben genannten Ausgestaltungen oder einer beliebigen Kombination von wenigstens zwei dieser Ausgestaltungen miteinander verwendet werden. Das Walzwerk kann auch zwei oder mehrere Walzgerüste aufweisen, die mit der Steuer- und/oder Regeleinheit ansteuerbar sind. Die Steuer- und/oder Regeleinheit kann wenigstens eine Datenverarbeitungseinheit, beispielsweise einen Mikroprozessor, und wenigstens einen Datenspeicher aufweisen.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung ist die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze mittels einer Vorsteuerungsfunktion zu
Seite 12 variieren und vorab die Vorsteuerungsfunktion zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts zu ermitteln. Mit dieser Ausgestaltung sind die oben mit Bezug auf die entsprechende Ausgestaltung des Verfahrens genannten Vorteile entsprechend verbunden.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorzugeben, dass von dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit und der stationären Solldrehgeschwindigkeit eine Fläche ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht. Die Steuer- und/oder Regelelektronik ist vorzugsweise eingerichtet, die Kompensationslänge aus der Fläche zu berechnen. Die Steuer- und/oder Regelelektronik kann eingerichtet sein, die Kompensationslänge kann unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze und weiteren massenflussbeeinflussenden Anteilen beim Walzbeginn zu berechnen. Die Steuer- und/oder Regelelektronik kann eingerichtet sein, die Kompensationslänge kann insbesondere unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze beim Walzbeginn, dem Einziehverhalten ab dem Kontakt des Walzguts mit der Arbeitswalze und der vertikalen Bewegung der zusammenwirkenden Arbeitswalzen beim Anstich zu berechnen.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorzugeben, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze beginnt und mit dem Erreichen der stationären
Seite 13 Solldrehgeschwindigkeit endet, erstreckt. Vorzugsweise ist die Länge der Walzspaltfüllzeit größer als 50 ms.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung umfasst das Walzwerk wenigstens eine an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts angeordnete, mit der Steuer- und/oder Regeleinheit verbundene Messeinheit zum Messen einer Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts an dem Gerüsteinlauf, wobei die Steuer- und/oder Regeleinheit eingerichtet ist, die gemessene Walzgutgeschwindigkeit bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze zu berücksichtigen. Mit dieser Ausgestaltung sind die oben mit Bezug auf die entsprechende Ausgestaltung des Verfahrens genannten Vorteile entsprechend verbunden.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist die Steuer- und/oder Regeleinheit eingerichtet, bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze eine gemessene Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk vorgeschalteten Gießmaschine zu berücksichtigen. Mit dieser Ausgestaltung sind die oben mit Bezug auf die entsprechende Ausgestaltung des Verfahrens genannten Vorteile entsprechend verbunden.
Im Folgenden wird die Erfindung unter Bezugnahme auf die anliegenden Figuren anhand einer bevorzugten Ausführungsform exemplarisch erläutert, wobei die nachfolgend erläuterten Merkmale sowohl jeweils für sich genommen als auch in unterschiedlicher Kombination miteinander einen vorteilhaften oder weiterbildenden Aspekt der Erfindung darstellen können. Es zeigen:
Figur 1 eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk ohne Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung;
Seite 14 Figur 2 eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk mit Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung;
Figur 3 eine schematische Darstellung von Geschwindigkeitsverhältnissen beim Anstich eines Walzguts mit einem herkömmlichen Walzwerk; und
Figur 4 eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem Ausführungsbeispiel für ein erfindungsgemäßes Walzwerk. Figur 1 zeigt eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk ohne Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung. Es ist die Drehgeschwindigkeit v einer angetriebenen Arbeitswalze eines Walzgerüsts des Walzwerks gegenüber der Zeit t aufgetragen. Zum Zeitpunkt tA erfolgt ein Anstich eines Walzguts mit dem Walzgerüst. Zudem ist die Istdrehgeschwindigkeit vist gezeigt, wobei ab dem Anstich eine zeitweilige Abnahme der Istdrehgeschwindigkeit V|St zu sehen ist. Durch den Anstich wird das Walzgutmaterial aufgestaut, wobei sich sie Länge des aufgestauten Walzgutmaterials aus der Fläche F zwischen der Solldrehgeschwindigkeit v0 und der Istdrehgeschwindigkeit V|St ergibt.
Figur 2 zeigt eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem herkömmlichen Walzwerk mit Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung. Es ist die Drehgeschwindigkeit v einer angetriebenen Arbeitswalze eines Walzgerüsts des Walzwerks gegenüber der Zeit t aufgetragen. Zum Zeitpunkt tA erfolgt ein Anstich eines Walzguts mit dem Walzgerüst. Die angetriebene Arbeitswalze wird bis zu einem Zeitpunkt tE mit einer Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv betrieben, die um Δν höher als die Solldrehgeschwindigkeit v0 ist. Ab dem Zeitpunkt tE wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv an die Solldrehgeschwindigkeit v0 angepasst. Zudem ist die Istdrehgeschwindigkeit V|St gezeigt. Wie zu sehen ist, wird der Drehgeschwindigkeitseinbruch beim Anstich
Seite 15 des Walzguts mit dem Walzgerüst durch diese Drehgeschwindigkeitsvorsteuerung kompensiert.
Figur 3 zeigt eine schematische Darstellung von Geschwindigkeitsverhältnissen beim Anstich eines Walzguts mit einem herkömmlichen Walzwerk 1 , von dem in Figur 3 lediglich eine angetriebene Arbeitswalze 2 eines nicht weitergehender gezeigten Walzgerüsts des Walzwerks 1 gezeigt ist. Ein Walzgut 3 läuft mit einer Einlaufdicke hi und einer Einlaufgeschwindigkeit vi in das Walzgerüst ein und kommt zum Zeitpunkt ti in einen Kontakt mit der angetriebenen Arbeitswalze 2. Die angetriebene Arbeitswalze 2 dreht sich mit der Drehgeschwindigkeit v0 und einem Drehmoment MRoii(t). Zum Zeitpunkt t2 erreicht das Walzgut 3 den Walzspalt mit der Spalthöhe h2. Das Walzgut 3 läuft aus dem Walzspalt mit der Auslaufgeschwindigkeit v2 aus, die sich aus der Gleichung ν2=ν0·ίν ergibt, wobei fv die Materialvoreilung am Walzspaltaustritt ist.
Die Massenflussverhältnisse beim Anstich im Walzgerüst sind komplex und lassen sich nicht allein durch das Drehzahlverhalten des Antriebs der angetriebenen Arbeitswalze 2 beschreiben. Die angetriebene Arbeitswalze 2 wartet mit der Arbeitswalzendrehgeschwindigkeit v0, die für den stationären Walzprozess erforderlich ist. Da die Materialgeschwindigkeit und die Arbeitswalzendreh- geschwindigkeit am Austritt aus dem Walzspalt des Walzgerüsts nahezu übereinstimmen, ist bei einer großen Dickenabnahme von beispielweise 50 % die Drehgeschwindigkeit der angetriebenen Arbeitswalze v0 nahezu doppelt so groß wie die Oberflächengeschwindigkeit vi des ankommenden Walzguts 3 (v0=vi»hi/h2/fv mit hi=Einlaufdicke des Walzguts, h2=Auslaufdicke des Walzguts, fv=Matehalvoreilung am Walzspaltaustritt). Stößt das einlaufende Walzgut 3 zum Zeitpunkt ti an die angetriebene Arbeitswalze 2 des Walzgerüsts, wird der an die Arbeitswalze 2 anstoßende Kopfabschnitt des Walzguts 3 durch die hohe Oberflächengeschwindigkeit der Arbeitswalze 2 beschleunigt und schneller in den Walzspalt gezogen. Zu dem Zeitpunkt t2 ist der Walzspalt vollständig gefüllt.
Seite 16 Dieser Effekt ist abhängig von den Reibverhältnissen im Walzspalt und der Walzspaltgeometrie, aber nicht vom auftretenden Walzmoment.
Figur 4 zeigt eine beispielhafte Darstellung eines Drehgeschwindigkeitsverlaufs bei einem Ausführungsbeispiel für ein erfindungsgemäßes Walzwerk. Es ist die Drehgeschwindigkeit v einer angetriebenen Arbeitswalze eines Walzgerüsts des Walzwerks gegenüber der Zeit t aufgetragen. Zum Zeitpunkt ti kommt ein in das Walzgerüst einlaufendes Walzgut in einen Kontakt mit der angetriebenen Arbeitswalze, wie es in Figur 3 gezeigt ist. Zum Zeitpunkt t2 erreicht das Walzgut den Walzspalt. Hierbei wird eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor dem Kontakt des Walzguts mit diesen Arbeitswalzen kleiner als eine Einlaufdicke des Walzguts eingestellt, wie es in Figur 3 gezeigt ist. Die angetriebene Arbeitswalze des Walzgerüsts wird mit einer Solldrehgeschwindigkeit v0 betrieben wird, nachdem das Walzgut den Walzspalt erreicht hat. Die angetriebene Arbeitswalze wird mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit v0 abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv betrieben, bis das Walzgut den Walzspalt erreicht, wobei die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv um Δν geringer ist als die Solldrehgeschwindigkeit v0. Die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv wird ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze über einen Zeitraum tv derart variiert, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv monoton ansteigt. Hierbei wird die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze mittels einer Vorsteuerungsfunktion variiert, die zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit des Walzguts und/oder der Walzspaltgeometrie, insbesondere in Abhängigkeit der Einlaufdicke des Walzguts und der Walzspalthöhe, ermittelt wird. Die Fläche Fv zwischen der Solldrehgeschwindigkeit v0 und der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit vv zwischen den Zeitpunkten ti und t2 ist proportional zu der Längenstörung durch den Anstich des Walzguts mit dem Walzgerüst.
Seite 17 Die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit kann derart vorgegeben werden, dass von dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit und der stationären Solldrehgeschwindigkeit eine Fläche ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht. Die Kompensationslänge kann aus der Fläche berechnet werden. Die Kompensationslänge kann unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze und weiteren massenflussbeeinflussenden Anteilen beim Walzbeginn berechnet werden. Die Kompensationslänge kann insbesondere unter Berücksichtigung der Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze beim Walzbeginn, dem Einziehverhalten ab dem Kontakt des Walzguts mit der Arbeitswalze und der vertikalen Bewegung der zusammenwirkenden Arbeitswalzen beim Anstich berechnet werden.
Die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit kann derart vorgegeben werden, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) endet, erstreckt. Die Länge der Walzspaltfüllzeit kann größer als 50 ms gewählt werden.
Es kann eine Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts gemessen und bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindig- keit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze berücksichtigt werden. Alternativ oder additiv kann bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ab dem Kontakt des Walzguts mit der angetriebenen Arbeitswalze eine Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk vorgeschalteten Gießmaschine berücksichtigt werden.
Seite 18 Bezugszeichenliste
1 Walzwerk
2 Arbeitswalze
3 Walzgut
fv Materialvoreilung
F Fläche
Fv Fläche
hi Einlaufdicke
h2 Auslaufdicke
MRON Drehmoment
t Zeit
tA Zeitpunkt des Anstichs
tE Zeitpunkt
tv Zeitdauer der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit ti Zeitpunkt des Kontakts
t2 Zeitpunkt des Erreichens des Walzspalts
v Drehgeschwindigkeit der Arbeitswalze
v0 Solldrehgeschwindigkeit
V|St Istdrehgeschwindigkeit
vv Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit
Δν Geschwindigkeitsdifferenz
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Claims

Patentansprüche:
1 . Verfahren zum Walzen eines Walzguts (3) in einem Walzwerk (1 ) mit wenigstens einem Walzgerüst, wobei eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen (2) des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts (3) mit diesen Arbeitswalzen (2) kleiner als eine Einlaufdicke (hi) des Walzguts (3) eingestellt wird, wobei wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze (2) des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit (v0) betrieben wird, nachdem das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht hat, und wobei die angetriebene Arbeitswalze (2) mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit (v0) abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) betrieben wird, bis das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) derart variiert wird, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) monoton ansteigt oder monoton abfällt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) mittels einer Vorsteuerungsfunktion variiert wird, die zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit (vi ) des Walzguts (3) und/oder einer Walzspaltgeometrie ermittelt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) derart vorgegeben wird, dass von dem
Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) und der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) eine Fläche (Fv) ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht.
Seite 20
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit derart vorgegeben wird, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) endet, erstreckt.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge der Walzspaltfüllzeit größer als 50 ms gewählt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass eine Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts (3) an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts gemessen und bei der Variation der Vorsteuerungsdrehge- schwindigkeit (vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) berücksichtigt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) eine Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk (1 ) vorgeschalteten Gießmaschine berücksichtigt wird.
8. Walzwerk (1 ) zum Walzen eines Walzguts (3), aufweisend wenigstens ein Walzgerüst und wenigstens eine das Walzgerüst ansteuernde Steuer- und/oder
Regeleinheit, wobei die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, eine Spalthöhe eines zwischen Arbeitswalzen (2) des Walzgerüsts angeordneten Walzspalts vor einem Kontakt des Walzguts (3) mit diesen Arbeitswalzen (2) kleiner als eine Einlaufdicke (hi) des Walzguts (3) einzustellen, wenigstens eine angetriebene Arbeitswalze (2) des Walzgerüsts mit einer Solldrehgeschwindigkeit (v0) zu betreiben, nachdem das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht hat und die
Seite 21 angetriebene Arbeitswalze (2) mit einer von der Solldrehgeschwindigkeit (v0) abweichenden Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) zu betreiben, bis das Walzgut (3) den Walzspalt erreicht, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) derart zu variieren, dass die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) monoton ansteigt oder monoton abfällt.
9. Walzwerk (1 ) nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit
(vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) mittels einer Vorsteuerungsfunktion zu variieren und vorab die Vorsteuerungsfunktion zumindest unter Berücksichtigung einer zu erwartenden Walzkraft und/oder eines zu erwartenden Walzmoments und/oder einer Einlaufgeschwindigkeit (vi ) des Walzguts (3) zu ermitteln.
10. Walzwerk (1 ) nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) derart vorzugeben, dass von dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) bis zum Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) das zeitliche Integral zwischen der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) und der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) eine Fläche (Fv) ergibt, die eine vorgebbare Kompensationslänge beschreibt, die der erwarteten Massenflussstörung am Walzspalteintritt beim Walzbeginn entspricht.
1 1 . Walzwerk (1 ) nach einem der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regelelektronik eingerichtet ist, die Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) derart vorzugeben, dass der monotone Verlauf der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) sich zeitlich innerhalb einer Walzspaltfüllzeit, die mit dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen
Seite 22 Arbeitswalze (2) beginnt und mit dem Erreichen der stationären Solldrehgeschwindigkeit (v0) endet, erstreckt.
12. Walzwerk (1 ) nach einem der Ansprüche 8 bis 1 1 , gekennzeichnet durch wenigstens eine an einem Gerüsteinlauf des Walzgerüsts angeordnete, mit der
Steuer- und/oder Regeleinheit verbundene Messeinheit zum Messen einer Walzgutgeschwindigkeit des Walzguts (3) an dem Gerüsteinlauf, wobei die Steuer- und/oder Regeleinheit eingerichtet ist, die gemessene Walzgutgeschwindigkeit bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) zu berücksichtigen.
13. Walzwerk (1 ) nach einem der Ansprüche 8 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuer- und/oder Regeleinheit eingerichtet ist, bei der Variation der Vorsteuerungsdrehgeschwindigkeit (vv) ab dem Kontakt des Walzguts (3) mit der angetriebenen Arbeitswalze (2) eine gemessene Stromaufnahme von Gießmaschinenantrieben einer dem Walzwerk (1 ) vorgeschalteten Gießmaschine zu berücksichtigen.
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