EP2467507A1 - Messinglegierung - Google Patents

Messinglegierung

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EP2467507A1
EP2467507A1 EP10768172A EP10768172A EP2467507A1 EP 2467507 A1 EP2467507 A1 EP 2467507A1 EP 10768172 A EP10768172 A EP 10768172A EP 10768172 A EP10768172 A EP 10768172A EP 2467507 A1 EP2467507 A1 EP 2467507A1
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EP
European Patent Office
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proportion
weight percent
brass alloy
alloy according
weight
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EP10768172A
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Karl Zeiger
Ulrich Lorenz
Michael Hoppe
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Aurubis Stolberg GmbH and Co KG
Original Assignee
Aurubis Stolberg GmbH and Co KG
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Application filed by Aurubis Stolberg GmbH and Co KG filed Critical Aurubis Stolberg GmbH and Co KG
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon

Definitions

  • the invention relates to a brass alloy for use in the manufacture of semi-finished products intended for machining, the brass alloy consisting essentially of copper and zinc and having at least one additional alloying component.
  • Corresponding brass alloys are often produced as semi-finished products in strip or wire form and subsequently processed into finished products. The further processing takes place frequently by application of cutting operations.
  • lead When machining brass, it has proven advantageous in the past to add lead to the alloy in an amount of up to four percent by weight.
  • the lead has a positive effect as a chip breaker, extends the tool life and reduces the tensile forces. Important material parameters such as strength and corrosion resistance are not adversely affected by an addition of lead.
  • the object of the present invention is therefore to define a lead-free brass alloy of the aforementioned type, which achieves good machinability, adequate mechanical properties and the lowest possible wear on the cutting tools used.
  • the aim of this invention is also to minimize the proportion of ecologically harmful alloying elements.
  • This invention is further based on the object to achieve specific properties by the targeted combination of non-polluting alloying elements and on the manufacturing process.
  • the idea is based on the inventions essential to the invention in order to achieve the desired material properties: a) The microstructure is influenced by changing the copper / zinc ratio such that an alpha / beta crystal mixture is present in which the proportion of beta phase is about 30 to 70%. Since the beta phase shows a brittle behavior under normal decomposition conditions, its increased proportion leads to a more favorable machining behavior. b) Further alloying elements serve to stabilize the alpha and the beta phase, in particular during the production process of the semifinished product. c) In addition, the chipping behavior and the mechanical properties are positively influenced by the targeted addition of further precipitates of forming elements. On the one hand excretions favor a short breaking chip.
  • a fourth advantage can be achieved by influencing the arrangement or orientation of the two phases alpha and beta and / or the precipitates, so as to adjust the processing properties in a targeted manner (eg by a combination of forming or heat treatment).
  • a content of lead is at most 0.1 weight percent, that the proportion of zinc 40.5 to 46 weight percent and the proportion of copper is at most 59 weight percent and that the alloy Mixed crystal with proportions of both an alpha-structure and a beta-structure, wherein the weight fraction of beta-structure is at least 30% and at most 70% and that the proportion of each additional alloying component at most 1.0 percent by weight and the sum of the shares of all additional Alloy components is at least 0.5 percent by weight.
  • certain properties of the alloy are particularly desired depending on the application. For this purpose, it is envisaged to add each of the mentioned alloying elements in a higher concentration in each case, without thereby increasing the total amount of alloying elements (except copper and zinc).
  • the precipitations contained in the microstructure which are also found in the soft alpha microstructure, support the chipping behavior positively.
  • the alpha microstructure of the mixed crystal forms a cubic face-centered spatial structure.
  • the beta-mixed crystal forms a cubic body-centered structure.
  • the proportion of the beta structure is at least 50%. This is particularly supported by the fact that a zinc content of about 42 percent by weight is present.
  • the elements iron and nickel have a regulative influence on the grain growth of the alpha and beta phase, with nickel additionally promoting the stabilization of the alpha structure. Too high levels lead to embrittlement of the alloy.
  • the elements tin, silicon, manganese and iron stabilize and increase the proportion of the beta phase.
  • phosphorus may be provided.
  • a maximum proportion of phosphorus in the range of 0.1% by weight is intended.
  • the content of copper is 54 to 59.0% by weight.
  • the proportion of zinc is 40 to 46 weight percent.
  • a first additional alloying component is defined by the proportion of iron being from 0.1 to 0.5 percent by weight. Iron is used to control the grain size of the alpha and beta phases. Contents less than 0.1% do not have a sufficient effect. Shares greater than 0.5% would lead to very large iron precipitates, which have a negative effect on the mechanical properties of the alloy.
  • the proportion of iron is 0, 2 to 0, 3 weight percent.
  • a second additional alloying component is defined by the proportion of nickel being from 0.1 to 0.5 percent by weight. Nickel stabilizes the alpha phase.
  • the proportion of nickel is 0.2 to 0.3 weight percent.
  • a third additional alloying component is defined by the proportion of silicon being 0.01 to 0.20 percent by weight. Silicon stabilizes the beta phase and together with other elements forms fine precipitates, which have a positive effect on the cutting behavior and are responsible for grain refining.
  • the proportion of silicon is 0.03-0.08% by weight.
  • a fourth additional alloying component is defined by the proportion of manganese being 0.01 to 0.20 percent by weight. Manganese stabilizes the beta phase and together with other elements forms fine precipitates, which have a positive effect on the cutting behavior and are responsible for grain refining.
  • the proportion of manganese is 0.03 to 0.08 weight percent.
  • a fifth additional alloying component is defined by the proportion of tin being from 0.1 to 0.5 percent by weight.
  • the proportion of tin is from 0.2 to 0.3 percent by weight.
  • Phosphor leads to an improved corrosion resistance of the alloy, in particular P also counteracts a delicacy.
  • a preferred embodiment of the alloy preferably has the following percentages by weight with respect to its composition. Copper in the range of 54% to 59.5%, zinc in the range of 36% to 40.5%, iron in the range of 0.1% to 0.5%, nickel in the range of 0.1% to 0.5 %, Silicon in the range of 0.01% to 0.2%, manganese in the range of 0.01% to 0.2% and tin in the range of 0.1% to 0.5% and lead with a maximum of 0.1%.
  • the lead content of the alloy is, also due to the use of scrap in the production of such alloys, max. 0.1%.
  • the proportions of copper and / or zinc are optionally reduced.
  • the proportion of copper is 57.0% to 57.5%, the proportion of zinc 41.9 to 42.5, the proportion of nickel 0.2% to 0.3%, the proportion of iron 0.2% to 0.3%, the proportion of silicon 0.03% to 0.08%, the proportion of manganese 0.03% to 0.08% and the proportion of tin 0.2% to 0.3 % and lead content less than 0.1%.
  • the sum of the weight proportions of all other possible components is not more than 0.2%.
  • compositions it is basically possible to add only some of the listed elements to the alloy. According to a very particularly preferred embodiment, however, it is envisaged to add all the above-listed elements with a weight proportion within the respectively defined intervals in combination with one another to the alloy.
  • the lead content is in an interval of 0.01% to 0.1%. Due to the relationship between the alpha mixed crystal and the beta-mixed crystal according to the invention, the desired material properties can be achieved even with reduced lead contents.
  • the alpha-mixed crystal leads to a relatively good deformability of the alloy and gives this tough properties.
  • the Mixed crystal is relatively poorly deformable and brittle. These properties are desirable for good sparability.
  • the relationship of the alpha and beta fractions according to the invention thus gives the alloy sufficient toughness to aid ductility and brittleness to aid machinability.
  • a preferred production process can be carried out such that first an extrusion in a temperature range of 600 to 750 0 C is performed. This produces a microstructure which has a proportion of the beta mixed crystal of about 50 percent by weight.
  • an intermediate annealing In this case, an intermediate annealing at a temperature of about 500 to 600 ° C. is carried out after a first forming step. The intermediate annealing leads to a recrystallization and thus to a Kornneu Struktur. As a result, a fine-grained microstructure is supported.
  • the brass alloy of copper and zinc with a lead content of 0.01 to 0.1 percent and with at least one further alloying component.
  • This further alloying component influences the microstructure of the mixed crystal in order to achieve the respective desired material properties depending on the application.
  • This embodiment leads to a particularly high proportion of beta-mixed crystals between 55 and 70% beta-portion, which causes a particularly short-breaking chip.
  • Another preferred embodiment is provided in terms of weight percent by the following alloy.
  • the brass alloy according to the invention serves to produce so-called semi-finished products which are subjected to at least one further processing step.
  • the semi-finished products are typically produced by a casting process. Typical embodiments of such semi-finished products are wires, profiles and / or rods.
  • the further processing step comprises at least one machining operation.
  • the further processing step may comprise a combination of shaping and machining.
  • the shaping can be carried out both at room temperature and at an elevated temperature. At elevated temperatures, a half-warm temperature of up to about 450 ° Celsius and a hot-work temperature be distinguished in a range of 600 ° Celsius to 850 ° Celsius.

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Abstract

Die Messinglegierung besteht im wesentlichen aus Kupfer und Zink. Die Legierung weist mindestens eine zusätzliche Legierungskomponente auf. Ein Gehalt an Blei beträgt höchstens 0,1 Gewichtsprozent. Der Anteil an Zink beträgt 40,5 bis 46 Gewichtsprozent. Die Legierung weist ein Mischkristall mit Anteilen sowohl eines alpha-Gefüges als auch eines beta-Gefüges auf. Der Gewichtsanteil des beta-Gefüges beträgt mindestens 30% und höchstens 70%.

Description

Messinglegierung
Die Erfindung betrifft eine Messinglegierung zur Verwendung bei der Herstellung von Halbzeug, das für eine spanende Verarbeitung vorgesehen ist, wobei die Messinglegierung im Wesentlichen aus Kupfer und Zink besteht, sowie die mindestens eine zusätzliche Legierungskomponente aufweist.
Entsprechende Messinglegierungen werden als Halbfertigprodukte häufig in Band oder Drahtform hergestellt und anschließend zu Endprodukten weiter verarbeitet. Die Weiterverarbeitung erfolgt vielfach durch Anwendung von Zerspanungsvorgängen.
Bei der Zerspanung von Messing hat es sich in der Vergangenheit als vorteilhaft erwiesen, der Legierung Blei in einem Umfang von bis zu vier Gewichtsprozent zuzusetzen. Das Blei hat eine positive Wirkung als Spanbrecher, verlängert die Werkzeugstandzeiten und vermindert die Zerspannungs- kräfte. Wichtige Materialparameter wie Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit werden durch einen Bleizusatz nicht negativ beeinflusst.
Trotz der positiven Eigenschaften des Bleis gibt es Bestrebungen, unter anderem gestützt durch die Direktiven der EU - Richtlinie 2000/53/EG über Altfahrzeuge und Richtlinie 2002/96/EG über Elektro- und Elektronik-Altgeräte - das Blei als Zerspanungselement in Messing zu ersetzen.
Die bislang durchgeführten Untersuchungen mit alternativen Legierungsvarianten haben jedoch nicht zu Werkstoffen geführt, die die gestellten Anforderungen erfüllen. Diese sind entweder deutlich teurer als bleihaltige Messinglegierungen, führen zu einem übermäßig hohen Werkzeugverschleiß oder beinhalten ebenfalls umweltbedenkliche Legierungselemente .
Bei der Herstellung von Messinglegierungen wird angestrebt, sowohl eine gute Zerspanbarkeit als auch eine gute Verformbarkeit zu erreichen. Eine gleichzeitige optimale Erfüllung beider Anforderungen erweist sich als schwierig, da in der Regel alle Maßnahmen, die die eine gewünschte Eigenschaft positiv unterstützen, zu einer Verminderung der zweiten Eigenschaft führen. Ein Kompromiß wird typischerweise derart gewählt, daß eine hohe Festigkeit bei gleichzeitigem ausreichenden Formänderungsvermögen vorgegeben wird. Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, eine bleifreie Messinglegierung der einleitend genannten Art derart zu definieren, die eine gute Zerspanbarkeit, hinreichende mechanische Eigenschaften und einen möglichst geringen Verschleiß an den eingesetzten Zerspanungswerkzeugen erreicht.
Ziel dieser Erfindung ist darüber hinaus, den Anteil an ökologisch schädlichen Legierungselementen zu minimieren.
Dieser Erfindung liegt des weiteren die Aufgabe zugrunde, durch die gezielte Kombination von nicht umweltbedenklichen Legierungselementen sowie über den Herstellungsprozess bestimmte Eigenschaften zu erzielen.
Insbesondere sind dies die Eigenschaften:
- gute Zerspanbarkeit,
- hohe Festigkeit aber noch gute Duktilität,
- gute Warm- und Kaltumformbarkeit,
- ausreichende Korrosionsbeständigkeit.
Ferner soll eine ökonomisch sinnvolle Massenfertigung als Halbzeugfabrikat möglich sein.
Der Idee liegen die im Folgenden genannten erfindungswesentlichen Ansätze zugrunde, um die gewünschten Werkstoff- eigenschaften zu erzielen: a) Die Gefügestruktur wird durch Änderung des Kupfer/zink-Verhältnisses derart beeinflusst, dass ein alpha/beta-Kristallgemisch vorliegt, in dem der Anteil an beta-Phase etwa 30 bis 70 % beträgt. Da die beta-Phase unter normalen Zerpspanungsbedingungen ein sprödes Verhalten zeigt, führt ihr erhöhter Anteil zu einem günstigeren Zerspanungsverhalten. b) Weitere Legierungselemente dienen zur Stabilisierung der alpha und der beta-Phase, insbesondere während des Fertigungsprozesses des Halbzeuges . c) Darüber hinaus werden das Zerspanungsverhalten sowie die mechanischen Eigenschaften durch die gezielte Zugabe weiterer Ausscheidungen bildender Elemente positiv beeinflusst. Zum einen wird durch Ausscheidungen ein kurz brechender Span begünstigt. Zum anderen wird eine Kornfeinung bewirkt, wodurch eine verbesserte Duktilität bei hohen Festigkeiten erzielt wird. d) Ein vierter Vorteil kann erreicht werden durch die Beeinflussung der Anordnung bzw. Orientierung der beiden Phasen alpha und beta und/oder der Ausscheidungen, um so gezielt die Verarbeitungseigenschaften einzustellen (z.B. durch eine Kombination aus Umformung oder Wärmebehandlung) .
Für die Einhaltung der erfindungsgemäßen Anforderungen erweist es sich als besonders vorteilhaft, dass ein Gehalt an Blei höchstens 0,1 Gewichtsprozent beträgt, dass der Anteil an Zink 40,5 bis 46 Gewichtsprozent und der Anteil von Kupfer höchstens 59 Gewichtsprozent beträgt und daß die Legierung ein Mischkristall mit Anteilen sowohl eines alpha- Gefüges als auch eines beta-Gefüges aufweist, wobei der Gewichtsanteil des beta-Gefüges mindestens 30% und höchstens 70% beträgt sowie daß der Anteil jeder zusätzlichen Legierungskomponente höchstens 1,0 Gewichtsprozent und die Summe der Anteile aller zusätzlichen Legierungskomponenten mindestens 0,5 Gewichtsprozent beträgt. Es kann sich ergeben, dass je nach Anwendungsfall bestimmte Eigenschaften der Legierung besonders gewünscht sind. Dazu ist es vorgesehen, einzelne der erwähnten Legierungselemente in jeweils höherer Konzertration zuzugeben, ohne dabei die Gesamtmenge an Legierungselementen (außer Kupfer und Zink) zu erhöhen.
Die im Gefüge enthaltenen Ausscheidungen, welche sich auch im weichen alpha-Gefüge wiederfinden, unterstützen das Zerspanungsverhalten positiv.
Das alpha-Gefüge des Mischkristalls bildet eine kubisch- flächenzentrierte Raumstruktur aus. Das beta-Mischkristall bildet hingegen eine kubisch-raumzentrierte Struktur aus.
Als besonders vorteilhaft erweist es sich, wenn der Anteil des beta-Gefüges mindestens 50% beträgt. Dies wird insbesondere dadurch unterstützt, daß ein Zinkanteil von etwa 42 Gewichtsprozenten vorliegt.
Die Elemente Eisen und Nickel haben einen regulativen Ein- fluss auf das Kornwachstum der alpha- und beta-Phase, wobei Nickel zusätzlich die Stabilisierung der alpha-Struktur fördert. Zu hohe Anteile führen zu Versprödung der Legierung.
Die Elemente Zinn, Silizium, Mangan und Eisen stabilisieren und erhöhen den Anteil der beta-Phase.
Zur Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit kann die Zugabe von Phosphor vorgesehen werden. Insbesondere ist an einen maximalen Anteil von Phosphor im Bereich von 0,1 Gewichtsprozent gedacht. Gemäß einer typischen LegierungsZusammensetzung ist vorgesehen, dass der Anteil an Kupfer 54 bis 59,0 Gewichtsprozent beträgt.
Darüber hinaus ist vorgesehen, daß der Anteil an Zink 40 bis 46 Gewichtsprozent beträgt.
Eine erste zusätzliche Legierungskomponente wird dadurch definiert, dass der Anteil an Eisen 0,1 bis 0,5 Gewichtsprozent beträgt . Eisen dient zur Steuerung der Korngröße der alpha- und beta-Phasen. Gehalte kleiner 0,1% haben keine ausreichende Wirkung. Anteile größer 0,5% würden zu sehr großen Eisenausscheidungen führen, die negativ auf die mechanischen Eigenschaften der Legierung wirken.
Insbesondere ist daran gedacht, dass der Anteil an Eisen 0 , 2 bis 0 , 3 Gewichtsprozent beträgt .
Eine zweite zusätzliche Legierungskomponente ist dadurch definiert, dass der Anteil an Nickel 0,1 bis 0,5 Gewichtsprozent beträgt. Nickel stabilisiert die alpha-Phase.
Insbesondere ist daran gedacht, dass der Anteil an Nickel 0,2 bis 0,3 Gewichtsprozent beträgt.
Eine dritte zusätzliche Legierungskomponente ist dadurch definiert, dass der Anteil an Silizium 0,01 bis 0,20 Gewichtsprozent beträgt. Silizium stabilisiert die beta-Phase und bildet gemeinsam mit anderen Elementen feine Ausscheidungen, welche sich positiv auf das Zerspanungsverhalten auswirken und für eine Kornfeinung verantwortlich sind.
Insbesondere ist daran gedacht, dass der Anteil an Silizium 0,03 - 0,08 Gewichtsprozent beträgt. _ *η _
Eine vierte zusätzliche Legierungskomponente ist dadurch definiert, dass der Anteil an Mangan 0,01 bis 0,20 Gewichtsprozent beträgt. Mangan stabilisiert die beta-Phase und bildet gemeinsam mit anderen Elementen feine Ausscheidungen, welche sich positiv auf das Zerspanungsverhalten auswirken und für eine Kornfeinung verantwortlich sind.
Insbesondere ist daran gedacht, dass der Anteil an Mangan 0,03 bis 0,08 Gewichtsprozent beträgt.
Eine fünfte zusätzliche Legierungskomponente ist dadurch definiert, dass der Anteil an Zinn 0,1 bis 0,5 Gewichtsprozent beträgt.
Insbesondere ist daran gedacht, dass der Anteil an Zinn 0,2 bis 0 , 3 Gewichtsprozent beträgt .
Phosphor führt zu einer verbesserten Korrosionsbeständigkeit der Legierung, insbesondere wirkt P auch einer Entzin- kung entgegen.
Zu einer optimalen Zusammensetzung der Legierung trägt es bei, dass der Anteil an Elementen, die nicht Kupfer, Zink, Eisen, Nickel, Silizium, Mangan oder Zinn sind, weniger als 0 , 2 Gewichtsprozent beträgt .
Eine bevorzugte Ausführungsform der Legierung weist hinsichtlich ihrer Zusammensetzung vorzugsweise die folgenden Gewichtsprozente auf. Kupfer im Bereich von 54% bis 59,5%, Zink im Bereich von 36% bis 40,5%, Eisen im Bereich von 0,1% bis 0,5%, Nickel im Bereich von 0,1% bis 0,5%, Silizium im Bereich von 0,01% bis 0,2%, Mangan im Bereich 0,01% bis 0,2% und Zinn im Bereich von 0,1% bis 0,5% und Blei mit einem Anteil von höchstens 0,1%. Der Bleigehalt der Legierung beträgt, auch bedingt durch den Einsatz von Schrotten bei der Herstellung derartiger Legierungen, max. 0,1 %.
Entsprechend des Anteiles der obigen Zusatzstoffe werden die Anteile von Kupfer und/oder Zink gegebenenfalls vermindert.
Gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform beträgt der Anteil an Kupfer 57,0% bis 57,5%, der Anteil von Zink 41,9 bis 42,5, der Anteil von Nickel 0,2% bis 0,3%, der Anteil von Eisen 0,2% bis 0,3%, der Anteil an Silizium 0,03% bis 0,08%, der Anteil von Mangan 0,03% bis 0,08% sowie der Anteil von Zinn 0,2% bis 0,3% und der Anteil von Blei weniger als 0,1%. Darüber hinaus ist insbesondere daran gedacht, dass die Summe der Gewichtsanteile aller weiteren eventuellen Bestandteile höchstens 0,2% beträgt.
Hinsichtlich der obigen Zusammensetzungen ist es grundsätzlich möglich, lediglich einige der aufgeführten Elemente der Legierung zuzusetzen. Gemäß einer ganz besonders bevorzugten Ausführungsform ist aber daran gedacht, sämtliche oben aufgeführten Elemente mit einem Gewichtsanteil innerhalb der jeweils definierten Intervalle in Kombination miteinander der Legierung zuzugeben.
Gemäß einer typischen Ausführungsform ist vorgesehen, daß der Bleigehalt in einem Intervall von 0,01% bis 0,1% liegt. Durch die erfindungsgemäße Relation zwischen dem alpha- Mischkristall und dem beta-Mischkristall können auch bei verminderten Bleigehalten die gewünschten Materialeigenschaften erreicht werden. Das alpha-Mischkristall führt hierbei zu einer relativ guten Verformbarkeit der Legierung und verleiht dieser zähe Eigenschaften. Das beta- Mischkristall ist hingegen relativ schlecht verformbar und spröde. Diese Eigenschaften sind für eine gute Sparibarkeit erwünscht. Durch die erfindungsgemäße Relation der alpha- und der beta-Anteile werden der Legierung somit eine ausreichende Zähigkeit für die Unterstützung einer Verformbarkeit und eine ausreichende Sprödigkeit für die Unterstützung einer Spanbarkeit verliehen.
Neben der reinen Relation zwischen den alpha- und den beta- Anteilen erweist es sich ebenfalls als zweckmäßig, die Korngröße der Mischkristalle zu beeinflussen. Als positiv hat es sich erwiesen, vergleichsweise geringe und gleichmäßige Korngrößen zu unterstützen. Durch Zugabe von Eisen und Silizium bilden sich Eisensilizide, die das Kornwachstum behindern und sich hierdurch positiv auf die Gefügestruktur auswirken. Die Zugabe von Zinn und/oder Eisen begünstigt die Bildung von beta-Mischkristallen.
Ebenfalls erweist es sich, daß die Zugabe von Mangan in Kombination mit Sauerstoff oder Phosphor die Ausscheidung von Oxiden oder Phosphiden begünstigt und hierdurch zu einer feineren Kornstruktur führt. Diese wiederum unterstützt eine gute Zerspanbarkeit. In geringen Mengen erweisen sich auch Anteile von Phosphor als positiv hinsichtlich der Ausbildung der Gefügestruktur.
Hinsichtlich der Fertigung der Legierung kann ein bevorzugter Produktionsprozeß derart durchgeführt werden, daß zunächst ein Strangpressen in einem Temperaturbereich von 600 bis 7500C durchgeführt wird. Es wird hierdurch ein Gefüge erzeugt, das einen Anteil des beta-Mischkristalls von etwa 50 Gewichtsprozent aufweist. Zur Unterstützung sowohl einer guten Zerspanbarkeit als auch einer guten Verformbarkeit ist es möglich, eine Zwi- schenglühung durchzuführen. Es wird hierbei nach einem ersten Umformschritt ein Zwischenglühen mit einer Temperatur von etwa 500 bis 6000C durchgeführt. Das Zwischenglühen führt zu einer Rekristallisation und somit zu einer Kornneubildung. Hierdurch wird eine feinkörnige Gefügestruktur unterstützt.
Durch eine geeignete Durchführung des Zwischenglühens ist es möglich, einen Gewichtsanteil des beta-Mischkristall von 30 bis 45 Prozent zu realisieren. Es wird hierdurch eine gesteigerte Umformbarkeit des Halbzeugs erreicht.
Erfindungsgemäß ist insbesondere vorgesehen, die Messinglegierung aus Kupfer und Zink, mit einem Bleigehalt von 0,01 bis 0,1 Prozent und mit mindestens einer weiteren Legierungskomponente auszubilden. Diese weitere Legierungskomponente beeinflußt die Gefügestruktur des Mischkristalls, um anwendungsabhängig die jeweils gewünschten Materialeigenschaften zu erreichen.
Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, hinsichtlich der Gewichtsprozente die folgende Legierung zu realisieren.
Cu 55-56%, Fe 0,2-0,3%, Ni 0,1-0,2%, Si 0,01-0,03%, Mn 0,1- 0,2%, Sn 0,3-0,5%, Zn Rest. Diese Ausführungsform führt zu einem besonders hohen Anteil an beta-Mischkristallen zwischen 55 und 70% beta-Anteil, was einen besonders kurz brechenden Span bewirkt. Eine weitere bevorzugte Ausführungsform wird hinsichtlich der Gewichtsprozente durch die folgende Legierung bereitgestellt.
Cu 57-57,5%, FeO, 2-0, 3%, Ni 0,2-0,3%, Si 0%, Mn 0%, Sn 0,2- 0,3% Zn Rest. Ziel ist es hierbei, einen leicht erhöhten alpha-Anteil und weniger harte Ausscheidungen zu erreichen.
Darüber hinaus ist hinsichtlich von bevorzugten Ausführungsformen auch daran gedacht, hinsichtlich der Gewichtsprozente die folgende Legierung zu realisieren.
Cu 56-56,5%, Fe 0,4-0,5%, Ni 0,2-0,3%, Si 0%, Mn 0,1-0,2%, Sn 0,35-0,5% Zn Rest. Es werden hierdurch weniger harte Ausscheidungen gebildet und dafür eine Bildung der Ausscheidung von primär ausgeschiedenem Eisen gefördert. Durch die vermehrte Zugabe von Mangan und Zinn bildet sich ein erhöhter beta-Anteil gegenüber der vorherigen Ausführungs- form.
Die erfindungsgemäße Messinglegierung dient zur Herstellung von sogenannten Halbzeugen, die mindestens einem weiteren Verarbeitungsschritt unterzogen werden. Die Halbzeuge werden typischerweise durch einen Gießvorgang hergestellt. Typische Ausführungsformen derartiger Halbzeuge sind Drähte, Profile und/oder Stangen. Der weitere Verarbeitungsschritt umfaßt mindestens eine zerspanende Bearbeitung. Ebenfalls kann der weitere Verarbeitungsschritt eine Kombination aus einer formgebenden und einer spanenden Bearbeitung umfassen. Die Formgebung kann hierbei sowohl bei einer Raumtemperatur als auch bei einer erhöhten Temperatur durchgeführt werden. Bei den erhöhten Temperaturen kann eine Halbwarmtemperatur bis zu etwa 450° Celsius und eine Warmumformtem- peratur in einem Bereich von 600° Celsius bis 850° Celsius unterschieden werden.

Claims

1. Messinglegierung zur Verwendung bei der Herstellung von Halbzeug, das für eine spanende Verarbeitung vorgesehen ist, wobei die Messinglegierung im Wesentlichen aus Kupfer und zink besteht, sowie die mindestens eine zusätzliche Legierungskomponente aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass ein Gehalt an Blei höchstens 0,1 Gewichtsprozent beträgt, dass der Anteil an Zink 40,5 bis 46 Gewichtsprozent und der Anteil von Kupfer höchstens 59 Gewichtsprozent beträgt und daß die Legierung ein Mischkristall mit Anteilen sowohl eines alpha-Gefüges als auch eines beta-Gefüges aufweist, wobei der Gewichtsanteil des beta-Gefüges mindestens 30% und höchstens 70% beträgt sowie daß der Anteil jeder zusätzlichen Legierungskomponente höchstens 1,0 Gewichtsprozent und die Summe der Anteile aller zusätzlichen Legierungs- komponenten mindestens 0,5 Gewichtsprozent beträgt.
BERICHTIGTES BLATT (REGEL 91)
ISA/EP
2. Messinglegierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Kupfer 54 bis 59,0 Gewichtsprozent beträgt.
3. Messinglegierung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil an Zink etwa 42 Gewichtsprozent beträgt .
4. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Eisen 0,1 bis 0 , 5 Gewichtsprozent beträgt .
5. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Eisen 0,2 bis 0,3 Gewichtsprozent beträgt.
6. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Nickel 0,1 bis 0,5 Gewichtsprozent beträgt.
7. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Nickel 0,2 bis 0,3 Gewichtsprozent beträgt.
8. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Silizium 0,01 bis 0,20 Gewichtsprozent beträgt.
9. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Silizium 0,03 bis 0,08 Gewichtsprozent beträgt.
10. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Mangan 0,01 bis 0,20 Gewichtsprozent beträgt.
11. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Mangan 0,03 bis 0,08 Gewichtsprozent beträgt.
12. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Zinn 0,1 bis 0 , 5 Gewichtsprozent beträgt .
13. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Zinn 0,2 bis 0 , 3 Gewichtsprozent beträgt .
14. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil an Substanzen, die nicht Kupfer, Zink, Eisen, Nickel, Silizium, Mangan oder Zinn sind, weniger als 0,2 Gewichtsprozent beträgt.
15. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil des beta- Gefüges mindestens 50 Gewichtsprozent beträgt.
16. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass folgende Gewichtsprozente realisiert sind: Cu 55-56%, Fe 0,2-0,3%, Ni 0,1-0,2%, Si 0,01-0,03%, Mn 0,1-0,2%, Sn 0,3-0,5%, Zn Rest.
17. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass folgende Gewichtsprozente realisiert sind: Cu 57-57,5%, FeO, 2-0, 3%, Ni 0,2-0,3%, Si 0%, Mn 0%, Sn 0,2-0,3% Zn Rest.
18. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass folgende Gewichtsprozent realisiert sind: Cu 56-56,5%, Fe 0,4-0,5%, Ni 0,2-0,3%, Si 0%, Mn 0,1-0,2%, Sn 0,35-0,5% Zn Rest.
19. Messinglegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass ein Maximalgehalt von Phosphor von etwa 0 , 1 Gewichtsprozent enthalten ist .
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