EP2078137B1 - Rotor für eine strömungsmaschine - Google Patents

Rotor für eine strömungsmaschine Download PDF

Info

Publication number
EP2078137B1
EP2078137B1 EP07803598A EP07803598A EP2078137B1 EP 2078137 B1 EP2078137 B1 EP 2078137B1 EP 07803598 A EP07803598 A EP 07803598A EP 07803598 A EP07803598 A EP 07803598A EP 2078137 B1 EP2078137 B1 EP 2078137B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rotor
steam turbine
turbine according
designed
steam
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP07803598A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2078137A1 (de
Inventor
Kai Wieghardt
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Priority to EP07803598A priority Critical patent/EP2078137B1/de
Publication of EP2078137A1 publication Critical patent/EP2078137A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2078137B1 publication Critical patent/EP2078137B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
    • F01D5/08—Heating, heat-insulating or cooling means
    • F01D5/085—Heating, heat-insulating or cooling means cooling fluid circulating inside the rotor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
    • F01D5/08—Heating, heat-insulating or cooling means
    • F01D5/085—Heating, heat-insulating or cooling means cooling fluid circulating inside the rotor
    • F01D5/088—Heating, heat-insulating or cooling means cooling fluid circulating inside the rotor in a closed cavity
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/30—Application in turbines
    • F05D2220/31—Application in turbines in steam turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2260/00—Function
    • F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
    • F05D2260/205—Cooling fluid recirculation, i.e. after cooling one or more components is the cooling fluid recovered and used elsewhere for other purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2260/00—Function
    • F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
    • F05D2260/232—Heat transfer, e.g. cooling characterized by the cooling medium
    • F05D2260/2322—Heat transfer, e.g. cooling characterized by the cooling medium steam

Definitions

  • the invention relates to a steam turbine comprising a housing and a rotor, wherein the housing has a passage for the passage of external cooling medium, wherein the rotor is at least partially hollow.
  • a steam turbine is understood to mean any turbine or sub-turbine through which a working medium in the form of steam flows.
  • gas turbines are traversed with gas and / or air as a working medium, but that is subject to completely different temperature and pressure conditions than the steam in a steam turbine.
  • the working medium having the highest temperature and flowing to a partial turbine at the same time has the highest pressure.
  • An open cooling system, as in gas turbines, is therefore not feasible without external supply.
  • a steam turbine typically includes a vaned rotatably mounted rotor disposed within a casing shell.
  • the rotor When flowing through the flow space formed by the housing jacket with heated and pressurized steam, the rotor is set in rotation by the steam via the blades.
  • the rotor-mounted blades are also referred to as blades.
  • usually stationary guide vanes are mounted on the housing jacket, which engage in the intermediate spaces of the moving blades.
  • a vane is typically held at a first location along an interior of the steam turbine casing. It is usually part of a vane ring, which comprises a number of vanes arranged along an inner periphery on the inside of the steam turbine casing. Each vane has its blade radially inward.
  • a vane ring at a location along the axial extent is also referred to as a vane row.
  • a plurality of vane rows are arranged one behind the other.
  • the rotatably mounted in the steam turbine steam turbine rotors are subjected to thermal stress during operation.
  • the development and production of a steam turbine rotor is both expensive and time consuming.
  • the steam turbine rotors are considered the most stressed and expensive components of a steam turbine. This increasingly applies to high steam turbines.
  • a feature of the steam turbine rotor is that they have no significant heat sink. Therefore, the cooling of the blades arranged on the steam turbine rotor is difficult.
  • Piston area is to be understood as the area of a thrust balance piston.
  • the thrust balance piston acts in a steam turbine such that a force caused by the working medium force is formed on the rotor in one direction counter-force in the opposite direction.
  • a cooling of a steam turbine rotor according to the preamble of claim 1 is in the EP 0 991 850 B1 described.
  • a disadvantage here is felt that between two different Expansicnsabitesen no controllable bypass can be formed.
  • problems in transient operation are possible.
  • the object of the invention is therefore to provide a steam turbine, which can be operated at high steam temperatures.
  • a steam turbine comprising a housing and a rotor, wherein the housing has a passage for the passage of external cooling medium, wherein the rotor is at least partially hollow, wherein a Supply line for carrying out the external cooling medium is provided in the cavity of the rotor, and the passage is arranged in the housing in the region of the steam inflow.
  • the invention is therefore proposed to supply external cooling medium in the rotor of the steam turbine, wherein the cooling medium is guided to a suitable point of the rotor.
  • the cavity is used as a suitable location.
  • the cavity is expediently attached to the places which are exposed to a high thermal load.
  • the hitherto known method in which the external cooling medium is flowed into the steam turbine and directly cools thermally stressed parts such as the thrust balance piston, is therefore improved by the cooling medium is passed after passing through the housing into the cavity of the rotor.
  • the cooling steam must have a higher pressure than at the inflow, so that it can be guided into the cavity.
  • An advantage of this cooling principle according to the invention is that the temperature of the cooling medium is adjustable.
  • Steam turbines are usually used at different loads. For example, a steam turbine is operated at full load or in partial load operation. The cooling requirements for the different load operations are different, so the demand for the cooling of the steam turbine in part load operation is lower than in full load operation.
  • the invention is advantageously developed if the rotor is designed such that the cooling medium via rotor cooling pipes can be flowed out of the cavity.
  • the cooling medium first flows through external lines through the housing into the cavity of the rotor and then flows at suitable locations from the rotor back into the main flow.
  • the cooling medium flows and cools the rotor from the inside.
  • the outflow of the cooling medium from the rotor takes place at one or more points downstream.
  • the cooling medium fulfills two tasks, so to speak, on the one hand, the cooling medium cools the rotor at suitable locations and on the other, the cooling medium contributes to the efficiency in which it is fed back into the main flow and performs work on the guide vanes and blades.
  • the supply line is arranged in the region of a steam inflow region. As a result, a suitable location for the supply line is found, since just the area of the steam inflow area is exposed to very high thermal loads and therefore requires a preferred cooling.
  • the supply line is arranged next to a thrust balance piston. This makes it possible for the cooling medium, before it is guided into the cavity of the rotor, to cool the thrust balance piston.
  • the thrust balance piston is subject to high thermal loads, especially at full load.
  • the rotor has rotor blades which are designed such that the cooling medium can be flowed through the rotor blades.
  • This provides the advantage that in addition to the rotor and the blades can be cooled.
  • the film cooling of the rotor blades known from gas turbine technology is preferably used. In this way, blade roots or other thermally stressed areas of the rotor can be effectively cooled.
  • the rotor is made of disc rotors and braced with a tie rod.
  • the pancake is formed with a toothing for transmitting a torque.
  • the rotor can be formed of different materials. It is conceivable, for example, that a pancake, which is exposed to lower thermal loads than a pancake, which is exposed to high thermal stress, is performed with a material that is less expensive and yet withstands the thermal stresses.
  • the toothing is designed such that the cooling medium can be flowed between two adjacent disc rotors.
  • the toothing is formed such that the toothing has passage openings.
  • channels can be provided in the so-called Hirth toothing. Through these channels, the cooling medium is flowable.
  • FIG. 1 is a section through a high-pressure turbine part 1 according to the prior art shown.
  • the high-pressure turbine part 1 as an embodiment of a steam turbine comprises an outer housing 2 and an inner housing 3 arranged therein.
  • a rotor 5 is rotatably mounted about a rotation axis 6.
  • the rotor 5 comprises blades 7 arranged in grooves on a surface of the rotor 5.
  • the inner housing 3 has guide vanes 8 arranged in grooves on its inner surface.
  • the guide 8 and blades 7 are arranged such that in a flow direction 13, a flow channel 9 is formed.
  • the high-pressure turbine section 1 has an inflow region 10, through which live steam flows into the high-pressure turbine section 1 during operation.
  • the live steam may have steam parameters above 300 bar and above 620 ° C.
  • the relaxing in the flow direction 13 live steam flows alternately past the guide 8 and blades 7, relaxes and cools down.
  • the steam loses in this case to internal energy, which is converted into rotational energy of the rotor 5.
  • the rotation of the rotor 5 finally drives a generator, not shown, for power supply.
  • the high pressure turbine part 1 may drive other equipment other than a generator, such as a compressor, a marine propeller, or the like.
  • the steam flows through the flow channel 9 and flows out of the high-pressure turbine section 1 from the outlet 33.
  • the steam exerts an action force 11 in the flow direction 13. The result is that the rotor 5 would perform a movement in the flow direction 13.
  • FIG. 2 a section of a steam turbine 1 is shown.
  • the steam turbine has a housing 39.
  • the housing 39 could be an inner housing 3 or an outer housing 2.
  • the steam turbine according to FIG. 2 is carried out such that the housing 39 has a passage 20 for performing external cooling medium 21.
  • the rotor 5 is in this case at least partially hollow.
  • the rotor 5 therefore has a cavity 22.
  • the rotor 5 has a feed line 23 for carrying out the external cooling medium 21.
  • the cooling medium 21 is guided via the passage 20 and the supply line 23 into the cavity 22.
  • a first cooling effect of the cooling medium 21 is already achieved in the housing 39 in the region of the passage 20.
  • the passage 20 is arranged in the vicinity of the inflow region 10.
  • the inflow region 10 is particularly thermally stressed, since there flows in the live steam.
  • the cooling medium is guided from the passage 20 to the supply line 23 and flows into the cavity 22.
  • the cooling medium 21 must in this case have a corresponding pressure.
  • the supply line 23 can be made by radial bores. Other embodiments, such as inclined leads are conceivable.
  • the rotor 5 is designed such that the cooling medium 21 can be flowed out of the cavity 22 via rotor cooling lines 24.
  • the supply line 23 can be arranged next to a compensating piston 4. Since the balance piston is particularly thermally stressed, this would be an advantageous embodiment.
  • the cooling medium 21 flowing out of the rotor cooling duct 24 mixes with the working medium coming from the inflow region 10, which as a rule is a vapor.
  • the cooling medium 21 cools, inter alia, from the supply line 23, the rotor 5 on an inner surface 25 of the cavity 22nd
  • the steam turbine 1 may be designed such that the rotor 5 has blades 7, which are designed such that the cooling medium 21 can be flowed through the blade 7. As a result, the blade 7 is cooled.
  • the blades 7 in this case have individual openings.
  • the blades 7 are cooled by the so-called film cooling. Film cooling is known from gas turbine technology.
  • the rotor 5 is designed such that the blade feet, the balance piston 4 or other critical areas that are thermally stressed, are coolable.
  • FIG. 2 illustrated rotor 5 is welded to a weld 26 of two partial rotors 27, 28.
  • the rotor 5 can be made of a uniform material, ie without a weld 26.
  • a rotor which is composed of three disc rotors 29, 30, 31.
  • the rotor 5 may be made of only two disc rotors.
  • the three pancake rollers 29, 30, 31 are firmly clamped together by means of a tie rod 32.
  • the tie rod at its ends a thread 34.
  • the tie rod 32 By turning the tie rod 32, a movement of the tie rod 32 in the rotation axis direction, which results in that the three pancake 29, 30, 31 are compressed.
  • the pancake 29, 30, 31 at their points of contact 35, 36 has a toothing for transmitting a torque.
  • the toothing can be designed as a Hirth, rectangular or trapezoidal toothing.
  • FIG. 4 a first embodiment of a toothing 37, 38 is shown.
  • the toothing 37, 38 is designed as a triangular toothing 37.
  • the toothing 37 is designed such that a supply line 23 is formed. Through the supply line 23, the cooling medium 21 is flowable.
  • toothing 38 is formed as a trapezoidal toothing 38.
  • the trapezoidal toothing 38 is designed such that feed lines 23 are formed, through which the cooling medium 21 can be flowed.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Dampfturbine umfassend ein Gehäuse und einen Rotor, wobei das Gehäuse eine Durchführung zum Durchführen von externem Kühlmedium aufweist, wobei der Rotor zumindest teilweise hohl ausgeführt ist.
  • Zur Steigerung des Wirkungsgrades einer Dampfturbine trägt die Verwendung von Dampf mit höheren Drücken und Temperaturen bei. Die Verwendung von Dampf mit einem solchen Dampfzustand stellt erhöhte Anforderungen an die entsprechende Dampfturbine.
  • Unter einer Dampfturbine im Sinne der vorliegenden Anmeldung wird jede Turbine oder Teilturbine verstanden, die von einem Arbeitsmedium in Form von Dampf durchströmt wird. Im Unterschied dazu werden Gasturbinen mit Gas und/oder Luft als Arbeitsmedium durchströmt, dass jedoch völlig anderen Temperatur- und Druckbedingungen unterliegt als der Dampf bei einer Dampfturbine. Im Gegensatz zu Gasturbinen weist bei Dampfturbinen z.B. das einer Teilturbine zuströmende Arbeitsmedium mit der höchsten Temperatur gleichzeitig den höchsten Druck auf. Ein offenes Kühlsystem, wie bei Gasturbinen, ist also nicht ohne externe Zuführung realisierbar. Eine Dampfturbine umfasst üblicherweise einen mit Schaufeln besetzten drehbar gelagerten Rotor, der innerhalb eines Gehäusemantels angeordnet ist. Bei Durchströmung des vom Gehäusemantel gebildeten Strömungsraumes mit erhitztem und unter Druck stehendem Dampf wird der Rotor über die Schaufeln durch den Dampf in Rotation versetzt. Die am Rotor angebrachten Schaufeln werden auch als Laufschaufeln bezeichnet. Am Gehäusemantel sind darüber hinaus üblicherweise stationäre Leitschaufeln angebracht, welche in die Zwischenräume der Laufschaufeln greifen. Eine Leitschaufel ist üblicherweise an einer ersten Stelle entlang einer Innenseite des Dampfturbinengehäuses gehalten. Dabei ist sie üblicherweise Teil eines Leitschaufelkranzes, welcher eine Anzahl von Leitschaufeln umfasst, die entlang eines Innenumfangs an der Innenseite des Dampfturbinengehäuses angeordnet sind. Dabei weist jede Leitschaufel mit ihrem Schaufelblatt radial nach innen. Ein Leitschaufelkranz an einer Stelle entlang der axialen Ausdehnung wird auch als Leitschaufelreihe bezeichnet. Üblicherweise sind mehrere Leitschaufelreihen hintereinander angeordnet.
  • Eine wesentliche Rolle bei der Steigerung des Wirkungsgrades spielt die Kühlung. Bei den bisher bekannten Kühlmittelmethoden zur Kühlung eines Dampfturbinengehäuses ist, zwischen einer aktiven Kühlung und einer passiven Kühlung zu unterscheiden. Bei einer aktiven Kühlung wird eine Kühlung durch ein der Dampfturbine separat, d.h. zusätzlich zum Arbeitsmedium zugeführtes Kühlmedium bewirkt. Dagegen erfolgt eine passive Kühlung lediglich durch eine geeignete Führung oder Verwendung des Arbeitsmediums. Eine bekannte Kühlung eines Dampfturbinengehäuses beschränkt sich auf eine passive Kühlung. So ist beispielsweise bekannt, ein Innengehäuse einer Dampfturbine mit kühlem, bereits expandiertem Dampf zu umströmen. Dies hat jedoch den Nachteil, dass eine Temperaturdifferenz über die Innengehäusewandung beschränkt bleiben muss, da sich sonst bei einer zu großen Temperaturdifferenz das Innengehäuse thermisch zu stark verformen würde. Bei einer Umströmung des Innengehäuses findet zwar eine Wärmeabfuhr statt, jedoch erfolgt die Wärmeabfuhr relativ weit entfernt von der Stelle der Wärmezufuhr. Eine Wärmeabfuhr in unmittelbarer Nähe der Wärmezufuhr ist bisher nicht in ausreichendem Maße verwirklicht worden. Eine weitere passive Kühlung kann mittels einer geeigneten Gestaltung der Expansion des Arbeitsmediums in einer so genannten Diagonalstufe erreicht werden. Hierüber lässt sich allerdings nur eine sehr begrenzte Kühlwirkung auf das Gehäuse erzielen.
  • Die in den Dampfturbinen drehbar gelagerten Dampfturbinenrotoren werden im Betrieb thermisch sehr beansprucht. Die Entwicklung und Herstellung eines Dampfturbinenrotors ist zugleich teuer und zeitaufwändig. Die Dampfturbinenrotoren gelten als die am höchsten beanspruchten und teuersten Komponenten einer Dampfturbine. Dies gilt zunehmend für hohe Dampfturbinen.
  • Eine Eigenschaft des Dampfturbinenrotors ist, dass diese über keine wesentliche Wärmesenke verfügen. Daher gestaltet sich die Kühlung der an dem Dampfturbinenrotor angeordneten Laufschaufeln als schwierig.
  • Besonders thermisch belastet werden bei den Dampfturbinenrotoren die Kolben- und Einströmbereiche. Mit Kolbenbereich ist der Bereich eines Schubausgleichskolbens zu verstehen. Der Schubausgleichskolben wirkt in einer Dampfturbine derart, dass eine durch das Arbeitsmedium hervorgerufene Kraft auf den Rotor in einer Richtung eine Gegenkraft in Gegenrichtung ausgebildet wird.
  • Eine Kühlung eines Dampfturbinenrotors gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1 ist in der EP 0 991 850 B1 beschrieben. Dabei wird eine Kompakt- bzw. Hochdruck- und Mitteldruck-Teilturbine durch eine Verbindung in dem Rotor, durch die ein Kühlmedium strömen kann, ausgeführt. Als nachteilig wird hierbei empfunden, dass zwischen zwei verschiedenen Expansicnsabschnitten kein regelbarer Bypass ausgebildet werden kann. Darüber hinaus sind Probleme im instationären Betrieb möglich.
  • Wünschenswert wäre es, eine Dampfturbine auszubilden, die für hohe Temperaturen geeignet ist.
  • Aufgabe der Erfindung ist es daher, eine Dampfturbine anzugeben, die bei hohen Dampftemperaturen betrieben werden kann.
  • Gelöst wird diese Aufgabe durch eine Dampfturbine, umfassend ein Gehäuse und einen Rotor, wobei das Gehäuse eine Durchführung zum Durchführen von externem Kühlmedium aufweist, wobei der Rotor zumindest teilweise hohl ausgeführt ist, wobei eine Zuleitung zum Durchführen des externen Kühlmediums in den Hohlraum des Rotors vorgesehen ist, und die Durchführung im Gehäuse im Bereich des Dampfeinströmbereichs angeordnet ist.
  • Mit der Erfindung wird daher vorgeschlagen, externes Kühlmedium in den Rotor der Dampfturbine zuzuführen, wobei das Kühlmedium an eine geeignete Stelle des Rotors geführt wird. Hierbei wird als geeignete Stelle der Hohlraum verwendet. Der Hohlraum ist zweckmäßigerweise an den Stellen angebracht, die einer hohen thermischen Belastung ausgesetzt sind.
  • Das bisher bekannte Verfahren, bei dem das externe Kühlmedium in die Dampfturbine eingeströmt wird und thermisch belastete Teile wie den Schubausgleichskolben unmittelbar kühlt, wird demnach verbessert, indem das Kühlmedium nach der Durchführung durch das Gehäuse in den Hohlraum des Rotors geführt wird. Dazu muss der Kühldampf einen höheren Druck als an der Einströmung aufweisen, damit dieser in den Hohlraum geführt werden kann.
  • Ein Vorteil dieses erfindungsgemäßen Kühlprinzips ist es, dass die Temperatur des Kühlmediums einstellbar ist. Dampfturbinen werden in der Regel bei unterschiedlichen Lasten verwendet. So wird beispielsweise eine Dampfturbine im Volllastbetrieb oder im Teillastbetrieb betrieben. Die Kühlanforderungen für die verschiedenen Lastbetriebe sind unterschiedlich, so ist die Anforderung an die Kühlung der Dampfturbine im Teillastbetrieb geringer als beim Volllastbetrieb.
  • Im Volllastbetrieb wird daher mehr Kühlmedium bzw. eine niedrigere Temperatur des Kühlmediums gefordert, was erfindungsgemäß ohne weiteres möglich ist, da die Temperatur des Kühlmediums leicht geregelt werden kann.
  • Vorteilhafte Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen dargestellt.
  • So wird die Erfindung vorteilhaft weitergebildet, wenn der Rotor derart ausgebildet ist, dass das Kühlmedium über Rotorkühlleitungen aus dem Hohlraum strömbar ist. Das Kühlmedium strömt zunächst über externe Leitungen durch das Gehäuse in den Hohlraum des Rotors und strömt anschließend an geeigneten Stellen aus dem Rotor wieder in die Hauptströmung. Dabei beströmt und kühlt das Kühlmedium den Rotor von innen. Das Ausströmen des Kühlmediums aus dem Rotor erfolgt an einer oder mehreren stromab gelegenen Stellen.
  • Durch diese Maßnahme erfüllt das Kühlmedium sozusagen zwei Aufgaben, zum einen kühlt das Kühlmedium den Rotor an geeigneten Stellen und zum anderen trägt das Kühlmedium zum Wirkungsgrad bei, in dem es der Hauptströmung wieder zugeführt wird und an den Leit- und Laufschaufeln Arbeit verrichtet.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung ist die Zuleitung im Bereich eines Dampfeinströmbereiches angeordnet. Dadurch ist eine geeignete Stelle für die Zuleitung gefunden, da gerade der Bereich des Dampfeinströmbereiches sehr hohen thermischen Belastungen ausgesetzt ist und daher einer bevorzugten Kühlung bedarf.
  • In einer weiteren vorteilhaften Weiterbildung ist die Zuleitung neben einem Schubausgleichskolben angeordnet. Dadurch ist es möglich, dass das Kühlmedium, bevor es in den Hohlraum des Rotors geführt wird, den Schubausgleichskolben kühlt. Der Schubausgleichskolben wird vor allem bei Volllast thermisch stark belastet.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung weist der Rotor Laufschaufeln auf, die derart ausgebildet sind, dass das Kühlmedium durch die Laufschaufeln strömbar ist. Dadurch wird der Vorteil erzielt, dass neben dem Rotor auch die Laufschaufeln gekühlt werden können. Dabei wird bevorzugt die aus der Gasturbinentechnologie bekannte Filmkühlung der Laufschaufeln verwendet. Auf diese Weise können auch Schaufelfüße oder andere thermisch belastete Bereiche des Rotors wirksam gekühlt werden.
  • In einer vorteilhaften Weiterbildung ist der Rotor aus Scheibenläufern ausgeführt und mit einem Zuganker verspannt.
  • Ebenso vorteilhaft ist es, wenn der Scheibenläufer mit einer Verzahnung zum Übertragen eines Drehmomentes ausgebildet ist. Dadurch kann der Rotor aus unterschiedlichen Materialien ausgebildet werden. Denkbar ist beispielsweise, dass ein Scheibenläufer, der geringeren thermischen Belastungen ausgesetzt ist als ein Scheibenläufer, der hohen thermischen Belastung ausgesetzt ist, mit einem Material ausgeführt wird, das kostengünstiger ist und dennoch den thermischen Belastungen standhält.
  • In einer weiteren vorteilhaften Weiterbildung ist die Verzahnung derart ausgebildet, dass das Kühlmedium zwischen zwei benachbarten Scheibenläufern strömbar ist. Dazu wird die Verzahnung derart ausgebildet, dass die Verzahnung Durchtrittsöffnungen aufweist. Beispielsweise können Kanäle in der so genannten Hirthverzahnung vorgesehen sein. Durch diese Kanäle ist das Kühlmedium strömbar. Diese Ausführungsform bietet den Vorteil, dass für die Durchführung des Kühlmediums über Radialkanäle keine zusätzlichen Bohrungen ausgeführt werden müssen, zusätzliche Bohrungen im Rotor verursachen eine hohe Spannungskonzentration durch zusätzliche Kerben. Solche Spannungskonzentrationen entfallen, wenn das Kühlmedium durch die Verzahnung geführt wird.
  • Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand der nachfolgenden Zeichnungen näher erläutert. Dabei haben Komponenten mit den gleichen Bezugszeichen die gleiche Funktionsweise.
  • Es zeigen:
    • FIG 1
    ein Querschnitt einer Dampfturbine gemäß dem Stand der Technik,
    FIG 2
    ein Querschnitt eines Rotors einer Dampfturbine und eines Teils eines Gehäuses,
    FIG 3
    Querschnitt durch einen Rotor,
    FIG 4
    Querschnitt durch eine Verzahnung,
    FIG 5
    Querschnitt einer Verzahnung in alternativer Ausführungsform.
  • In der FIG 1 ist ein Schnitt durch eine Hochdruck-Teilturbine 1 gemäß dem Stand der Technik dargestellt. Die Hochdruck-Teilturbine 1 als Ausführungsform einer Dampfturbine umfasst ein Außengehäuse 2 und ein darin angeordnetes Innengehäuse 3. Innerhalb des Innengehäuses 3 ist ein Rotor 5 um eine Rotationsachse 6 drehbar gelagert. Der Rotor 5 umfasst in Nuten auf einer Oberfläche des Rotors 5 angeordnete Laufschaufeln 7. Das Innengehäuse 3 weist an seiner Innenfläche in Nuten angeordnete Leitschaufeln 8 auf. Die Leit- 8 und Laufschaufeln 7 sind derart angeordnet, dass in einer Strömungsrichtung 13 ein Strömungskanal 9 ausgebildet ist. Die Hochdruck-Teilturbine 1 weist einen Einströmbereich 10 auf, durch den im Betrieb Frischdampf in die Hochdruck-Teilturbine 1 einströmt. Der Frischdampf kann Dampfparameter von über 300 bar und über 620°C aufweisen. Der in die Strömungsrichtung 13 sich entspannende Frischdampf strömt abwechselnd an den Leit- 8 und Laufschaufeln 7 vorbei, entspannt und kühlt sich ab. Der Dampf verliert hierbei an innerer Energie, der in Rotationsenergie des Rotors 5 umgewandelt wird. Die Rotation des Rotors 5 treibt schließlich einen nicht dargestellten Generator zur Energieversorgung an. Die Hochdruck-Teilturbine 1 kann selbstverständlich andere Anlagenkomponenten außer einem Generator antreiben, beispielsweise einen Verdichter, eine Schiffschraube oder ähnliches. Der Dampf durchströmt den Strömungskanal 9 und strömt aus der Hochdruck-Teilturbine 1 aus dem Auslass 33 aus. Der Dampf übt hierbei eine Aktionskraft 11 in Strömungsrichtung 13 aus. Die Folge ist, dass der Rotor 5 eine Bewegung in Strömungsrichtung 13 vollziehen würde. Eine tatsächliche Bewegung des Rotors 5 wird durch einen Ausgleichskolben 4 verhindert. Dies geschieht, indem in einem Ausgleichskolbenvorraum 12 Dampf mit entsprechendem Druck eingeströmt wird, der dazu führt, dass in Folge des sich aufbauenden Druckes im Ausgleichskolbenvorraum 12 eine Kraft entgegen der Strömungsrichtung 13 entsteht, die idealer Weise genau so groß sein sollte wie die Aktionskraft 11. Der in dem Ausgleichskolbenvorraum 12 eingeströmte Dampf ist in der Regel abgezweigter Frischdampf, der sehr hohe Temperaturparameter aufweist. Demzufolge werden der Einströmbereich 10 und der Ausgleichskolben 4 des Rotors 5 thermisch stark beansprucht.
  • In der FIG 2 ist ein Ausschnitt einer Dampfturbine 1 dargestellt. Die Dampfturbine weist ein Gehäuse 39 auf. Der Übersichtigkeit wegen ist lediglich ein Teil des Gehäuses 39 in der FIG 2 dargestellt. Das Gehäuse 39 könnte ein Innengehäuse 3 oder ein Außengehäuse 2 sein.
  • Die Dampfturbine gemäß FIG 2 wird erfindungsgemäß derart ausgeführt, dass das Gehäuse 39 eine Durchführung 20 zum Durchführen von externem Kühlmedium 21 aufweist. Der Rotor 5 wird hierbei zumindest teilweise hohl ausgeführt. Der Rotor 5 weist daher einen Hohlraum 22 auf. Der Rotor 5 weist eine Zuleitung 23 zum Durchführen des externen Kühlmediums 21 auf. Das Kühlmedium 21 wird über die Durchführung 20 und der Zuleitung 23 in den Hohlraum 22 geführt. Eine erste Kühlwirkung des Kühlmediums 21 wird bereits im Gehäuse 39 im Bereich der Durchführung 20 erreicht. Zweckmäßigerweise ist die Durchführung 20 in der Nähe des Einströmbereiches 10 angeordnet. Der Einströmbereich 10 ist besonders thermisch belastet, da dort der Frischdampf einströmt. Das Kühlmedium wird von der Durchführung 20 zur Zuleitung 23 geführt und in den Hohlraum 22 geströmt. Das Kühlmedium 21 muss hierbei einen entsprechenden Druck aufweisen.
  • Die Zuleitung 23 kann durch radiale Bohrungen erfolgen. Andere Ausführungsformen wie z.B. schräg verlaufende Zuleitungen sind denkbar.
  • Der Übersichtlichkeit wegen sind in der FIG 2 weder Leit- 8 noch Laufschaufeln 7 dargestellt. Der Rotor 5 ist derart ausgebildet, dass das Kühlmedium 21 über Rotorkühlleitungen 24 aus dem Hohlraum 22 strömbar ist.
  • Die Zuleitung 23 kann neben einem Ausgleichskolben 4 angeordnet werden. Da der Ausgleichskolben besonders thermisch belastet ist wäre dies eine vorteilhafte Ausführungsform.
  • Das aus den Rotorkühlleitung 24 ausströmende Kühlmedium 21 vermischt sich mit dem aus dem Einströmbereich 10 kommenden Arbeitsmedium, das in der Regel ein Dampf ist. Das Kühlmedium 21 kühlt unter anderem ab der Zuleitung 23 den Rotor 5 an einer Innenfläche 25 des Hohlraums 22.
  • Die Dampfturbine 1 kann derart ausgebildet sein, dass der Rotor 5 Laufschaufeln 7 aufweist, die derart ausgebildet sind, dass das Kühlmedium 21 durch die Laufschaufel 7 strömbar ist. Dadurch werden die Laufschaufel 7 gekühlt. Die Laufschaufeln 7 weisen hierbei einzelne Durchtrittsöffnungen auf. Die Laufschaufeln 7 werden durch die so genannte Filmkühlung gekühlt. Die Filmkühlung ist aus der Gasturbinentechnologie bekannt.
  • Vorzugsweise ist der Rotor 5 derart ausgebildet, dass die Laufschaufelfüße, der Ausgleichskolben 4 oder andere kritische Bereiche, die thermisch belastet sind, kühlbar sind.
  • Der in FIG 2 dargestellte Rotor 5 ist an einer Schweißnaht 26 aus zwei Teilrotoren 27, 28 verschweißt. Dies bietet den Vorteil, dass der erste Teilrotor 27, der thermisch besonders belastet ist, aus einem anderen thermisch belastbaren Material ausgeführt werden kann als der Teilrotor 28. Selbstverständlich kann der Rotor 5 aus einem einheitlichen Material, d.h. ohne eine Schweißnaht 26 ausgeführt werden.
  • In der FIG 3 ist ein Rotor dargestellt, der aus drei Scheibenläufern 29, 30, 31 aufgebaut ist. In alternativen Ausführungsformen kann der Rotor 5 aus lediglich zwei Scheibenläufern ausgeführt werden. Die drei Scheibenläufer 29, 30, 31 werden mittels eines Zugankers 32 fest miteinander verspannt. Dazu weist der Zuganker an seinen Enden ein Gewinde 34 auf. Durch Drehen des Zugankers 32 erfolgt eine Bewegung des Zugankers 32 in Rotationsachsenrichtung, was dazu führt, dass die drei Scheibenläufer 29, 30, 31 zusammengedrückt werden. Zweckmäßigerweise weisen die Scheibenläufer 29, 30, 31 an ihren Berührungsstellen 35, 36 eine Verzahnung zum Übertragen eines Drehmomentes auf. Die Verzahnung kann als Hirth-, Rechteck- oder Trapezverzahnung ausgebildet sein.
  • In der FIG 4 ist eine erste Ausführungsform einer Verzahnung 37, 38 dargestellt. Die Verzahnung 37, 38 ist als Dreiecksverzahnung 37 ausgeführt. Die Verzahnung 37 ist dabei derart ausgeführt, dass eine Zuleitung 23 ausgebildet ist. Durch die Zuleitung 23 ist das Kühlmedium 21 strömbar.
  • In der FIG 5 ist eine alternative Ausführungsform einer Verzahnung 37, 38 dargestellt. Die in der FIG 5 dargestellte Verzahnung 38 ist als eine Trapezverzahnung 38 ausgebildet. Dabei ist die Trapezverzahnung 38 derart ausgeführt, dass Zuleitungen 23 ausgebildet sind, durch die das Kühlmedium 21 strömbar ist.

Claims (15)

  1. Dampfturbine,
    umfassend ein Gehäuse (2, 3, 39), einen Rotor (5) und einen Dampfeinströmbereich (10),
    wobei das Gehäuse (2, 3, 39) eine Durchführung (20) zum Durchführen von externem Kühlmedium (21) aufweist,
    wobei der Rotor (5) zumindest teilweise hohl ausgeführt ist,
    wobei der Rotor (5) eine Zuleitung (23) zum Durchführen des externen Kühlmediums (21) in den Hohlraum (22) des Rotors (5) aufweist,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Durchführung (20) im Gehäuse im Bereich des Dampfeinströmbereichs (10) angeordnet ist.
  2. Dampfturbine nach Anspruch 1,
    wobei der Rotor (5) derart ausgebildet ist,
    dass das Kühlmedium (21) über Rotorkühlleitungen (24) aus dem Hohlraum (22) strömbar ist.
  3. Dampfturbine nach Anspruch 1 oder 2,
    bei der die Zuleitung (23) im Bereich eines Einströmbereiches (10) angeordnet ist.
  4. Dampfturbine nach Anspruch 1, 2 oder 3,
    bei der die Zuleitung (23) neben einem Ausgleichskolben (4) angeordnet ist.
  5. Dampfturbine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der das aus dem Rotor (5) im Betrieb ausströmende Kühlmedium (21) mit einem Strömungsmedium vermischbar ist.
  6. Dampfturbine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei der der Rotor (5) Laufschaufeln (7) aufweist,
    die derart ausgebildet sind,
    dass das Kühlmedium (21) durch die Laufschaufeln (7) strömbar ist.
  7. Dampfturbine nach Anspruch 6,
    bei der die Laufschaufeln (7) mittels Filmkühlung kühlbar sind.
  8. Dampfturbine nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    wobei der Rotor (5) derart ausgebildet ist,
    dass Laufschaufelfüße, der Schubausgleichskolben (4) oder andere thermisch belastete Bereiche des Rotors (5) kühlbar sind.
  9. Dampfturbine nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    wobei der Rotor (5) Austrittsöffnungen zum radialen Austreten des Kühldampfes (21) aufweist.
  10. Dampfturbine nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    wobei der Rotor (5) als verschweißte Hohlwelle ausgeführt ist.
  11. Dampfturbine nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
    bei dem der Rotor (5) als ein mit einem Zuganker (32) verspannter Scheibenläufer (29, 30, 31) ausgeführt ist.
  12. Dampfturbine nach Anspruch 11,
    bei dem die Scheibenläufer (29, 30, 31) mit Verzahnungen (37,38) zum Übertragen eines Drehmomentes ausgebildet sind.
  13. Dampfturbine nach Anspruch 12,
    wobei die Verzahnung (37, 38) als Hirth-, Rechteck- oder Trapezverzahnung ausgebildet ist.
  14. Dampfturbine nach Anspruch 11 oder 12,
    bei der die Verzahnung (37, 38) derart ausgebildet ist, dass das Kühlmedium (21) zwischen zwei benachbarten Scheibenläufern strömbar ist.
  15. Dampfturbine nach Anspruch 14,
    wobei die Verzahnung (37, 38) Durchtrittsöffnungen aufweist.
EP07803598A 2006-10-09 2007-09-25 Rotor für eine strömungsmaschine Not-in-force EP2078137B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP07803598A EP2078137B1 (de) 2006-10-09 2007-09-25 Rotor für eine strömungsmaschine

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP06021139A EP1911933A1 (de) 2006-10-09 2006-10-09 Rotor für eine Strömungsmaschine
PCT/EP2007/060141 WO2008043663A1 (de) 2006-10-09 2007-09-25 Rotor für eine strömungsmaschine
EP07803598A EP2078137B1 (de) 2006-10-09 2007-09-25 Rotor für eine strömungsmaschine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2078137A1 EP2078137A1 (de) 2009-07-15
EP2078137B1 true EP2078137B1 (de) 2010-02-17

Family

ID=37872372

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06021139A Withdrawn EP1911933A1 (de) 2006-10-09 2006-10-09 Rotor für eine Strömungsmaschine
EP07803598A Not-in-force EP2078137B1 (de) 2006-10-09 2007-09-25 Rotor für eine strömungsmaschine

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06021139A Withdrawn EP1911933A1 (de) 2006-10-09 2006-10-09 Rotor für eine Strömungsmaschine

Country Status (5)

Country Link
EP (2) EP1911933A1 (de)
JP (1) JP4990365B2 (de)
AT (1) ATE458125T1 (de)
DE (1) DE502007002883D1 (de)
WO (1) WO2008043663A1 (de)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH699978A1 (de) * 2008-11-26 2010-05-31 Alstom Technology Ltd Dampfturbine.
ITMI20091740A1 (it) * 2009-10-12 2011-04-13 Alstom Technology Ltd Turbina a vapore assiale alimentata radialmente ad alta temperatura
JP6178273B2 (ja) * 2014-03-28 2017-08-09 株式会社東芝 蒸気タービン
EP2998506A1 (de) * 2014-09-19 2016-03-23 Siemens Aktiengesellschaft System zur Verringerung der Anfahrzeit einer Dampfturbine
CN109236378A (zh) * 2018-09-11 2019-01-18 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 一种内部蒸汽冷却的高参数汽轮机的单流高温转子
CN109236379A (zh) * 2018-09-11 2019-01-18 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 一种内部蒸汽冷却的高参数汽轮机的双流高温转子
CN109356663A (zh) * 2018-12-10 2019-02-19 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 一种640℃~650℃汽轮机内部冷却的高温转子
JP7242597B2 (ja) 2020-03-12 2023-03-20 東芝エネルギーシステムズ株式会社 タービンロータ

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5857007A (ja) * 1981-09-30 1983-04-05 Hitachi Ltd 蒸気タ−ビンのノズルダイヤフラム
JPS63167001A (ja) * 1986-12-26 1988-07-11 Fuji Electric Co Ltd 反動タ−ビン
DE4239710A1 (de) * 1992-11-26 1994-06-01 Abb Patent Gmbh Läufer einer Turbine
ATE230065T1 (de) * 1996-06-21 2003-01-15 Siemens Ag Turbinenwelle sowie verfahren zur kühlung einer turbinenwelle
ATE213305T1 (de) * 1997-06-27 2002-02-15 Siemens Ag Turbinenwelle einer dampfturbine mit interner kühlung sowie verfahren zur kühlung einer turbinenwelle
JPH11257007A (ja) * 1998-03-17 1999-09-21 Hitachi Ltd 蒸気タービン翼勘合部
US6695582B2 (en) * 2002-06-06 2004-02-24 General Electric Company Turbine blade wall cooling apparatus and method of fabrication
EP1452688A1 (de) * 2003-02-05 2004-09-01 Siemens Aktiengesellschaft Dampfturbinenrotor sowie Verfahren und Verwendung einer aktiven Kühlung eines Dampfturbinenrotors
DE10355738A1 (de) * 2003-11-28 2005-06-16 Alstom Technology Ltd Rotor für eine Turbine
EP1674669A1 (de) * 2004-12-21 2006-06-28 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Kühlung einer Dampfturbine

Also Published As

Publication number Publication date
EP1911933A1 (de) 2008-04-16
JP4990365B2 (ja) 2012-08-01
EP2078137A1 (de) 2009-07-15
DE502007002883D1 (de) 2010-04-01
ATE458125T1 (de) 2010-03-15
WO2008043663A1 (de) 2008-04-17
JP2010506080A (ja) 2010-02-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1945911B1 (de) Dampfturbine
EP2078137B1 (de) Rotor für eine strömungsmaschine
EP0991850B1 (de) Turbinenwelle einer dampfturbine mit interner kühlung sowie verfahren zur kühlung einer turbinenwelle
EP1774140B1 (de) Dampfturbine und verfahren zum betrieb einer dampfturbine
EP1725741B1 (de) Rotor für eine strömungsmaschine
EP0906494B1 (de) Turbinenwelle sowie verfahren zur kühlung einer turbinenwelle
EP1389690B1 (de) Innenkühlbare Schraube
EP0900322B1 (de) Turbinenwelle sowie verfahren zur kühlung einer turbinenwelle
EP2379846B1 (de) Leitschaufelträger einer strömungsmaschine
EP2596213B1 (de) Dampfturbine mit einer internen kühlung
EP0873466A1 (de) Turbinenwelle einer dampfturbine mit interner kühlung
EP2347101B1 (de) Gasturbine und zugehörige Gas- bzw. Dampfturbinenanlage
EP2823154B1 (de) Kühlmittelüberbrückungsleitung, zugehörige turbinenschaufel, gasturbine und kraftwerksanlage
EP3155226B1 (de) Dampfturbine und verfahren zum betrieb einer dampfturbine
WO2004003346A1 (de) Dampfturbine
EP1165942A1 (de) Strömungsmaschine mit einer kühlbaren anordnung von wandelementen und verfahren zur kühlung einer anordnung von wandelementen
EP1445427A1 (de) Dampfturbine und Verfahren zum Betreiben einer Dampfturbine
EP2598724B1 (de) Dampfturbine sowie verfahren zum kühlen einer solchen
DE4336143A1 (de) Kühlverfahren für Turbomaschinen
EP1892376B1 (de) Gekühlter Dampfturbinenrotor mit Innenrohr
EP2129877A1 (de) Gehäuse für eine strömungsmaschine
EP1895094B1 (de) Drallgekühlte Rotor-Schweissnaht
EP2211017A1 (de) Rotor mit Hohlraum für eine Strömungsmaschine
EP1905949A1 (de) Kühlung eines Dampfturbinenbauteils
EP1674670B1 (de) Turbine und Verfahren zur Kühlung eines Aussengehäuses einer Turbine

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20090219

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL PL PT RO SE SI SK TR

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAC Information related to communication of intention to grant a patent modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCIGR1

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: SIEMENS SCHWEIZ AG

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 502007002883

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20100401

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: VDEP

Effective date: 20100217

LTIE Lt: invalidation of european patent or patent extension

Effective date: 20100217

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100617

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100617

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100528

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100518

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100517

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20101118

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

BERE Be: lapsed

Owner name: SIEMENS A.G.

Effective date: 20100930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20100925

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100818

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100217

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 458125

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20120925

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20120925

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20151120

Year of fee payment: 9

Ref country code: CH

Payment date: 20151202

Year of fee payment: 9

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20160914

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20160914

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20160928

Year of fee payment: 10

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502007002883

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160930

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170401

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160930

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20170925

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20180531

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170925

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171002

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170925