EP1902164A1 - Spinnvorrichtung zur erzeugung feiner fäden durch spleissen - Google Patents

Spinnvorrichtung zur erzeugung feiner fäden durch spleissen

Info

Publication number
EP1902164A1
EP1902164A1 EP06818294A EP06818294A EP1902164A1 EP 1902164 A1 EP1902164 A1 EP 1902164A1 EP 06818294 A EP06818294 A EP 06818294A EP 06818294 A EP06818294 A EP 06818294A EP 1902164 A1 EP1902164 A1 EP 1902164A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
spinning
gas
spinneret
spinning device
gas nozzle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP06818294A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1902164B1 (de
Inventor
Lüder GERKING
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of EP1902164A1 publication Critical patent/EP1902164A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1902164B1 publication Critical patent/EP1902164B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D4/00—Spinnerette packs; Cleaning thereof
    • D01D4/02—Spinnerettes
    • D01D4/025—Melt-blowing or solution-blowing dies
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/12—Stretch-spinning methods
    • D01D5/14—Stretch-spinning methods with flowing liquid or gaseous stretching media, e.g. solution-blowing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T442/00—Fabric [woven, knitted, or nonwoven textile or cloth, etc.]
    • Y10T442/60—Nonwoven fabric [i.e., nonwoven strand or fiber material]
    • Y10T442/681—Spun-bonded nonwoven fabric

Definitions

  • the invention relates to a spinning device for the production of fine threads by splicing according to the preamble of the main claim.
  • Fine threads down to less than 1 micrometer ( ⁇ m) can be prepared by splicing a filamentary fluid stream as a melt, solution or generally as liquids which are later solidified as described in DE 199 29 709 and DE 100 65 859 is.
  • the mechanism of the thread formation is fundamentally different than in all hitherto known spinning processes, where the dope is drawn off from the spinnerets by means of winding devices into threads or in the spunbonding process by accompanying air streams which exert a force on them and in particular Ausric-. tion in so-called meltblown process, where the thread pulling air exits close to the spinning orifices heated to about textile material temperature. The yarn speed reaches that of the winding or is under the pulling air or gas streams.
  • Bursting comparable to the bursting of a tube at its longitudinal seam with surprisingly substantially endless filaments and related to the stochastic character of the splicing low dispersion width in the thread diameter.
  • the number of individual threads thus produced exceeds in the production of very fine threads in the range of and below 1 micron up to several hundred from a liquid jet.
  • the nanoval process is performed in line nozzles in its industrial applications, with a series of spin holes located above a gap.
  • the gas generally air without special conditioning after its production in blowers or
  • Compressors (the energy requirement is generally low compared to the meltblown process) flows on both sides of the row nozzle in steady acceleration to the narrowest cross-section of the gap, which then usually extends rapidly again, but in principle has the configuration of a Laval nozzle. Single round nozzles were described as well, surrounded by a continuously decreasing annular gap.
  • Tread of the still deformable thread mass are made.
  • the throughputs are therefore generally smaller in the production of very fine threads in the range of and below 1 micron. This results in the need for more spinnerets across the width for a particular overall throughput in the production of nonwovens by the nanoval process for finer filaments. In the production of yarns that applies accordingly.
  • the invention has for its object to provide a device for producing fine threads, the compact and structurally simple, with a good piecing should be possible.
  • the device for producing fine threads at least one spinneret equipped spinning spinneret and an at least partially plate-shaped gas nozzle part having at least one gas supply space, wherein the at least partially plate-shaped the gas nozzle part has a plurality of funnel-shaped depressions as acceleration nozzles, in the engage the spinnerets, such that combinations of spinnerets / accelerating nozzles, in particular Laval nozzles are formed with rotationally symmetrical gas flow channels, the device can be compact with a variety of close-spaced combinations are constructed, the gas nozzle part and Spinndüsenteil be relatively displaced, so that the gas nozzle between part and spinnerets of the spinneret part formed gas flow channels can assume different flow cross-sections, whereby the height of the spinning orifices to the narrowest cross section of Besc acceleration nozzles, in particular Laval nozzles, is adjustable.
  • a particularly simple design is given when formed between the bottom of the spinning nozzle part from which project the spinnerets or spinning nipple, and the top of the plate-shaped portion of the gas nozzle portion of the gas space through which the gas, usually air, the accelerating nozzles is supplied.
  • An advantageous embodiment, but somewhat more complex and especially in the supply of "cold” air is to form the gas nozzle part as a hollow body, which is penetrated by the depressions and whose cavity forms the gas space between the Einsenkun-, the hollow body to the
  • Spinneret part directed openings, preferably rotationally symmetrical around the depressions around, over which the air or the gas passes to the accelerating nozzles.
  • It can be arranged side by side a plurality of nozzle and gas nozzle parts, wherein also different textile materials can be spun out.
  • a further plate be arranged with openings to form a distribution space for another fluid.
  • This fluid may be water for coagulating dissolved pulps, coolant for freezing the molecular orientation achieved in the splice, means for heating, eg, water vapor, for a second draw, or the like.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through a first embodiment of the spinning device according to the invention corresponding to the section lines D-D of Fig. 2,
  • FIG. 2 shows a section of the device according to the invention corresponding to the sectional lines C - C from FIG. 1, FIG.
  • Fig. 3 is a section through a part of the device according to the invention according to a second embodiment according to the section line A-A in Fig. 4, and
  • the spinning device shown in FIGS. 1 and 2 has a spinneret part 28, in which a plurality of melt channels 14 are provided, which are supplied via a filter 25 and a perforated plate 26 for cleaning supplied melt or solution with melt or solution.
  • the melt channels continue in spinnerets or spin nipples 23, wherein only three rows of nipples 23 are shown here. It may well be several consecutive spider nipples in the direction of travel arrow 50 provided.
  • the lower plate-shaped region of the spinneret part is received in a gas nozzle part 27 which comprises a frame-like border 34 and a plate-like part 35, in the latter three rows of Laval nozzles 36 corresponding to the rows of spin nipples 23 being provided.
  • the border 34 is provided with an upstand, wherein a seal 33 is arranged between this upstand and an opposite surface 32 of the lower region of the spinneret part 28.
  • the spinning and the gas nozzle parts 28, 27 are aligned with each other so that the tip of the spinning nipple 23 project into the Laval nozzles 36, wherein between the lower surface of the spinneret member 28 and the upper surface of the plate-shaped portion 35 of the gas nozzle part, a gas space 22 is formed, through which the spinning nipple 23 extend and which is connected to the gas or air feeds 20 provided in the border.
  • the spinning nipples 23 are preferably provided with a heater 24, advantageously with a band heater, as is known from injection molding tools in plastics engineering.
  • the device according to the invention has means for relative displacement of the spinning and gas nozzle part 28, 27, wherein in the present embodiment, a screw 29 fixed in one with the spinneret part connected nut lock 30 is guided and connected in an anchorage 31 in the frame 34 of the gas nozzle part 27 with this, the anchorage 31 can exert pressure or pulling action according to the direction of rotation of the screw 29, whereby the gas nozzle part is moved.
  • a screw 29 fixed in one with the spinneret part connected nut lock 30 is guided and connected in an anchorage 31 in the frame 34 of the gas nozzle part 27 with this, the anchorage 31 can exert pressure or pulling action according to the direction of rotation of the screw 29, whereby the gas nozzle part is moved.
  • other types of shifting means are possible.
  • the gas nozzle member 27 is raised, i. shifted upward in Fig., whereby the seal 33 is relieved. If, after starting, the gas 21 is supplied via the supply 20, in addition to a displacement of the gas nozzle part 27 down a compressive force on the seal 33 by the pressure in the gas space 22 is amplified. There is thus a certain self-adjustment of the seal when starting the melt or solution and release of the Laval nozzle cross-section to the individual spinning nipples.
  • the gas supply 21 is turned off, the gas nozzle part 27 is raised until the plate member 35 abuts the wall of the Laval nozzles 35 on the spinning nipples 25.
  • the existing air in the area of the seal 33 and the surface 32 is blown out.
  • the nipples 25 stick out of the Laval nozzles and can be cleaned.
  • the device shown in Fig. 3 comprises a spinneret 1 with a series of protrusions, preferably in the form of cones, which
  • the spinning nozzle part may be formed as a plate into which the spinnerets 13 (similar to FIG. 1) are inserted.
  • the spinnerets have melt or solution channels 14 which terminate in a spinneret orifice 3.
  • a gas nozzle part 2 is provided, which is formed for example as a hollow body which is formed by two plates provided with funnel-shaped depressions.
  • a cavity 9 is formed, which is interrupted by the funnel-shaped depressions.
  • the cavity 9 serves as a gas space, which in turn is connected to a gas supply source.
  • To each funnel-shaped depression around an annular opening 4 is incorporated, wherein the openings 4 shown in section in FIG. 3 in accordance with FIG. 4 are common for adjacent funnel-shaped depressions, i. in the embodiment, the funnel-shaped depressions are arranged close to each other.
  • forming an air gap 12 is still an insulating mold 11 inserted, which extends to the spinning orifice 3, so that the gas flow channel 5 between the surface Form part 11 and surface of the recess in part 2 is formed around the space 9.
  • the respective gas flow channel 5 is designed such that it tapers in the direction of the respective spinning opening 3, which is surrounded rotationally symmetrically by the respective depression.
  • a Laval nozzle is realized, the cross-section of which widens abruptly at the edge between the depression and the outer surface of the lower plate in FIG. 3, but which is also gradual. lent can happen.
  • the spinneret part 1 and the gas nozzle part 2 are relative to each other, as shown in FIG. 3, displaced in the vertical direction, which can be realized by slide rods, not shown.
  • the height of the narrowest point 6 of the Lavaldü- se can be adjusted in relation to the spinning opening 3, whereby the piecing is facilitated.
  • slide bars can simultaneously absorb force arising at different expansions of the spinneret 1 and the gas nozzle part 2, whereby the positioning of both parts is maintained.
  • Fig. 4 two rows of combinations of spinnerets 13 and Laval nozzles, ending in the narrowest cross section 6 are shown, wherein the spinnerets 13 are offset one row to those of the other rows. It is possible in particular for larger spinning beam widths that separate gas distribution channels are provided between adjacent rows in order to introduce the required quantities of gas to the Laval nozzles.
  • the melt is introduced in the part 1 and exits in the spinneret orifices 3, while the gas, hereinafter referred to as air, from the space 9 in Part 2 after exiting via the annular opening 4 to the spinneret orifice 3 rotationally symmetrical Channel 5 flows between part 1 and 2 to the narrowest cross section 6 and previously detected at the spinning opening 3, the emerging thread 7, it accelerates, ie reduced in diameter and after the nanoval effect already in the Laval nozzle or shortly thereafter for brush-like bursting into a bundle of threads 8 brings.
  • the gas hereinafter referred to as air
  • the part 2 can be moved in the direction of the thread exit axis. As a result, it can be completely withdrawn during piecing to the molded part 11, a blow-out of spinning air through the openings 4 can initially be omitted or it is allowed to a small extent. Then the part 2 is lowered, the thread spun, warped and burst according to the known from the process air speed adjustment data from the applied pressure in the space 9 of Part 2, for the flowing dope from the openings 3 and in the for the Splicing required temperature of the dope.
  • the molded part 11 is designed such that it forms the inner wall of the rotationally symmetrical channel 5 until the spinning nozzle orifice 3 is continuously accelerated for a steady acceleration of the air. but via an air gap 12 and the spinneret 13 against the air flow in the flow channel 5 thermally insulated.
  • the molded part 11 may also contain the heaters of the spinning nozzles instead of the spinneret part 1.
  • the two basic positions of the movable part 2 are indicated in Fig. 3, dashed lines for piecing.
  • Fig. 4 shows a horizontal section BB (in Fig. 3) as a section through a multi-row nozzle device for two rows of nozzles illustrating the air supply from the outside to the individual spinnerets 13 for feeding from the space 9 via the openings 4 in the channels 5, which each end at the smallest cross-section 6.
  • this medium can be easily introduced as a third fluid flow between the spinning and laval nozzles and brought to the outflow.
  • a plate 37 which is provided with openings 38 in each case below the spinning nip. pel 23 and the Laval nozzle-like openings 36 is provided.
  • the third fluid flow can be introduced into the space 41 formed between the plates 35 and 37 at 39 according to arrow 40. He steps from there over the upper edges of the openings 38 in the thread air flow.
  • the device is also fundamentally suitable for spinning out different textile materials in the individual spinnerets, for which purpose the melt or spinning solution distribution must be set up accordingly, be it alternately transversely to the direction of travel or also different from row to row. It is thus possible to produce mixed nonwovens for achieving special effects such as the binding of binding threads in matrix threads, eg polypropylene as binder thread and polyester as the strength-giving matrix or by a part of more shrinking threads, after the nonwoven storage by shrinking the entire thread structure higher volume and softness as well as other nonwoven properties by two or more different components.
  • Bi- or multicomponent filaments can also be produced easily by feeding two or more textile materials into the spinneret part and into the channels 14. Different throughputs, set by differently sized opening cross sections of the spinneret openings or controlled melt supply to them, can be another type of Mixed fleeces are produced.
  • the present device also has the advantage that it connects the melt-carrying spinneret parts 1 and 28 with the colder gas nozzle parts 2 and 27 against each other displaceable, but transversely to firmly.
  • Part 1 to 2 After heating of Part 1 with heaters not shown here, in principle, if no particularly heated air from Part 2 is supplied, Part 1 to 2 expand more so that each spin hole 3 and closest cross-section 6 deviations across the width and length, the The same applies to the parts 28 and 27.
  • the connection can be made by the slide rods, not shown, which prevent this deviation in terms of power, wherein they can be arranged in the plates of the spinneret part 1 and the gas nozzle part between the combinations spinneret / Laval nozzle. In order to prevent the different expansion but also aware of a warming of the air flow in the flow channel 5 can be made.
  • a guide of the part 1, which is initially set back relative to the spinning bore opening 3 and later displaced in the direction of the thread 7 to produce the splicing effect, has to be done by known in tool making guides or slide rods.
  • spinner beams of greater width into a plurality of nozzle fields, these in turn consisting of numerous individual spinneret / Laval nozzle combinations, so that individual of these packages (spin packs) can be replaced in case of blockages of the spinning openings or other disorders.
  • the joints are then mounted obliquely to the direction of rotation, wherein the spinneret openings are arranged as shown in Fig. 4 respectively to the gap of the previous.
  • the following example shows the use of the device in the splicing spinning process according to Nanoval and the yarn values obtained by way of example.
  • a polypropylene melt was dispensed onto nineteen in-line spinnerets 13 with melt feed holes 14 and spinneret orifices of 0.3 mm diameter.
  • the thread running direction thereafter, there was a valve nozzle with the narrowest cross-section of 3 mm diameter for each of these openings, which was returned to the spinning opening after piecing.
  • the polymer throughput was changed in areas as shown in Table 1, as well as the air pressure and thus the flowing air velocity in the area of the thread for the
  • the temperature of the polypropylene melt could be heated in the spinneret 13 by about another 20 0 C shortly before it exits the spinning orifice via electrical heating elements.
  • the device according to the invention is primarily intended for the production of fine threads, can also coarser are spun with her, showing her versatility.
  • threads of polyester and polylactide were produced as shown in Tables 2 and 3.
  • the diameter of the spinneret orifices was 1.0 mm.
  • the polymer polylactide prepared from natural raw materials showed the values reproduced in Table 3 in splice spinning to coarser threads. g / min 0 C mbar 0 C ⁇ m% ⁇ m ⁇ m
  • the device according to the invention can be used for thread-forming melts or solutions, but also generally for liquids, for example when it comes to applying thin layers such as paints, varnishes, coatings. It then serves to atomize the liquids into the finest possible droplets if possible uniform distribution on the area to be assigned. The conditions are easy to find in each case by the given geometric adjustment of the device.
  • the devices (according to FIG. 1, 2 or 3, 4) furthermore have the advantage that a melt or solution can be more easily distributed uniformly to individual outflow openings - in this case nipples 23 - than if this happens from a film, as is usually the case with row nozzles.
  • the fleece produced has more uniform and usually not especially the webs, also called "lanes" strips of different weight in the direction of travel.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
  • Artificial Filaments (AREA)
  • Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
  • Nonwoven Fabrics (AREA)

Description

Spinnvorrichtung zur Erzeugung feiner Fäden durch Spleißen
Die Erfindung betrifft eine Spinnvorrichtung zur Er- zeugung feiner Fäden durch Spleißen nach dem Oberbegriff des Hauptanspruchs.
Feine Fäden bis in den Bereich unter 1 Mikrometer (μm) können durch Aufspleißen eines fadenbildenden Fluidstromes als Schmelze, Lösung oder allgemein als Flüssigkeiten, die später zum Erstarren gebracht werden, hergestellt werden wie es in DE 199 29 709 und DE 100 65 859 beschrieben worden ist. Der Mechanismus der Fadenbildung ist grundsätzlich ein anderer als in allen bisher bekannt gewordenen Spinnverfahren, wo die Spinnmasse durch Aufwickelvorrichtungen aus den Spinndüsen zu Fäden abgezogen wird oder bei den Spinnvliesverfahren durch begleitende Luftströme, die eine Kraft auf sie ausüben und in besonderer Ausfüh- rung in sog. Meltblown-Verfahren, wo die den Faden ziehende Luft dicht neben den Spinndüsenöffnungen auf etwa Spinnstofftemperatur erwärmt austritt. Die Fadengeschwindigkeit erreicht dabei die der Aufwicklung bzw. liegt unter der sie ziehenden Luft- oder Gasströme. Das gilt für das Mittel der Fadendurchmesser, einzelne , Ausreißer* werden beim Meltblown-Verfahren entdeckt, wo sich auch feinere als der sich aus Durchsatz und maximal möglicher Abzugsgeschwindig- keit, der größten Luftgeschwindigkeit, Durchmesser einstellen können, aber noch nicht in gezielter Weise wie es bei dem genannten neuen Verfahren, auch als Nanoval-Verfahren bezeichnet, geschieht. Hier wird nach einem neuen Mechanismus, erst kürzlich aus den hydrodynamischen Grundgesetzen erklärt, siehe L. Gerking in Chemical Fibers International 54 (2004) S. 261-262 und 56 (2006), S. 57 - 59 folgender Effekt genutzt: Wird ein Schmelze- oder allgemein Fluidfaden oder -film durch Schubspannungen außen beaufschlagt, so kommt es in seinem Innern zu einem Druckaufbau, wenn die Geschwindigkeit an der Außenhaut des FIu- idstrahls größer ist als die in seinem Innern und dieses um so stärker, je größer seine Beschleunigung nach dem Austritt aus der Spinnöffnung erzielt werden kann. Dies ist, so kann man sagen, die Umkehr der
Strömung in Rohren oder Kanälen (Hagen-Poiseuille) , wo die Druckenergie zur Überwindung der Reibung an den Kanalwänden verbraucht wird, während im Fall des neuen Spinnverfahrens Energie auf den Faden durch die von außen an ihn wirkenden Schubspannungen übertragen wird. Diesem versucht er sich durch Druckzunahme im Innern zu widersetzen. Kühlt nicht nur die Außenhaut durch die sie umgebende Gasströmung ab, so kann es zum Erstarren des Fadens kommen.
Im Fall von Polymeren und polymeren Lösungen mit ih- rer grundsätzlich geringen Wärmeleitfähigkeit bildet sich aber zunächst nur eine äußere Haut zunehmender Viskosität und im Inneren des Fadens können die hydrodynamischen Effekte wirken. Es kommt dann in schö- ner Regelmäßigkeit und Reproduzierbarkeit zu einem
Aufplatzen vergleichbar mit dem Platzen eines Rohres an seiner Längsnaht mit in erstaunlicher Weise im Wesentlichen endlosen Fäden und bezogen auf den sto- chastischen Charakter des Aufspleißens geringer Streuungs-breite im Fadendurchmesser. Die Anzahl der einzelnen so erzeugten Fäden übertrifft bei der Herstellung besonders feiner Fäden im Bereich um und unter 1 μm bis zu mehreren Hundert aus einem Flüssigkeitsstrahl .
Das Nanoval-Verfahren wird in Zeilendüsen in seinen industriellen Anwendungen ausgeführt, wobei sich eine Reihe von Spinnbohrungen oberhalb eines Spalts befindet. Das Gas, im Allgemeinen Luft ohne besondere Kon- ditionierung nach ihrer Erzeugung in Gebläsen oder
Verdichtern (der Energiebedarf ist grundsätzlich gering verglichen mit den Meltblown-Verfahren) strömt zu beiden Seiten der Zeilendüse in stetiger Beschleunigung auf den engsten Querschnitt des Spalts zu, der sich dann wieder meistens rasch erweitert, grundsätzlich aber die Konfiguration einer Lavaldüse hat. Auch einzelne runde Düsen wurden beschrieben umgeben von einem sich stetig auf den engsten Querschnitt hin verringernden Ringspalt .
Es hat sich gezeigt, dass die allseitig von einer rotationssymmetrischen Gasströmung auf den Faden einwirkenden Schubkräfte zu einem geringeren mittleren Durchmesser der sich durch das Aufspleißen ergeben- den, im Wesentlichen endlosen Fäden führen, was auf die gleichmäßigere Beaufschlagung des Fadens zurück- geführt wird, einerlei ob die Luft noch zusätzlich erwärmt wird oder nicht. Auch die Abkühlung, die im Wechselspiel den Aufplatzeffekt mit den hydrodynamischen Kräften bewirkt, ist gleichmäßiger um den Faden verteilt als dies bei der nur seitlichen Beaufschlagung in Zeilendüsen mit linearer Lavaldüsenkonfigura- tion geschieht und es wird weniger Luft verbraucht. Bei den Zeilendüsen wird in den Zwischenräumen von Faden zu Faden ein Teil der Luft schlechter genutzt.
Eine weitere Einflussgröße für die Erzeugung feiner und immer feinerer Fäden wie sie sonst beispielsweise nur durch Elektrospinnverfahren, allerdings in sehr geringen Durchsätzen und großem Raum- und Sicher- heitsaufwand wegen der benötigten Hochspannung, erzeugt werden können, ist der Durchsatz pro Spinndüsenöffnung, einerlei ob mit runden oder schlitzförmigen Öffnungen für den Spinnstoff. Die Gasgeschwindigkeit kann im engsten Querschnitt der Lavaldüse Schallgeschwindigkeit erreichen, dahinter in der Erweiterung durchaus auch noch in den Überschall gehen, was dann bei dieser von Fäden beladenen Strömung meistens rasch zu Unterschall durch Verdichtungsstöße führt. Es kann aber nur eine bestimmte Formänderungs- arbeit durch die Schubspannungskräfte bei gegebener
Lauffläche der noch verformbaren Fadenmasse geleistet werden. Die Durchsätze sind demzufolge grundsätzlich kleiner bei der Erzeugung sehr feiner Fäden im Bereich um und unter 1 μm. Das führt dazu, dass man für einen bestimmten Gesamtdurchsatz bei der Herstellung von Vliesen nach dem Nanoval-Verfahren für feinere Fäden mehr Spinndüsen über die Breite braucht. Bei der Erzeugung von Garnen gilt das entsprechend.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde eine Vorrichtung zur Erzeugung feiner Fäden zu schaffen, die kompakt und konstruktiv einfach ist, wobei ein gutes Anspinnen ermöglicht werden soll.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kenn- zeichnenden Merkmale des Hauptanspruchs in Verbindung mit den Merkmalen des Oberbegriffs gelöst.
Durch die in den Unteransprüchen dargestellten Merkmale sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesse- rungen möglich.
Dadurch, dass die Vorrichtung zur Erzeugung feiner Fäden mindestens ein Spinndüsen ausgerüstetes Spinn- Spinndüsenteil und ein zumindest teilweise platten- förmiges Gasdüsenteil mit mindestens einem Gaszufuhrraum aufweist, wobei das zumindest teilweise platten- förmige das Gasdüsenteil eine Mehrzahl von trichterförmigen Einsenkungen als Beschleunigungsdüsen aufweist, in die die Spinndüsen eingreifen, derart, dass Kombinationen von Spinndüsen/Beschleunigungsdüsen, insbesondere Lavaldüsen mit rotationssymmetrischen Gasströmungskanälen gebildet werden, kann die Vorrichtung kompakt mit einer Vielzahl von dicht nebeneinander liegenden Kombinationen aufgebaut werden, wobei Gasdüsenteil und Spinndüsenteil relativ zueinander verschiebbar sind, so dass die zwischen Gasdüsenteil und Spinndüsen des Spinndüsenteils gebildeten Gasströmungskanäle unterschiedliche Strömungsquerschnitte einnehmen können, wodurch die Höhe der Spinnöffnungen zu dem engsten Querschnitt der Beschleunigungsdüsen, insbesondere Lavaldüsen, einstellbar ist. Dadurch wird das Anspinnen erleichtert und bei mehreren Düsen neben- und hintereinander ü- berhaupt erst ermöglicht, indem das Gasdüsenteil ge- genüber dem Spinndüsenteil zu letzterem hin zurückgezogen wird, um den kommenden Fadenlauf nicht zu be- einträchtigen. Durch die Verschiebbarkeit wird gleichfalls die Wartung und Reinigung der Spinndüsen erleichtert .
Eine besonders einfache Bauart wird dann gegeben, wenn zwischen der Unterseite des Spinndüsenteils, aus dem die Spinndüsen bzw. Spinnnippel herausragen, und Oberseite des plattenförmigen Bereichs des Gasdüsenteils der Gasraum gebildet wird, über den das Gas, meistens Luft, den Beschleunigungsdüsen zugeführt wird.
Besonders vorteilhaft ist, eine selbsteinstellende Dichtung zwischen Spinndüsenteil und Gasdüsenteil vorzusehen, die bei Einbringen des Gasdüsenteils vorzusehen, die bei Einbringung des Gases beim Spinnen durch den dann entstehenden Druck zusammengedrückt wird.
Eine vorteilhafte Ausführung, allerdings etwas aufwendiger und insbesondere bei der Zuführung von "kalter" Luft liegt darin, das Gasdüsenteil als Hohlkörper auszubilden, der von den Einsenkungen durchgriffen wird und dessen Hohlraum zwischen den Einsenkun- gen den Gasraum bildet, wobei der Hohlkörper zu dem
Spinndüsenteil gerichtete Öffnungen, vorzugsweise rotationssymmetrisch um die Einsenkungen herum, aufweist, über die die Luft bzw. das Gas zu den Beschleunigungsdüsen gelangt .
Es kann eine Mehrzahl von Düsen- und Gasdüsenteilen nebeneinander angeordnet werden, wobei auch unterschiedliche Spinnstoffe ausgesponnen werden können.
In vorteilhafter Weise kann unterhalb des plattenförmigen Bereichs des Gasdüsenteils eine weitere Platte mit Öffnungen unter Bildung eines Verteilerraums für ein weiteres Fluid angeordnet sein. Dieses Fluid kann Wasser zum Koagulieren von gelösten Faserstoffen, Kühlmittel zum Einfrieren der bei der Spleißung er- zielten molekularen Orientierung, Mittel zum Aufheizen, z.B. Wasserdampf, zu einer zweiten Verstreckung oder dergleichen sein.
Die Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch ein erstes Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Spinnvorrichtung entsprechend den Schnittlinien D-D nach Fig. 2,
Fig. 2 einen Schnitt der erfindungsgemäßen Vorrichtung entsprechend den Schnittlinien C- C aus Fig. 1,
Fig. 3 einen Schnitt durch einen Teil der erfindungsgemäßen Vorrichtung nach einem zweiten Ausführungsbeispiel entsprechend der Schnittlinie A-A in Fig. 4, und
Fig. 4 einen Schnitt durch die Vorrichtung entsprechend der Schnittlinie B-B in Fig. 3.
Die in Fig. 1 und 2 dargestellte Spinnvorrichtung weist ein Spinndüsenteil 28 auf, in dem mehrere Schmelzekanäle 14 vorgesehen sind, die über einen Filter 25 und einer Lochplatte 26 zur Reinigung von zugeführter Schmelze oder Lösung mit Schmelze oder Lösung versorgt werden. Die Schmelzekanäle setzen sich in Spinndüsen bzw. Spinnnippeln 23 fort, wobei hier nur drei Reihen von Spinnnippeln 23 gezeigt sind. Es können durchaus mehrere Spinnnippel in Fahrtrichtung gemäß Pfeil 50 hintereinander vorgesehen sein.
Der untere plattenförmige Bereich des Spinndüsenteils ist in einem Gasdüsenteil 27 aufgenommen, das eine rahmenartige Umrandung 34 sowie ein plattenartiges Teil 35 umfasst, wobei in letzterem drei jeweils ver- setzte Reihen von Lavaldüsen 36 entsprechend den Reihen von Spinnnippeln 23 vorgesehen sind. Die Umrandung 34 ist mit einer Aufkantung versehen, wobei zwischen dieser Aufkantung und einer ihr gegenüberliegenden Fläche 32 des unteren Bereichs des Spinndüsen- teils 28 eine Dichtung 33 angeordnet ist.
Das Spinn- und das Gasdüsenteil 28, 27 sind so zueinander ausgerichtet, dass die Spitze der Spinnnippel 23 in die Lavaldüsen 36 hineinragen, wobei zwischen der unteren Fläche des Spinndüsenteils 28 und der oberen Fläche des plattenförmigen Bereichs 35 des Gasdüsenteils ein Gasraum 22 gebildet wird, durch den die Spinnippel 23 hindurchgreifen und der mit in der Umrandung vorgesehenen Gas- bzw. LuftZuführungen 20 verbunden ist.
Insbesondere wenn die zugeführte Luft kalt ist, sind die Spinnnippel 23 vorzugsweise mit einer Heizung 24, vorteilhaft mit einer Bandheizung versehen, wie sie von Spritzgusswerkzeugen im Kunststoffmaschinenbau bekannt ist .
Die erfindungsgemäße Vorrichtung weist Mittel zur relativen Verschiebung des Spinn- und Gasdüsenteils 28, 27 auf, wobei im vorliegenden Ausführungsbeispiel eine Schraube 29 in einem mit dem Spinndüsenteil fest verbundenes Mutterschloss 30 geführt ist und in einer Verankerung 31 im Rahmen 34 des Gasdüsenteils 27 mit diesem verbunden ist, wobei die Verankerung 31 nach Drehrichtung der Schraube 29 Druck- oder Zugwirkung ausüben kann, wodurch das Gasdüsenteil verschoben wird. Selbstverständlich sind andere Arten von Verschiebemittel möglich.
Für das Anspinnen wird das Gasdüsenteil 27 angehoben, d.h. in der Fig. 1 nach oben verschoben, wodurch die Dichtung 33 entlastet wird. Wenn nach dem Anfahren das Gas 21 über die Zuführung 20 zugeführt wird, wird zusätzlich zu einer Verschiebung des Gasdüsenteils 27 nach unten eine Druckkraft auf die Dichtung 33 durch den Druck im Gasraum 22 verstärkt. Es besteht somit eine gewisse Selbsteinstellung der Abdichtung beim Anfahren der Schmelze oder Lösung und Freigabe des Lavaldüsenquerschnitts zu den einzelnen Spinnnippeln.
Für eine Reinigung der Spinnnippel 25 wird die Gaszufuhr 21 abgestellt, das Gasdüsenteil 27 angehoben bis der Plattenteil 35 mit der Wandung der Lavaldüsen 35 an den Spinnnippeln 25 anstößt. Dabei wird die vorhandene Luft im Bereich der Dichtung 33 und der Flä- che 32 ausgeblasen. Die Nippel 25 ragen aus den Lavaldüsen heraus und können gereinigt werden.
Die in Fig. 3 dargestellte Vorrichtung weist ein Spinndüsenteil 1 mit einer Reihe von Erhebungen oder Vorsprüngen, vorzugsweise in Kegelform, auf, die
Spinndüsen 13 aufnehmen bzw. bilden. Beispielsweise kann das Spinndüsenteil als Platte ausgebildet sein, in die die Spinndüsen 13 (ähnlich Fig. 1) eingesetzt sind. Die Spinndüsen weisen Schmelze- oder Lösungska- näle 14 auf, die in einer Spinndüsenöffnung 3 enden. Weiterhin ist ein Gasdüsenteil 2 vorgesehen, das beispielsweise als Hohlkörper ausgebildet ist, der durch zwei mit trichterförmigen Einsenkungen versehenen Platten gebildet ist.
Zwischen den Platten wird ein Hohlraum 9 gebildet, der durch die trichterförmigen Einsenkungen unterbrochen wird. Der Hohlraum 9 dient als Gasraum, der wiederum an eine Gasversorgungsquelle angeschlossen ist. Um jede trichterförmige Einsenkung herum ist eine ringförmige Öffnung 4 eingearbeitet, wobei die in Fig. 3 im Schnitt dargestellten Öffnungen 4 entsprechend Fig. 4 gemeinsam für benachbarte trichterförmige Einsenkungen gelten, d.h. im Ausführungsbeispiel sind die trichterförmigen Einsenkungen dicht nebeneinander angeordnet .
Die kegelförmigen, die Spinndüsen 13 bildenden Erhebungen greifen in die Einsenkungen des Gasdüsenteils 2 derart ein, dass rotationssymmetrische Gasströmungskanäle 5 entstehen. Im dargestellten Ausführungsbeispiel ist jeweils in den Zwischenraum zwischen den Spinndüsen 13, die in Fig. 3 als Vertiefungen dargestellt sind, unter Bildung eines Luftspaltes 12 noch ein isolierendes Formteil 11 eingesetzt, das sich bis zur Spinnöffnung 3 erstreckt, so dass der GasStrömungskanal 5 zwischen Oberfläche Formteil 11 und Oberfläche der Einsenkung im Teil 2 um den Raum 9 gebildet wird. Dabei ist der jeweilige Gasströmungs- kanal 5 so ausgebildet, dass er sich in Richtung der jeweiligen Spinnöffnung 3, die von der jeweiligen Einsenkung rotationssymmetrisch umgriffen wird, verjüngt. Es wird somit jeweils eine Laval-Düse realisiert, deren Querschnitt sich an der Kante zwischen Einsenkung und Außenfläche der in der Fig. 3 unteren Platte schlagartig erweitert, was aber auch allmäh- lieh geschehen kann.
Das Spinndüsenteil 1 und das Gasdüsenteil 2 sind relativ zueinander, entsprechend Fig. 3 gesehen, in senkrechter Richtung verschiebbar, was durch nicht dargestellte Gleitstäbe realisiert werden kann. Dadurch kann die Höhe der engsten Stelle 6 der Lavaldü- se in Bezug auf die Spinnöffnung 3 eingestellt werden, wodurch auch das Anspinnen erleichtert wird.
Diese Gleitstäbe können gleichzeitig bei unterschiedlichen Ausdehnungen des Spinndüsen- 1 und des Gasdüsenteils 2 entstehende Kraft aufnehmen, wodurch die Positionierung beider Teile zueinander beibehalten wird.
In Fig. 4 sind zwei Reihen von Kombinationen aus Spinndüsen 13 und Lavaldüsen, endend im engsten Querschnitt 6 dargestellt, wobei die Spinndüsen 13 einer Reihe zu denen der anderen Reihen versetzt sind. Es ist insbesondere bei größeren Spinnbalkenbreiten möglich, dass zwischen benachbarten Reihen noch gesonderte Gasverteilungskanäle vorgesehen sind, um die benötigen Gasmengen an die Lavaldüsen heranzuführen.
Im Folgenden wird auf die Funktionsweise eingegangen.
In Fig. 3 wird die Schmelze in dem Teil 1 herangeführt und tritt in den Spinndüsenöffnungen 3 aus, während das Gas, im Folgenden als Luft bezeichnet, aus dem Raum 9 im Teil 2 nach dem Austritt über die ringförmige Öffnung 4 dem zur Spinndüsenöffnung 3 rotationssymmetrischen Kanal 5 zwischen Teil 1 und 2 auf den engsten Querschnitt 6 zuströmt und zuvor an der Spinnöffnung 3 den austretenden Faden 7 erfasst, ihn beschleunigt, d.h. im Durchmesser verringert und nach dem Nanoval-Effekt bereits in der Lavaldüse oder kurz danach zum pinselartigen Aufplatzen in ein Fadenbündel 8 bringt.
Während das Anspinnen bei einer Zeilendüse einfach durch Zusammenschieben von zwei die Lavaldüsen bildenden Kanalhälften geschieht, ist dies bei Düsenkombinationen in mehreren Reihen nicht möglich. Das Teil 2 kann aber in Richtung der Fadenaustrittsachse ver- schoben werden. Dadurch kann es beim Anspinnen zu dem Formteil 11 hin ganz zurückgezogen werden, eine Ausblasung von Spinnluft über die Öffnungen 4 kann zunächst unterbleiben oder sie wird in geringem Maße zugelassen. Sodann wird das Teil 2 herabgesenkt, der Faden angesponnen, verzogen und zum Platzen gebracht nach den aus dem Verfahren bekannten Einstelldaten für die Luftgeschwindigkeit aus dem angewendeten Druck im Raum 9 des Teils 2, für die strömende Spinnmasse aus den Öffnungen 3 und bei der für das Splei- ßen erforderlichen Temperatur der Spinnmasse. Diese wird vorteilhafterweise erst kurz vor Austritt aus den Spinnöffnungen 3 zusätzlich erwärmt, angedeutet durch Heizungen 10, auf deren Einbringung und Halte- rung der Übersichtlichkeit der Zeichnung halber ver- ziehtet wurde. Damit die strömende Luft bei geringeren Temperaturen als der Spinnmassentemperatur diese nicht unzulässig abkühlt, ist das Formteil 11 so gestaltet, dass es zum einen die innere Wand des rotationssymmetrischen Kanals 5 für eine stetige Beschleu- nigung der Luft bis dicht an die Spinndüsenöffnung 3 hin formt, aber über einen Luftspalt 12 auch die Spinndüse 13 gegen die Luftströmung im Strömungskanal 5 wärmeisoliert. Das Formteil 11 kann aber auch anstelle des Spinndüsenteils 1 die Heizungen der Spinn- düsen enthalten. Die zwei grundsätzlichen Stellungen des beweglichen Teils 2 sind in Fig. 3 angedeutet, gestrichelt für den Anspinnvorgang.
Fig. 4 zeigt einen Horizontalschnitt B-B (in Fig. 3) als Ausschnitt durch eine mehrreihige Düsenvorrichtung für zwei Reihen von Düsen zur Veranschaulichung der Luftzufuhr von außen an die einzelnen Spinndüsen 13 zur Speisung aus dem Raum 9 über die Öffnungen 4 in die Kanäle 5, welche jeweils am kleinsten Querschnitt 6 enden.
Es können bei größerem Luftbedarf, so bei größeren Vlies- und damit Spinnbalkenbreiten, Hauptverteiler- kanäle zwischen den Düsenöffnungen angebracht werden, wobei nur die Reihen der Einzeldüsen in Vlieslaufrichtung etwas auseinander rücken, denn die erfindungsgemäße Spinndüsenvorrichtung hat als Spinnbalken gleichzeitig den Vorteil, dass er in Vlieslauf- richtung gesehen mehrere Spinnbalken hintereinander bildet. Jede hat ihre gewissen Ungleichmäßigkeiten, auch von Loch zu Loch wie in dem hier gezeigten Fall mit Spinndüse und Lavaldüse über die Vliesbreite hin. Zwischen den einzelnen Reihen kann ein statistischer Ausgleich zu größerer Vliesgleichmäßigkeit stattfinden, weil die Fäden der folgenden Reihen vermehrt die Dünnstellen der vorhergehenden belegen.
Wird zur Abkühlung oder Warmhaltung, beim Spinnen von Lösungen auch zur Koagulation der Fäden weiterhin Gas bzw. Luft oder ein flüssiges Medium zu ihrer Begleitung gewünscht, so kann dieses Medium als dritter Fluidstrom leicht zwischen den Spinn- und Lavaldüsen eingeleitet und zur Ausströmung gebracht werden. Dies ist in Fig. 1 veranschaulicht durch eine Platte 37, die mit Öffnungen 38 jeweils unterhalb der Spinnnip- pel 23 und den lavaldüsenartigen Öffnungen 36 versehen ist. Ähnlich wie bei der Luftzufuhr in den Raum 22 kann bei 39 gemäß Pfeil 40 der dritte Fluidstrom in den zwischen den Platten 35 und 37 gebildeten Raum 41 eingeführt werden. Er tritt von dort über die oberen Kanten der Öffnungen 38 in den Fadenluftstrom. Dies kann beispielsweise zur Einleitung der Koagulation von Zellstoff aus Lyocelllösungsfäden geschehen, wie in der DE 100 65 859 näher beschrieben. Die Größe der Öffnungen 38 und ihre Lage zu den Spinnnippeln 23 können leicht auf die Hauptströmung des Fadens mit dem umgebenden Gas aufeinander abgestimmt werden. Alle drei Fluide strömen dabei (in der Zeichnung) nach unten.
Die Vorrichtung ist auch grundsätzlich geeignet, unterschiedliche Spinnstoffe in den einzelnen Spinndüsen auszuspinnen, wozu die Schmelze- oder Spinnlö- sungsverteilung entsprechend eingerichtet werden muss, sei es alternierend quer zur Fahrtrichtung oder auch unterschiedlich von Reihe zu Reihe. Es gelingt damit, Mischvliese herzustellen zur Erzielung besonderer Effekte wie das Einspinnen von Bindefäden in Matrixfäden, z.B. Polypropylen als Bindefaden und Po- lyester als die Festigkeit gebende Matrix oder durch einen Teil stärker schrumpfender Fäden, um nach der Vliesablage durch Schrumpfen des gesamten Fadenverbandes höhere Volumen und Weichheit zu erzeugen sowie andere Vlieseigenschaften durch zwei oder mehrere un- terschiedliche Komponenten. Auch Bi- oder Mehrkomponentenfäden sind durch Zufuhr von zwei oder mehreren Spinnstoffen in das Spinndüsenteil und in die Kanäle 14 unschwer herzustellen. Unterschiedliche Durchsätze, eingestellt durch unterschiedlich große Öffnungs- querschnitte der Spinndüsenöffnungen oder gesteuerte Schmelzezufuhr an diese, kann eine andere Art von Mischvliesen erzeugt werden.
Die vorliegende Vorrichtung hat außerdem den Vorteil, dass sie die schmelzeführenden Spinndüsenteile 1 bzw. 28 mit den kälteren Gasdüsenteilen 2 bzw. 27 zwar gegeneinander verschiebbar, aber quer dazu fest verbindet. Nach Aufheizen von Teil 1 mit hier nicht gezeigten Heizungen wird sich grundsätzlich, wenn keine besonders erwärmte Luft aus Teil 2 zugeführt wird, Teil 1 gegenüber 2 mehr ausdehnen, so dass jeweils Spinnbohrung 3 und engster Querschnitt 6 Abweichungen über die Breite und Länge zeigen, das Gleiche gilt für die Teile 28 und 27. Die Verbindung kann durch die nicht gezeigten Gleitstäbe geschehen, die diese Abweichung kräftemäßig verhindern, wobei sie in den Platten des Spinndüsenteils 1 und des Gasdüsenteils zwischen den Kombinationen Spinndüse/Lavaldüse angeordnet sein können. Zur Verhinderung der unterschiedlichen Ausdehnung kann aber auch bewusst eine Erwärmung der Luftströmung in Strömungskanal 5 vorgenommen werden.
Eine Führung des Teils 1, das zunächst zurückgesetzt gegenüber der Spinnbohrungsöffnung 3 ist und später in Laufrichtung des Fadens 7 verschoben zur Erzeugung des Spleißeffektes ist, hat durch im Werkzeugbau bekannte Führungen oder Gleitstäbe zu geschehen. Die Einbringung der Luft, ebenfalls hier nicht gezeichnet, geschieht von außen von vorn, hinten oder seitlich am Spinnbalken, wobei eine Dichtung zwischen Spinndüsenteil 1 und Gasdüsenteil 2 vorhanden sein muss oder weil wenige Millimeter Führungslänge zwischen 1 und 2 ausreichen, auch über Wellbälge um den Spinnbalken herum und einer äußeren Verteilungskammer können die in Fig. 4 gezeigten Kammern 9 gespeist werden. Es ist nun auch auf einfache Weise möglich, Spinnbalken größerer Breite in mehrere Düsenfelder aufzuteilen, diese wiederum bestehend aus zahlreichen einzelnen Spinndüse-/Lavaldüsekombinationen, so dass ein- zelne dieser Pakete (Spinnpacks) ausgewechselt werden können bei Verstopfungen der Spinnöffnungen oder anderen Störungen. Die Trennfugen sind dann schräg zur Laufrichtung angebracht, wobei die Spinndüsenöffnungen wie in Fig. 4 gezeigt jeweils auf die Lücke der vorigen angeordnet sind.
Das folgende Beispiel zeige den Einsatz der Vorrichtung im Spleißspinnverfahren nach Nanoval und den beispielhaft erzielten Fadenwerten. Eine Polypropy- len-Schmelze wurde auf neunzehn in einer Reihe angeordneten Spinndüsen 13 mit Zulaufbohrungen für die Schmelze 14 und Spinndüsenöffnungen mit einem Durchmesser von 0,3 mm verteilt. In Fadenlaufrichtung danach befand sich zu jeder dieser Öffnungen eine La- valdüse mit engstem Querschnitt von 3 mm Durchmesser, welche nach dem Anspinnen auf die Spinnöffnung zurückgeführt wurde. Der Polymerdurchsatz wurde in Bereichen wie sie Tabelle 1 wiedergibt geändert, ebenso der Luftdruck und damit die strömende Luftgeschwin- digkeit im Bereich der auf den Faden für die zum
Spleißen führenden Schubspannungen. Die Temperatur der Polypropylenschmelze konnte in den Spinndüsen 13 um etwa weitere 20 0C kurz vor ihrem Austritt aus der Spinnöffnung über elektrische Heizelemente erwärmt werden.
Für ein Vorrichtung nach den Fign. 1, 2 ergeben sich mit denselben Verfahrensdaten keine wesentlich anderen Ergebnisse. Schmelze Luft Fadenergebnis m0 T3 Δpk τL dso CV dmin dmax g/min ° C mbar o C μm % μm μm
1,5 330 403 43 3,9 38 1,72 8,2
330 600 47 2,2 23 1,22 3,6
330 800 56 2,2 45 0,87 4,4
334 400 230 1,5 47 0,87 3,5
335 600 230 2,0 40 0,67 3,8
336 0,78
800 233 1 , 5 40 3 , 1
3 , 0 344 400 230 2,4 33 0,61 3,9
344 600 230 2,1 33 1,12 3,4
344 800 230 1,5 47 0,44 3,4
352 400 46 2,1 48 0,77 4,9
352 600 46 1,2 42 0,31 2,2
352 800 46 1,3 31 0,48 2,3
351 600 180 1,2 33 0,63 2,3
351 600 220 1,0 40 0,44 1,8
351 600 220 1,1 27 0,49 1,8
Tabelle 1 Fadenergebnisse Polypropylen (PP)
MFI 28 Schmelzindex bei 230 0C und 2,16 kg
mo Polymerdurchsatz pro Spinnbohrung
Ts Schmelzetemperatur
Δpk Luftdruck vor Beschleunigung in der Lavaldüse
TL Lufttemperatur ebendort d50 mittl. Fadendurchmesser aus 20 Einzelmessungen am Mikroskopbildschirm
CV Statist. Streuung/d50 100 % Variationskoeffizient der erzeugten Fadendurchmesser dmin kleinster jeweils gemessener Fadendurchmesser
Auffallend ist, dass nicht unbedingt nur bei höheren Luftdrücken, also höheren Luftgeschwindigkeiten, höheren Lufttemperaturen und geringeren Durchsätzen die feinen Fäden bis herunter bis zu etwa 0,5 μm = 500 Nanometer (nm) erzeugt werden konnten, sondern dies auch bei größeren Durchsätzen von 3 g/min und Loch gelang, wozu die Temperatur der Schmelze allerdings vor ihrem Austritt erhöht wurde von 335 auf 352 0C, die Lufttemperatur zunächst bei dem höheren Durchsatz von 3,0 g/min noch im Bereich der durch die Kompression erzeugten blieb und die Erhöhung bei sonst gleich bleibenden Werten auf 180 0C keinen messbaren Einfluss in Richtung höherer Feinheit ergab. Erst eine auf 220 0C erhöhte Lufttemperatur ergab dann den Wert von d50 = 1 μm mit im Mikroskop gemessenen minimalen Durchmessern von 0,44. Eine Fadenmessung wie hier mit dem Mikroskop kann allerdings keine hohe Genauigkeit mehr beanspruchen, da man bereits im Bereich der Lichtwellenlängen liegt. Auf jeden Fall sind eindeutige Abhängigkeiten da, die zunächst vom Standpunkt des konventionellen Spinnens überraschen. Vergegenwärtigt man sich jedoch, dass hier Fäden durch Aufplatzen, einer Fragmentierung also, erzeugt werden, so sind andere Gesetzmäßigkeiten als die der reinen LängsverZiehung wie oben beschrieben am Werke, die dazu führen, dass man einzelne Parameter wie bei- spielsweise die Schmelzetemperatur zur Gasgeschwindigkeit verändern kann mit gleichem Einfluss auf die sich ergebenden mittleren Fadendurchmesser und sogar ihre Streuung.
Obwohl die erfindungsgemäße Vorrichtung vornehmlich der Erzeugung feiner Fäden dienen soll, können auch gröbere mit ihr ersponnen werden, wodurch sie ihre Vielseitigkeit zeigt. So wurden Fäden aus Polyester und Polylactid erzeugt wie in den Tabellen 2 und 3 wiedergegeben. Der Durchmesser der Spinndüsenöffnungen, betrug 1,0 mm.
g/min °C Mbar °C μm % μm μm
5,2 288 550 108 10,1 47 4,1 20,0
332 1000 271 4,2 43 1,5 9,9
10,0 299 500 270 15,3 23 7,4 19,8
271 1000 106 19,0 35 8,0 26,9
15,0 325 500 167 23,2 25 9,8 36,6
330 1000 165 11,3 65 4,2 33,2
Tabelle 2 Fadenergebnisse Polyester (PET) i.v. =
0,64 intrinsische Viskosität (Textiltyp)
Beim Spinnen von Polyesterfäden erwies es sich von Vorteil, die Fäden nach ihrem Aufplatzen durch einen gut 1 Meter tiefer liegenden Injektorkanal abzuziehen wie in L. Gerking, Änderung der Filamenteigenschaften vom Polymer her und in der Spinnlinie, Chemiefasern/Textilindustrie 43/95 (1993) auf den Seiten 874/875 beschrieben. Durch nochmaliges Aufheizen dazwischen wie in DE 19 65 054 Spalte 4, Zeilen 44 bis 57 beschrieben, konnte mit beiden Maßnahmen die Zug- festigkeit der Fäden erhöht, vor allem aber der Schrumpf deutlich verringert werden.
Das aus natürlichen Rohstoffen hergestellte Polymer Polylactid zeigte im Spleißspinnen zu gröberen Fäden hin die in Tabelle 3 wiedergegebenen Werte. g/min 0C mbar 0C μm % μm μm
5,2 253 352 35 26,6 19 13,5 33,9
254 352 35 14,4 37 4,4 27,7
254 780 44 16,4 56 5,0 48,3
7 , 6 284 507 52 6 , 5 43 2 , 0 11 , 1
9 , 0 255 807 56 14, 2 46 5, 0 28, 7
254 831 60 40,5 (D 18 26 ,8 50, 1
245 348 60 14, 4 75 3, 9 44, 3
9,7 277 889 64 9,9 59 3,7 29,3
10,1 253 915 90 24,1 (2) 45 5,4 42,8
13,3 285 185 47 7,8 40 1,22 15,0
Tabelle 3 Fadenergebnisse Polylactid (PLA)
MF (melt flow index) 22 bei 2100C und 2,16 kg
In Tabelle 3 fällt der mit (1) gekennzeichnete Wert aus den sonst erkennbaren Abhängigkeiten heraus, auch als größter Wert. Bei dieser Einstellung wurden die aerodynamischen Verhältnisse durch Änderung der La- valdüsengeometrie geändert, ebenfalls beim mit (2) gekennzeichneten Wert. Bei (1) trat gar keine Spleißung des Schmelzefadens auf, bei (2) hin und wieder.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung kann für fadenbil- dende Schmelzen oder Lösungen eingesetzt werden, aber auch allgemein für Flüssigkeiten, wenn es z.B. darum geht, dünne Schichten wie Farben, Lacke, Avivagen aufzutragen. Sie dient dann der Zerstäubung der Flüssigkeiten in möglichst feine Tröpfchen bei möglichst gleichmäßiger Verteilung auf der zu beauftragenden Fläche. Die Bedingungen sind jeweils durch die gegebenen geometrischen Verstellmöglichkeiten der Vorrichtung leicht zu finden.
Die Vorrichtungen (nach Fig. 1, 2 oder 3, 4) haben weiterhin den Vorteil, dass sich eine Schmelze oder Lösung leichter gleichmäßig auf einzelne Ausflussöffnungen - hier Spinnnippel 23 - verteilen lässt, als wenn dies aus einem Film wie üblicherweise bei Zeilendüsen geschieht. Das erzeugte Vlies weist gleichmäßiger und meist insbesondere nicht die Bahnen, auch als "Gassen" bezeichneten Streifen unterschiedlichen Gewichts in Fahrtrichtung auf.

Claims

Patentansprüche
1. Spinnvorrichtung zur Erzeugung feiner Fäden durch Spleißen mit mehreren in einem Spinndüsenteil angeordneten hervorspringenden Spinndüsen mit Spinnöffnungen, aus denen die Spinnmassen als Monofile austreten, und mit mehreren den
Spinnöffnungen zugeordneten Beschleunigungsdüsen, insbesondere Lavaldüsen, deren Querschnitt sich verringert und nach dem kleinsten Querschnitt erweitert, wobei Mittel zur Zuführung von Gasströmen vorgesehen sind, die die Monofile umgeben und durch die Beschleunigungsdüsen beschleunigt werden, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die Beschleunigungsdüse in einem zumindest teilweise plattenförmigen Gasdüsenteil (27) als trichterförmige Einsenkung ausgebildet ist, in die die Spinndüse unter Bildung von Gasströmungskanälen eingreifen und dass Mittel zur relativen Verschiebung des Gasdüsenteils und des Spinndüsenteils zueinander vorgesehen sind, derart, dass der Strömungsquerschnitt der Gasströmungskanäle veränderbar und/oder die Stellung des kleinsten Querschnitts der Beschleunigungs- düsen in Bezug auf die Spinnöffnungen einstell- bar ist.
2. Spinnvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zur relativen Verschiebung Führungen und/oder Gleitstäbe umfassen.
3. Spinnvorrichtung nach Anspruch 1 oder Anspruch
2, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zur relativen Verschiebung als Verstellschraubenvorrichtung ausgebildet ist, die zwischen Gasdüsen- teil und Spinndüsenteil angeordnet ist.
4. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
3, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen Spinndüsenteil und Gasdüsenteil ein Gasraum mit mindestens einer Gaszuführung vorgesehen ist, der mit den Gasströmungskanälen in Verbindung steht und in den die Spinndüsen hineinragen.
5. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
4, dadurch gekennzeichnet, dass das Gasdüsenteil mit einer rahmenartigen Umrandung versehen ist, wobei zwischen die Umrandung der die herausragenden Spinndüsen aufweisende Bereich des Spinndüsenteils eingesetzt ist.
6. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
5, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen Spinn- düsenteil und Gasdüsenteil eine selbsteinstellende Dichtung vorgesehen ist.
7. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Gasdüsenteil als Hohlkörper ausgebildet ist, der von den trichterförmigen Einsenkungen durchgriffen wird, wobei der Raum innerhalb des Hohlkörpers einen Gasraum bildet und zu dem Spinnteil gerichtete Öffnungen vorgesehen sind, die den Gasraum mit den GasStrömungskanälen verbindet.
8. Spinnvorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen die Spinndüse des Spinnteils jeweils Formteil (11) unter Beibehaltung von Luftspalten (12) zum Gasdüsenteil zur Wärmeisolierung eingesetzt sind, die sich im Wesentlichen bis zu den Spinnöffnungen erstrecken, wobei zwischen den Formteilen (11) und dem Gasdüsenteil (2) die GasStrömungskanäle (5) gebil- det sind.
9. Spinnvorrichtung nach Anspruch 7 oder 8 , dadurch gekennzeichnet, dass die Öffnungen (4) ringförmig um die trichterförmigen Einsenkungen herum angeordnet sind.
10. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
9, dadurch gekennzeichnet, dass der Gasraum nach außen abgedichtet ist.
11. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
10, dadurch gekennzeichnet, dass das Gasdüsen- teil (2) und das Spinndüsenteil (1) mehrere in
Reihen nebeneinander angeordnete trichterförmige Einsenkungen und Spinndüsen aufweisen, wobei die Spinn- (13) und Beschleunigungsdüsen der einen Reihe versetzt zur anderen Reihe angeordnet sind.
12. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
11, dadurch gekennzeichnet, dass die Kombination aus Gasdüsen- und Spinndüsenteil aus mehreren Gas- und Düsenteilsegmenten besteht, die jeweils auswechselbar sind.
13. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
12, dadurch gekennzeichnet, dass mehrere Gas- und Spinndüsen (1, 2) nebeneinander angeordnet sind.
14. Spinnvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis
13, dadurch gekennzeichnet, dass an dem Gasdüsenteil mit Abstand zu dem Austritt der Be- schleunigungsdüsen eine Verteilvorrichtung für ein Zusatzfluid vorgesehen ist, das auf die aus dem Monofil gespleißten Fäden trifft.
15. Spinnvorrichtung nach Anspruch 14 zur Verwendung für die Herstellung von Lyocellfäden, wobei das Zusatzfluid Wasser ist.
EP06818294A 2006-03-08 2006-10-23 Spinnvorrichtung und verfahren zur erzeugung feiner fäden durch spleissen zwecks bildung eines spinnvlieses, sowie das dadurch erhaltene spinnvlies Not-in-force EP1902164B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006012052A DE102006012052A1 (de) 2006-03-08 2006-03-08 Spinnvorrichtung zur Erzeugung feiner Fäden durch Spleißen
PCT/EP2006/010320 WO2007101459A1 (de) 2006-03-08 2006-10-23 Spinnvorrichtung zur erzeugung feiner fäden durch spleissen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1902164A1 true EP1902164A1 (de) 2008-03-26
EP1902164B1 EP1902164B1 (de) 2010-08-25

Family

ID=37907719

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06818294A Not-in-force EP1902164B1 (de) 2006-03-08 2006-10-23 Spinnvorrichtung und verfahren zur erzeugung feiner fäden durch spleissen zwecks bildung eines spinnvlieses, sowie das dadurch erhaltene spinnvlies

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20090221206A1 (de)
EP (1) EP1902164B1 (de)
JP (1) JP2009529102A (de)
CN (2) CN102162141B (de)
AT (1) ATE478983T1 (de)
BR (1) BRPI0621444A2 (de)
CA (1) CA2644977C (de)
DE (2) DE102006012052A1 (de)
RU (1) RU2396378C2 (de)
WO (1) WO2007101459A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010019910A1 (de) 2010-05-04 2011-11-10 Lüder Gerking Spinndüse zum Spinnen von Fäden, Spinnvorrichtung zum Spinnen von Fäden und Verfahren zum Spinnen von Fäden

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8029260B2 (en) * 2008-04-11 2011-10-04 Reifenhauser Gmbh & Co. Kg Maschinenfabrik Apparatus for extruding cellulose fibers
KR101060224B1 (ko) * 2009-06-12 2011-08-29 주식회사 아모그린텍 전기 방사용 분사 노즐과 이를 사용한 전기 방사 장치
EP2464764A1 (de) 2009-08-14 2012-06-20 The Procter & Gamble Company Spinndüsenkopfanordnung und verfahren zur herstellung von fasern mit dieser anordnung
DE102010021636A1 (de) * 2010-05-26 2011-12-01 Bayer Innovation Gmbh Düsenplatte
JP5535389B1 (ja) * 2012-10-22 2014-07-02 株式会社リメディオ 乾式紡糸装置、不織布製造装置、および紡糸方法
CN103668484A (zh) * 2013-12-19 2014-03-26 吴江明敏制衣有限公司松陵分公司 散射纤维喷丝板
CN103882535B (zh) * 2014-04-11 2017-05-17 天津工业大学 一种溶液喷射纺丝模头
US10633774B2 (en) 2014-05-07 2020-04-28 Biax-Fiberfilm Corporation Hybrid non-woven web and an apparatus and method for forming said web
US9309612B2 (en) * 2014-05-07 2016-04-12 Biax-Fiberfilm Process for forming a non-woven web
US20170137970A1 (en) * 2014-06-16 2017-05-18 Groz-Beckert Kg Multi-die melt blowing system for forming co-mingled structures and method thereof
CN104264237B (zh) * 2014-10-27 2016-06-08 无锡纳润特科技有限公司 化工树脂的熔喷头结构
RU2614087C1 (ru) * 2015-11-18 2017-03-22 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский государственный университет" (ТГУ, НИ ТГУ) Устройство для получения волокнистых материалов из расплава термопластов
EP3199671B1 (de) * 2016-01-27 2020-03-04 Reifenhäuser GmbH & Co. KG Maschinenfabrik Vorrichtung zur herstellung von spinnvliesen
ES2965516T3 (es) * 2017-10-06 2024-04-15 Chemiefaser Lenzing Ag Dispositivo para la extrusión de filamentos y fabricación de materiales no tejidos hilados
US10449719B2 (en) * 2017-12-01 2019-10-22 Bulent Besim System for feeding filament to a nozzle in an additive manufacturing machine
KR102344856B1 (ko) * 2018-03-29 2021-12-28 코오롱인더스트리 주식회사 고강도 원사를 제조하기 위한 방사팩, 이를 포함하는 원사의 제조장치 및 그 제조방법
CN108385173B (zh) * 2018-04-24 2020-08-11 东华大学 液面曲率与电场分离控制的静电纺丝喷头及其纺丝方法
GB2579100A (en) * 2018-11-23 2020-06-10 Teknoweb Mat S R L Spinneret block with readily exchangable nozzles for use in the manufacturing of meltblown fibers
CN109695099A (zh) * 2019-02-28 2019-04-30 欣龙控股（集团）股份有限公司 一种新型纺丝水刺非织造材料及其生产方法
CN110284206B (zh) * 2019-05-21 2024-07-16 内蒙古红阳高温隔热材料科技有限公司 用于甩丝机的蒸汽装置、陶瓷纤维蒸汽甩丝机和制丝系统
CN113737291B (zh) * 2020-05-29 2023-12-19 欧瑞康纺织有限及两合公司 熔纺设备
JP2022059401A (ja) * 2020-10-01 2022-04-13 株式会社東芝 電界紡糸装置
CN112481822B (zh) * 2020-10-30 2024-09-03 张家港骏马无纺布有限公司 一种无纺布熔喷成型方法
CN113502549B (zh) * 2021-05-28 2022-10-28 中国石油化工股份有限公司 一种熔喷纺丝组件
CN116695266B (zh) * 2023-08-09 2023-11-17 江苏新视界先进功能纤维创新中心有限公司 气流牵伸系统、包含该气流牵伸系统的装置及应用

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1504378B1 (de) * 1965-11-25 1971-08-26 Hans Hench Verfahren und vorrichtung zum herstellen und kuehlen von straengen aus thermoplastischen kunststoffen
US3970417A (en) * 1974-04-24 1976-07-20 Beloit Corporation Twin triple chambered gas distribution system for melt blown microfiber production
DE2630055B2 (de) * 1976-07-03 1978-04-27 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Verfahren zum Begasen der Düsenöffnungen beim Extrudieren von Kunststoff
JPS5750290Y2 (de) * 1977-12-05 1982-11-04
KR0125769B1 (ko) * 1987-11-20 1997-12-29 . 부직 웨브의 제조방법
DE3810596A1 (de) * 1988-03-29 1989-10-12 Bayer Ag Feinstfasern aus polyphenylsulfid
JPH02115570U (de) * 1989-02-28 1990-09-17
ATE93283T1 (de) * 1990-05-09 1993-09-15 Fischer Karl Ind Gmbh Vorrichtung zum herstellen von feinstfaeden.
WO1993015895A1 (en) * 1992-02-13 1993-08-19 Accurate Products Co. Meltblowing die having presettable air-gap and set-back
JPH07216709A (ja) * 1993-12-09 1995-08-15 Mitsui Petrochem Ind Ltd 紡糸方法とダイ
JPH07216624A (ja) * 1994-02-04 1995-08-15 Mitsui Petrochem Ind Ltd メルトブロー用ダイ
US5476616A (en) * 1994-12-12 1995-12-19 Schwarz; Eckhard C. A. Apparatus and process for uniformly melt-blowing a fiberforming thermoplastic polymer in a spinnerette assembly of multiple rows of spinning orifices
EP0724029B1 (de) * 1995-01-28 2001-09-05 Lüder Dr.-Ing. Gerking Fäden aus Schmelzen mittels kalter Gasstrahlen
MX9709134A (es) * 1995-06-07 1998-03-31 Conoco Inc Hilado de fibras de carbono de peces solvatadas.
US5679042A (en) * 1996-04-25 1997-10-21 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. Nonwoven fabric having a pore size gradient and method of making same
CN1230579C (zh) * 1996-08-23 2005-12-07 韦尔豪泽公司 形成里奥赛尔纤维的方法
JP3335949B2 (ja) * 1999-05-27 2002-10-21 有限会社末富エンジニアリング メルトブロー式不織布の紡糸ダイ
DE19929709C2 (de) * 1999-06-24 2001-07-12 Lueder Gerking Verfahren zur Herstellung von im Wesentlichen endlosen feinen Fäden und Verwendung der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US6491507B1 (en) * 2000-10-31 2002-12-10 Nordson Corporation Apparatus for meltblowing multi-component liquid filaments
DE10065859B4 (de) * 2000-12-22 2006-08-24 Gerking, Lüder, Dr.-Ing. Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von im Wesentlichen endlosen feinen Fäden
DE10127471A1 (de) * 2001-06-07 2002-12-12 Fleissner Gerold Verfahren zur Herstellung eines verfestigten Nonwoven aus zumindest teilweise mikrofeinen Endlosfilamenten und Nonwoven nach diesem Verfahren
US6824733B2 (en) * 2002-06-20 2004-11-30 3M Innovative Properties Company Meltblowing apparatus employing planetary gear metering pump
EP1467005A1 (de) * 2003-04-12 2004-10-13 Saurer GmbH & Co. KG Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzspinnen und Kühlen einer Filamentschar

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2007101459A1 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010019910A1 (de) 2010-05-04 2011-11-10 Lüder Gerking Spinndüse zum Spinnen von Fäden, Spinnvorrichtung zum Spinnen von Fäden und Verfahren zum Spinnen von Fäden
WO2011138056A1 (de) 2010-05-04 2011-11-10 Gerking Lueder Spinndüse zum spinnen von fäden, spinnvorrichtung zum spinnen von fäden und verfahren zum spinnen von fäden

Also Published As

Publication number Publication date
JP2009529102A (ja) 2009-08-13
CN101460666B (zh) 2011-05-18
US20090221206A1 (en) 2009-09-03
WO2007101459A1 (de) 2007-09-13
RU2008135761A (ru) 2010-04-20
EP1902164B1 (de) 2010-08-25
CN102162141A (zh) 2011-08-24
BRPI0621444A2 (pt) 2012-10-09
RU2396378C2 (ru) 2010-08-10
CA2644977C (en) 2013-05-14
DE102006012052A1 (de) 2007-09-13
DE502006007739D1 (de) 2010-10-07
CA2644977A1 (en) 2007-09-13
CN102162141B (zh) 2013-09-18
CN101460666A (zh) 2009-06-17
ATE478983T1 (de) 2010-09-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1902164B1 (de) Spinnvorrichtung und verfahren zur erzeugung feiner fäden durch spleissen zwecks bildung eines spinnvlieses, sowie das dadurch erhaltene spinnvlies
EP1192301B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von im wesentlichen endlosen feinen fäden
DE69425537T2 (de) Schmelzblasdüse
EP3692188B1 (de) Vorrichtung für die extrusion von filamenten und herstellung von spinnvliesstoffen
DE112005003176B4 (de) Vorrichtung zum Bilden von Schmelzblasmaterial
DE19882909B4 (de) Spritzwerkzeugdüse bzw. Spritzdüse zur Herstellung von Fasern und Verfahren zur Herstellung von Fasern durch eine Spritzwerkzeugdüse
DE69637297T2 (de) Verfahren und vorrichtung zur vliesstoffherstellung
EP0671492B1 (de) Verwendung einer Spinndüse zur Herstellung cellulosischer Fäden
DE69512804T2 (de) Schnellspinnen von Mehrkomponentenfasern mit hochperforierten Spinndüsen und Kühlung mit hoher Geschwindigkeit
DE4040242A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von feinstfasern aus thermoplastischen polymeren
EP2016210B1 (de) Vorrichtung zum schmelzspinnen einer reihenförmigen filamentschar
EP1463850B1 (de) Spinnverfahren mit turbulenter kühlbeblasung
EP1710329B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum schmelzspinnen und abkühlen einer vielzahl von filamenten
DE112005002619T5 (de) Schmelzgeblasene nicht gewebte Stoffe einschließlich Nanofasern und Vorrichtung und Verfahren zum Bilden solcher schmelzgeblasener nicht gewebter Stoffe
WO2011138056A1 (de) Spinndüse zum spinnen von fäden, spinnvorrichtung zum spinnen von fäden und verfahren zum spinnen von fäden
EP1276922B2 (de) Verfahren zum verspinnen einer spinnlösung und spinnkopf
WO2006037371A1 (de) Meltblown-verfahren zum schmelzspinnen von feinen vliesfasern und vorrichtung zur durchführung des verfahrens
EP0455897B1 (de) Vorrichtung zum Herstellen von Feinstfäden
DE19716394C1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur passiven verzögerten Abkühlung von Spinnfilamenten
DE3331543C2 (de)
DE1950435C3 (de) Fadenabzugskanal zur Herstellung von Spinnvliesen aus mindestens zwei verschiedenen Arten von endlosen Fäden
EP2832902A1 (de) Optimierung einer Spinndüse zum Spinnen von Filamenten aus einer Spinnmasse
DE69713791T2 (de) Kegelnase für einen kleinen spinnkopf zum flash-spinnen
DE102007019353B4 (de) Schmelzblaseinrichtung und Verfahren zum Zuführen von Prozessluft in einer Schmelzblaseinrichtung
WO2017025372A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum schmelzspinnen eines synthetischen fadens

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20080204

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA HR MK YU

RAX Requested extension states of the european patent have changed

Extension state: BA

Extension state: HR

Extension state: MK

Extension state: RS

Extension state: AL

17Q First examination report despatched

Effective date: 20090403

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

RTI1 Title (correction)

Free format text: SPINNING APPARATUS AND PROCESS FOR PRODUCING FINE THREADS BY SPLICING FOR FORMING A NONWOVEN, AND NONWOVEN OBTAINABLE THEREBY

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 502006007739

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20101007

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

LTIE Lt: invalidation of european patent or patent extension

Effective date: 20100825

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101227

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101225

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101125

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101126

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

BERE Be: lapsed

Owner name: GERKING, LUDER

Effective date: 20101031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101031

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20101206

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101031

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101031

26N No opposition filed

Effective date: 20110526

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101031

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502006007739

Country of ref document: DE

Effective date: 20110526

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20101023

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20110226

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20100825

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20151028

Year of fee payment: 10

Ref country code: GB

Payment date: 20151021

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20151023

Year of fee payment: 10

Ref country code: SE

Payment date: 20151021

Year of fee payment: 10

Ref country code: AT

Payment date: 20151022

Year of fee payment: 10

Ref country code: NL

Payment date: 20151021

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20161028

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MM

Effective date: 20161101

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 478983

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20161023

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20161023

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20170630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161023

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161102

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161101

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161023

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161024

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161023

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502006007739

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180501