EP1671732A1 - Sägeblatt und Handsäge - Google Patents

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EP1671732A1
EP1671732A1 EP20050027810 EP05027810A EP1671732A1 EP 1671732 A1 EP1671732 A1 EP 1671732A1 EP 20050027810 EP20050027810 EP 20050027810 EP 05027810 A EP05027810 A EP 05027810A EP 1671732 A1 EP1671732 A1 EP 1671732A1
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EP
European Patent Office
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flank angle
saw blade
angle
tooth
flank
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EP20050027810
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Inventor
Peter Hasselberg
Robert Field
Manfred Geier
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Irwin Industrial Tools GmbH
Original Assignee
Irwin Industrial Tools GmbH
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Publication date
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Publication of EP1671732B1 publication Critical patent/EP1671732B1/de
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
    • B23D61/12—Straight saw blades; Strap saw blades
    • B23D61/121—Types of set; Variable teeth, e.g. variable in height or gullet depth; Varying pitch; Details of gullet
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y10T83/00—Cutting
    • Y10T83/929—Tool or tool with support
    • Y10T83/9319—Toothed blade or tooth therefor
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y10T83/9319—Toothed blade or tooth therefor
    • Y10T83/935—Plural tooth groups
    • Y10T83/9355—Including intermediate raker tooth
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y10T83/00—Cutting
    • Y10T83/929—Tool or tool with support
    • Y10T83/9319—Toothed blade or tooth therefor
    • Y10T83/9367—Teeth having cutting edge perpendicular to blade surface

Definitions

  • the invention relates to a saw blade for a hand saw with a trained on the longitudinal side row of set teeth.
  • tooth shapes that are used for manually operated saws or motorized saws with alternately reciprocating saw blade.
  • tooth forms of longitudinal saw blades are among others: the AV tooth shape, the KV tooth shape, the M tooth shape, the NU tooth shape, the NV tooth shape, the PV tooth shape, which tooth shape types, for example, in the Lueger Lexicon of Technology , R hindert, vol. 2, 1975, page 436.
  • the AV tooth is defined by a symmetrical triangular tooth.
  • the KV tooth is defined by an unbalanced open-space tooth body, the tooth body extending from a reinforced broad tooth base along a second flank which forms a so-called second flank angle with respect to a saw blade normal.
  • a second, flatter edge which defines a first flank angle relative to the saw blade normal, adjoins the second tooth flank. From the tip of the tooth body extends at the first and second edge opposite chip edge in a rake angle relative to the saw blade normal continuously linearly to the tooth base.
  • the so-called M-tooth has the shape of an M, which is formed at the top of a small central groove.
  • the M-tooth is designed with equilateral parallel cutting edges.
  • the NU tooth shape is determined by an asymmetrical triangular tooth shape with a flat extended tooth gap between each two adjacent teeth.
  • the NV tooth shape has the same shape as the NU tooth shape, but lacks the extended tooth gap between two teeth.
  • the PV tooth shape is also defined by an asymmetrical triangular tooth, but with a curved free surface and a strongly rounded tooth gap bottom.
  • the saw teeth are usually limited in all tooth shape types, d. H. alternately bent to the right or left.
  • saw blade is provided with a formed on a longitudinal side row of set teeth in a KV tooth shape, which is defined by a first flank angle, a second flank angle and a rake angle, wherein the first flank angle between about 50.0 ° to 54.0 ° , the second flank angle between about 14.0 ° to 16.0 ° and the rake angle between about 11.2 ° to 14.0 °
  • the best sawing results were achieved when an angle combination of about 53 ° to 54 °, preferably about 53.6 °, for the first flank angle, about 14 ° to 15 °, preferably about 14.6 ° was set for the second flank angle and about 13 ° to 14 °, preferably about 13.3 ° for the rake angle.
  • first flank angle between about 50.0 ° and 51.0 °, preferably at about 50.7 °
  • second flank angle between about 15.0 ° and 16.0 °, preferably at about 15.7 °
  • the rake angle between about 12.0 ° and 13.0 °, in particular at 12.8 °, combined in a saw blade.
  • the best test results were found when for the first flank angle about 53.0 ° to 54.0 °, preferably about 53.2 °, for the second flank angle about 13.5 ° to 14, 5 °, preferably about 14.0 ° and for the rake angle about 11.2 ° to 12.0 °, preferably about 11.8 ° is selected.
  • the above dimensions for the first flank angle, the second Flarikenwinkel and the rake angle of a KV tooth shape has always provided excellent cutting results regardless of the length dimensioning of the tooth itself and the zusausgenden wood material.
  • the best sawing results are achieved when the pitch of the respective row of teeth in a range between two to four teeth per inch (25.4 mm), in particular between about 2.3 to 3.4 Teeth per inch, preferably about 3.2 or 2.5 teeth per inch, is determined.
  • the value 2.5 turned out for an optimum tooth pitch.
  • the respective saw was clamped in a dynamometer to determine which sawing force is applied to each saw type in the direction of advance of the saw blade and in the vertical transverse direction.
  • a meter was assigned to the workpiece, which meter determines the amount of stress on the weight of the shaved by the saw blade shavings or by the removed from the sawing material volume. It is clear that essentially the same tool material, in particular the same tool steel, having substantially identical surface finish was used for each of the saw blades to be tested.
  • the saw blade sold under the brand name Sharptooth 20-065 by the above mentioned company Stanley Works and has a rake angle of 15.0 °, a first flank angle of approx. 56.0 ° and a second flank angle of approx 17.0 °, with the second embodiment according to the invention - first flank angle between about 50.0 ° to 51.0 °, in particular about 50.7 °, second flank angle at about 15.0 ° to 16.0 ° , In particular about 15.7 ° and the rake angle at about 12.0 ° to 13.0 °, especially at 12.8 °, compared. Both saws showed approximately the same tooth pitch.
  • the desired degrees of angularity are readily determinable with known precision measuring techniques, such as laser technology, the touch probe method, the so-called co-ordinate measuring method, etc.
  • the invention also relates to a hand saw with a saw blade according to the invention.
  • the saw blade 1 comprises a series of set teeth 3 in a KV tooth form, which is defined by a first flank angle ⁇ , a second flank angle ⁇ and a rake angle ⁇ .
  • the first flank angle ⁇ is given by the circumferential area between a first flank 5 of the tooth 3 and the saw blade normal N
  • the second flank angle ⁇ by the peripheral area between the second flank 7 of the tooth 3 and the saw blade normal N
  • the rake angle ⁇ by the peripheral area between the Chuck edge 9 of the tooth 3 and the saw blade normal N.
  • a value of 13.3 ° is provided for the rake angle ⁇ , a value of 53.6 ° for the first flank angle ⁇ , and a value of 14.6 ° for the second flank angle ⁇ .
  • the KV tooth shape is the rake angle ⁇ at 12.8 °, the first flank angle ⁇ at 50.7 ° and the second flank angle ⁇ at 15.7 °.
  • the pitch is set at 2.54 teeth per inch.
  • the rake angle ⁇ is set at 11.8 °, the first flank angle ⁇ at 53.2 ° and the second flank angle ⁇ at 14 °.
  • a tooth pitch of 3.2 inches is set.

Abstract

Bei einem Sägeblatt mit einer an einer Längsseite ausgebildeten Reihe geschränkter Zähne in einer KV-Zahnform, die durch einen ersten Flankenwinkel, einen zweiten Flankenwinkel und einen Spanwinkel definiert ist, ist vorgesehen, daß der erste Flankenwinkel (α) zwischen ca. 50,0° bis 54,0° liegt, der zweite Flankenwinkel (β) zwischen ca. 14,0° bis 16,0° liegt und der Spanwinkel (γ) zwischen ca. 11,0° bis 14,0° liegt.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Sägeblatt für eine Handsäge mit einer an der Längsseite ausgebildeten Reihe geschränkter Zähne.
  • Es gibt eine Vielzahl von Zahnformen, die für manuell zu bedienende Sägen oder motorisierte Sägen mit alternierend hin- und her zu bewegendem Sägeblatt eingesetzt werden. Die wohl häufigst aufzufindenden Zahnformen von longitudinal Sägeblättern sind unter anderem: die AV-Zahnform, die KV-Zahnform, die M-Zahnform, die NU-Zahnform, die NV-Zahnform, die PV-Zahnform, welche Zahnformtypen beispielsweise im Lueger Lexikon der Technik, Rowohlt, Band 2, 1975, Seite 436 definiert sind.
  • In der beiliegenden Fig. 1 sind Schemata der an sich bekannten Zahnformen von Sägeblättern dargestellt. Der AV-Zahn ist durch einen symmetrischen Dreieckszahn definiert. Der KV-Zahn ist durch einen unsymmetrischen Zahnkörper mit gebrochener Freifläche definiert, wobei sich der Zahnkörper von einer verstärkten breiten Zahnbasis entlang einer zweiten Flanke, die gegenüber einer Sägeblattnormalen einen so genannten zweiten Flankenwinkel bildet, erstreckt. Im Bereich der Zahnspitze schließt an die zweite Zahnflanke eine erste, flacher geneigte Flanke an, die gegenüber der Sägeblattnormalen einen ersten Flankenwinkel definiert. Von der Spitze erstreckt sich der Zahnkörper an der der ersten und zweiten Flanke gegenüberliegenden Spankante in einem Spanwinkel gegenüber der Sägeblattnormalen kontinuierlich linear zur Zahnbasis. Der sog. M-Zahn hat die Gestalt eines M, das an der Spitze mittig eine kleine Kehlung ausgebildet ist. Der M-Zahn ist mit gleichseitigen parallelen Schneidflanken ausgeführt. Die NU-Zahnform ist durch eine unsymmetrische Dreieckszahnform mit flacher ausgedehnter Zahnlücke zwischen je zwei benachbarten Zähnen bestimmt. Die NV-Zahnform hat die gleiche Gestalt wie die NU-Zahnform, allerdings fehlt die ausgedehnte Zahnlücke zwischen zwei Zähnen. Die PV-Zahnform ist ebenfalls durch einen unsymmetrischen Dreieckszahn, allerdings mit gekrümmter Freifläche und stark abgerundetem Zahnlückengrund definiert.
  • Um ein Verlaufen der Säge an dem zu schneidenden Gut zu vermeiden, sind üblicherweise bei allen Zahnformtypen die Sägezähne geschränkt, d. h. abwechselnd nach rechts oder links ausgebogen.
  • Es ist Aufgabe der Erfindung, ein Sägeblatt insbesondere für eine Handsäge zum Trennen von Zellstoffmaterialien, wie Holz, zu entwickeln, mit dem die Sägeeffektivität bei gleich bleibender Sägearbeit erhöht und/oder die für eine vorbestimmte Menge an durch das Sägeblatt abgehobelten Spänen aufzubringende Sägekraft verringert werden kann.
  • Diese Aufgabe wird durch die Merkmale von Patentanspruch 1 gelöst. Danach ist Sägeblatt mit einer an einer Längsseite ausgebildeten Reihe geschränkter Zähne in einer KV-Zahnform vorgesehen, die durch einen ersten Flankenwinkel, einen zweiten Flankenwinkel und einen Spanwinkel definiert ist, wobei der erste Flankenwinkel zwischen ca. 50,0° bis 54,0°, der zweite Flankenwinkel zwischen ca. 14,0° bis 16,0° und der Spanwinkel zwischen ca. 11,2° bis 14,0° liegt
  • Nach einer Vielzahl von Vergleichsversuchen stellte sich heraus, daß die günstigste Zahnform zur Bearbeitung von Holzmaterialien, wie Buche, Kiefer, Pinien, mitteldichte Faserstücke (MDF-Platten) und dergleichen mit einem Sägeblatt sowohl in einer Handsäge als auch in einer Sägemaschine mit einem Sägeblatt bearbeitet werden kann, das eine Zahnreihe in KV-Zahnform aufweist. Überraschender Weise zeigten außerdem die Versuche, daß schon Änderungen der Winkelgrößen in einem Bereich von mehreren 10 Minuten, insbesondere halber Grade, deutliche Verbesserungen aber auch Verschlechterungen der Sägeleistung als Folge hatten. Mittels einer aufwendigen Versuchsreihe, deren Ablauf sowie Auswertung später beschrieben wird, zeigte sich unerwarteterweise, daß sowohl die Sägeeffektivität als auch die Sägekraft in den erfindungsgemäßen kombinierten Winkelbereichsgrenzen optimiert sind.
  • Bei einer ersten bevorzugten Ausführung der Erfindung wurden die besten Sägeergebnisse dann erzielt, wenn eine Winkelkombination von ca. 53° bis 54°, vorzugsweise ca. 53,6°, für den ersten Flankenwinkel, ca. 14° bis 15°, vorzugsweise ca. 14,6° für den zweiten Flankenwinkel und ca. 13° bis 14°, vorzugsweise ca. 13,3° für den Spanwinkel festgelegt wurde.
  • Bei einer zweiten alternativen bevorzugten Sägeblattausführung stellte sich als besonders günstig heraus, wenn der erste Flankenwinkel zwischen ca. 50,0° und 51,0°, vorzugsweise bei ca. 50,7°, der zweite Flankenwinkel zwischen ca. 15,0° und 16,0°, vorzugsweise bei ca. 15,7° und der Spanwinkel zwischen ca. 12.0° und 13,0°, insbesondere bei 12,8°, in einem Sägeblatt kombiniert ist.
  • Bei einer dritten, bevorzugten Alternative zeigten sich die besten Versuchsergebnisse, wenn für den ersten Flankenwinkel ca. 53,0° bis 54,0°, vorzugsweise ca. 53,2°, für den zweiten Flankenwinkel ca. 13,5° bis 14,5°, vorzugsweise ca. 14,0° und für den Spanwinkel ca. 11,2° bis 12,0°, vorzugsweise ca. 11,8° gewählt wird.
  • Besonders überraschend stellte sich heraus, daß die oben genannten Dimensionsgrößen für den ersten Flankenwinkel, den zweiten Flarikenwinkel und den Spanwinkel einer KV-Zahnform unabhängig von der Längen-Dimensionierung des Zahns selbst und dem zusägenden Holzmaterial stets hervorragende Schneideergebnisse erbracht hat. Beispielsweise zeigte sich, daß für die drei oben genannten Alternativen die besten Sägeergebnisse erzielt werden, wenn die Zahnteilung der jeweiligen Zahnreihe in einem Bereich zwischen zwei bis vier Zähne pro Zoll (25,4 mm) insbesondere zwischen ca. 2,3 bis 3,4 Zähne pro Zoll, vorzugsweise ca. 3,2 oder 2,5 Zähne pro Zoll, bestimmt wird.
  • Insbesondere bei der ersten bevorzugten Winkelkombination von erstem Flankenwinkel, zweitem Flankenwinkel und Spanwinkel wurde überraschenderweise ein optimaler Zahnteilungswert mit ca. 3,2 Zähne pro Zoll gefunden, bei dem die besten Sägeergebnisse erzielt wurden und welcher Wert auch für die dritte bevorzugte Winkelkombination maßgeblich ist.
  • Für die zweite bevorzugte Wahl der Winkelkombination stellte sich für eine optimale Zahnteilung der Wert 2,5 heraus.
  • Zur Überprüfung dieser optimierten Sägeleistung von Sägeblättern führte der Erfinder Versuche durch, bei denen unterschiedlichste Flanken- und Spanwinkelkombinationen für den Einsatz an mehreren gleichartigen Fasersägegütern bei gleichbleibenden Umgebungsbedingungen herangezogen wurden. Eine erste Versuchsreihe wurde an einem 34 x 30 mm großen Buchestück durchgeführt. In einer zweiten Versuchsreiche wurden Sägevorgange an einem Kieferstück eines 74 x 34 mm Querschnitts initiiert. Für eine dritte repräsentative Versuchsreihe wurden Sägeblätter mit variierenden Flanken- und Spanwinkelkombinationen an einer mitteldichten Faserplatte mit einem Querschnitt von 74 x 30 mm eingesetzt.
  • Für den Versuchsaufbau wurde die jeweilige Säge in einen Dynamometer eingespannt, um festzustellen, welche Sägekraft bei jedem Sägetyp in Vorschubrichtung des Sägeblatts und in vertikaler Querrichtung aufgebracht wird. Außerdem wurde ein Meßgerät dem Werkstück zugeordnet, welches Meßgerät die Spannungsmenge über das Gewicht der durch das Sägeblatt abgehobelten Späne oder durch das von dem Sägegut abgetragene Volumen ermittelt. Es sei klar, daß für jede der zur Prüfung anstehenden Sägeblätter im wesentlichen das gleiche Werkzeugmaterial, insbesondere das gleiche Werkzeugstahl, mit im wesentlichen identischer Oberflächenbeschaffenheit herangezogen wurde.
  • Zur Bestimmung eines Wertes für die Sägeeffektivität ist eine Versuchsgröße SCE definiert, die Aussagen über die Sägeeffektivität des jeweiligen Sägeblatttyps zuläßt. Die Versuchsgrö-βe SCE wird durch die folgenden Parameter bestimmt
    • Schneidkraft F, die durch den Dynamometer gemessen ist;
    • Länge L des Sägenhubs, welche im wesentlichen aufgrund identischer Sägeblattaußenformen im wesentlichen für jeden Sägetyp gleich groß ist;
    • Anzahl N von Sägehuben zum Durchsägen des Sägeguts;
    • Querschnittsfläche A in Schnittebene des Sägeguts; und
    • die Breite B der Schnittfuge;
    und durch die Gleichung S C E = ( F L N ) / A B
    Figure imgb0001
     errechnet.
  • Es stellte sich heraus, daß bereits eine Änderung eines der drei oben genannten formbestimmenden KV-Zahnform-Winkel in Bereichen von weniger als 0,5° einen erheblichen Einfluß auf SCE-Wert hat.
  • In einem ersten Versuchsgang wurde ein bekanntes Sägeblatt, das unter der Markenbezeichnung Sharptooth 15-334 von dem Unternehmen mit dem Firmenbestandteil, Stanley Works, vertrieben wird und einen Spanwinkel von ca. 18,0°, einen ersten Flankenwinkel von ca. 63,0° und einen zweiten Flankenwinke von ca. 11,0° aufweist, mit der erfindungsgemäßen dritten Ausführung des Sägeblatts - erster Flankenwinkel bei ca. 53,0° bis 54,0°, vorzugsweise ca. 53,2°, zweiter Flankenwinkel bei ca. 13,5° bis 14,5°, vorzugsweise ca. 14,0° und der Spanwinkel bei ca. 11,2° bis 12,0°, vorzugsweise ca. 11,8° - verglichen. Beide Sägen wiesen annähernd dieselbe Zahnteilung auf. Mit dem erfindungsgemäßen Sägeblatt wurde bei dem Kiefernstück eine Steigerung der Sägeeffektivität (SCE) gegenüber dem bekannten Sägeblatt von über 26% und eine Erhöhung der Spanmenge von über 43% erreicht, obwohl die aufzubringende Sägekraft bei dem erfindungsgemäßen Sägeblatt nur um bis zu 13 % erhöht wurde. Bei dem Buchenstück ergaben sich eine SCE-Verbesserung um über 43% und eine Erhöhung der Spanungsmenge von über 41%, obgleich die aufzubringende Sägekraft nur um bis zu 1 % erhöht wurde. Bei dem MDF-Stück ergaben sich eine SCE-Verbesserung von über 22% und eine Erhöhung der Spanungsmenge von über 17%, obgleich die aufzubringende Sägekraft nur um bis zu 3 % erhöht wurde.
  • In einem zweiten Versuchsgang wurde das Sägeblatt, das unter der Markenbezeichnung Sharptooth 20-065 von dem oben genannten Unternehmen Stanley Works vertrieben wird und einen Spanwinkel von 15,0°, einen ersten Flankenwinkel von ca. 56,0° und einen zweiten Flankenwinkel von ca. 17,0° aufweist, mit der erfindungsgemäßen zweiten Ausführung - erster Flankenwinkel zwischen ca. 50,0° bis 51,0°, insbesondere ca. 50,7°, zweiter Flankenwinkel bei ca. 15,0° bis 16,0°, insbesondere ca. 15,7° und der Spanwinkel bei ca. 12,0° bis 13,0°, insbesondere bei 12,8°, verglichen. Beide Sägen wiesen annähernd die selbe Zahnteilung auf. Mit dem erfindungsgemäßen Sägeblatt wurde bei dem Kiefernstück eine Steigerung der Sägeeffektivität (SCE) gegenüber dem eben genannten bekannten Sägeblatt von über 27% und eine Erhöhung der Spanmenge von über 56% erreicht, obwohl die aufzubringende Sägekraft bei dem erfindungsgemäßen Sägeblatt nur um bis zu 7% erhöht wurde. Bei dem Buchenstück ergaben sich eine SCE-Verbesserung um über 27% und eine Erhöhung der Spanungsmenge von über 36%, obgleich die aufzubringende Sägekraft ebenfalls nur bis zu 1% erhöht wurde.
  • In einem dritten Versuchsgang wurde ein bekanntes Sägeblatt, das unter der Markenbezeichnung ProCut von dem Unternehmen mit dem Firmenbestandteil Bahco vertrieben wird und einen Spanwinkel von ca. 12,0°, einen ersten Flankenwinkel von ca. 52,0° und einen zweiten Flankenwinkel von ca. 24,0° aufweist, mit der erfindungsgemäßen dritten Ausführung des Sägeblatts - erster Flankenwinkel bei ca. 53,0° bis 54,0°, vorzugsweise ca. 53,2°, zweiter Flankenwinkel bei ca. 13,5° bis 14,5°, vorzugsweise ca. 14,0° und der Spanwinkel bei ca. 11,2° bis 12,0°, vorzugsweise ca. 11,8°- verglichen. Beide Sägen wiesen annähernd die selbe Zahnteilung auf. Mit dem erfindungsgemäßen Sägeblatt wurde bei dem Kiefernstück eine Steigerung der Sägeeffektivität (SCE) gegenüber dem bekannten Sägeblatt ProCut von über 54% und eine Erhöhung der Spanmenge von über 53% erreicht, obwohl die aufzubringende Sägekraft bei dem erfindungsgemäßen Sägeblatt nur um bis zu 7% erhöht wurde.
  • Bei einem vierten Versuchsgang wurde ein bekanntes Sägeblatt, das unter der Markenbezeichnung "Superior Laminator" von dem Unternehmen mit dem Firmenbestandteil Bahco vertrieben wird und einen Spanwinkel von ca. 15,0°, einen ersten Flankenwinkel von ca. 54,0° und einen zweiten Flankenwinkel von ca. 26,0° aufweist, mit der erfindungsgemäßen zweiten Ausführung des Sägeblatts - erster Flankenwinkel bei ca. 50,0° bis 51,0°, vorzugsweise bei ca. 50,7°, der zweite Flankenwinkel bei ca. 15,0° bis 16,0°, vorzugsweise bei ca. 15,7°, und der Spanwinkel bei ca. 12,0° bis 13,0°, insbesondere bei ca. 12,8° - verglichen. Beide Sägen wiesen annähernd die gleiche Zahnteilung auf. Mit dem erfindungsgemäßen Sägeblatt wurde bei dem Buchenstück eine Steigerung der Sägeeffektivität (SCE) gegenüber dem bekannten Sägeblatt von über 11% und eine Erhöhung der Spanmenge von über 12% erreicht, obwohl die aufzubringende Sägekraft nur um bis zu 1% erhöht wurde.
  • Es sei angemerkt, daß die gewünschten Winkelgrade bis auf die erste Kommastelle genau mit bekannten Präzisionsmeßtechniken, wie der Lasertechnologie, der Touch-Probe-Method (Abtastverfahren), der sogenannten Co-ordinate Measuring Method, etc., ohne weiteres bestimmbar sind. Auch auf die Meßmethoden bei der sogenannten Reverse Engineering-(Nachbau)-Technik mit 3-dimensionaler Abtasttechnik und anschließender CNC-Erstellung beispielsweise durch Fräsen oder Schleifen sei verwiesen. Hierbei sei ausdrücklich auf die Meßeinrichtungen des Unternehmens Mitutoyo, insbesondere den Series 525 SVC-3000 H4 Formtracer, und des Unternehmens Renishaw, insbesondere die CMM-Products, verwiesen.
  • Die Erfindung betrifft auch eine Handsäge mit einem erfindungsgemäßen Sägeblatt.
  • Weitere Merkmale, Eigenschaften und Vorteile der Erfindung werden anhand der folgenden Beschreibung einer bevorzugten Ausführung anhand der beiliegenden Zeichnung deutlich, in der gemäß Fig. 2 ein Abschnitt A eines erfindungsgemäßen Sägeblatts mit einer geschränkten KV-Zahnform gezeigt ist, die auch Hannibal-Zahnung genannt wird.
  • Das erfindungsgemäße Sägeblatt 1 umfaßt eine Reihe geschränkter Zähne 3 in einer KV-Zahnform, die durch einen ersten Flankenwinkel α einen zweiten Flankenwinkel β und einen Spanwinkel γ definiert ist. Der ersten Flankenwinkel α ergibt sich durch den Umfangsbereich zwischen einer ersten Flanke 5 des Zahns 3 und der Sägeblattnormalen N, der zweite Flankenwinkel β durch den Umfangsbereich zwischen der zweiten Flanke 7 des Zahn 3 und der Sägeblattnormalen N und der Spanwinkel γ durch den Umfangsbereich zwischen der Spankante 9 des Zahn 3 und der Sägeblattnormalen N.
  • Bei einer ersten alternativen Ausführungsform ist für den Spanwinkel γ ein Wert von 13,3°, für den ersten Flankenwinkel α ein Wert von 53,6° und für den zweiten Flankenwinkel β ein Wert von 14,6° vorgesehen.
  • Bei einer zweiten alternativen erfindungsgemäßen Ausführung ist die KV-Zahnform der Spanwinkel γ mit 12,8°, der erste Flankenwinkel α mit 50,7° und der zweite Flankenwinkel β mit 15,7° definiert. Bei dieser Ausführung ist die Zahnteilung mit 2,54 Zähnen pro Zoll festgelegt.
  • Bei einer dritten bevorzugten Ausführung der Erfindung ist der Spanwinkel γ mit 11,8°, der erste Flankenwinkel α mit 53,2° und der zweite Flankenwinkel β mit 14° festgelegt. Hierbei ist eine Zahnteilung von 3,2 Zoll festgelegt.
  • Die in der vorstehenden Beschreibung, den Figuren und den Ansprüchen offenbarten Merkmale können sowohl einzeln als auch in beliebiger Kombination für die Realisierung der Erfindung in den verschiedenen Ausgestaltungen von Bedeutung sein.

Claims (6)

  1. Sägeblatt für eine Handsäge mit einer an einer Längsseite ausgebildeten Reihe geschränkter Zähne (3) in einer KV-Zahnform, die durch einen ersten Flankenwinkel α, einen zweiten Flankenwinkel β und einen Spanwinkel γ definiert ist, dadurch geken nzeichnet, daß
    - der erste Flankenwinkel α zwischen ca. 50,0° bis 54,0° liegt,
    - der zweite Flankenwinkel β zwischen ca. 14,0° bis 16,0° liegt und
    - der Spanwinkel γ zwischen ca. 11,2° bis 14,0° liegt.
  2. Sägeblatt nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
    - der erste Flankenwinkel α zwischen ca. 53,0° bis 54,0°, insbesondere bei ca. 53,6°, liegt,
    - der zweite Flankenwinkel β zwischen ca. 14,0° bis 15,0°, insbesondere bei ca. 14,6°, liegt und
    - der Spanwinkel γ zwischen ca. 13,0° bis 14,0°, insbesondere bei ca. 13,3°, liegt.
  3. Sägeblatt nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
    - der erste Flankenwinkel α zwischen ca. 50,0° bis 51,0°, insbesondere bei ca. 50,7°, liegt,
    - der zweite Flankenwinkel β zwischen ca. 15,0° bis 16,0°, insbesondere bei ca. 15,7°, liegt und
    - der Spanwinkel γ zwischen ca. 12,0° bis 13,0°, insbesondere bei ca. 12,8°, liegt.
  4. Sägeblatt nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
    - der erste Flankenwinkel α zwischen ca. 53,0° bis 54,0°, insbesondere bei ca. 53,2°, liegt,
    - der zweite Flankenwinkel β zwischen ca. 13,5° bis 14,5°, insbesondere bei ca. 14,0°, liegt und
    - der Spanwinkel γ zwischen ca. 11,2° bis 12,0°, insbesondere bei ca. 11,8°, liegt.
  5. Sägeblatt nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Zahnreihe eine Zahnteilung zwischen 2 bis 4 Zähne pro Inch (25,4mm), insbesondere ca. 2,3 bis 3,4 Zähne pro Inch, vorzugsweise ca. 3,2 oder 2,5 Zähne pro Inch, aufweist.
  6. Handsäge mit einem nach einem der Ansprüche 1 bis 5 ausgebildeten Sägeblatt (1).
EP20050027810 2004-12-17 2005-12-19 Sägeblatt und Handsäge Active EP1671732B1 (de)

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