EP1633458A2 - Verfahren zum entsäuern eines fluidstroms mittels einer inerten waschkolonne und vorrichtung hierzu - Google Patents

Verfahren zum entsäuern eines fluidstroms mittels einer inerten waschkolonne und vorrichtung hierzu

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Publication number
EP1633458A2
EP1633458A2 EP04739463A EP04739463A EP1633458A2 EP 1633458 A2 EP1633458 A2 EP 1633458A2 EP 04739463 A EP04739463 A EP 04739463A EP 04739463 A EP04739463 A EP 04739463A EP 1633458 A2 EP1633458 A2 EP 1633458A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
absorption
solutions
washing
organic substances
fluid stream
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP04739463A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Stefan Meckl
Norbert Asprion
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
BASF SE
Original Assignee
BASF SE
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Filing date
Publication date
Priority claimed from DE2003125358 external-priority patent/DE10325358A1/de
Priority claimed from DE2003134002 external-priority patent/DE10334002A1/de
Application filed by BASF SE filed Critical BASF SE
Publication of EP1633458A2 publication Critical patent/EP1633458A2/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/18—Absorbing units; Liquid distributors therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B01D2257/304—Hydrogen sulfide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/77—Liquid phase processes

Definitions

  • the present invention relates to a method for deacidifying a fluid stream which contains acid gases as impurities and a device therefor.
  • fluid flows occur that contain acid gases such as CO 2 , H 2 S, SO 2 , CS 2l HCN, COS or mercaptans as impurities.
  • These fluid streams can be, for example, gas streams (such as natural gas, refinery gas, the oxidation of organic organic materials, such as organic waste coal or petroleum, or reaction gases formed in the composting of waste materials containing organic substances).
  • the removal of the acid gases is of particular importance for various reasons.
  • the content of sulfur compounds in natural gas must be reduced by suitable treatment measures directly at the natural gas source, because the sulfur compounds also form acids in the water often carried by natural gas, which have a corrosive effect.
  • predetermined limit values for the sulfur-containing impurities must therefore be observed.
  • the reaction gases generated in the oxidation of organic materials, such as organic waste, coal or petroleum, or in the composting of waste materials containing organic substances, must be removed in order to prevent the emission of gases which can damage nature or affect the climate.
  • Typical physical solvents are cyclotetramethylene sulfone (sulfolane) and its derivatives, aliphatic acid amides (acetylmorpholine, N-formylmorpholine), NMP (N-methylpyrrolidone), propylene carbonate, N-alkylated pyrrolidones and corresponding piperidones, methanol and mixtures of dialkyl ethers from polyethylene glycols ®, Union Carbide, Danbury, Conn., USA).
  • chemical solvents are used, the mode of action of which is based on chemical reactions in which, after absorption, the dissolved acid gases are present in the form of chemical compounds.
  • ions are formed from inorganic bases (eg Potash solution in the Benfield process) or organic bases (eg alkanolamines) when acid gases are dissolved.
  • the solvent can be regenerated by relaxing to a lower pressure or stripping, the ionic species reacting back to acid gases and / or being stripped off using steam. After the regeneration process, the solvent can be reused.
  • Preferred alkanolamines used to remove acid gas contaminants from hydrocarbon gas streams include monoethanolamine (MEA), diethanolamine (DEA), triethanolamine (TEA), diethylethanolamine (DEEA), diisopropylamine (DIPA), aminoethoxyethanol (AEE) and methyldiethanolamine (MDEA).
  • MEA monoethanolamine
  • DEA diethanolamine
  • TEA triethanolamine
  • DEEA diethylethanolamine
  • DIPA diisopropylamine
  • AEE aminoethoxyethanol
  • MDEA methyldiethanolamine
  • the fluid streams are brought into contact with the washing solution in an absorption step. It is known from "Gas Purification”, Arthur Kohl, Richard Nielsen, Gulf Publishing Company, Houston, Texas, 1997, 5th edition, Chapter 3, Subchapter Amine Plant Corrosion, 187-230, to carry out this absorption step in steel washing columns. It is also described (loc. Cit) that the steel, unless expensive high-alloy steels are used, is attacked by corrosion due to the proportion of acid gases. This considerably limits the lifespan of the systems.
  • the object was therefore to provide a device for absorbing acid gases from fluid streams comprising a scrubbing column, in which the scrubbing column is largely inert to the fluid streams.
  • the fluid stream mostly a starting gas rich in acidic gas components (raw gas) is brought into contact with an absorbent in an absorption step in an internal washing column, whereby the acidic gas components are at least partially washed out.
  • the source gas is generally natural gas or a gas stream that is formed in the following ways:
  • Organic substances which are subjected to oxidation are usually fossil fuels such as coal, natural gas or petroleum or waste materials containing organic substances.
  • Waste materials containing organic substances which are subjected to oxidation, composting or storage are primarily household waste, plastic waste or packaging waste.
  • the organic substances are mostly oxidized with air in conventional combustion plants.
  • composting and storage of waste materials containing organic substances is generally carried out in landfills.
  • Bacterial decomposition takes place e.g. in common biogas plants.
  • these gas streams contain less than 50 mg / m 3 sulfur dioxide under normal conditions.
  • the starting gases can either have the pressure which corresponds approximately to the pressure of the ambient air, for example normal pressure or a pressure which deviates from normal pressure by up to 0.2 bar. Furthermore, the starting gases can have a pressure higher than 0.2 bar than normal pressure, a pressure up to 20 bar.
  • Source gases with a higher pressure than are considered by compressing the source gases with the pressure which is close to the pressure of the ambient air or by producing the source gas at a higher pressure, for example by oxidation of organic substances with compressed air. The resulting volume flow of the gas is thereby reduced and the partial pressure of the acid gases to be separated, which is advantageous for absorption and the need for regeneration.
  • the compression effort investment and operating costs
  • the possibly higher investment costs due to the use of printing devices are disadvantageous, so that there is an optimum cost here.
  • Preferred absorbents are e.g. chemical solvents selected from the group consisting of
  • Solutions consisting mainly of aliphatic or cycloaliphatic amines with 4 to 12 carbon atoms, alkanolamines with 4 to 12 carbon atoms, cyclic amines in which 1 or 2 nitrogen atoms together with 1 or 2 alkanediyl groups form 5-, 6- or 7-membered rings, mixtures of the above Solutions, aqueous solutions of the above mixtures and
  • aqueous solutions containing salts of amino acids aqueous potash solutions, which may contain piperazine or methylethanolamine, aqueous NaOH or lime milk.
  • Solutions consisting mainly of monoethanolamine (MEA), diethanolamine (DEA), triethanolamine (TEA), diethylethanolamine (DEEA), diisopropylamine (DI PA) and aminoethoxyethanol are particularly preferred as the chemical solvent
  • AEE methyldiethanolamine
  • MDEA methyldiethanolamine
  • the absorbent described in US Pat. No. 4,336,233 has proven particularly useful. It is an aqueous solution of methyldiethanolamine (MDEA) and piperazine as an absorption accelerator or activator (aMDEA®, BASF AG, Ludwigshafen).
  • MDEA methyldiethanolamine
  • aMDEA® piperazine as an absorption accelerator or activator
  • the washing liquid described there contains 1.5 to 4.5 mol / l methyldiethanolamine (MDEA) and 0.05 to 0.8 mol / l, preferably up to 0.4 mol / l piperazine.
  • Physical solvents selected from the group consisting of cyclotetramethylene sulfone (sulfolane) and its deri- vate, aliphatic acid amides (acetylmorpholine, N-formylmorpholine), NMP (N-methylpyrrolidone), propylene carbonate, N-alkylated pyrrolidones and corresponding piperidones, methanol and mixtures of dialkyl ethers of polyethylene glycols.
  • aliphatic acid amides acetylmorpholine, N-formylmorpholine
  • NMP N-methylpyrrolidone
  • propylene carbonate N-alkylated pyrrolidones and corresponding piperidones
  • methanol and mixtures of dialkyl ethers of polyethylene glycols methanol and mixtures of dialkyl ethers of polyethylene glycols.
  • the inert wash columns used in the process according to the invention consist essentially of plastics, selected from the group consisting of polyvinyl chloride, polyethylene, polypropylene, polyvinylidene fluoride, ethylene chlorotrifluoroethylene copolymers (Halar® from Allied Chemical Comp.), Polyfluoroethylene propylene, perfluoroalkoxy polymers, copolymers of Tetrafluoroethylene and perfluoro vinyl ether, polytetrafluoroethylene. These plastics are preferably glass fiber reinforced. Also suitable are washing columns made of steel, the interior of which is coated with plastic or rubber.
  • Suitable inert wash columns are, for example, packing, packing and plate columns. Only inert wash columns are preferably used as absorbers, but it is also possible to use them in combination with other known absorbers such as membrane contactors, radial flow washers, jet washers, Venturi washers and rotary spray washers or washing columns made of steel.
  • the treatment of the fluid stream with the absorbent is preferably carried out in an inert wash column in countercurrent. The fluid is generally fed into the lower region and the absorbent into the upper region of the column.
  • the temperature of the absorbent in the absorption step is generally about 40 to 100 ° C, when using a column, for example 40 to 70 ° C at the top of the column and 50 to 100 ° C at the bottom of the column.
  • the total pressure in the absorption step is generally about 0.5 to 20 bar, preferably about 0.7 to 12 bar, particularly preferably 0.7 to 6.
  • the pressure is particularly preferably at normal pressure or a pressure which is from normal pressure to deviates to 0.2 bar.
  • a low in acidic gas components i.e. received a product gas depleted in these components (Beigas) and an absorbent loaded with acid gas components.
  • plastic absorption columns are only used up to a pressure of 5 bar for design reasons.
  • the use of plastic absorption columns is in principle also possible at higher pressures, but in such cases, because of the generally lower strength of the plastic compared to steel, comparatively high wall thicknesses are required.
  • steel absorption columns, the interior of which is coated with plastic or rubber, are therefore preferred.
  • the method according to the invention can comprise one or more, in particular two, successive absorption steps.
  • the absorption can be carried out in several successive substeps, the raw gas containing the acidic gas components being brought into contact with a substream of the absorbent in each of the substeps.
  • the absorbent with which the raw gas is brought into contact can already be partially loaded with acidic gases, ie it can be, for example, an absorbent that was returned from a subsequent absorption step to the first absorption step, or partially regenerated absorbent.
  • the absorbent with which the raw gas is brought into contact can already be partially loaded with acidic gases, ie it can be, for example, an absorbent that was returned from a subsequent absorption step to the first absorption step, or partially regenerated absorbent.
  • the method according to the invention is carried out in such a way that the fluid containing the acid gases is first treated in a first absorption step with the absorbent at a temperature of 40 to 100 ° C., preferably 50 to 90 ° C. and in particular 60 to 90 ° C. becomes.
  • the fluid depleted in acidic gases is then treated in a second absorption step with the absorption medium at a temperature of 30 to 90 ° C., preferably 40 to 80 ° C. and in particular 50 to 80 ° C.
  • the temperature is 5 to 20 ° C lower than in the first absorption stage.
  • the acidic gas components can be released in a conventional manner (analogously to the publications cited below) from the absorbent loaded with the acidic gas components in a regeneration step, a regenerated absorbent being obtained.
  • the regeneration step the loading of the absorbent is reduced and the regenerated absorbent obtained is preferably subsequently returned to the absorption step.
  • the regeneration step includes at least relieving the pressure of the loaded absorbent from a high pressure, as prevails when the absorption step is carried out, to a lower pressure.
  • the pressure relief can take place, for example, by means of a throttle valve and / or an expansion turbine.
  • the regeneration with a relaxation stage is described, for example, in the publications US 4,537,753 and US 4,553,984.
  • the acidic gas constituents can be released in the regeneration step, for example, in an expansion column, for example a vertically or horizontally installed flash tank or a countercurrent column with internals.
  • an expansion column for example a vertically or horizontally installed flash tank or a countercurrent column with internals.
  • Several relaxation columns can be connected in series, in which different pressures is regenerated. For example, in a pre-expansion column at high pressure, which is typically approx. 1.5 bar above the partial pressure of the acidic gas constituents in the absorption step, and in a main expansion column at low pressure, for example 1 to 2 bar absolute, regeneration can be carried out.
  • the last relaxation stage can also be carried out under vacuum, which is generated, for example, by means of a water vapor emitter, optionally in combination with a mechanical vacuum generator, as described in EP-A 0 159 495, EP-A 0202 600, EP-A 0 190 434 and EP-A 0 121 109 (US 4,551,158).
  • the absorbent according to the invention has a high loading capacity with acid gases, which can also be easily desorbed again. As a result, energy consumption and solvent circulation can be significantly reduced in the method according to the invention.
  • FIG. 1 schematically shows a device in which the absorption stage is carried out in one stage and the relaxation stage in two stages.
  • the starting gas (hereinafter also referred to as feed gas) is fed via line 1 into the lower region of the absorber 2.
  • the absorber 2 is a column which is packed with packing elements in order to effect the mass and heat exchange.
  • the absorbent which is regenerated absorbent with a low residual acid gas content, is fed via line 3 to the top of the absorber 2 in countercurrent to the feed gas.
  • the gas depleted in acidic gases leaves the absorber 2 overhead (line 4).
  • the absorbent enriched with acidic gases leaves the absorber 2 at the bottom via line 5 and is introduced into the upper region of the high-pressure expansion column 6, which is generally operated at a pressure which is above the CO 2 partial pressure of the absorber Raw gas lies.
  • the expansion of the absorption medium is generally carried out with the aid of conventional devices, for example a level control valve, a hydraulic turbine or a pump running in reverse. When relaxing, most of the dissolved non-acidic Gases and a small part of the acidic gases released. These gases are discharged via line 7 from the high-pressure expansion column 6 overhead.
  • the absorbent which is still loaded with the majority of the acid gases, leaves the high-pressure expansion column via line 8 and is heated in the heat exchanger 9, a small part of the acid gases being able to be released.
  • the heated absorption medium is introduced into the upper region of a low-pressure expansion column 10, which is equipped with a packed packing in order to achieve a large surface area and thus to release the CO 2 and establish the equilibrium.
  • a low-pressure expansion column 10 most of the CO 2 and H 2 S are released almost completely by flashing. In this way, the absorbent is regenerated and cooled at the same time.
  • a reflux condenser 11 with a collecting tank 12 is provided in order to cool the released acid gases and to condense part of the steam.
  • the majority of the acidic gas leaves the reflux condenser 11 via line 13.
  • the condensate is pumped back to the top of the low-pressure expansion column 10 by means of a pump 14.
  • the regenerated absorbent which still contains a small part of the CO2, leaves the low-pressure expansion column 10 at the bottom via line 15 and is applied to the top of the absorber 2 by means of pump 16 via line 3.
  • Fresh water can be fed in via line 17 to compensate for the water discharged with the gases.
  • FIG 2 shows schematically an apparatus for performing the method according to the invention using a two-stage absorber and a two-stage relaxation.
  • the absorber comprises the raw absorber 1 and the pure absorber 2.
  • the feed gas 20 is fed via line 3 into the lower region of the raw absorber 1 and treated in countercurrent with regenerated absorbent which is applied to the top of the raw absorber 1 via line 4 and is somewhat acidic Contains gases.
  • regenerated absorbent is added via line 5, which essentially no longer contains acid gases.
  • Both parts of the absorber contain a packing to effect the mass and heat exchange between the raw gas and the absorbent.
  • the treated gas leaves the pure absorber 2 overhead (line 6).
  • the absorption medium loaded with acid gases is discharged at the bottom of the raw absorber 1 and fed via line 7 into the upper region of the high-pressure expansion column 8.
  • the column 8 is equipped with a packing and is operated at a pressure which is between the pressure in the absorber and the subsequent low-pressure expansion column 11.
  • the expansion of the absorbent loaded with acidic gases takes place with the aid of conventional devices, for example a level control valve; a hydraulic see turbine or an inverted pump.
  • the high pressure release releases most of the dissolved non-acidic gases as well as a small part of the acidic gases. These gases are discharged from the high-pressure expansion column 8 overhead via line 9.
  • the absorbent which is still loaded with the majority of the acid gases, leaves the high-pressure expansion column 8 via line 10 and is fed into the upper region of the low-pressure expansion column 11, where most of the CO2 and H2S are released by flashing , The absorbent is regenerated in this way.
  • the low pressure expansion column 11 is equipped with a packing in order to provide a large surface for the heat and mass transfer.
  • a reflux condenser 12 with 20 condensate container 13 is provided in order to cool the acidic gases emerging overhead from the low-pressure expansion column 11 and to condense some of the steam.
  • the uncondensed gas which contains the majority of the acid gases, is discharged via line 14.
  • the condensate from the condensate tank 13 is fed via pump 15 to the top of the low-pressure expansion column 11.
  • the partially regenerated absorbent which still contains some of the acid gases, leaves the low-pressure expansion column 11 at the bottom via line 16 and is split into two partial streams.
  • the larger partial flow is fed via pump 17 and line 4 to the top of the raw absorber 1, whereas the smaller part is heated via line 18 by means of pump 19 in the heat exchanger 20.
  • the heated absorbent is then fed into the upper area of the stripper 21, which is equipped with a pack.
  • the majority of the absorbed CO 2 and H 2 S is stripped out by means of steam, which is generated in the reboiler 22 and fed into the lower region of the stripper 21.
  • the absorbent leaving the stripper 21 at the bottom via line 23 has only a low residual content of acid gases.

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Abstract

Verfahren zum Entsäuern eines Fluidstroms, der Sauergase als Verunreinigungen enthält, wobei man in wenigstens einem Absorptionsschritt bei einem Druck von 0,5 bis 20 bar den Fluidstrom mit einem Absorptionsmittel in innigen Kontakt bringt, mit der Massgabe, dass man den Absorptionsschritt und im Fall von mehreren Absorptions schritten wenigstens einen der Absorptionsschritte in einer inerten Waschkolonne, deren innere Oberfläche im wesentlichen aus Kunststoff oder Gummi besteht, durchführt.

Description

Verfahren zum Entsäuern eines Fluidstroms mittels einer inerten Waschkolonne und Vorrichtung hierzu
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum Entsäuern eines Fluidstroms, der Sauergase als Verunreinigungen enthält und eine Vorrichtung hierfür.
In zahlreichen Prozessen in der chemischen Industrie treten Fluidströme auf, die Sau- ergase, wie z.B. CO2, H2S, SO2, CS2l HCN, COS oder Mercaptane als Verunreinigungen enthalten. Bei diesen Fluidströmen kann es sich beispielsweise um Gasströme (wie Erdgas, Raffineriegas, bei der Oxidation organischer organischen Materialien, wie beispielsweise organische Abfälle Kohle oder Erdöl, oder bei der Kompostierung organischer Substanzen enthaltender Abfallstoffe entstehende Reaktionsgase handeln.
Die Entfernung der Sauergase ist aus unterschiedlichen Gründen von besonderer Bedeutung. Beispielsweise muss der Gehalt an Schwefelverbindungen von Erdgas durch geeignete Aufbereitungsmaßnahmen unmittelbar an der Erdgasquelle reduziert werden, denn auch die Schwefelverbindungen bilden in dem vom Erdgas häufig mitgeführ- ten Wasser Säuren, die korrosiv wirken. Für den Transport des Erdgases in einer Pipeline müssen daher vorgegebene Grenzwerte der schwefelhaltigen Verunreinigungen eingehalten werden. Die bei der Oxidation organischer Materialien, wie beispielsweise organische Abfälle, Kohle oder Erdöl, oder bei der Kompostierung organischer Substanzen enthaltender Abfallstoffe entstehenden Reaktionsgase müssen entfernt wer- den, um die Emission von Gasen, die die Natur schädigen oder das Klima beeinflussen können zu verhindern.
Zu den in Gaswäscheverfahren eingesetzten Waschlösungen existiert auch eine umfangreiche Patentliteratur. Grundsätzlich kann man dabei zwei unterschiedlichen Typen von Absorptions- bzw. Lösungsmitteln für die Gaswäsche unterscheiden:
Zum einen werden sog. physikalische Lösungsmittel eingesetzt, in denen nach erfolgter Absorption die gelösten Sauergase in molekularer Form vorliegen. Typische physikalische Lösungsmittel sind Cyclotetramethylensulfon (Sulfolan) und dessen Derivate, aliphatische Säureamide (Acetylmorpholin, N-Formylmorpholin), NMP (N-Methyl- pyrrolidon), Propylencarbonat, N-alkylierte Pyrrolidone und entsprechende Piperidone, Methanol und Gemische aus Dialkylethem von Polyethylenglykolen (Selexol®, Union Carbide, Danbury, Conn., USA). Zum anderen werden chemische Lösungsmittel eingesetzt, deren Wirkungsweise auf chemischen Reaktionen beruht, bei denen nach erfolgter Absorption die gelösten Sauergase in Form chemischer Verbindungen vorliegen. Beispielsweise werden bei den im industriellen Maßstab am häufigsten als chemische Lösungsmittel eingesetzten wäss- rigen Lösungen aus anorganischen Basen (z.B. Pottaschelösung im Benfield-Prozess) oder organischen Basen (z.B. Alkanolamine) beim Lösen von Sauergasen Ionen gebildet. Das Lösungsmittel kann durch Entspannen auf einen niedrigeren Druck oder Strippen regeneriert werden, wobei die ionischen Spezies zu Sauergasen zurück reagieren und/oder mittels Dampf abgestrippt werden. Nach dem Regenerationsprozess kann das Lösungsmittel wiederverwendet werden. Bevorzugte, beim Entfernen von Sauergasverunreinigungen aus Kohlenwasserstoffgasströmen verwendete Alkanolamine umfassen Monoethanolamin (MEA), Diethanolamin (DEA), Triethanolamin (TEA), Diethylethanolamin (DEEA), Diisopropylamin (DIPA), Aminoethoxyethanol (AEE) und Methyldiethanolamin (MDEA).
Zur Absorption der Sauergase werden die Fluidströme in einem Absorptionsschritt mit der Waschlösung in Kontakt gebracht. Es ist aus "Gas Purification", Arthur Kohl, Richard Nielsen, Gulf Publishing Company, Houston, Texas, 1997, 5th edition, Chapter 3, Subchapter Amine Plant Corrosion, 187-230 bekannt, diesen Absorptionsschritt in Waschkolonnen aus Stahl durchzuführen. Gleichfalls ist beschrieben (loc. cit), dass der Stahl, sofern nicht kostspielige hochlegierte Stähle eingesetzt werden, bedingt durch den Anteil der Sauergase, durch Korrosion angegriffen wird. Hierdurch wird die Lebensdauer der Anlagen erheblich eingeschränkt.
Es bestand deshalb die Aufgabe, eine Vorrichtung zur Absorption von Sauergasen aus Fluidströmen umfassend eine Waschkolonne bereitzustellen, bei dem die Waschkolonne gegenüber den Fluidströmen weitgehend inert ist.
Demgemäß wurde ein Verfahren zum Entsäuern eines Fluidstroms gefunden, der Sauergase als Verunreinigungen enthält, wobei man in wenigstens einem Absorptionsschritt bei einem Druck von 0,5 bis 20 bar den Fluidstrom mit einem Absorptionsmittel in innigen Kontakt bringt, mit der Maßgabe, dass man den Absorptionsschritt und im Fall von mehreren Absorptionsschritten wenigstens einen der Absorptionsschritte in einer inerten Waschkolonne, deren innere Oberfläche im wesentlichen aus Kunststoff oder Gummi besteht, durchführt.
Der Fluidstrom, meistens ein an sauren Gasbestandteilen reiches Ausgangsgas (Rohgas), wird in einem Absorptionsschritt in einer jnerten Waschkolonne in Kontakt mit einem Absorptionsmittel gebracht, wodurch die sauren Gasbestandteile zumindest teilweise ausgewaschen werden. Bei dem Ausgangsgas handelt es sich im Allgemeinen um Erdgas oder einen Gasstrom, der auf folgende Weise gebildet wird:
a) der Oxidation organischer Substanzen, b) der Kompostierung und Lagerung organischer Substanzen enthaltender Abfallstoffe, oder c) der bakteriellen Zersetzung organische Substanzen.
Als organische Substanzen, die einer Oxidation unterworfen werden, handelt es sich üblicherweise um fossile Brennstoffe wie Kohle, Erdgas oder Erdöl oder organische Substanzen enthaltende Abfallstoffe.
Als organische Substanzen enthaltende Abfallstoffe, die der Oxidation, der Kompostie- rung oder Lagerung unterzogen werden, werden vor allem Hausmüll, Kunststoffabfälle oder Verpackungsmüll verwendet.
Die Oxidation der organische Substanzen erfolgt meistens in üblichen Verbrennungsanlagen mit Luft.
Die Kompostierung und Lagerung organischer Substanzen enthaltender Abfallstoffe erfolgt im Allgemeinen auf Mülldeponien.
Als organische Substanzen bei der bakteriellen Zersetzung werden üblicherweise Stalldung, Stroh, Jauche, Klärschlamm, Fermentationsrückstände verwendet.
Die bakterielle Zersetzung erfolgt z.B. in üblichen Biogasanlagen.
Im Allgemeinen enthalten diese Gasströme bei Normalbedingungen weniger als 50 mg/m3 Schwefeldioxid.
Die Ausgangsgase können entweder den Druck aufweisen, der in etwa dem Druck der Umgebungsluft entspricht, also z.B. Normaldruck oder einen Druck der vom Normaldruck um bis zu 0,2 bar abweicht. Weiterhin können die Ausgangsgase einen einen höheren Druck als 0,2 bar als Normaldruck aufweisen, einen Druck bis 20 bar. Ausgangsgase mit einem höheren Druck als werden gilldet, indem die Ausgangsgase mit dem Druck, der in der Nähe des Drucks der Umgebungsluft liegt, durch Kompression verdichtet oder das Ausgangsgas bei höherem Druck erzeugt z.B. durch Oxidation von organischen Substanzen mit komprimierter Luft entstehen. Der damit anfallende Volu- menstrom des Gases verringert sich dadurch und zusätzlich erhöht sich der Partial- druck der abzutrennenden Sauergase, was für die Absorption und den dabei anfallenden Regenerationsbedarf vorteilhaft ist. Nachteilig sind zum einen der Kompressionsaufwand (Investition und Betriebskosten) und die evtl. zusätzlich anfallenden höheren Investionskosten aufgrund der Verwendung von Druckapparaten, so dass es hier ein Kostenoptimum gibt.
Als Absorptionsmittel eignen sich praktisch alle üblichen Absorptionsmittel.
Bevorzugte Absorptionsmittel sind z.B. chemische Lösungsmittel ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus
Lösungen bestehend hauptsächlich aus aliphatischen oder cycloaliphatischen Aminen mit 4 bis 12 Kohlenstoffatomen, Alkanolaminen mit 4 bis 12 Kohlenstoffatomen, cyclischen Amine bei denen 1 oder 2 Stickstoffatome zusammen mit 1 oder 2 Alkandiylgruppen 5-, 6- oder 7-gliedrige Ringe bilden, Mischungen der vorstehenden Lösungen, wässrige Lösungen der vorstehenden Mischungen und
Lösungen, wässrige Lösungen enthaltend Salze von Aminosäuren wässrige Pottaschelösungen, die ggf. Piperazin oder Methylethanolamin enthalten wässrige NaOH-Lauge oder Kalkmilch.
Besonders bevorzugt werden als chemisches Lösungsmittel Lösungen, bestehend hauptsächlich aus Monoethanolamin (MEA), Diethanolamin (DEA), Triethanolamin (TEA), Diethylethanolamin (DEEA), Diisopropylamin (DI PA), Aminoethoxyethanol
(AEE) und Methyldiethanolamin (MDEA) Mischungen der vorstehenden Lösungen und wässrige Lösungen der vorstehenden Mischungen und Lösungen, eingesetzt.
Ganz besonders bewährt hat sich das in dem US-Patent US 4,336,233 beschriebene Absorptionsmittel. Es handelt sich dabei um eine wässrige Lösung von Methyldiethanolamin (MDEA) und Piperazin als Absorptionsbeschleuniger oder Aktivator (aMDEA®, BASF AG, Ludwigshafen). Die dort beschriebene Waschflüssigkeit enthält 1 ,5 bis 4,5 mol/l Methyldiethanolamin (MDEA) und 0,05 bis 0,8 mol/l, bevorzugt bis zu 0,4 mol/l Piperazin.
Bezüglich weiterer bevorzugter chemischer Lösungsmittel wird Bezug genommen auf DE-A-10306254, DE-A-10210729, DE-A-10139453, und EP-A-1303345.
Als Absorptionsmittel haben sich weiterhin physikalisches Lösungsmittel ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Cyclotetramethylensulfon (Sulfolan) und dessen Deri- vate, aliphatische Säureamide (Acetylmorpholin, N-Formylmorpholin), NMP (N-Methyl- pyrrolidon), Propylencarbonat, N-alkylierte Pyrrolidone und entsprechende Piperidone, Methanol und Gemische aus Dialkylethern von Polyethylenglykolen bewährt.
Die im erfindungsgemäßen Verfahren eingesetzten inerten Waschkolonnen bestehen im wesentlichen aus Kunststoffen, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Polyvinylchlorid, Polyethylen, Polypropylen, Polyvinylidenfluorid, Ethylenchlortrifluorethylen- Copolymere (Halar® der Fa. Allied Chemical Comp.), Polyfluorethylenpropylen, Perflu- oralkoxypolymere, Copolymere von Tetrafluorethylen und Perfluor-Vinylether, Polytet- rafluorethylen. Bevorzugt sind diese Kunststoffe glasfaserverstärkt. Weiterhin eignen sich Waschkolonnen aus Stahl, deren Innenraum mit Kunststoff oder Gummi beschichtet ist.
Geeignete inerte Waschkolonnen sind beispielsweise Füllkörper, Packungs- und Bo- denkolonnen. Bevorzugt werden als Absorber ausschließlich inerte Waschkolonnen eingesetzt, es ist jedoch ebenfalls möglich, diese in Kombination mit anderen bekannten Absorbern wie Membrankontaktoren, Radialstromwäscher, Strahlwäscher, Venturi- Wäscher und Rotations-Sprühwäscher oder Waschkolonnen aus Stahl einzusetzten. Die Behandlung des Fluidstroms mit dem Absorptionsmittel erfolgt dabei bevorzugt in einer inerten Waschkolonne im Gegenstrom. Das Fluid wird dabei im Allgemeinen in den unteren Bereich und das Absorptionsmittel in den oberen Bereich der Kolonne eingespeist.
Die Temperatur des Absorptionsmittels beträgt im Absorptionsschritt im Allgemeinen etwa 40 bis 100°C, bei Verwendung einer Kolonne beispielsweise 40 bis 70°C am Kopf der Kolonne und 50 bis 100°C am Boden der Kolonne. Der Gesamtdruck beträgt im Absorptionsschritt im Allgemeinen etwa 0,5 bis 20 bar, bevorzugt etwa 0,7 bis 12 bar, besonders bevorzugt 0,7 bis 6. Ganz besodners bevorzugt beträgt liegt der Druck bei Normaldruck oder einem Druck, der vom Normaldruck um bis zu 0,2 bar abweicht. Es wird ein an sauren Gasbestanteilen armes, d.h. ein an diesen Bestandteilen abgerei- chertes Produktgas (Beigas) und ein mit sauren Gasbestandteilen beladenes Absorptionsmittel erhalten.
Im Allgemeinen werden Absorptionskolonnen aus Kunststoff konstruktiv bedingt nur bis zu einem Druck von 5 bar eingesetzt. Der Einsatz von Absorptionskolonnen aus Kunststoff ist zwar auch bei höheren Drücken grundsätzlich möglich, jedoch sind in solchen Fällen wegen der im Vergleich zu Stahl im Allgemeinen geringeren Festigkeit des Kunststoff vergleichsweise hohe Wandstärken erforderlich. Bei Drücken von mehr als 5 bar sind deshalb Absorptionskolonnen aus Stahl, deren Innenraum mit Kunststoff oder Gummi beschichtet ist, bevorzugt. Das erfindungsgemäße Verfahren kann einen oder mehrere, insbesondere zwei, aufeinanderfolgende Absorptionsschritte umfassen. Die Absorption kann in mehreren aufeinanderfolgenden Teilschritten durchgeführt werden, wobei das die sauren Gasbe- standteile enthaltende Rohgas in jedem der Teilschritte mit jeweils einem Teilstrom des Absorptionsmittels in Kontakt gebracht wird. Das Absorptionsmittel, mit dem das Rohgas in Kontakt gebracht wird, kann bereits teilweise mit sauren Gasen beladen sein, d.h. es kann sich beispielsweise um ein Absorptionsmittel, das aus einem nachfolgenden Absorptionsschritt in den ersten Absorptionsschritt zurückgeführt wurde, oder um teilregeneriertes Absorptionsmittel handeln. Bezüglich der Durchführung der zweistufigen Absorption wird Bezug genommen auf die Druckschriften EP-A 0 159495, EP-A 0 20 190 434, EP-A 0 359 991 und WO 00100271.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform wird das erfindungsgemäße Verfahren so durchgeführt, dass das die sauren Gase enthaltende Fluid zunächst in einem ersten Absorptionsschritt mit dem Absorptionsmittel bei einer Temperatur von 40 bis 100°C, bevorzugt 50 bis 90°C und insbesondere 60 bis 90°C behandelt wird. Das an sauren Gasen abgereicherte Fluid wird dann in einem zweiten Absorptionsschritt mit dem Absorptionsmittel bei einer Temperatur von 30 bis 90°C, bevorzugt 40 bis 80°C und ins- besondere 50 bis 80°C, behandelt. Dabei ist die Temperatur um 5 bis 20°C niedriger als in der ersten Absorptionsstufe.
Aus dem mit den sauren Gasbestandteilen beladenen Absorptionsmittel können die sauren Gasbestandteile in üblicher Weise (analog zu den nachfolgend zitierten Publi- kationen) in einem Regenerationsschritt freigesetzt werden, wobei ein regeneriertes Absorptionsmittel erhalten wird. Im Regenerationsschritt wird die Beladung des Absorptionsmittels verringert und das erhaltene regenerierte Absorptionsmittel wird vorzugsweise anschließend in den Absorptionsschritt zurückgeführt.
Im Allgemeinen beinhaltet der Regenerationsschritt mindestens eine Druckentspannung des beladenen Absorptionsmittels von einem hohen Druck, wie er bei der Durchführung des Absorptionsschritts herrscht, auf einen niedrigeren Druck. Die Druckentspannung kann beispielsweise mittels eines Drosselventils und/oder einer Entspannungsturbine geschehen. Die Regeneration mit einer Entspannungsstufe ist beispiels- weise beschrieben in den Druckschriften US 4,537,753 und US 4,553,984.
Die Freisetzung der sauren Gasbestandteile im Regenerationsschritt kann beispielsweise in einer Entspannungskolonne, z.B. einem senkrecht oder waagerecht eingebauten Flash-Behälter oder einer Gegenstromkolonne mit Einbauten, erfolgen. Es können mehrere Entspannungskolonnen hintereinandergeschaltet werden, in denen bei unter- schiedlichen Drücken regeneriert wird. Beispielsweise kann in einer Vorentspannungskolonne bei hohem Druck, der typischerweise ca. 1 ,5 bar oberhalb des Partialdrucks der sauren Gasbestandteile im Absorptionsschritt liegt, und in einer Hauptentspannungskolonne bei niedrigem Druck, beispielsweise 1 bis 2 bar absolut, regeneriert werden. Die Regeneration mit zwei oder mehr Entspannungsstufen ist beschrieben in den Druckschriften US 4,537,753, US 4,553,984, EP-A 0 159 495, EP-A 0 202 600, EP-A 0 190 434 und EP-A 0 121 109.
Die letzte Entspannungsstufe kann auch unter Vakuum durchgeführt werden, das bei- spielsweise mittels eines Wasserdampf Strahlers, gegebenenfalls in Kombination mit einem mechanischen Vakuumerzeugungsapparat, erzeugt wird, wie beschrieben in EP-A 0 159 495, EP-A 0202 600, EP-A 0 190 434 und EP-A 0 121 109 (US 4,551,158).
Wegen der optimalen Abstimmung des Gehalts an den Aminkomponenten weist das erfindungsgemäße Absorptionsmittel eine hohe Beladbarkeit mit sauren Gasen auf, die auch leicht wieder desorbiert werden können. Dadurch können bei dem erfindungsgemäßem Verfahren der Energieverbrauch und der Lösungsmittelumlauf signifikant reduziert werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren wird nachfolgend anhand der Figuren 1 und 2 erläutert.
In Figur 1 ist schematisch eine Vorrichtung dargestellt, bei der die Absorptionsstufe einstufig und die Entspannungsstufe zweistufig durchgeführt werden. Das Ausgangsgas (nachfoldgend auch als Feedgas bezeichnet) wird über Leitung 1 in den unteren Bereich des Absorbers 2 eingespeist. Beim Absorber 2 handelt es sich um eine Kolonne, die mit Füllkörpern gepackt ist, um den Massen- und Wärmeaustausch zu bewirken. Das Absorptionsmittel, bei dem es sich um regeneriertes Absorptionsmittel mit einem geringen Restgehalt an sauren Gasen handelt, wird über die Leitung 3 auf den Kopf des Absorbers 2 im Gegenstrom zu dem Feedgas aufgegeben. Das an sauren Gasen abgereicherte Gas verlässt den Absorber 2 über Kopf (Leitung 4). Das mit sauren Gasen angereicherte Absorptionsmittel verlässt den Absorber 2 am Boden über Leitung 5 und wird in den oberen Bereich der Hochdruck-Entspannungskolonne 6 ein- geleitet, die im Allgemeinen bei einem Druck betrieben wird, der oberhalb des CO2- Partialdrucks des dem Absorber zugeführten Rohgases liegt. Die Entspannung des Absorptionsmittels erfolgt im Allgemeinen mit Hilfe üblicher Vorrichtungen, beispielsweise eines Stand-Regelventils, einer hydraulischen Turbine oder einer umgekehrt laufenden Pumpe. Bei der Entspannung wird der größte Teil der gelösten nicht-sauren Gase sowie ein kleiner Teil der sauren Gase freigesetzt. Diese Gase werden über Leitung 7 aus der Hochdruck-Entspannungskolonne 6 über Kopf ausgeschleust.
Das Absorptionsmittel, das nach wie vor mit dem Großteil der sauren Gase beladen ist, verlässt die Hochdruck-Entspannungskolonne über Leitung 8 und wird im Wärmetauscher 9 aufgeheizt, wobei ein kleiner Teil der sauren Gase freigesetzt werden kann. Das aufgeheizte Absorptionsmittel wird in den oberen Bereich einer Niederdruck- Entspannungskolonne 10 eingeleitet, die mit einer Füllkörperpackung ausgerüstet ist, um eine große Oberfläche zu erzielen und so die Freisetzung des CO2 und die Einstel- lung des Gleichgewichts zu bewirken. In der Niederdruck-Entspannungskolonne 10 werden der größte Teil des CO2 und das H2S praktisch vollständig durch Flashen freigesetzt. Das Absorptionsmittel wird auf diese Weise gleichzeitig regeneriert und abgekühlt. Am Kopf der Niederdruck-Entspannungskolonne 10 ist ein Rückflusskühler 11 mit einem Auffangbehälter 12 vorgesehen, um die freigesetzten sauren Gase zu küh- len und einen Teil des Dampfes zu kondensieren. Die Hauptmenge des sauren Gases verlässt den Rückflusskühler 11 über Leitung 13. Das Kondensat wird mittels Pumpe 14 auf den Kopf der Niederdruck-Entspannungskolonne 10 zurückgepumpt. Das regenerierte Absorptionsmittel, das noch einen geringen Teil des CO2 enthält, verlässt die Niederdruck-Entspannungskolonne 10 am Boden über Leitung 15 und wird mittels Pumpe 16 über Leitung 3 auf den Kopf des Absorbers 2 aufgegeben. Über Leitung 17 kann Frischwasser zum Ausgleich des mit den Gasen ausgetragenen Wassers eingespeist werden.
Figur 2 zeigt schematisch eine Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens unter Verwendung eines zweistufigen Absorbers und einer zweistufigen Entspannung. Der Absorber umfasst den Rohabsorber 1 und den Reinabsorber 2. Das Feedgas wird 20 über Leitung 3 in den unteren Bereich des Rohabsorbers 1 eingespeist und im Gegenstrom mit regeneriertem Absorptionsmittel behandelt, das über Leitung 4 auf den Kopf des Rohabsorbers 1 aufgegeben wird und noch etwas saure Gase enthält. Auf den Kopf des Reinabsorbers 2 wird über Leitung 5 regeneriertes Absorptionsmittel aufgegeben, das im Wesentlichen keine sauren Gase mehr enthält. Beide Teile des Absorbers enthalten eine Packung, um den Massen- und Wärmeaustausch zwischen Rohgas und Absorptionsmittel zu bewirken. Das behandelte Gas verlässt den Reinabsorber 2 über Kopf (Leitung 6). Das mit sauren Gasen beladene Ab- sorptionsmittel wird am Boden des Rohabsorbers 1 ausgetragen und über Leitung 7 in den oberen Bereich der Hochdruck-Entspannungskolonne 8 eingespeist. Die Kolonne 8 ist mit einer Packung ausgerüstet und wird bei einem Druck betrieben, der zwischen dem Druck im Absorber und der nachfolgenden Niederdruck-Entspannungskolonne 11 liegt. Die Entspannung des mit sauren Gasen beladenen Absorptionsmittels erfolgt mit Hilfe üblicher Vorrichtungen, beispielsweise eines Stand-RegelventilS; einer hydrauli- sehen Turbine oder einer umgekehrt laufenden Pumpe. Bei der Hochdruckentspannung wird der größte Teil der gelösten nicht-sauren Gase sowie ein kleiner Teil der sauren Gase freigesetzt. Diese Gase werden über Leitung 9 aus der Hochdruck- Entspannungskolonne 8 über Kopf ausgeschleust.
Das Absorptionsmittel, das nach wie vor mit dem Großteil der sauren Gase beladen ist, verlässt die Hochdruck-Entspannungskolonne 8 über Leitung 10 und wird in den oberen Bereich der Niederdruck-Entspannungskolonne 11 eingespeist, wo der größte Teil des CO2 und H2S durch Flashen freigesetzt werden. Das Absorptionsmittel wird auf diese Weise regeneriert. Die Niederdruck-Entspannungskolonne 11 ist mit einer Packung ausgestattet, um eine große Oberfläche für den Wärme- und Massenübergang bereitzustellen. Am Kopf der Niederdruck-Entspannungskolonne 11 ist ein Rückflusskühler 12 mit 20 Kondensatbehälter 13 vorgesehen, um die über Kopf aus der Niederdruck-Entspannungskolonne 11 austretenden sauren Gase zu kühlen und einen Teil des Dampfes zu kondensieren. Das nicht kondensierte Gas, das die Hauptmenge der sauren Gase enthält, wird über Leitung 14 ausgetragen. Das Kondensat aus dem Kondensatbehälter 13 wird über Pumpe 15 auf den Kopf der Niederdruck-Entspannungskolonne 11 aufgegeben.
Das teilregenerierte Absorptionsmittel, das noch einen Teil der sauren Gase enthält, verlässt die Niederdruck-Entspannungskolonne 11 am Boden über Leitung 16 und wird in zwei Teilströme aufgespalten. Der größere Teilstrom wird über Pumpe 17 und Leitung 4 auf den Kopf des Rohabsorbers 1 aufgegeben, wohingegen der kleinere Teil über Leitung 18 mittels Pumpe 19 im Wärmetauscher 20 aufgeheizt wird. Das aufge- heizte Absorptionsmittel wird dann in den oberen Bereich des Strippers 21 eingespeist, der mit einer Packung ausgestattet ist. Im Stripper 21 wird der größte Teil des absorbierten CO2 und H2S mittels Dampf ausgestrippt, welcher im Reboiler 22 erzeugt und in den unteren Bereich des Strippers 21 eingespeist wird. Das den Stripper 21 am Boden über Leitung 23 verlassende Absorptionsmittel weist einen nur geringen Restgehalt an sauren Gasen auf. Es wird über den Wärmetauscher 20 geleitet, wobei das aus der Niederdruck-Entspannungskolonne 11 kommende, teilregenerierte Absorptionsmittel aufgeheizt wird. Das gekühlte, regenerierte Absorptionsmittel wird mittels Pumpe 24 über Wärmetauscher 25 zurück auf den Kopf des Beinabsorbers 2 gepumpt. Über Leitung 26 kann auf den Kopf des Beinabsorbers 2 Frischwasser aufgegeben werden, um das durch die Gasströme ausgetragene Wasser zu ersetzen. Das aus dem Stripper 21 über Kopf austretendes Gas wird über Leitung 27 in den unteren Bereich der Niederdruck-Entspannungskolonne 11 eingespeist.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Entsäuern eines Fluidstroms, der Sauergase als Verunreinigungen enthält, wobei man in wenigstens einem Absorptionsschritt bei einem Druck von 0,5 bis 20 bar den Fluidstrom mit einem Absorptionsmittel in innigen Kontakt bringt, mit der Maßgabe, dass man den Absorptionsschritt und im Fall von mehreren Absorptionsschritten wenigstens einen der Absorptionsschritte in einer inerten Waschkolonne, deren innere Oberfläche im wesentlichen aus Kunststoff oder Gummi besteht, durchführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , wobei es sich um einen Fluidstrom handelt, welcher bei
a) der Oxidation organischer Substanzen, b) der Kompostierung oder Lagerung organischer Substanzen enthaltender
Abfallstoffe, oder c) der bakteriellen Zersetzung organischer Substanzen
gebildet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, wobei man als organische Substanzen, die einer Oxidation unterworfen werden, fossile Brennstoffe oder organische Substanzen enthaltende Abfallstoffe verwendet.
4. Verfahren nach Anspruch 2, wobei man als organische Substanzen enthaltende Abfallstoffe, die einer Kompostierung oder Lagerung unterzogen werden, Hausmüll, Kunststoffabfälle oder Verpackungsmüll verwendet.
5. Verfahren nach Anspruch 2, wobei man als organische Substanzen, die einer bakteriellen Zersetzung unterzogen werden, Stalldung, Stroh, Jauche,
Klärschlamm oder Fermentationsrückstände verwendet.
6. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man inerte Waschkolonnen im wesentlichen bestehend aus glasfaserverstärkten Kunststoffen, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Polyvinylchlorid,
Polyethylen, Polypropylen, Polyvinylidenfluorid, Ethylenchlortrifluorethylen- Copolymere, Halar, Polyfluorethylenpropylen, Perfluoralkoxypolymere, Copolymere von Tetrafluorethylen und Perfluor-Vinylether, Polytetrafluorethylen, einsetzt.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei man eine inerte Waschkolonne aus Stahl, deren Innenraum mit Gummi beschichtet ist, einsetzt.
8. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man als Absorptionsmittel ein chemisches Lösungsmittel, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus
Lösungen bestehend hauptsächlich aus aliphatischen oder cycloaliphati- schen Aminen mit 4 bis 12 Kohlenstoffatomen, Alkanolaminen mit 4 bis 12 Kohlenstoff atomen, cyclischen Amine, bei denen 1 oder 2 Stickstoffatome zusammen mit 1 oder 2 Alkandiylgruppen 5-, 6- oder 7-gliedrige Ringe bilden, Mischungen der vorstehenden Lösungen, wässrige Lösungen der vorstehenden Mischungen und Lösungen, wässrige Lösungen enthaltend Salze von Aminosäuren - wässrige Pottaschelösungen, die ggf. Piperazin oder Methylethanolamin enthalten wässrige NaOH-Lauge oder Kalkmilch
einsetzt.
9. Verfahren nach Anspruch 8, wobei man als chemisches Lösungsmittel Lösungen, bestehend hauptsächlich aus Monoethanolamin (MEA), Methylamino- propylamin (MAPA), Piperazin, Diethanolamin (DEA), Triethanolamin (TEA), Diethylethanolamin (DEEA), Diisopropylamin (DIPA), Aminoethoxyethanol (AEE), Dimethylaminopropanol (DIMAP) und Methyldiethanolamin (MDEA), Mischungen der vorstehenden Lösungen und wässrige Lösungen der vorstehenden Mischungen und Lösungen einsetzt.
10. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man als Absorpti- onsmittel ein physikalisches Lösungsmittel, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Cyclotetramethylensulfon (Sulfolan) und dessen Derivaten, aliphatische Säureamide (Acetylmorpholin, N-Formylmorpholin), NMP (N-Methylpyrrolidon), Propylencarbonat, N-alkylierte Pyrrolidone und entsprechende Piperidone, Methanol und Gemische aus Dialkylethem von Polyethylenglykolen, einsetzt.
11. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man als Waschlösung eine Mischung aus einem physikalischen und chemischen Lösungsmittel einsetzt.
12. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man als
Waschlösung eine wässrige Lösung, enthaltend Methyldiethanolamin und Piperazin, einsetzt.
13. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man die Waschflüssigkeit nach Durchlaufen des Absorptionsschritts regeneriert und dann in einen Absorptionsschritt zurückführt.
14. Verfahren gemäß Anspruch 12, wobei man die Waschflüssigkeit durch ein- oder mehrstufiges Entspannen regeneriert.
15. Verfahren gemäß Anspruch 12, wobei man die Waschflüssigkeit nach dem Entspannen durch Strippen mit einem inerten Fluid, insbesondere Stickstoff oder Wasserdampf, regeneriert.
16. Verfahren gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man den Absorptionsschritt in mehreren aufeinanderfolgenden Teilschritten durchführt und den sauergashaltigen Fluidstrom in jedem der Teilschritte mit jeweils einem Teilstrom der Waschlösung in Kontakt bringt.
17. Verfahren gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei man einen Fluidstrom einsetzt, der unter Normalbedingungen weniger als 50 mg/m3 Schwefeldioxid enthält.
18. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß einem der Ansprüche 1 bis 16, bestehend aus einer oder mehreren nacheinander geschalteten Waschkolonnen, welche mit einer Waschlösung gefüllt sind, wobei es sich bei mindestens einer Waschkolonne um eine inerte Waschkolonne handelt, deren innere Oberfläche aus Kunststoff oder Gummi besteht.
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