EP1544316B1 - Tôle épaisse en alliage Al-Zn-Cu-Mg recristallisée à faible teneur en Zr - Google Patents
Tôle épaisse en alliage Al-Zn-Cu-Mg recristallisée à faible teneur en Zr Download PDFInfo
- Publication number
- EP1544316B1 EP1544316B1 EP04356197A EP04356197A EP1544316B1 EP 1544316 B1 EP1544316 B1 EP 1544316B1 EP 04356197 A EP04356197 A EP 04356197A EP 04356197 A EP04356197 A EP 04356197A EP 1544316 B1 EP1544316 B1 EP 1544316B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- plate
- alloy
- sheet
- low
- mpa
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 2
- 238000010030 laminating Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 239000012925 reference material Substances 0.000 description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 239000003351 stiffener Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 101001007415 Homo sapiens LEM domain-containing protein 1 Proteins 0.000 description 1
- 102100028300 LEM domain-containing protein 1 Human genes 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 1
- 239000001768 carboxy methyl cellulose Substances 0.000 description 1
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002648 laminated material Substances 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
Definitions
- the present invention relates to sheets of Al-Zn-Cu-Mg type aluminum alloys intended for the manufacture of structural elements used in the aeronautical or space industry.
- the EP 0 876 514 B1 discloses a thick product of Al-Zn-Cu-Mg alloy with a volume fraction of recrystallized grains of less than 35% between quarter and mid-thickness.
- RPFF fatigue cracks
- the present invention addresses the problem of how to improve the fatigue crack propagation resistance in a thick Al-Zn-Cu-Mg alloy sheet.
- a first object of the present invention is a thick sheet of Al-Zn-Cu-Mg alloy, comprising from 0.05 to 0.09% by weight of Zr, said sheet having a recrystallization greater than 35% to one-quarter of the thickness.
- a second object is a method for manufacturing a thick sheet of Al-Zn-Cu-Mg alloy, comprising from 0.05 to 0.09% by weight of Zr, said process comprising the hot rolling of a blank of said sheet at a temperature which is less than 420 ° C. This method makes it possible to obtain a sheet having a degree of recrystallization greater than 35% at a quarter of the thickness.
- the figure 1 shows the dimensions of RPFF specimens according to an embodiment of the present invention.
- the figure 2 shows the results of fatigue crack propagation (PFF) tests on a reference plate (No. 856385) according to an embodiment of the present invention.
- the figure 3 is a scanning electron microscope (SEM) characterization of fracture surfaces of a reference material.
- the figure 4 shows the results of PFF tests on a rolled sheet with a lower exit temperature.
- the figure 5 shows test results of PFF on a sheet with a lower Zr content.
- the figure 6 shows a comparison of the crack path near the threshold for reference materials (a) and low Zr (b) according to one embodiment.
- the figure 7 is a schematic representation of the RPFF differences between reference materials and low Zr content according to one embodiment.
- the fatigue strength is determined by a test according to ASTM E 466, and the fatigue crack growth rate (so-called da / dn test) according to ASTM E 647.
- the curve R is determined according to the ASTM 561 standard. From the curve R, the critical stress intensity factor K c is calculated, ie the intensity factor which causes the instability of the crack.
- the stress intensity factor K CO is also calculated by assigning to the critical load the initial length of the crack at the beginning of the monotonic loading. These two values are calculated for a specimen of the desired shape. K app designates the K CO corresponding to the specimen used to make the R curve test.
- structural element or “structural element” of a mechanical construction a mechanical part whose failure is likely to endanger the safety of said construction, its users, its users or others.
- these structural elements include the elements that make up the fuselage (such as fuselage skin (fuselage skin in English), stiffeners or stringers, bulkheads, fuselage (circumferential frames), wings (such as wing skin), stiffeners (stiffeners), ribs (ribs) and spars) and empennage including horizontal stabilizers and vertical stabilizers (horizontal or vertical stabilizers), as well as floor beams, seat tracks and doors.
- the Zr content is from 0.05 to 0.07%.
- Such an alloy can be cast in the form of a rolling plate, and can be converted according to known methods into thick plates. These processes always involve at least one hot rolling pass.
- the sheet according to the invention is a strong plate (thick sheet), because the technical effect of the invention will not noticeable only for a sheet that is not completely recrystallized, whereas a thin sheet may be.
- its thickness is at least 15 mm, and preferably at least 20 mm; its thickness can reach or exceed 100 mm.
- the sheet according to the invention has a recrystallization rate at a quarter of the thickness (E / 4) greater than 35%, and preferably greater than 50%, but must not be completely recrystallized. As such, it is preferred that the recrystallization rate at E / 4 does not exceed 90%.
- a sheet according to the invention in alloy according to one of the preferred embodiments (that is to say in alloy AA7040 or comprising from 5.8 to 6.8% of Zn, from 1.5 to 2.5% of Cu, from 1.5 to 2.5% Mg, from 0.05 to 0.09% of Zr) has a toughness K IC (LT) > 30 MPa ⁇ m, and preferentially in addition to a toughness K IC (TL ) > 25 MPa ⁇ m, and even more preferably in addition to these two previous values a toughness K IC (ST) > 25 MPa ⁇ m.
- the sheet according to the invention may be manufactured by a process which comprises hot rolling a blank of said sheet at a temperature which is less than 420 ° C. Then, this sheet can be subjected to a type T7651 treatment; this treatment includes income.
- the recrystallization rate itself has a weak effect in the regions near the threshold; the nominal curves are slightly different because of a closure effect induced by the roughness, the path of the crack being more tortuous.
- the recrystallized grains of the low Zr material are probably larger. It is suggested to cold roll this material to obtain a comparable microstructure in terms of grain size and then test its resistance to fatigue crack propagation.
- the sheets according to the invention can be used, particularly in the form of thick plates, for the manufacture of structural elements for aircraft construction.
- the present invention is illustrated by the following examples. They do not limit the present invention.
- the tests were performed with a cyclic load frequency of 35 Hz and a load ratio of 0.1.
- the length of the fatigue cracks was continuously monitored using a compliance technique. It was also evaluated by optical observation of the surface of the test piece after polishing.
- the fatigue crack propagation threshold stress intensity range, ⁇ K th is arbitrarily defined as the stress intensity coefficient range, ⁇ K, which corresponds to a fatigue crack propagation rate, da /. dN, 10 -10 m / cycle.
- the figure 2 shows the fatigue crack propagation in the air through the reference material (% low recryst).
- (b) Influence of sample orientation (LT vs. TL), curves labeled "effective" take into account the correction of the closing effect. All tests were performed with a R load ratio of 0.1.
- the figure 4 shows the fatigue crack propagation (measured in air) through a material rolled at a low rolling temperature (LT) in the LT direction. This was compared to the reference material (low recrystallization). All tests were performed with a R load ratio of 0.1.
- This difference may be due to a roughness-induced closure effect in the ⁇ K range of 1 , 2 at 8 ⁇ M ⁇ P ⁇ at ⁇ m .
- the path of the crack is more tortuous for the material with low Zr content (see figure 6 ).
- the fracture surfaces are mainly transgranular, as for the other two materials, and have a large amount of secondary cracks.
- the figure 5 shows the fatigue crack propagation in the air through the low Zr (high recryst) material in the LT direction. Comparison with reference material (% low recryst). All tests were performed with a R load ratio of 0.1.
- the figure 6 shows a comparison of the crack path near threshold for reference materials (a) and low Zr (b). Samples tested in LT orientation, at E / 4.
- the figure 7 is a schematization of differences of RPFF between reference materials and low Zr content. (Right curve: low Zr material. Left curve: reference material).
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Cookers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
- La présente invention concerne les tôles en alliages d'aluminium de type Al-Zn-Cu-Mg destinées à la fabrication d'éléments de structure utilisés dans l'industrie aéronautique ou spatiale.
- Des travaux considérables ont été menés au cours des dernières décennies en vue d'améliorer les propriétés des alliages de la série 7xxx, et plus particulièrement leur compromis résistance / ténacité. A titre d'exemple, le
brevet EP 0 876 514 B1 décrit un produit épais en alliage Al-Zn-Cu-Mg avec une fraction volumique de grains recristallisés inférieure à 35% entre le quart et la mi-épaisseur. Toutefois, les relations de la microstructure avec leur résistance à la propagation des fissures de fatigue (RPFF) restent à éclaircir. - La présente invention aborde de problème de savoir comment améliorer la résistance à la propagation de fissures de fatigue dans une tôle épaisse en alliage Al-Zn-Cu-Mg.
- Un premier objet de la présente invention est une tôle épaisse en alliage Al-Zn-Cu-Mg, comprenant de 0,05 à 0,09% en poids de Zr, ladite tôle présentant un taux de recristallisation supérieur à 35% à un au quart de l'épaisseur.
- Un deuxième objet est un procédé de fabrication d'une tôle épaisse en alliage Al-Zn-Cu-Mg, comprenant de 0,05 à 0,09% en poids de Zr, ledit procédé comprenant le laminage à chaud d'une ébauche de ladite tôle à une température qui est inférieure à 420°C. Ce procédé permet d'obtenir une tôle présentant un taux de recristallisation supérieur à 35% à un au quart de l'épaisseur.
- Les figures illustrent un mode de réalisation actuellement préféré de l'invention et, ensemble avec la description générale donnée ci-dessus et la description détaillée du mode de réalisation préféré donnée ci-après, ils servent à expliquer les principes de l'invention.
- Les
figures 1 à 7 concernent certains aspects de l'invention telle qu'elle est décrite ici. Elles sont purement illustratives et non limitatives. - La
figure 1 montre les dimensions d'éprouvettes RPFF selon un mode de réalisation de la présente invention. - La
figure 2 montre les résultats d'essais de propagation de fissure de fatigue (PFF) sur une tôle de référence (n° 856385) selon un mode de réalisation de la présente invention. - La
figure 3 est une caractérisation au microscope électronique à balayage (MEB) de surfaces de fracture d'un matériau de référence. - La
figure 4 montre les résultats d'essais de PFF sur une tôle laminée avec une température de sortie plus basse. - La
figure 5 montre des résultats d'essais de PFF sur une tôle avec une teneur en Zr plus faible. - La
figure 6 montre une comparaison du cheminement de la fissure au voisinage du seuil pour des matériaux de référence (a) et à faible teneur en Zr (b) selon un mode de réalisation. - La
figure 7 est une représentation schématique des différences de RPFF entre les matériaux de référence et à faible teneur en Zr selon un mode de réalisation. - Sauf mention contraire, toutes les indications relatives à la composition chimique des alliages sont exprimées en pourcent massique. La désignation des alliages suit les règles de The Aluminum Association, connues de l'homme du métier. Les états métallurgiques sont définis dans la norme européenne EN 515. La composition chimique d'alliages d'aluminium normalisés est définie par exemple dans la norme EN 573-3. Sauf mention contraire, les caractéristiques mécaniques statiques, c'est-à-dire la résistance à la rupture Rm, la limite élastique Rp0,2, et l'allongement à la rupture A, sont déterminées par un essai de traction selon la norme EN 10002-1, l'endroit et le sens du prélèvement des éprouvettes étant définis dans la norme EN 485-1. La résistance à la fatigue est déterminée par un essai selon ASTM E 466, et la vitesse de propagation de fissures en fatigue (essai dit da/dn) selon ASTM E 647. La courbe R est déterminée selon la norme ASTM 561. A partir de la courbe R, on calcule le facteur d'intensité de contrainte critique Kc , c'est à dire le facteur d'intensité qui provoque l'instabilité de la fissure. On calcule également le facteur d'intensité de contrainte KCO, en affectant à la charge critique la longueur initiale de la fissure, au début du chargement monotone. Ces deux valeurs sont calculées pour une éprouvette de forme voulue. Kapp désigne le KCO correspondant à l'éprouvette ayant servi à faire le test de courbe R.
- Sauf mention contraire, les définitions de la norme européenne EN 12258-1 s'appliquent. Cette norme définit notamment une tôle épaisse (ou tôle forte) comme une tôle ayant une épaisseur supérieure à 6 mm. E désigne ici l'épaisseur des tôles.
- On appelle ici « élément de structure » ou « élément structural » d'une construction mécanique une pièce mécanique dont la défaillance est susceptible de mettre en danger la sécurité de ladite construction, de ses utilisateurs, des ses usagers ou d'autrui. Pour un avion, ces éléments de structure comprennent notamment les éléments qui composent le fuselage (tels que la peau de fuselage (fuselage skin en anglais), les raidisseurs ou lisses de fuselage (stringers), les cloisons étanches (bulkheads), les cadres de fuselage (circumferential frames), les ailes (tels que la peau de voilure (wing skin), les raidisseurs (stringers ou stiffeners), les nervures (ribs) et longerons (spars)) et l'empennage composé notamment de stabilisateurs horizontaux et verticaux (horizontal or vertical stabilisers), ainsi que les profilés de plancher (floor beams), les rails de sièges (seat tracks) et les portes.
- La présente invention peut s'appliquer aux alliages de type Al-Zn-Cu-Mg, c'est-à-dire aux alliages d'aluminium qui comprennent les éléments d'alliage Zn, Cu et Mg, et notamment aux alliages de type Al-Zn-Cu-Mg de la série 7xxx, et de préférence aux alliages comprenant (en % en poids) :
- de 5,8 à 6,8% de Zn
- de 1,5 à 2,5% de Cu
- de 1,5 à 2,5% de Mg
- de 0,05 à 0,09% de Zr
- le reste étant de l'aluminium et des impuretés mineures, avec, de préférence, une teneur résiduelle en fer inférieure à 0,09%, et une teneur résiduelle en silicium inférieure à 0,07%. Un autre alliage auquel la présente invention peut être appliquée avantageusement est l'alliage AA7040.
- Dans une réalisation préférée, la teneur en Zr est comprise entre 0,05 à 0,07%.
- Un tel alliage peut être coulé sous forme d'une plaque de laminage, et peut être transformé selon les procédés connus en tôles épaisses. Ces procédés font toujours intervenir au moins une passe de laminage à chaud.
- La tôle selon l'invention est une tôle forte (tôle épaisse), car l'effet technique de l'invention ne sera perceptible que pour une tôle qui n'est pas complètement recristallisée, alors qu'une tôle mince risque de l'être. Avantageusement, son épaisseur est d'au moins 15 mm, et préférentiellement d'au moins 20 mm ; son épaisseur peut atteindre ou dépasser 100 mm. La tôle selon l'invention présente un taux de recristallisation au quart de l'épaisseur (E/4) supérieur à 35%, et préférentiellement supérieur à 50%, mais ne doit pas être totalement recristallisée. A ce titre, on préfère que le taux de recristallisation à E/4 ne dépasse pas 90%. La vitesse de propagation des fissures de fatigue dans une tôle selon l'invention est inférieure à 10-4 mm/cycle à
- Une tôle selon l'invention en alliage selon un des mode de réalisation préférentiels (c'est-à-dire en alliage AA7040 ou comportant de 5,8 à 6,8% de Zn, de 1,5 à 2,5% de Cu, de 1,5 à 2,5% de Mg, de 0,05 à 0,09% de Zr) a une ténacité KIC(L-T) > 30 MPa√m, et préférentiellement en plus une ténacité KIC(T-L) > 25 MPa√m, et encore plus préférentiellement en plus de ces deux valeurs précédentes une ténacité KIC(S-T) > 25 MPa√m.
- La tôle selon l'invention peut être fabriquée par un procédé qui comprend le laminage à chaud d'une ébauche de ladite tôle à une température qui est inférieure à 420°C. Ensuite, cette tôle peut être soumise à un traitement de type T7651 ; ce traitement comprend un revenu.
- Dans le cadre de la présente invention, un matériau de référence en alliage AA7040 présentant un taux de recristallisation de 20% a été comparé à deux autres matériaux hautement recristallisés (60%) :
- Tôle laminée à une température plus basse, inférieure à 420°C, de préférence allant de 300°C à 419°C, de façon plus préférentielle allant de 305°C à 350°C et dans certains cas d'environ 315°C.
- Tôle avec une teneur en Zr plus faible : 0,06 au lieu de 0,11% en poids.
- Le taux de recristallisation lui-même a un faible effet dans les régions voisines du seuil ; les courbes nominales sont légèrement différentes à cause d'un effet de fermeture induit par la rugosité, le cheminement de la fissure étant plus tortueux.
- En outre, une différence intéressante a été observée par les présents inventeurs lors de la comparaison du matériau de référence et de matériaux à faible teneur en Zr. Ces derniers présentent des taux de propagation de fissures significativement moindres sur une plage de ΔK étendue : de
figure 7 . - Les grains recristallisés du matériau à faible teneur en Zr sont probablement plus grands. Il est suggéré de laminer ce matériau à froid afin d'obtenir une microstructure comparable en termes de taille de grain et ensuite de tester sa résistance à la propagation de fissure de fatigue.
- Les tôles selon l'invention peuvent être utilisées, notamment sous forme de tôles épaisses, pour la fabrication d'éléments de structure pour construction aéronautique.
- La présente invention est illustrée par les exemples qui suivent. Ils ne limitent pas la présente invention.
- Toutes les éprouvettes ont été prélevées dans des tôles d'alliage 7040 de 100 mm d'épaisseur qui ont été transformées sur un équipement industriel. Les numéros de chaque tôle et leur composition chimique correspondante sont indiqués dans le tableau 1, leurs propriétés mécaniques dans le tableau 2 et leurs taux de recristallisation et leurs conditions de transformation dans le tableau 3 :
Tableau 1 : Composition chimique Tôle n° Si Fe Cu Mg Zn Ti Zr 856385* 0,035 0,072 1,72 1,89 6,37 0,039 0,111 859188 0,029 0,059 1,59 1,87 6,39 0,021 0,060 859198* 0,031 0,063 1,60 1,91 6,36 0,038 0,113 * Exemples comparatifs Tableau 2 : Propriétés mécaniques Rés. à la traction [MPa] Tôle n° L-T T-L S-L L LT ST 856385 28,8 24,2 26,9 506 501 490 859188 31,6 26,6 26,8 508 504 475 859198 28,3 25,1 25,8 492 492 466 Tableau 3 : Taux de recristallisation et caractéristiques de transformation Matériau Tôle n° % recrist. Principales caractéristiques E/4 E/2 % recrist. faible (référence) 856385 20% 17% Température de laminage typique (sortie environ 430°C) et taux de Zr typique 0,11% % recrist. élevé 859198 60% 55% Température de sortie de laminage plus basse : 315°C, Zr typique 859188 60% 58% Teneur en Zr moindre : 0,06%, température de laminage typique (sortie à environ 455°C) - Les taux de recristallisation (% recrist.) ont été mesurés par analyse d'images sur des micrographies. La tôle n° 856385 était représentative d'une production industrielle courante et elle peut généralement être considérée comme étant une référence : chimie et transformation standard. Dans le but d'étudier l'influence du taux de recristallisation sur la RPFF, la tôle 856385 a été comparée avec deux autres plaques dont les pourcentages de recristallisation sont significativement plus élevés :
- La tôle n° 859198 a été laminée à une température plus basse. Ce laminage modifié s'est traduit par une énergie accumulée plus élevée et donc a favorisé une recristallisation plus marquée au cours du traitement thermique en solution ultérieur ;
- La tôle n° 859188 avait une plus faible teneur en zirconium et donc une quantité de dispersoïdes plus faible pour inhiber la cristallisation par ancrage aux limites de grains.
- Tous les échantillons ont été testés dans le revenu T7651. Les trois tôles ont des propriétés mécaniques statiques et des propriétés de ténacité comparables. En outre, les taux de recristallisation ont été déterminés par analyse d'images avec le logiciel Imagetool™. Les mesures micrographiques ont été effectuées dans les plans L-ST après attaque à l'acide chromique. La précision de cette caractérisation est voisine de 2%.
- Une caractérisation des caractéristiques mécaniques statiques (Rp0.2, Rm, A) et de la ténacité a été effectuée. Des mesures du taux de propagation de fissure de fatigue (RPFF) ont été effectuées dans l'air suivant ASTM E647, dont le protocole est incorporé dans son entièreté aux présentes à titre de référence, avec des éprouvettes CT50 (voir la
figure 1 ). Ces essais ont été réalisés dans les orientations L-T et T-L pour les trois matériaux, les éprouvettes étant prélevées à E/4. Le matériau de référence a été testé également à E/2 dans l'orientation L-T. - Les tests ont été réalisés avec une fréquence de charge cyclique de 35 Hz et un ratio de charge de 0,1. La longueur des fissures de fatigue a été contrôlée en continu en utilisant une technique de compliance. Elle a également été évaluée par une observation optique de la surface de l'éprouvette après un polissage. La plage d'intensité de contrainte de seuil de propagation de fissure de fatigue, ΔKth, est définie arbitrairement comme étant la plage de coefficient d'intensité de contrainte, ΔK, qui correspond à un taux de propagation de fissure de fatigue, da/dN, de 10-10 m/cycle.
- Les tests ont été interrompus avant la fracture finale afin de caractériser le cheminement de la fissure. Pour cela, la surface de l'éprouvette est observée optiquement après attaque acide (perpendiculairement au plan de propagation de la fissure). Après les essais de PFF, les morphologies de surface après fracture ont été examinées au microscope électronique à balayage. Une correction due à l'effet de fermeture a été appliquée systématiquement afin de rationaliser les différences observées.
- La
figure 2 montre la propagation de fissure de fatigue dans l'air à travers le matériau de référence (% recrist. faible). (a) Influence de l'emplacement de l'échantillon (E/2 par rapport à E/4), (b) Influence de l'orientation de l'échantillon (L-T par rapport à T-L), les courbes marquées "effectives" tiennent compte de la correction de l'effet de fermeture. Tous les essais ont été réalisés avec un ratio de charge R de 0,1. - Aucun effet significatif de l'orientation ou de l'emplacement de l'échantillon n'a été observé sur la
figure 2 . A l'échelle macroscopique, le cheminement de la fissure semble être très régulier et peu tortueux dans les trois cas. Les surfaces de fracture présentent des comportements comparables (voir lafigure 3 ) : la fracture a un cheminement principalement trans-granulaire avec un grand nombre de facettes. Certaines décohésions de constituants intermétalliques grossiers et de limites de grains ont également été observées. Les cheminements des fissures dans les régions voisines du seuil étaient en outre plus plats, avec des facettes plus grandes. - Voir la
figure 3 , qui montre la caractérisation au MEB de surfaces de fracture du matériau de référence, testé dans le sens L-T à E/4 (ΔK = 6 MPa√m, da/dN = 1,6 · 10-8 m/cycle). - La
figure 4 montre la propagation de fissure de fatigue (mesurée dans l'air) à travers un matériau laminé à une température de laminage (TL) faible (% recrist. élevé) dans le sens L-T. Celui-ci a été comparé au matériau de référence (% recrist. faible). Tous les essais ont été réalisés avec un ratio de charge R de 0,1. - Une légère différence a été observée en comparant les courbes nominales des matériaux de référence et à TL faible dans la région voisine du seuil. Cette différence a disparu avec la prise en compte de la correction de fermeture (voir les courbes « effectives » sur la
figure 4 ). Nous pouvons donc expliquer la légère différence nominale par un effet de fermeture induit par la rugosité (cheminement plus tortueux de la fissure). -
- Cette différence peut vraisemblablement être due à un effet de fermeture induit par la rugosité dans la plage de ΔK de
figure 6 ). Les surfaces de fracture sont principalement transgranulaires, comme pour les deux autres matériaux, et présentent une grande quantité de fissures secondaires. - Toutefois, aucun effet de fermeture n'est mis en évidence dans la plage de ΔK de
figure 7 . - Un comportement comparable est observé dans l'orientation T-L. Les différences sont toutefois plus petites.
- La
figure 5 montre la propagation de fissure de fatigue dans l'air à travers le matériau à faible teneur en Zr (% recrist. élevé) dans le sens L-T. Comparaison avec le matériau de référence (% recrist. faible). Tous les essais ont été réalisés avec un ratio de charge R de 0,1. - La
figure 6 montre une comparaison du cheminement des fissures au voisinage du seuil pour les matériaux de référence (a) et à faible teneur en Zr (b). Echantillons testés dans l'orientation L-T, à E/4. - La
figure 7 est une schématisation des différences de RPFF entre les matériaux de référence et à faible teneur en Zr. (Courbe de droite : matériau à faible teneur en Zr. Courbe de gauche : matériau de référence). - La présente invention permet entre autres de comprendre les effets du taux de recristallisation sur la résistance à la propagation des fissures de fatigue, dans le cas particulier de l'alliage 7040. Pour cela, un matériau de référence ayant un taux de recristallisation de 20% a été comparé avec deux autres matériaux hautement recristallisés (60%). Les matériaux ont été traités comme suit :
- · Plaque laminée à une température plus basse, soit environ 315°C au lieu de 420°C,
- · Plaque avec une teneur en Zr plus faible : 0,06 au lieu de 0,11% en poids.
- On peut conclure en premier lieu que le taux de recristallisation lui-même a un effet minime dans les régions voisines du seuil : les courbes nominales sont légèrement différentes à cause d'un effet de fermeture induit par la rugosité. Le cheminement de la fissure est en effet plus tortueux.
- En outre, une différence intéressante a été mise en évidence en comparant un matériau de référence et un matériau à faible teneur en Zr. Ce dernier présente un taux de propagation de fissure significativement moindre sur une plage de ΔK étendue : de
Claims (10)
- Tôle d'épaisseur supérieure à 6 mm en alliage Al-Zn-Cu-Mg, comprenant de 0,05 à 0,09% en poids de Zr, ladite tôle présentant un taux de recristallisation supérieur à 35% au quart de l'épaisseur, la dite tôle étant en alliage AA7040.
- Tôle selon la revendication 1 dans laquelle le Zr est présent en une quantité comprise entre 0,05 à 0,07% en poids.
- Tôle selon l'une quelconque des revendications 1 à 2, présentant un taux de recristallisation supérieur à 50% au quart de l'épaisseur. 3
- Tôle selon une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que KIC(L-T) > 30 MPa√m.
- Tôle selon une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que son épaisseur est d'au moins 15 mm.
- Procédé de fabrication d'une tôle selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant le laminage à 8. chaud d'une ébauche de ladite tôle à une température qui est inférieure à 420°C.
- Procédé selon la revendication 8, dans lequel tôle est soumise à un revenu de type T7651.
- Utilisation d'une tôle selon une quelconque des revendications 1 à 7 ou d'une tôle issue du procédé selon la revendication 8 ou 9 pour la fabrication d'éléments de structure pour construction aéronautique.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US52959303P | 2003-12-16 | 2003-12-16 | |
US529593P | 2003-12-16 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP1544316A2 EP1544316A2 (fr) | 2005-06-22 |
EP1544316A3 EP1544316A3 (fr) | 2007-05-09 |
EP1544316B1 true EP1544316B1 (fr) | 2012-03-07 |
Family
ID=34520277
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP04356197A Active EP1544316B1 (fr) | 2003-12-16 | 2004-12-15 | Tôle épaisse en alliage Al-Zn-Cu-Mg recristallisée à faible teneur en Zr |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7520945B2 (fr) |
EP (1) | EP1544316B1 (fr) |
AT (1) | ATE548476T1 (fr) |
ES (1) | ES2383528T3 (fr) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ATE548476T1 (de) | 2003-12-16 | 2012-03-15 | Constellium France | Dickes bech aus al-zn-cu-mg zirkonarmen rekristallisierten legierung |
DE502005001724D1 (de) | 2005-01-19 | 2007-11-29 | Fuchs Kg Otto | Abschreckunempfindliche Aluminiumlegierung sowie Verfahren zum Herstellen eines Halbzeuges aus dieser Legierung |
CA2596190C (fr) † | 2005-02-10 | 2014-04-08 | Alcan Rolled Products - Ravenswood Llc | Alliages a base d'aluminium al-zn-cu-mg et procedes de production et d'utilisation |
US9163304B2 (en) | 2010-04-20 | 2015-10-20 | Alcoa Inc. | High strength forged aluminum alloy products |
CA3032261A1 (fr) | 2016-08-26 | 2018-03-01 | Shape Corp. | Procede de formage a chaud et appareil de pliage transversal d'une poutre d'aluminium profilee pour former a chaud un composant structural de vehicule |
CA3040622A1 (fr) | 2016-10-24 | 2018-05-03 | Shape Corp. | Procede de formage et de traitement thermique d'un alliage d'aluminium en plusieurs etapes pour la production de composants pour vehicules |
KR101974913B1 (ko) * | 2017-04-13 | 2019-05-07 | 한국기계연구원 | 알루미늄-아연-구리(Al-Zn-Cu) 합금 및 이의 제조방법 |
EP3670690A1 (fr) | 2018-12-20 | 2020-06-24 | Constellium Issoire | Alliages al-zn-cu-mg et leur procédé de fabrication |
CN113105115B (zh) * | 2021-04-14 | 2022-02-18 | 东北大学 | 一种具有自修复功能的耐高温搪瓷基复合涂层及其制备方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4305763A (en) * | 1978-09-29 | 1981-12-15 | The Boeing Company | Method of producing an aluminum alloy product |
CA1173277A (fr) * | 1979-09-29 | 1984-08-28 | Yoshio Baba | Materiau pour lisses d'aeronef, et methode de production connexe |
US5277719A (en) * | 1991-04-18 | 1994-01-11 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy thick plate product and method |
US6027582A (en) | 1996-01-25 | 2000-02-22 | Pechiney Rhenalu | Thick alZnMgCu alloy products with improved properties |
FR2744136B1 (fr) * | 1996-01-25 | 1998-03-06 | Pechiney Rhenalu | Produits epais en alliage alznmgcu a proprietes ameliorees |
US7135077B2 (en) * | 2000-05-24 | 2006-11-14 | Pechiney Rhenalu | Thick products made of heat-treatable aluminum alloy with improved toughness and process for manufacturing these products |
IL156386A0 (en) * | 2000-12-21 | 2004-01-04 | Alcoa Inc | Aluminum alloy products and artificial aging method |
ATE548476T1 (de) | 2003-12-16 | 2012-03-15 | Constellium France | Dickes bech aus al-zn-cu-mg zirkonarmen rekristallisierten legierung |
-
2004
- 2004-12-15 AT AT04356197T patent/ATE548476T1/de active
- 2004-12-15 EP EP04356197A patent/EP1544316B1/fr active Active
- 2004-12-15 ES ES04356197T patent/ES2383528T3/es active Active
- 2004-12-16 US US11/012,357 patent/US7520945B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US7520945B2 (en) | 2009-04-21 |
ES2383528T3 (es) | 2012-06-21 |
ATE548476T1 (de) | 2012-03-15 |
EP1544316A2 (fr) | 2005-06-22 |
US20050167016A1 (en) | 2005-08-04 |
EP1544316A3 (fr) | 2007-05-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2235224B1 (fr) | PROCÉDÉ DE FABRICATION D'UN PRODUIT LAMINÉ EN Al-Li POUR DES APPLICATIONS AÉRONAUTIQUES | |
EP1966402B1 (fr) | Tole en aluminium-cuivre-lithium a haute tenacite pour fuselage d'avion | |
EP2655680B1 (fr) | Alliage aluminium cuivre lithium à résistance en compression et ténacité améliorées | |
EP2710163B1 (fr) | Alliage aluminium magnésium lithium à ténacité améliorée | |
EP2449142B1 (fr) | Alliage aluminium cuivre lithium a resistance mecanique et tenacite ameliorees | |
EP1809779B1 (fr) | Produits en alliage d ' aluminium a haute tenacite et procede d ' elaboration | |
FR2907796A1 (fr) | Produits en alliage d'aluminium de la serie aa7000 et leur procede de fabrication | |
EP3201370B1 (fr) | Produit corroye en alliage aluminium magnesium lithium | |
FR2853667A1 (fr) | Alliage al-an-mg-cu ameliore en ce qui concerne ses proprietes combinees de tolerance aux dommages et de resistance mecanique | |
EP3201372B1 (fr) | Tôles isotropes en alliage d'aluminium-cuivre-lithium pour la fabrication de fuselages d'avion et procédé de fabrication de celle-ci | |
FR2907466A1 (fr) | Produits en alliage d'aluminium de la serie aa7000 et leur procede de fabrication | |
CA2798480C (fr) | Alliage aluminium-cuivre-lithium pour element d'intrados | |
EP1544315B1 (fr) | Produit corroyé sous forme de tôle laminée et élément de structure pour aéronef en alliage Al-Zn-Cu-Mg | |
EP2981631B1 (fr) | Tôles en alliage d'aluminium-cuivre-lithium pour la fabrication de fuselages d'avion | |
EP3728667B1 (fr) | Procede de fabrication ameliore de tôles en alliage d'aluminium-cuivre-lithium pour la fabrication de fuselage d'avion et tôle correspondante | |
EP3526358B1 (fr) | Toles minces en alliage aluminium-magnesium-scandium pour applications aerospatiales | |
CA2528614C (fr) | Produits en alliages al-zn-mg-cu a compromis caracteristiques mecaniques statiques/tolerance aux dommages ameliore | |
EP3052669B1 (fr) | Tôle d'intrados à propriétés de tolérance aux dommages améliorées | |
EP1544316B1 (fr) | Tôle épaisse en alliage Al-Zn-Cu-Mg recristallisée à faible teneur en Zr | |
EP3411508B1 (fr) | Tôles épaisses en alliage al cu li à propriétés en fatigue améliorées | |
EP3635146B1 (fr) | Alliage d'aluminium comprenant du lithium a proprietes en fatigue ameliorees | |
EP3788178B1 (fr) | Alliage aluminium cuivre lithium a resistance en compression et tenacite ameliorees | |
EP3610047B1 (fr) | Produits en alliage aluminium-cuivre-lithium | |
FR3026410B1 (fr) | Produit corroye en alliage aluminium magnesium lithium |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A2 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL BA HR LV MK YU |
|
PUAL | Search report despatched |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A3 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL BA HR LV MK YU |
|
RIC1 | Information provided on ipc code assigned before grant |
Ipc: C22F 1/053 20060101ALI20070405BHEP Ipc: C22C 21/10 20060101AFI20050406BHEP |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20070926 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: ALCAN RHENALU Owner name: PECHINEY ROLLED PRODUCTS |
|
AKX | Designation fees paid |
Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: ALCAN RHENALU Owner name: ALCAN ROLLED PRODUCTS - RAVENSWOOD, LLC |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 20101223 |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
GRAC | Information related to communication of intention to grant a patent modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCIGR1 |
|
GRAS | Grant fee paid |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: ALCAN RHENALU Owner name: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: CONSTELLIUM FRANCE Owner name: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R081 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Owner name: CONSTELLIUM ISSOIRE, FR Free format text: FORMER OWNERS: PECHINEY RHENALU, PARIS, FR; PECHINEY ROLLED PRODUCTS, RAVENSWOOD, W.VA., US Ref country code: DE Ref legal event code: R081 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Owner name: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC, R, US Free format text: FORMER OWNERS: PECHINEY RHENALU, PARIS, FR; PECHINEY ROLLED PRODUCTS, RAVENSWOOD, W.VA., US |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: EP Ref country code: AT Ref legal event code: REF Ref document number: 548476 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20120315 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R096 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Effective date: 20120503 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: NV Representative=s name: NOVAGRAAF INTERNATIONAL SA |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FG2A Ref document number: 2383528 Country of ref document: ES Kind code of ref document: T3 Effective date: 20120621 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: VDEP Effective date: 20120307 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 |
|
LTIE | Lt: invalidation of european patent or patent extension |
Effective date: 20120307 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120608 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: MK05 Ref document number: 548476 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20120307 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: PL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: EE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: RO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: CZ Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: IS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120707 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120709 Ref country code: SK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 |
|
PLBI | Opposition filed |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260 |
|
26 | Opposition filed |
Opponent name: ALERIS ROLLED PRODUCTS GERMANY GMBH Effective date: 20121207 |
|
PLAX | Notice of opposition and request to file observation + time limit sent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R026 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Effective date: 20121207 |
|
PLAF | Information modified related to communication of a notice of opposition and request to file observations + time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCOBS2 |
|
BERE | Be: lapsed |
Owner name: CONSTELLIUM FRANCE Effective date: 20121231 Owner name: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC Effective date: 20121231 |
|
PLBB | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BG Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120607 Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20121231 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: MM4A |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20121231 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20121215 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: TR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20120307 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20121215 |
|
PLBP | Opposition withdrawn |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009264 |
|
PLBD | Termination of opposition procedure: decision despatched |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOPC1 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: HU Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20041215 |
|
PLBM | Termination of opposition procedure: date of legal effect published |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009276 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: OPPOSITION PROCEDURE CLOSED |
|
27C | Opposition proceedings terminated |
Effective date: 20140801 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: CA Effective date: 20150910 Ref country code: FR Ref legal event code: CD Owner name: CONSTELLIUM ISSOIRE, FR Effective date: 20150910 Ref country code: FR Ref legal event code: CD Owner name: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC, US Effective date: 20150910 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 12 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PFA Owner name: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC, FR Free format text: FORMER OWNER: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC, FR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R082 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Representative=s name: BEETZ & PARTNER MBB PATENT- UND RECHTSANWAELTE, DE Ref country code: DE Ref legal event code: R082 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Representative=s name: BEETZ & PARTNER MBB PATENTANWAELTE, DE Ref country code: DE Ref legal event code: R081 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Owner name: CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC, R, US Free format text: FORMER OWNERS: CONSTELLIUM FRANCE, PARIS, FR; CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC, RAVENSWOOD, W.VA., US Ref country code: DE Ref legal event code: R081 Ref document number: 602004036790 Country of ref document: DE Owner name: CONSTELLIUM ISSOIRE, FR Free format text: FORMER OWNERS: CONSTELLIUM FRANCE, PARIS, FR; CONSTELLIUM ROLLED PRODUCTS RAVENSWOOD, LLC, RAVENSWOOD, W.VA., US |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: PC2A Owner name: CONSTELLIUM ISSOIRE Effective date: 20161010 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 13 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20151215 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20151215 |
|
PGRI | Patent reinstated in contracting state [announced from national office to epo] |
Ref country code: IT Effective date: 20170710 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 14 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Payment date: 20191219 Year of fee payment: 16 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Payment date: 20200102 Year of fee payment: 16 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FD2A Effective date: 20220221 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20201216 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20201215 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20231227 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20231227 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20231229 Year of fee payment: 20 Ref country code: CH Payment date: 20240102 Year of fee payment: 20 |