EP1321535B1 - Wekstoff mit hoher ballistischer Schutzwirkung - Google Patents

Wekstoff mit hoher ballistischer Schutzwirkung Download PDF

Info

Publication number
EP1321535B1
EP1321535B1 EP02450278A EP02450278A EP1321535B1 EP 1321535 B1 EP1321535 B1 EP 1321535B1 EP 02450278 A EP02450278 A EP 02450278A EP 02450278 A EP02450278 A EP 02450278A EP 1321535 B1 EP1321535 B1 EP 1321535B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
weight
alloy
carbon
molybdenum
proviso
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP02450278A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1321535A2 (de
EP1321535A3 (de
Inventor
Horst Saiger
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voestalpine Boehler Bleche GmbH
Original Assignee
Voestalpine Boehler Bleche GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from AT19922001A external-priority patent/AT411267B/de
Priority claimed from AT19912001A external-priority patent/AT411268B/de
Application filed by Voestalpine Boehler Bleche GmbH filed Critical Voestalpine Boehler Bleche GmbH
Priority to AT02450278T priority Critical patent/ATE291647T1/de
Publication of EP1321535A2 publication Critical patent/EP1321535A2/de
Publication of EP1321535A3 publication Critical patent/EP1321535A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1321535B1 publication Critical patent/EP1321535B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
    • F41H5/00—Armour; Armour plates
    • F41H5/02—Plate construction
    • F41H5/04—Plate construction composed of more than one layer
    • F41H5/0442—Layered armour containing metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten

Definitions

  • the invention relates to the use of a steel alloys as Material for ballistic protection bidding sheets.
  • a ballistic protective effect of objects, in particular of such laminar material is generally characterized by their safety against a breakdown of projectiles and splinters in high-energy Weapon action, with increasingly high protection and at the same time a reduced weight of the article or part with improved Economy of the provision are required.
  • EP-A-180805 discloses a steel helmet from a low alloyed boron steel, wherein the steel helmet is sandblasted after tempering.
  • a tank sheet with compensation structure which has a yield strength of> 1100 N / mm 2 and a hardness of> 400 HB and at a carbon content in wt .-% of 0.15 to 0.2 im Substantially 1 to 2% by weight of chromium (Cr), 0.2 to 0.7% by weight of molybdenum (Mo), 1.0 to 2.5% by weight of nickel (Ni), 0.05 to 0 , 25% by weight of vanadium (V), balance iron (Fe).
  • Cr chromium
  • Mo molybdenum
  • Ni nickel
  • V vanadium
  • Fe balance iron
  • FR-A-2106939 describes an armor consisting of two sheets.
  • the one ballistic protective effect exhibiting sheet metal part in percent by weight 0.3-1% C; 0.5-1% Si; 0.1-1% Mn; 3-10% Cr; 0.5-3% Mo and 0.2-1% V up.
  • EP-A-580062 A process for producing thick armor plates is known from EP-A-580062 become known, in which above, increased in carbon and nickel content Alloy in slab form initially heated to a temperature of over 1150 ° C, increasingly allowed to cool and in the range of 1050 to 900 ° C, each with a high Forming degree is rolled to the final thickness.
  • EP-B-731332 is a steel armor plate with improved penetration resistance described in relation to projectiles, which have a large number of inclusions in the Oriented substantially parallel to the plate surface and in a quarter to three Quarter of the plate thickness are concentrated.
  • the liner not only facilitates the plating of the Base material but also prevents chipping of the support material, although it can be quenched to a hardness of 55 to 60 HRC, but apparently has low toughness.
  • the invention wants to create Abhillfe and sets itself the goal, materials indicate from which sheets with high ballistic protective effect low weight, economically produced in a simple manner. These Sheets are said to have a high projectile or flight-breaking effect possess, consist of an iron-based alloy, by a heat treatment or thermal compensation adjustable toughness and strength properties having both property characteristics maximized.
  • Materials Technical are a composite production or a multi-layer part production and a Surface hardening possible and given a weldability.
  • Iron (Fe) and impurities as the remainder, with the proviso that the value for the content of phosphorus (P) plus sulfur (S) is less than 0.025, P + S ⁇ 0.025 wt% the concentration of nickel (Ni) is below 0.28 Ni ⁇ 0.28% by weight and the sum of the grain boundary elements arsenic (As), Antimony (Sb), bismuth (Bi), tin (Sn), zinc (Zn) and boron (B) is less than 0.011 As + Sb + Bi + Sn + Zn + B ⁇ 0.011 wt% as a material for the aforementioned sheets.
  • one or more element (s) has the concentration (s) in% by weight: Carbon (C) 0.36 to 0.64, preferably 0.41 to 0.58 Silicon (Si) 0.36 to 0.9, preferably 0.41 to 0.68 Manganese (Mn) 0.36 to 0.7, preferably 0.41 to 0.59 Chrome (Cr) 1.7 to 5.95, preferably 2.61 to 5.2 Molybdenum (Mo) 1.05 to 2.9, preferably 1.3 to 2.7 Vanadin (V) 0.36 to 1.25, preferably 0.39 to 0.83 Superior results are achieved in the bombardment test.
  • Carbon (C) 0.36 to 0.64 preferably 0.41 to 0.58 Silicon (Si) 0.36 to 0.9, preferably 0.41 to 0.68
  • Mn Manganese
  • Cr Chrome
  • Molybdenum (Mo) 1.05 to 2.9 preferably 1.3 to 2.7 Vanadin (V) 0.36 to 1.25, preferably 0.39 to 0.83 Superior results are achieved in the bombardment test.
  • the material has the technical specifications that it has a strength of greater than 1800 N / mm, preferably greater than 2000 N / mm 2 , in particular greater than 2100 N / mm 2 , with a toughness at room temperature greater than SEP 150 J. , preferably greater than 185 J, in particular of about 245 J as measured by (S e teel isen rüfblatt P) in September 1314, has the highest breakdown products resistors and the like are the same strength achievable at low alloy cost.
  • a sheet of Cr-Mo-V steel which has been ladle metallurgically treated and vacuum degassed, having a composition in wt% of 0.45 carbon (C), 0.62 silicon (Si), 0.64 manganese (Mn) , 0.016 phosphorus (P), 0.007 sulfur (S), 3.35 chromium (Cr), 1.62 molybdenum (Mo), 0.32 vanadium (V) was rolled from a slab block to a thickness of 7.5 mm. From the sheets samples were made, the same tempered and tested with different technologies. Table 1 shows the tempering parameters and the mechanical values achieved. Sample No. Härtetemp.
  • Fig. 1 the percentage of retained shots in dependence on Sheet thickness shown. From a plate thickness of 6 mm upwards is the same energetic conditions of shelling the proportion of shots held from a martensitic and hardening steel according to the invention manufactured sheet practically the same.
  • the profitability is to determine that the material of the invention has an alloy content of about 6%, that of the martensitic hardening steel (comparative material) has 41.5% and thus has significantly higher costs.
  • Iron (Fe) and impurities as the remainder, with the proviso that the value for the content of phosphorus (P) plus sulfur (S) is less than 0.025, P + S ⁇ 0.025 wt% the concentration of molybdenum (Mo) is less than 0.34 and that of tungsten (W) is less than 0.29, with the sum of molybdenum (Mo) plus tungsten (W) not exceeding two 0.38.
  • the alloy wherein one or more element (s) thereof has the concentration (s) in% by weight: Carbon (C) 0.3 to 0.54, preferably 0.41 to 0.49 Silicon (Si) 0.11 to 0.39 Manganese (Mn) 0.18 to 0.49, preferably 0.25 to 0.38 Chrome (Cr) 1.15 to 1.4 Nickel (Ni) 2.9 to 4.9, preferably 2.56 to 3.9 for use as a material for the above-mentioned products, improved properties thereof can be achieved in the bombardment test. It should also be noted at this point that a further increase in the property level is achieved by lowering the sulfur content below 0.005% by weight.
  • inventively achieved advantageous material properties are increasingly pronounced in a bombardment pronounced when the parts are coated to higher strength values of about 1900 N / mm 2 .
  • This is also due to the fact that a narrower range of the concentration of each alloying element interacts favorably with the other constituents of the alloy to favor the conversion and formation of the microstructure of the material in the thermal anneal, thereby improving the onset and tempering performance and so on extensive isotropy with low residual stresses.
  • this a strength of greater than 1800 N / mm 2 , preferably greater than 2000 N / mm 2 , in particular of about 2100 N / mm 2 , with a toughness at room temperature greater than SEP 150 J, preferably having greater than 185 J, in particular of about 245 J as measured by (S e teel isen rüfblatt P) in September 1314, are buildable sheets therefrom with the highest breakdown resistance.
  • FIG. 2 again shows the percentage of held shots depending on the sheet material thickness.
  • a sheet made of pan-metallurgically treated steel having a composition in wt.% Of 0.52 carbon (C), 0.12 silicon (Si), 0.22 manganese (Mn), 0.014 phosphorus (P), 0.003 sulfur ( S), 1.42 chromium (Cr), 0.11 molybdenum (Mo), 0.09 tungsten (W), 0.004 (As + Sb + Bi + Sn + Zn + B), which was subsequently electroslag remelted with a thickness made of 7.5 mm and tempered to a hardness of 57 HRC, yielded at a hardening temperature of 880 ° C and air cooling after tempering at 200 ° C, a yield strength of the material of Rm 2265 N / mm 2 at a notch impact of average 202 J. In the bombardment test in comparison with tempered carbon steel under otherwise identical conditions, a 68.7% higher number of retained shots was recorded.
  • a comparison of inventive Sheets and such from each of the highest values tempered carbon steel and martensite hardening steel using a bombardment test is the Percentage of retained shots as a function of the sheet thickness shown. From a sheet thickness of 5 mm to a thickness of 10 mm proportionally those of martensitaushärtbarem steel and of the Shoots held according to the invention are substantially equal to minor ones Advantages of the material according to the invention in the range over a sheet thickness of 6 mm.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft die Verwendung einer Stahllegierungen als Werkstoff für ballistischen Schutzbietende Bleche.
Eine ballistische Schutzwirkung von Gegenständen, insbesondere von solchen aus flächigem Material, ist im Allgemeinen gekennzeichnet durch deren Sicherheit gegen einen Durchschlag von Projektilen und von Splittern bei energiereicher Waffeneinwirkung, wobei in steigendem Maße eine hohe Schutzwirkung und gleichzeitig ein verringertes Gewicht des Gegenstandes oder Teiles bei verbesserter Wirtschaftlichkeit der Bereitstellung gefordert sind.
Es soll eingangs die anerkannte Fachmeinung festgehalten werden, dass die üblichen mechanischen Messdaten aus einem Zug- und Kerbschlagversuch keine direkte Folgerung in Bezug auf die Eigenschaften eines Werkstoffes bei ballistischer Beanspruchung zulassen. Vielfach werden dennoch die Härte, die Schlagzähigkeit und die Festigkeit des Materials dafür herangezogen, um wenigstens einen Anhalt für einen Eindringwiderstand eines Schutzteiles zu erstellen. Letztendlich kennzeichnen jedoch die "gehaltenden Schüsse" eines Blechteiles dessen ballistische Schutzwirkung.
Wird nun näherungsweise angesetzt, dass sich die Festigkeit, Härte und Zähigkeit nicht mit der Geschwindigkeit der Beanspruchung ändern, so kann davon ausgegangen werden, dass der Werkstoff der Schutzteile sowohl höchste Härte als auch größte Zähigkeit aufweisen muss, um einer Zerstörung bei ballistischer Beaufschlagung standzuhalten und eine brechende Wirkung auf Projektile auszuüben. Nun sind für Stähle und Legierungen diese Eigenschaften im Hinblick auf deren gleichzeitige Maximierung entgegengerichtet, so dass neben einer allgemeinen Verbesserung derselben eine Ausgewogenheit von Zähigkeit und Festigkeit des Materials, insbesondere nach einer thermischen Vergütung beanspruchungsgemäß gefordert ist.
Je nach gewünschtem Eigenschaftsprofil wurden für Erzeugnisse mit ballistischer Schutzwirkung Kohlenstoffstähle, niedrig- und mittellegierte Stähle, hochlegierte Stähle und ausscheidungshärtbare Legierungen mit gegebenenfalls einem Eisenanteil von unter 55 Gew.-% vorgeschlagen und vielfach eine Verbundbauweise und/oder eine Hartschicht an der Außenoberfläche des Schutzteiles als vorteilhaft erkannt.
Die EP-A-180805 offenbart beispielsweise einen Stahlhelm aus einem niedrig legierten Bor-Stahl, wobei der Stahlhelm nach dem Vergüten sandgestrahlt wird.
Aus der EP-A-1052296 ist ein Panzerblech mit Vergütungsgefüge bekannt, welches eine Streckgrenze von > 1100 N/mm2 sowie eine Härte von > 400 HB besitzt und bei einem Kohlenstoffgehalt in Gew.-% von 0,15 bis 0,2 im Wesentlichen 1 bis 2 Gew.-% Chrom (Cr), 0,2 bis 0,7 Gew.-% Molybdän (Mo), 1,0 bis 2,5 Gew.-% Nickel (Ni), 0,05 bis 0,25 Gew.-% Vanadin (V), Rest Eisen (Fe) aufweist.
FR-A-2106939 beschreibt eine Panzerung, welche aus zwei Blechen besteht. Das eine ballistische Schutzwirkung ausübende Blechteil weist in Gewichtsprozent 0,3-1% C; 0,5-1% Si; 0,1-1% Mn; 3-10% Cr; 0,5-3% Mo and 0,2-1% V auf.
Ein Verfahren zur Herstellung von dicken Panzerblechen ist aus der EP-A-580062 bekannt geworden, bei welchem obige, im Kohlenstoff- und Nickelgehalt erhöhte Legierung in Brammenform vorerst auf eine Temperatur von über 1150°C erwärmt, verstärkt abkühlen gelassen und im Bereich von 1050 bis 900°C mit jeweils hohem Umformgrad auf die Enddicke gewalzt wird.
In der EP-B-731332 ist eine Stahlpanzerplatte mit verbesserter Eindringfestigkeit gegenüber Projektilen beschrieben, welche eine Vielzahl von Einschlüssen, die im Wesentlichen parallel zur Plattenoberfläche orientiert und in einem Viertel bis zu drei Viertel der Plattendicke konzentriert sind, aufweist.
Ein Panzerblech mit einem Grundwerkstoff aus zähem Stahl, auf welchem durch Plattieren wenigstens eine harte, dem Beschuss zugewendete Stahlauflage bestehend aus 0,6 bis 1,0 Gew.-% Kohlenstoff (C), 0,2 bis 2,0 Gew.-% Silizium (Si), 0,2 bis 2,0 Gew.-% Mangan (Mn), 0,8 bis 2,0 Gew.-% Chrom (Cr), 0,05 bis 1,0 Gew.-% Molybdän (Mo), 0,05 bis 0,35 Gew.-% Vanadin (V), Rest Eisen (Fe) und Stahlbegleiter aufgebracht ist, offenbart die EP-B-247020. Zwischen dem Grundwerkstoff und der Auflage ist dabei eine Zwischenlage aus Reinnickel oder Reineisen mit einer Dicke zwischen 0,1 und 15 % der Gesamtblechdicke angeordnet, welche durch Walzplattieren mit dem Grundwerkstoff und der Auflage verbunden ist. Die Zwischenlage erleichtert nicht nur das Plattieren des Grundwerkstoffes sondern verhindert auch ein Abplatzen des Auflagewerkstoffes, der zwar auf eine Härte von 55 bis 60 HRC vergütbar ist, jedoch dadurch offenbar geringe Zähigkeit aufweist.
Neben obigen niedrig- und mitteliegierten Vergütungsstählen wurden auch hochlegierte Chromstahllegierungen (CH-A-648354) und ausscheidungs- bzw. martensitaushärtende Stähle (AT-336659, DE-C-19921961, EP-A-1008659) als Einzelteil oder in Verbundbauweise mit gegebenenfalls einer harten Außenschicht für einen ballistischen Schutz vorgeschlagen. Derartige Stähle mit hohem Legierungsanteil bis 50 % sind zwar als Werkstoff für Komponenten mit hochwirksamem ballistischen Schutz vorteilhaft einsetzbar, haben jedoch den Nachteil hoher Kosten.
Hier will die Erfindung Abhillfe schaffen und setzt sich zum Ziel, Werkstoffe anzugeben, aus welchen Bleche mit hoher ballistischer Schutzwirkung bei geringem Gewicht, wirtschaftlich in einfacher Weise herstellbar sind. Diese Bleche sollen eine hohe geschoss- oder flugteilbrechende Wirkung besitzen, aus einer Eisenbasislegierung bestehen, durch eine Wärmebehandlung bzw. thermische Vergütung einstellbare Zähigkeits- und Festigkeitseigenschaften haben, wobei beide Eigenschaftsmerkmale maximiert sind. Werkstofftechnisch sollen eine Verbundfertigung bzw. eine Mehrschichtteilherstellung und eine Oberflächenhärtung möglich und eine Schweißbarkeit gegeben sein.
Dieses Ziel wird erreicht bei einer Verwendung einer Legierung enthaltend in Gew.-%:
Kohlenstoff (C) 0,26 bis 0,79
Silizium ( Si) 0,2 bis 1,2
Mangan (Mn) 0,2 bis 0,9
Chrom (Cr) 1,1 bis 7,94
Molybdän (Mo) 0,56 bis 3,49
Vanadin (V) 0,26 bis 1,74
Eisen (Fe) und Verunreinigungen als Rest, mit der legierungstechnischen Maßgabe, dass der Wert für den Gehalt an Phosphor (P) plus Schwefel (S) weniger als 0,025 beträgt,
   P + S < 0,025 Gew.-%
die Konzentration von Nickel (Ni) unter 0,28 liegt
   Ni < 0,28 Gew.-%
und die Summe der korngrenzenwirksamen Elemente Arsen (As),
Antimon (Sb), Wismut (Bi), Zinn (Sn), Zink (Zn) und Bor (B) kleiner ist als 0,011
   As + Sb + Bi + Sn + Zn + B < 0,011 Gew.-%
als Werkstoff für vorgenannten Bleche.
Die mit der Erfindung gemäß obigem Kennzeichen erzielten Vorteile sind im Wesentlichen darin zu sehen, dass durch eine Einschränkung des Gehaltes der Verunreinigungselemente Schwefel (S) plus Phosphor (P) in Kombination auf einen Wert von kleiner als 0,025 Gew.-% die Voraussetzung für ein Erreichen hoher Materialzähigkeit geschaffen wird, wenn, wie gefunden wurde, gleichzeitig die weiteren Verunreinigungskomponenten Arsen (As) plus Antimon (Sb) plus Wismut (Bi) plus Zinn (Sn) plus Zink (Zn) plus Bor (B) eine Summenkonzentration aufweisen, die geringer als 0,011 Gew.-% ist. Weil nun Nickel (Ni) überraschend, in Wechselwirkung mit den übrigen Legierungselementen, insbesondere mit Molybdän (Mo) und Vanadin (V), eine Gefahr einer komgrenzenbelegung erhöht, ist der Nickel-Gehalt auf einen Wert von unter 0,28 Gew.-% nach oben limitiert. Diese erfindungsgemäß erreichten vorteilhaften Werkstoffeigenschaften, die in einem Beschusstest durch einen hohen Anteil an gehaltenen Schüssen markant ausgeprägt sind, werden an Teilen, die auf eine hohe Festigkeit von über 1900 N/mm2 vergütet wurden, besonders deutlich. Dabei hat sich auch gezeigt, dass bei Schwefelgehalten von kleiner als 0,005 Gew.-% eine weitere Verbesserung der gewünschten Werkstoffeigenschaften erreicht wird.
Bei einer Auswahl, bei welcher ein oder mehrere Element(e) die Konzentration(en) in Gew.-% aufweist (aufweisen):
Kohlenstoff (C) 0,36 bis 0,64, vorzugsweise 0,41 bis 0,58
Silizium (Si) 0,36 bis 0,9, vorzugsweise 0,41 bis 0,68
Mangan (Mn) 0,36 bis 0,7, vorzugsweise 0,41 bis 0,59
Chrom (Cr) 1,7 bis 5,95, vorzugsweise 2,61 bis 5,2
Molybdän (Mo) 1,05 bis 2,9, vorzugsweise 1,3 bis 2,7
Vanadin (V) 0,36 bis 1,25, vorzugsweise 0,39 bis 0,83
werden überragende Ergebnisse im Beschusstest erreicht. Dies ist, wie ermittelt wurde, dadurch begründet, dass in enger Abstimmung mit den weiteren Legierungselementen die jeweilige Konzentration des (der) ausgewählten Elementes (Elemente) die Gefügeumwandlungen beim thermischen Vergüten positiv beeinflussen, das heißt, eine Härteannahme ohne Störbereiche an den komgrenzen begünstigen und beim Anlassen ein weitgehend homogenes Vergütungsgefüge sicherstellen.
Neben einer oben angeführten hohen Reinheit bzw. einem geringen Gehalt an korngrenzenwirksamen Elementen des erfindungsgemäß verwendeten Werkstoffes wirkt sich, wie erkannt wurde, auch die Technologie der Herstellung auf eine ballistische Schutzwirkung von daraus gefertigten Teilen aus. Die herstellungstechnischen Maßgaben, wie diese im Anspruch 3 angeführt sind, können sich einzeln und in Kombination verbessernd auf den ballistischen Schutz durch derart gefertigte Teile auswirken, weil dadurch insbesondere die Isotropie des Materials gefördert wird. Eine Vergütung kann dabei zu höheren Festigkeitswerten bei verbesserter Materialzähigkeit erfolgen, wodurch das Erzeugnis einen wesentlich erhöhten Widerstand gegen Durchschlag von Projektilen erfährt.
Wenn der Werkstoff mit der vergütungstechnischen Maßgabe, dass dieser eine Festigkeit von größer als 1800 N/mm, vorzugsweise von größer als 2000 N/mm2, insbesondere von über 2100 N/mm2, bei einer Zähigkeit bei Raumtemperatur von größer als SEP 150 J, vorzugsweise von größer als 185 J, insbesondere von über 245 J, gemessen nach (Stahl Eisen Prüfblatt) SEP 1314, besitzt, sind bei geringen Legierungskosten der Erzeugnisse höchste Durchschlagwiderstände bzw. dergleichen Festigkeit derselben erreichbar.
Anhand von Beispielen und von Fig. 1 soll die Erfindung gemäß Ansprüche 1 bis 4 näher erklärt werden, wobei Fig. 1 die Prozentzahl der gehaltenen Schüsse in Abhängigkeit von der Blechdicke wiedergibt.
Beispiel 1:
Ein erfindungsgemäßes Blech aus einem ESU-Block mit einer Blechdicke von 6,6 mm und einer Zusammensetzung in Gew.-% von 0,49 Kohlenstoff (C), 0,59 Silizium (Si), 0,3 Mangan (Mn), 0,004 Schwefel (S), 0,019 Phosphor (P), 3,23 Chrom (Cr), 1,37 Molybdän (Mo), 0,29 Vanadin (V) sowie 0,19 Nickel (Ni), Rest Eisen (Fe) und korngrenzenwirksamen Elemente (Arsen (As), Antimon (Sb), Wismut (Bi), Zinn (Sn), Zink (Zn), Bor (B)) mit einer Summenkonzentration von 0,008 wurde auf eine Härte von 56 ± 1 HRC vergütet und einem Beschusstest mit 100 Schuss unterworfen, von welchen 93 Schuss gehalten wurden. Unter den gleichen Beschussbedingungen erfolgte eine Erprobung eines Bleches aus vergütetem Kohlenstoffstahl, welches Blech 57 Schuss hielt.
Beispiel 2:
Ein Blech aus Cr-Mo-V-Stahl, welcher pfannenmetallurgisch behandelt und vakuumentgast war, mit einer Zusammensetzung in Gew.-% von 0,45 Kohlenstoff (C), 0,62 Silizium (Si), 0,64 Mangan (Mn), 0,016 Phosphor (P), 0,007 Schwefel (S), 3,35 Chrom (Cr), 1,62 Molybdän (Mo), 0,32 Vanadin (V) wurde aus einem Brammenblock auf eine Dicke von 7,5 mm gewalzt. Aus dem Bleche wurden Proben gefertigt, selbige mit unterschiedlichen Technologien vergütet und erprobt. Aus der Tabelle 1 sind die Vergütungsparameter und die erzielten mechanischen Werte ersichtlich.
Probe Nr. Härtetemp. Anlassen Anzahl Rm Rp0,2 A Kerbschlag Härte
°C °C N/mm2 N/mm2 % J MW HRC
A 930 300 1 1941 1441 6,2 167 180 186 171 55
B 930 300 1 1872 1471 7,6 84 209 180 151 53
C 950 300 1 1975 1576 5,6 81 201 171 144 55
Aus den Ergebnissen ist augenscheinlich die Wirkung unterschiedlicher Vergütungsparameter auf die mechanischen Eigenschaften des Werkstoffes ersichtlich, was deutlich auf eine erfindungsgemäß leichte Einstellung von gewünschten Erzeugnisdaten hinweist.
Im Vergleich mit vergütetem Kohlenstoffstahl gleicher Dicke wurden im Beschusstest vom erfindungsgemäßen Blech um ca. 60% mehr Schüsse gehalten.
In einer weiteren Erprobung erfolgte ein Vergleich von erfindungsgemäßen Blechen mit solchen aus Kohlenstoffstahl und martensitaushärtendem Stahl hinsichtlich gehaltener Schüsse. Die angegebenen bzw. in Fig. 1 eingezeichneten Werte stellen jeweils Mittelwerte von Ergebnissen aus mindestens jeweils drei Schüssen dar.
In Fig. 1 ist der Prozentsatz von gehaltenen Schüssen in Abhängigkeit von der Blechdicke gezeigt. Ab einer Blechdicke von 6 mm aufwärts ist bei gleichen energetischen Bedingungen des Beschusses der Anteil an gehaltenen Schüssen aus einem erfindungsgemäßen und einem aus einem martensitaushärtenden Stahl gefertigten Blech praktisch gleich. Die Wirtschaftlichkeit betreffend ist festzustellen, dass der erfindungsgemäße Werkstoff einen Legierungsanteil von ca. 6 % hat, jener des martensitaushärtenden Stahles (Vergleichswerkstoff) 41,5 % besitzt und somit wesentlich höhere Kosten aufweist.
Das genannte Ziel wird auch erreicht bei einer Verwendung einer Legierung enthaltend in Gew.-%:
Kohlenstoff (C) 0,3 bis 0,6
Silizium ( Si) 0,08 bis 0,59
Mangan (Mn) 0,1 bis 0,6
Chrom (Cr) 0,9 bis 1,5
Nickel (Ni) 2,4 bis 5,5
Eisen (Fe) und Verunreinigungen als Rest, mit der legierungstechnischen Maßgabe, dass der Wert für den Gehalt an Phosphor (P) plus Schwefel (S) weniger als 0,025 beträgt, P + S < 0,025 Gew.-% die Konzentration von Molybdän (Mo) unter 0,34 und jene von Wolfram (W) unter 0,29 liegen, wobei der Summenwert von Molybdän (Mo) plus Wolfram (W) gebrochen durch zwei 0,38 nicht übersteigt.
Mo < 0,34 Gew.-%
W < 0,29 Gew.-%
Mo + W / 2 < 0,38 Gew.-%
und die Summe der korngrenzenwirksamen Elemente Arsen (As), Antimon (Sb), Wismut (Bi), Zinn (Sn), Zink (Zn) und Bor (B) kleiner ist als 0,011
   As + Sb + Bi + Sn + Zn + B < 0,011 Gew.-%
als Werkstoff für eingangs genannte Bleche.
Die gemäß der Erfindung mit den unmittelbar vorgenannten Kennzeichen erzielten Vorteile sind im Wesentlichen darin zu sehen, dass einerseits durch die Wahl der Legierungselemente und deren jeweilige Konzentration eine mittels einer thermischen Vergütung erstellte gewünscht hohe Materialfestigkeit erreichbar ist. Eine hohe Zähigkeit des Werkstoffes andererseits kann, wie gefunden wurde, dabei mittels dreier weiterer legierungstechnischer Maßnahmen erzielt werden. Durch eine Begrenzung des Summengehaltes von Schwefel (S) und Phosphor (Ph) nach oben, welche Elemente bezüglich einer Einschlussbildung und Versprödung, verursacht durch komgrenzenbelegungen, in Wechselwirkung stehen können, wird zumindest die Voraussetzung hoher Zähigkeit des Werkstoffes geschaffen. Die Elemente Molybdän (Mo) und Wolfram (W) einzeln und in Kombination, welche an sich festigkeitssteigernd in Legierungen wirksam sein können, besitzen jedoch die Tendenz einer versprödenden komgrenzenanreicherung im Material, so dass eine oben angeführte Limitierung des Gehaltes sich zähigkeitsfördemd auswirkt. Es wurde weiters gefunden, dass die korngrenzenwirksamen Elemente Arsen (As), Antimon (Sb), Wismut (Bi), Zinn (Sn), Zink (Zn) und Bor (B) schon in geringen Konzentrationen einen Steilabfall der Materialzähigkeit verursachen, wenn es zu schlagartig wirksamen hohen mechanischen Belastungen des Werkstoffes, wie beispielsweise bei einem Beschuss eines daraus gefertigten Teiles kommt, woraus die erfindungsgemäße Festlegung des höchsten Summengehaltes resultiert. Wie auch eingangs erwähnt, können sich die mit Werkstoffuntersuchungen ermittelten mechanischen Materialeigenschaften bei energiereicher Waffeneinwirkung wesentlich ändern, so dass streng genommen, nur durch einen Beschusstest ein Eindringwiderstand von Geschossen oder Splittern sowie ein Rissbildungsverhalten von Schutzteilen bewertet werden kann. Erfindungsgemäß hat die in den Ansprüchen gekennzeichnete Legierung als Werkstoff für Bleche mit hoher ballistischer Schutzwirkung nicht nur der diesbezüglich verbesserten Eigenschaften wegen, sondern auch aus wirtschaftlichen Gründen besondere Vorteile, weil der Anteil an Legierungselementen im Stahl unter 8,8 Gew.-% liegt, eine verzugsarme thermische Vergütung durchführbar ist und eine ausreichende Schweißbarkeit des Materials für eine Komponentenfertigung, beispielsweise für eine Limousinenpanzerung, vorliegt.
Bei einer Weiterentwicklung der Legierung, wobei ein oder mehrere Element(e) derselben die Konzentration(en) in Gew.-% aufweist (aufweisen):
Kohlenstoff (C) 0,3 bis 0,54, vorzugsweise 0,41 bis 0,49
Silizium (Si) 0,11 bis 0,39
Mangan (Mn) 0,18 bis 0,49, vorzugsweise 0,25 bis 0,38
Chrom (Cr) 1,15 bis 1,4
Nickel (Ni) 2,9 bis 4,9, vorzugsweise 2,56 bis 3,9
zur Verwendung als Werkstoff für die vorgenannten Erzeugnisse können von diesen verbesserte Eigenschaften im Beschusstest erreicht werden. An dieser Stelle ist auch anzumerken, dass eine weitere Steigerung des Eigenschaftsnivaus durch ein Senken des Schwefelgehaltes auf unter 0,005 Gew.-% erzielt wird.
Die erfindungsgemäß erreichten vorteilhaften Werkstoffeigenschaften sind zunehmend bei einem Beschuss markant ausgeprägt, wenn die Teile auf höhere Festigkeitswerte von über 1900 N/mm2vergütet sind. Dies ist auch dadurch begründet, dass ein engerer Bereich der Konzentration eines jeweiligen Legierungselementes in Wechselwirkung mit den übrigen Bestandteilen der Legierung die Umwandlung und die Ausbildung des Gefüges des Werkstoffes bei der thermischen Vergütung günstig beeinflusst, wobei die Härteannahme und das Anlassverhalten verbessert werden und derart eine weitgehende Isotropie mit niedrigen Eigenspannungen entsteht.
Die herstellungstechnischen Maßgaben den Werkstoff betreffend, wie diese im Anspruch 7 angeführt sind, wirken sich einzeln und in Kombination verbessernd auf den ballistischen Schutz durch daraus gefertigte Teile aus, weil durch diese Maßgaben die Isotropie des Materials, auch die Mikroseigerungen betreffend, gefördert wird. Derart kann auch bei einer Vergütung zu höheren Festigkeiten des Werkstoffes eine Steigerung der Materialzähigkeit in alle Richtungen erfolgen und der Widerstand gegen Durchschlag von Projektilen angehoben werden.
Wenn der Werkstoff mit der vergütungstechnischen Maßgabe, dass dieser eine Festigkeit von größer als 1800 N/mm2, vorzugsweise von größer als 2000 N/mm2, insbesondere von über 2100 N/mm2, bei einer Zähigkeit bei Raumtemperatur von größer als SEP 150 J, vorzugweise von größer als 185 J, insbesondere von über 245 J, gemessen nach (Stahl Eisen Prüfblatt) SEP 1314 besitzt, sind daraus Bleche mit höchstem Durchschlagwiderstand erstellbar.
Anhand von Beispielen und mittels Fig. 2 soll die Erfindung gemäß den Ansprüchen 5 bis 8 ebenfalls näher erklärt werden, wobei Fig. 2 wiederum die Prozentzahl von gehaltenen Schüssen in Abhängigkeit von der Blechmaterialdicke zeigt.
Beispiel 3:
Aus einem Brammenblock aus einem vakuumbehandelten Stahl mit einer Zusammensetzung von in Gew.-% 0,5 Kohlenstoff (C), 0,32 Silizium (Si), 0,45 Mangan (Mn), 0,017 Phoshor (P), 0,006 Schwefel (S), 1,25 Chrom (Cr), 0,18 Molybdän (Mo), 0,21 Wolfram (W), 3,97 Nickel (Ni) sowie mit einer Summe aus Arsen (As) plus Antimon (Sb) plus Wismut (Bi) plus Zinn (Sn) plus Bor (B) = 0,0085 wurde ein Blech mit einer Dicke von 6,8 mm gewalzt, welches Walzgut nach Anwendung unterschiedlicher Vergütetechnologien mechanisch erprobt wurde. Die Ergebnisse der Erprobungen sind in Tab. 2 zusammengestellt.
Probe Nr. Härtetemp. Anlassen Anzahl Rm Rp0,2 A Kerbschlag Härte
°C °C N/mm2 N/mm2 % J MW HRC
AA 840 120 1 2229 1207 6.1 225 245 226 232 55.5
BB 870 120 1 2227 1133 8.6 220 245 216 227 56
CC 840 120 1 2282 1306 6,5 95 233 173 167 57
Beim Beschusstest wurde gefunden, dass das Blech mit der Probenbezeichnung AA ein Schusshaltevermögen von 95 aufwies, hingegen ein gleich dickes vergütetes Blech aus Kohlenstoffstahl nur 56 von 100 Schussbeaufschlagungen standhielt.
Beispiel 4:
Ein Blech, welches aus pfannenmetallurgisch behandeltem Stahl mit einer Zusammensetzung in Gew.-% von 0,52 Kohlenstoff (C), 0,12 Silizium (Si), 0,22 Mangan (Mn), 0,014 Phosphor (P), 0,003 Schwefel (S), 1,42 Chrom (Cr), 0,11 Molybdän (Mo), 0,09 Wolfram (W), 0,004 (As + Sb + Bi + Sn + Zn + B), der anschließend elektroschlackeumgeschmolzen wurde, mit einer Dicke von 7,5 mm gefertigt und auf eine Härte von 57 HRC vergütet worden war, erbrachte bei einer Härtetemperatur von 880°C und Luftabkühlung nach einem Anlassen bei 200°C eine Streckgrenze des Materiales von Rm = 2265 N/mm2 bei einer Kerbschlagarbeit von im Mittel 202 J. Beim Beschusstest im Vergleich mit vergütetem Kohlenstoffstahl bei sonst gleichen Bedingungen wurde eine um 68,7 % höhere Anzahl von gehaltenen Schüssen registriert.
In einer der weiteren Erprobungen erfolgte ein Vergleich von erfindungsgemäßen Blechen und solchen aus jeweils auf höchste Werte vergütetem Kohlenstoffstahl und martensitaushärtendem Stahl mittels Beschusstestes. In Fig. 2 ist der Prozentsatz an gehaltenen Schüssen in Abhängigkeit von der Bleckdicke dargestellt. Ab einer Blechdicke von 5 mm bis zu einer solchen von 10 mm sind anteilsmäßig die von martensitaushärtbarem Stahl und die vom erfindungsgemäßem Stahl gehaltenen Schüsse im Wesentlichen gleich mit geringen Vorteilen des erfindungsgemäßen Werkstoffes im Bereich über einer Blechdicke von 6 mm.
Als kennzeichnend stellt sich also dar, dass die Verwendung eines erfindungsgemäßen Werkstoffes einerseits gegenüber einem solchen aus Kohlenstoffstahl bei gleichen Erzeugnisformen und Beanspruchungskriterien eine deutlich höhere ballistische Schutzwirkung besitzt und andererseits gegenüber einem martensitaushärtbaren Stahl einen wesentlich geringeren Anteil an Legierungselementen aufweist und dadurch in der Erstellung wirtschaftliche Vorteile hat.

Claims (8)

  1. Verwendung einer Legierung als Werkstoff für ballistischen Schutz bietende Bleche enthaltend in Gew.-%: Kohlenstoff (C) 0,26 bis 0,79 Silizium (Si) 0,2 bis 1,2 Mangan (Mn) 0,2 bis 0,9 Chrom (Cr) 1,1 bis 7,94 Molybdän (Mo) 0,56 bis 3,49 Vanadin (V) 0,26 bis 1,74
    Eisen (Fe) und Verunreinigungen als Rest, mit der legierungstechnischen Maßgabe, dass der Wert für den Gehalt an Phosphor (P) plus Schwefel (S) weniger als 0,025 beträgt,
       P + S < 0,025 Gew.-%
    die Konzentration von Nickel (Ni) unter 0,28 liegt
       Ni < 0,28 Gew.-%
    und die Summe der korngrenzenwirksamen Elemente Arsen (As), Antimon (Sb), Wismut (Bi), Zinn (Sn), Zink (Zn) und Bor (B) kleiner ist als 0,011
       As + Sb + Bi + Sn + Zn + B < 0,011 Gew.-%.
  2. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, wobei ein oder mehrere Element(e) derselben in Konzentration(en) in Gew.-% aufweist (aufweisen): Kohlenstoff (C) 0,36 bis 0,64, vorzugsweise 0,41 bis 0,58 Silizium (Si) 0,36 bis 0,9, vorzugsweise 0,41 bis 0,68 Mangan (Mn) 0,36 bis 0,7, vorzugsweise 0,41 bis 0,59 Chrom (Cr) 1,7 bis 5,95, vorzugsweise 2,61 bis 5,2 Molybdän (Mo) 1,05 bis 2,9, vorzugsweise 1,3 bis 2,7 Vanadin (V) 0,36 bis 1,25, vorzugsweise 0,39 bis 0,83
  3. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1 oder 2 mit der herstellungstechnischen Maßgabe, dass die Legierung pfannenmetallurgisch und/oder vakuumbehandelt und/oder vakuumer- oder umgeschmolzen und/oder, gegebenenfalls unter Druck, elektroschlackeumgeschmolzen und/oder pulvermetallurgisch hergestellt ist.
  4. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1 bis 3 mit der vergütungstechnischen Maßgabe, dass der Werkstoff eine Festigkeit von größer als 1800 N/mm2, vorzugsweise größer als 2000 N/mm2, insbesondere über 2100 N/mm2, bei einer Zähigkeit bei Raumtemperatur von größer als SEP 150 J, vorzugsweise von größer als 185 J, insbesondere über 245 J, gemessen nach SEP 1314 (Stahl Eisen Prüfblatt) besitzt.
  5. Verwendung einer Legierung als Werkstoff für ballistischen Schutz bietende Bleche enthattend in Gew.-% : Kohlenstoff (C) 0,3 bis 0,6 Silizium (Si) 0,08 bis 0,59 Mangan (Mn) 0,1 bis 0,6 Chrom (Cr) 0,9 bis 1,5 Nickel (Ni) 2,4 bis 5,5
    Eisen (Fe) und Verunreinigungen als Rest, mit der legierungstechnischen Maßgabe, dass der Wert für den Gehalt an Phosphor (P) plus Schwefel (S) weniger als 0,025 beträgt
       P + S < 0,025 Gew.-%
    die Konzentration von Molybdän (Mo) unter 0,34 und jene von Wolfram (W) unter 0,29 liegen, wobei der Summenwert von Molybdän (Mo) plus Wolfram (W) gebrochen duch zwei 0,38 nicht übersteigt Mo < 0,34 Gew.-% W < 0,29 Gew.-% Mo + W / 2 < 0,38 Gew.-%
    und die Summe der korngrenzenwirksamen Elemente Arsen (As), Antimon (Sb), Wismut (Bi), Zinn (Sn), Zink (Zn) und Bor (B) kleiner ist als 0,011
       As + Sb + Bi + Sn + Zn + B < 0,011 Gew.-%
  6. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 5, wobei ein oder mehrere Element(e) derselben die Konzentration(en) in Gew.-% aufweist (aufweisen): Kohlenstoff (C) 0,36 bis 0,54, vorzugsweise 0,41 bis 0,49 Silizium (Si) 0,11 bis 0,39 Mangan (Mn) 0,18 bis 0,49, vorzugsweise 0,25 bis 0,38 Chrom (Cr) 1,15 bis 1,4 Nickel (Ni) 2,9 bis 4,9, vor vorzugsweise 2,56 bis 3,9
  7. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 5 oder 6 mit der herstellungstechnischen Maßgabe, dass die Legierung pfannenmetallurgisch und/oder vakuumbehandelt und/oder vakuumer- oder umgeschmolzen, gegebenenfalls unter Druck, elektroschlackeumgeschmolzen oder pulvermetallurgisch hergestellt ist.
  8. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 5 bis 7 mit der vergütungstechnischen Maßgabe, dass der Werkstoff eine Festigkeit von größer als 1800, vorzugsweise größer als 2000, insbesondere über 2100, N/mm2 bei einer Zähigkeit bei Raumtemperatur SEP 150 J, vorzugsweise größer als 185 J, insbesondere über 245 J, gemessen nach SEP 1314 (Stahl Eisen Prüfblatt) besitzt.
EP02450278A 2001-12-19 2002-12-09 Wekstoff mit hoher ballistischer Schutzwirkung Expired - Lifetime EP1321535B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT02450278T ATE291647T1 (de) 2001-12-19 2002-12-09 Wekstoff mit hoher ballistischer schutzwirkung

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT19922001A AT411267B (de) 2001-12-19 2001-12-19 Werkstoff mit hoher ballistischer schutzwirkung
AT199101 2001-12-19
AT199201 2001-12-19
AT19912001A AT411268B (de) 2001-12-19 2001-12-19 Werkstoff mit hoher ballistischer schutzwirkung

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP1321535A2 EP1321535A2 (de) 2003-06-25
EP1321535A3 EP1321535A3 (de) 2003-08-13
EP1321535B1 true EP1321535B1 (de) 2005-03-23

Family

ID=25608562

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP02450278A Expired - Lifetime EP1321535B1 (de) 2001-12-19 2002-12-09 Wekstoff mit hoher ballistischer Schutzwirkung

Country Status (6)

Country Link
US (2) US20040031353A1 (de)
EP (1) EP1321535B1 (de)
BR (1) BR0205411A (de)
CA (1) CA2414305C (de)
DE (1) DE50202536D1 (de)
ES (1) ES2238556T3 (de)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008014914B4 (de) * 2007-08-23 2013-07-04 Vps Vehicle Protection Systems Gmbh Strukturteil für eine Fahrzeug-Panzerung
DE102007039993A1 (de) * 2007-08-23 2009-02-26 Edag Gmbh & Co. Kgaa Strukturteil für eine Fahrzeug-Panzerung
US20100005556A1 (en) * 2008-07-11 2010-01-14 Pittman David L Vacuum sealed protective cover for ballistic panel
DE102008052632A1 (de) * 2008-10-22 2010-05-27 Benteler Automobiltechnik Gmbh Sicherungsschrank
JP5672255B2 (ja) 2012-02-21 2015-02-18 新日鐵住金株式会社 鍛鋼ロールの製造方法
DE102019116363A1 (de) 2019-06-17 2020-12-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Panzerungsbauteils für Kraftfahrzeuge

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB577133A (en) * 1940-04-12 1946-05-07 William Herbert Hatfield A process for improving the properties of iron alloy castings
DE1207635B (de) * 1959-10-13 1965-12-23 Deutsche Edelstahlwerke Ag Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff fuer Helme
FR2106939A5 (en) * 1970-09-30 1972-05-05 Creusot Forges Ateliers Weldable clad steel sheet - for armour plate
US3694174A (en) * 1971-05-13 1972-09-26 Us Army Dual property steel armor
DE2921854C1 (de) * 1979-05-30 1990-11-15 Thyssen Ind Ag Maschb Verfahren zum Herstellen einer aus Mehrlagenstahl bestehenden Panzerung
FR2509640A1 (fr) * 1981-07-17 1983-01-21 Creusot Loire Procede de fabrication d'une piece metallique composite et produits obtenus
DE3340031C2 (de) * 1983-11-05 1985-11-21 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Panzerblech und Verfahren zu seiner Herstellung
ATA109386A (de) * 1986-04-23 1993-06-15 Voest Alpine Stahl Linz Panzerblech
FR2619577B1 (fr) * 1987-08-17 1993-02-19 Aubert & Duval Acieries Composition d'acier au silicium-chrome-molybdene-vanadium et son application aux noyaux perforants de projectiles anti-blindages
FR2652821B1 (fr) * 1989-10-09 1994-02-18 Creusot Loire Industrie Acier de haute durete pour blindage et procede d'elaboration d'un tel acier.
DE4223895C1 (de) * 1992-07-21 1994-03-17 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von dicken Panzerblechen
US5749140A (en) * 1995-03-06 1998-05-12 Allegheny Ludlum Corporation Ballistic resistant metal armor plate
JP2000080444A (ja) * 1998-08-31 2000-03-21 Sumitomo Heavy Ind Ltd 銃砲身用合金鋼
DE50008938D1 (de) * 1999-05-08 2005-01-20 Thyssenkrupp Stahl Ag Verwendung eines Stahls zur Herstellung von Panzerblech
DE19921961C1 (de) * 1999-05-11 2001-02-01 Dillinger Huettenwerke Ag Verfahren zum Herstellen eines Verbundstahlbleches, insbesondere zum Schutz von Fahrzeugen gegen Beschuß
DE10111304C2 (de) * 2001-03-09 2003-03-20 Buderus Edelstahlwerke Ag Verfahren zur Herstellung von Rohren für schwere Geschütze

Also Published As

Publication number Publication date
ES2238556T3 (es) 2005-09-01
CA2414305C (en) 2006-08-15
US20080181807A1 (en) 2008-07-31
DE50202536D1 (de) 2005-04-28
CA2414305A1 (en) 2003-06-19
BR0205411A (pt) 2004-07-20
EP1321535A2 (de) 2003-06-25
EP1321535A3 (de) 2003-08-13
US20040031353A1 (en) 2004-02-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2446064B1 (de) Verfahren zum herstellen eines warmpressgehärteten bauteils und verwendung eines stahlprodukts für die herstellung eines warmpressgehärteten bauteils
DE3340031C2 (de) Panzerblech und Verfahren zu seiner Herstellung
EP0580062B1 (de) Verfahren zur Herstellung von dicken Panzerblechen
EP3168312B1 (de) Edelbaustahl mit bainitischem gefüge, daraus hergestelltes schmiedeteil und verfahren zur herstellung eines schmiedeteils
DE60026746T2 (de) Treibriemen
DE60300561T3 (de) Verfahren zur Herstellung eines warmgewalzten Stahlbandes
DE3041565C2 (de)
DE2830850C3 (de) Verwendung eines Einsatzstahls
WO2018210575A1 (de) SICHERHEITSSTAHL ODER VERSCHLEIßSTAHL UND VERWENDUNG
DE1301586B (de) Austenitische ausscheidungshaertbare Stahllegierung und Verfahren zu ihrer Waermebehandlung
DE2800444C2 (de) Verwendung eines Cr-Mo-Stahls
EP1805340B1 (de) Kriechfester martensitisch-härtbarer vergütungsstahl
EP0078254B1 (de) Verwendung eines Vergütungsstahls und Verbundstahlsäge
EP1321535B1 (de) Wekstoff mit hoher ballistischer Schutzwirkung
DE2253148B2 (de) Verfahren zur Herstellung eines ferritischen, korrosionsbeständigen Stahls und dessen Verwendung
EP1052296B1 (de) Verwendung eines Stahls zur Herstellung von Panzerblech
DE19531260C5 (de) Verfahren zur Herstellung eines Warmarbeitsstahls
DE19950263A1 (de) Verfahren zur Herstellung einer hochfesten Welle
WO2008138330A1 (de) Verwendung einer stahllegierung für achsrohre sowie achsrohr
EP3225702B1 (de) Stahl mit reduzierter dichte und verfahren zur herstellung eines stahlflach- oder -langprodukts aus einem solchen stahl
DE2105745A1 (de) Aushärtbare Nickel-Chrom-Stahllegierung
AT411267B (de) Werkstoff mit hoher ballistischer schutzwirkung
EP0481575B1 (de) Verfahren zur Herstellung eines hochfesten schweissgeeigneten Bleches und dessen Verwendung
AT411268B (de) Werkstoff mit hoher ballistischer schutzwirkung
EP0733719A1 (de) Eisenbasislegierung zur Verwendung bei erhöhter Temperatur

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO

17P Request for examination filed

Effective date: 20030929

17Q First examination report despatched

Effective date: 20040102

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SI SK TR

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SI SK TR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050323

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 50202536

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20050428

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050623

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050623

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050623

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2238556

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050907

GBV Gb: ep patent (uk) treated as always having been void in accordance with gb section 77(7)/1977 [no translation filed]

Effective date: 20050323

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20051209

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20051231

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20051231

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20051231

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

ET Fr: translation filed
26N No opposition filed

Effective date: 20051227

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20061231

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20061231

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

BERE Be: lapsed

Owner name: BOHLER BLECHE GMBH

Effective date: 20051231

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050623

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 14

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 15

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20181210

Year of fee payment: 17

Ref country code: AT

Payment date: 20181220

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20181219

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20181220

Year of fee payment: 17

Ref country code: ES

Payment date: 20190123

Year of fee payment: 17

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 50202536

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 291647

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20191209

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200701

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191231

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191209

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191209

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20210526

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191210