EP1201775B1 - Verfahren zur Herstellung zylindrischer Hohlkörper und Verwendung derselben - Google Patents

Verfahren zur Herstellung zylindrischer Hohlkörper und Verwendung derselben Download PDF

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EP1201775B1
EP1201775B1 EP01890291A EP01890291A EP1201775B1 EP 1201775 B1 EP1201775 B1 EP 1201775B1 EP 01890291 A EP01890291 A EP 01890291A EP 01890291 A EP01890291 A EP 01890291A EP 1201775 B1 EP1201775 B1 EP 1201775B1
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EP
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hollow bodies
nitrogen
block
carbon
corrosion
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EP01890291A
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Reinhold Schneider
Gerhard Lichtenegger
Günter Schirninger
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Voestalpine Boehler Edelstahl GmbH
Original Assignee
Boehler Edelstahl GmbH and Co KG
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
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    • Y10T29/51—Plural diverse manufacturing apparatus including means for metal shaping or assembling
    • Y10T29/5199—Work on tubes

Definitions

  • the invention relates to a process for the production of cylindrical hollow bodies of circular cross-section using solid martensitic chromium steels, in particular high mechanical stress rings, at least parts of the near-surface cylinder surface zones. Furthermore, the invention comprises the use of extruded tubes of martensitic chromium steels.
  • Annular machine and tool components such as e.g. Circular cutting blade, Rolling rings and the like, can withstand large mechanical stresses be exposed to the near-surface cylindrical surface zones.
  • Each high Load capacity through surface pressure, high wear resistance, good toughness and high shear strength of the material are independent of direction in the Component required.
  • For special fields of application is beside the mechanical one Material properties also a corrosion resistance of the material of great Meaning, which property profile synergetic by alloying Measures can be achieved.
  • Tubes as a starting material for cylindrical hollow bodies or rings which on Cylindrical surfaces and / or at the adjacent edges in all directions are mechanically highly resilient, can be produced with different methods be the application of a particular manufacturing process of its Usability for the material, the required product properties and / or of whose profitability is dependent.
  • Highest material quality of high-alloyed rings or hollow bodies, created from Tubes can be achieved when a cast or semi-finished block through Forging or rolling with a reduction of the cross section through a All-round hot deformation substantially perpendicular to the axis thereof deformed while being stretched in the longitudinal direction to a round bar, after which by boring out the center or drilling, in particular a deep hole drilling, a pipe rod is formed and separated from this the rings.
  • Hot forming takes place an intensive kneading of the material or the alloy, so a material which is isotropic in terms of its properties can be produced.
  • DE-A-.19520833 discloses For example, a method in which essentially a continuous casting material from hypereutectoid Cr steel with high purity, fine carbide precipitates and high granularity is produced and that the insert length in the cast state and heated without heat treatment to forming temperature and a Pipe production plant, preferably supplied with a punch press, wherein during the hole process in the individual length to be reshaped a state of stress is built, the minimization of shear stress one has high negative mean voltage value.
  • Both the state of tension when punching to prevent the tearing of the material including the Setting of a certain microstructure state, as from DE-C-19734563 has become known, are important for the quality of the rolling bearing rings.
  • the known pipe manufacturing methods usually have a high cost-effectiveness on, however, have the common disadvantage that these are for high-alloy Tool steels, e.g. for corrosion-resistant martensitic chromium steels, not can be used.
  • Such steels have the corrosion resistance because of chromium contents of greater than 12 wt .-% and are optionally with Molybdenum alloyed.
  • To be desired in a thermal annealing of the alloy To achieve mechanical properties of the material, must also high carbon concentrations can be provided.
  • High-alloy, heat-treatable steels are usually found at forging temperature Material properties, which exclude a punching and tube rolling. Especially when creating and expanding the hole of Feed through mandrels or similar tools form due to high Tensile and shear stresses in the material, so that a production of Tubes with a desired quality can not be done.
  • the goal is achieved in a generic method in that in a remelting block is created at a first manufacturing stage and from this one Rohrluppe made and in a second stage finished this at Hot deformation temperature by extrusion with a degree of deformation of deformed at least 6 times to a tube and this if necessary is further processed, according to which in a third stage manufacturing from the tube hollow body be removed and after finishing this same one be subjected to thermal tempering treatment.
  • a remelt block can largely without segregation with respect to the Block length and over the cross section are created. Further, this block free from coarse and its quality reducing non-metallic process-related Inclusions and centric discontinuities and has a high Hot workability in all zones, effectively using large vertical components the solidification direction characterizes the crystallization.
  • the introduction of the axial bore in this is preferably done by cutting drilling.
  • the outer diameter of the Pipe dies can be replaced by a corresponding production of the block or by Forging and machining of the same must be created.
  • the further object of the invention is achieved by using pipes, which made of solid raw material of corrosion-resistant, martensitic Chrome steels by forming by extrusion one of a Remelting block created tube blank are manufactured, for the production of Hollow bodies with a circular cross-section with high mechanical stress at least parts of the near-surface cylindrical surface zones, in particular for Ball bearing rings and ring bodies of axle drives and ball screws.
  • Hollow bodies made by the above technology are not only unexpectedly high Material quality but it is also an extremely large economy achieved this generation, because the centric bore already in the tubular Starting material is present and both the processing time and chip chipping low are. It was quite surprising that pipes made of corrosion-resistant, martensitic chromium steels are produced by extrusion such that from this a highly economical production of hollow bodies, which is a special one Quality must be possible, is possible.
  • the DESU round bar was divided into four parts by normal sawing, on each of which drilling a hole with a diameter of 46 mm ⁇ took place.
  • the extruding of the tube blank occurred after heating Forging temperature to tubes with an outside diameter of 69 mm ⁇ and an inside diameter of 45 mm ⁇ , with 25.5 m usable pipe material was created with near-net-shape cross-section for the hollow body production.
  • the comparison steel bar (DIN material no. 1.4125) became one in the rolling mill Round rod with a diameter of 70 mm ⁇ rolled, from which 15 m usable round material resulted, which by deep hole drilling with a bore was machined with a diameter of 45 mm ⁇ .
  • Table 1 The material investigations of the nitrogen-containing martensitic steel gem. Table 1 gave a fine isotropic anneal texture with particular suitability for an extrusion, however, were in the comparison material gem. Table 1 in annealed state eutectic carbides present which the hot workability the steel and in particular ultimately in tempered state the Use characteristics of the part adversely affected.

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von zylindrsichen Hohlkörpern mit kreisrundem Querschnitt unter Verwendung von massivem Vormaterial aus korrosionsbeständigen martensitischen Chromstählen insbesondere von Ringen mit hoher mechanischer Beanspruchung zumindests von Teilen der oberflächennahen Zylinderflächenzonen.
Weiters umfaßt die Erfindung die Verwendung von Strangpreßrohren aus martensitischen Chromstählen.
Ringförmige Maschinen- und Werkzeugbauteile, wie z.B. Kreisschermesser, Wälzlagerringe und dergleichen, können großen mechanischen Beanspruchungen der oberflächennahen Zylinderflächenzonen ausgesetzt sein. Jeweils hohe Belastbarkeit durch Flächenpressung, hoher Verschleißwiderstand, gute Zähigkeit und hohe Scherfestigkeit des Werkstoffes sind dabei richtungsunabhängig im Bauteil gefordert. Für besondere Einsatzgebiete ist neben den mechanischen Werkstoffeigenschaften auch eine Korrosionsbeständigkeit des Materials von großer Bedeutung, welches Eigenschaftsprofil synergetisch durch legierungstechnische Maßnahmen erreicht werden kann.
Rohre als Vormaterial für zylindrische Hohlkörper oder Ringe, welche an Zylinderflächen und/oder an den an diese angrenzenden Kanten in allen Richtungen mechanisch hochbelastbar sind, können mit unterschiedlichen Verfahren hergestellt werden, wobei die Anwendung eines bestimmten Herstellverfahrens von dessen Einsetzbarkeit für den Werkstoff, der geforderten Produkteigenschaft und/oder von dessen Wirtschaftlichkeit abhängig ist.
Höchste Materialgüte von hochlegierten Ringen oder Hohlkörpern, erstellt aus Rohren, kann erreicht werden, wenn ein Guß- oder Vormaterialblock durch Schmieden oder Walzen mit einer Verringerung des Querschnittes durch eine allseitige Warmverformung im wesentlichen senkrecht zur Achse desselben umgeformt und dabei in Längsrichtung zu einem Rundstab gestreckt wird, wonach durch ein Ausdrehen des Zentrums oder Bohren, insbesondere ein Tieflochbohren, ein Rohrstab gebildet und von diesem die Ringe abgetrennt werden. Bei der Warmumformung erfolgt ein intensives Kneten des Materials bzw. der Legierung, so daß ein in seinen Eigenschaften isotroper Werkstoff erstellbar ist. Es ist auch möglich, aus einer Schmiede- oder Walzstange jeweils einzeln, vorzugsweise durch automatisiertes Drehen oder Bohren, Hohlkörper herauszuarbeiten, wobei auch gegebenenfalls erstarrungsbedingte Zentrumsseigerungsbereiche allenfalls abgespant werden. Die derart erstellten Hohlkörper besitzen eine besondere Werkstoffgüte, allerdings sind die Herstellungskosten hoch bzw. die Fertigung aufwendig sowie der Spanabfall groß.
Es ist bekannt, gewalzte Rohre als Ausgangsmaterial für eine Fertigung von innen- oder Außenringen von Wälzlagern einzusetzen. Die DE-A-.19520833 offenbart beispielsweise ein Verfahren, bei welchem im wesentlichen ein Stranggußmaterial aus übereutektoiden Cr-Stahl mit hoher Reinheit, feinen Karbidausscheidungen und hoher Feinkörnigkeit erzeugt wird und daß die Einsatzlänge im Gußzustand und ohne Wärmebehandlung auf Umformtemperatur erwärmt und einer Rohrerzeugungsanlage, vorzugsweise mit einer Lochpresse zugeführt wird, wobei beim Lochprozeß in der umzuformenden Einzellänge ein Spannungszustand aufgebaut wird, der unter Minimierung von Scherspannungen einen möglichst hohen negativen Spannungsmittelwert aufweist. Sowohl der Spannungszustand beim Lochen zur Verhinderung des Aufreißens des Materials also auch die Einstellung eines bestimmten Gefügezustandes, wie aus der DE-C- 19734563 bekannt geworden ist, sind für die Güte der Wälzlagerringe wichtig.
Zur Herstellung von nahtlosen Rohren als Ausgangsmaterial für die Fertigung von Wälzlagerringen aus dafür üblichen Stählen kann auch ein als Schrägwalzwerk ausgebildeter Lochapparat vorgesehen sein, welchem zumindest eine Rohrwalzanlage nachgeordnet ist.
Die bekannten Rohrherstellverfahren weisen zumeist eine hohe Wirtschaftlichkeit auf, haben allerdings den Nachteil gemeinsam, daß diese für hochlegierte Werkzeugstähle, z.B. für korrosionsbeständige martensitische Chromstähle, nicht eingesetzt werden können. Derartige Stähle besitzen der Korrosionsbeständigkeit wegen Chromgehalte von größer als 12 Gew.-% und sind gegebenenfalls mit Molybdän legiert. Um bei einem thermischen Vergüten der Legierung gewünschte mechanische Eigenschaften des Werkstoffes erreichen zu können, müssen auch hohe Kohlenstoffkonzentrationen vorgesehen sein.
Hochlegierte vergütbare Stähle weisen bei Schmiedetemperatur zumeist Materialeigenschaften auf, welche ein Lochen und Rohrwalzen ausschließen. Insbesondere bei einer Erstellung und bei einem Aufweiten des Loches von Einsatzmaterial durch Dorne oder dergleichen Werkzeuge bilden sich infolge hoher Zug-und Scherspannungen Risse im Material aus, so daß eine Herstellung von Rohren mit einer gewünschten Güte nicht erfolgen kann.
Hier soll die Erfindung Abhilfe schaffen und setzt sich zum Ziel, ein Verfahren zur Herstellung von Hohlkörpern der eingangs genannten Art anzugeben, mittels welchen bei hoher Wirtschaftlichkeit eine hohe Erzeugnisgüte und Erzeugungssicherheit erreicht werden.
Weiters ist es Aufgabe der Erfindung, die Verwendung eines wirtschaftlichen Herstellverfahrens für die Fertigung von Hohlkörpern aus korrosionsbeständigen martensitischen Chromstählen aufzuzeigen.
Das Ziel wird bei einem gattungsgemäßen Verfahrens dadurch erreicht, daß in einer ersten Fertigungsstufe ein Umschmelzblock erstellt und aus diesem eine Rohrluppe gefertigt und in einer zweiten Fertigsstufe diese bei Warmverformungstemperatur durch Strangpressen mit einem Unformgrad von mindestens 6-fach zu einem Rohr verformt und dieses gegebenenfalls weiterbearbeitet wird, wonach in einer dritten Fertigungsstufe vom Rohr Hohlkörper abgenommen werden und nach einer Fertigbearbeitung derselben diese einer thermischen Vergütungsbehandlung unterworfen werden.
Ein Umschmelzblock kann weitestgehend ohne Seigerungen bezüglich der Blocklänge und über dessen Querschnitt erstellt werden. Weiters ist dieser Block verfahrensbedingt frei von groben und dessen Güte verringernden nichtmetallischen Einschlüssen sowie zentrischen Ungänzen und besitzt eine hohe Warmverformbarkeit in allen Zonen, wobei wirkungsvoll große Vertikalkomponenten der Erstarrungsrichtung die Kristallisation kennzeichnet. Erfindungsgemäß werden aus einem derartigen Block mittels Teilung in Einsatzlängen Rohrluppen gefertigt, wobei trotz hoher Güte des Blockzentrums das Einbringen der Achsialbohrung in diese vorzugsweise durch spanendes Bohren erfolgt. Der Außendurchmesser der Rohrluppen kann durch eine entsprechende Fertigung des Blockes oder durch Schmieden sowie spanabhebende Bearbeitung desselben erstellt sein. In weiterer Folge des erfindungsgemäßen Verfahrens wird eine Rohrluppe auf Umformtemperatur gebracht und durch ein Strangpressen zu einem Nahtlosrohr ausgeformt. Technisch gesehen erfolgt beim Strangpressen ein Auspressen des Materials durch einen Ringspalt. Überraschend tritt dabei auch bei den erfindungswesentlichen hochlegierten vergütbaren Stählen keine Rißbildung oder eine Riefenformung mit der Gefahr einer Rißinitiation auf. Weiters wird bei einem Auspressen eines Materials durch einen Ringspalt in allen Bereichen des Querschnittes des dabei gebildeten Rohres eine achsparallele zeilige Struktur im Werkstoff bewirkt, was nach Meinung der Fachwelt, zum Beispiel bei daraus gefertigten Wälzlagerringen, die vorwiegend radial beansprucht sind, zu vorzeitigem Verschleiß der Arbeitsflächen führt. Dieser Fachmeinung entgegengerichtet sind bei Untersuchungen eher verbesserte Standzeiten von hochbelasteten Wälzlagern festgestellt worden. Unerwartet wurde auch gefunden, daß nach dem Strangpressen die Rohre weitgehend problemlos und fehlerfrei zu solchen mit anderen Dimensionen weiterverarbeitet werden können, ohne daß, bei Anwendung einer entsprechenden Technologie, Fehler wie Risse in den oberflächennahen Zylinderflächenzonen auftreten.
Nach dem Abnehmen vom Rohr und einem Fertigbearbeiten der Hohlkörper werden diese einer thermischen Vergütebehandlung unterworfen. Dabei wurde festgestellt, daß eine Tendenz zum Materialverzug, was eine vermehrte Nacharbeit durch Schleifen bewirken kann, verringert ist.
Die mit dem erfindungsgemäßen Verfahren erreichten Vorteile bestehen, wie oben technisch dargelegt, insbesondere darin, daß mit diesem korrosionsbeständige, zylindrische Hohlkörper mit kreisrundem Querschnitt, insbesondere Kreisschermesser und Wälzlagerringe und dergleichen Teile, aus martensitischen Chromstählen mit unerwartet verbesserten Gebrauchseigenschaften höchst wirtschaftlich hergestellt werden können.
Die erfindungsgemäßen Vorteile stellen sich besonders ausgeprägt dar, wenn der Umschmelzblock aus einem korrosionsbeständigem, martensitischen Stahl gebildet wird, der in Gew.-% mit
  • 12   bis 29 Chrom (Cr)
  • 0,02   bis 5,9 Molybdän (Mo)
  • 0,05   bis 0,8 Kohlenstoff (C)
  • 0,05   bis 0,8 Stickstoff (N) Rest Eisen (Fe) und übliche Verunreinigungen mit der Maßgabe legiert ist, daß der Summenwert ( C+N)
  • 0,1   bis 1,4 Kohlenstoff plus Stickstoff beträgt.
    • Durch den Stickstoffgehalt wird eine feine Mikrostruktur im geglühten Werkstoff erreicht, wodurch ein verbessertes Warmumformvermögen desselben vorliegt. Weiters unterdrückt der Gehalt an Kohlenstoff und Stickstoff in den angegebenen Grenzen im Stahl eine beim Strangpressen sich bildende zeilige Struktur, was weitgehend vollkommene Isotropie der mechanischen Materialeigenschaften im Preßling bewirkt.
    Wenn, wie in günstiger Weise vorgesehen sein kann, der Umschmelzblock aus einem Stahl gebildet wird, der in Gew.%
  • 0,3   bis 3,0 Mangan (Mn)
  • 12,   128,0 Chrom (Cr )
  • 0,25   bis 5,8 Molybdän (Mo)
  • 0,01   3.0 Nickel (Ni)
  • 0,05   bis 2,0 Vanadin (V)
  • 0,15   bis 0,7 Kohlenstoff (C)
  • 0,15   0,7 Stickstoff (N)
    • Rest Eisen (Fe) und übliche Verunreinigungen
    mit der Maßgabe legiert ist, daß der Summenwert (C+N) 0,31 bis 1,1 Kohlenstoff plus Stickstoff (C+N) beträgt, werden besondert hohe Zähigkeitswerte des gehärteten und angelassenen Werkstoffs des Hohlkörpers erreicht.
    Sowohl für eine Einstellung von hohen Stickstoffkonzentrationen im Stahl bis 0,8 Gew.-% als auch um besondere Reinheit bezüglich nichtmetallischer Einschlüsse in diesem einstellen zu können, ist es vorteilhaft, wenn der Umschmelzblock als unter erhöhtem Druck- Elektro-Schlacke- Umschmelzblock (DESU-Block) erstellt wird.
    Hohe Sicherheit gegen ein Auftreten von Innenrissen in der Rohrwand wird erreicht, wenn die Rohrluppe durch spanabhebendes Ausarbeiten einer zentrischen Bohrung aus einem massiven Vormaterial hergestellt wird. In der Anlage werden beim Anstauchen der Rohrluppe und beim Pressen selbst jeweils in Radialrichtung Druckspannungen aufgebaut, was einer Rißbildung bei der Verformung vorbeugt.
    Es kann für ein Anpassen an gewünschte Dimensionen der Hohlkörper günstig sein, wenn in der zweiten Fertigungsstufe eine Weiterverformung des stranggepreßten Rohres durchgeführt wird. Dadurch ist es möglich, erforderliche Querschnittsabmessungen des Rohres genau einzuhalten und demzufolge geringe Abspanverluste und dergleichen Bearbeitungszeiten bei einer Hohlkörperfertigung zu erreichen.
    Die weitere Aufgabe der Erfindung wird gelöst durch eine Verwendung von Rohren, welche aus massivem Vormaterial aus korrosionsbeständigen, martensitischen Chromstählen durch Umformung mittels Strangpressens einer aus einem Umschmelzblock erstellten Rohrluppe hergestellt sind, zur Herstellung von Hohlkörpern mit kreisrundem Querschnitt mit hoher mechanischer Beanspruchung von zumindest Teilen der oberflächennahen Zylinderflächenzonen, insbesondere für Kugellagerringe und Ringkörper von Achsialtrieben und Kugelspindeln.
    Nach obiger Technologie gefertigte Hohlkörper weisen nicht nur unerwartet hohe Materialgüte auf sondern es wird auch eine außerordentlich große Wirtschaftlichkeit dieser Erzeugung erreicht, weil die zentrische Bohrung schon im rohrförmigen Vormaterial vorliegt und sowohl die Bearbeitungszeit als auch Spananfall gering sind. Es war durchaus überraschend, daß Rohre aus korrosionsbeständigen, martensitischen Chromstählen mittels Strangpressens derart erstellbar sind, daß daraus eine hochwirtschaftliche Herstellung von Hohlkörpern, die eine besondere Güte aufweisen müssen, möglich ist.
    Wenn, wie erfindungsgemäß vorgesehen, der korrosionsbeständige, martensitische Stahl aus einer Legierung enthaltend in Gew.-%
  • 12   bis 24 Chrom (Cr)
  • 0,02   bis 5,9 Molybdän (Mo)
  • 0,05   bis 0,8 Kohlenstoff (C)
  • 0,05   bis 0,8 Stickstoff (N)
  • 0,1   bis 1,4 Kohlenstoff plus Stickstoff (C+N) gegebenenfalls
  • 0,3   bis 3,0 Mangan (Mn)
  • 0,01   bis 3,0 Nickel (Ni)
  • 0,05   bis 2,0 Vanadin (V)
    • Rest Eisen (Fe) und übliche Verunreinigungen
    gebildet ist, können im Vergleich mit der Herstellung gemäß dem Stand der Technik ein besonders hohes Materialausbringen und wesentlich geringere Bearbeitungsaufwendungen erreicht werden.
    Obwohl geringerer Spanabfall gegeben ist, kann es fertigungsrechnisch und gütesteigernd für den Bereich der Innenbohrung günstig sein, wenn die Rohre durch Strangpressen einer Rohrluppe, welche eine durch spanende Bearbeitung erstellte Bohrung aufweist, bei Warmumformtemperatur hergestellt sind.
    Die wirtschaftliche Fertigung der Hohlkörper kann weiter gesteigert werden, wenn die Rohre durch eine weitere bzw. nachfolgende formgebende Behandlung dimensioniert und/oder kalibriert sind. Dadurch ist es möglich, nur geringe Abspanungen, gegebnenefalls durch Schleifen an den Zylinderflächen, vorzusehen. Überraschend wurde auch festgestellt, daß die damit geschaffene Arbeitszone offenbar durch eine unmittelbare Eingriffswirkung der Verformungswerkzeuge eine besonders hohe Güte aufweist.
    Im folgenden wird die Erfindung anhand von lediglich einem vergleichenden Ausführungsbeispiel näher erläutert.
    Ein Druck-Elektro-Schlacke-Umschmelzblock mit in Tabelle 1 angegebenen Konzentrationen der Legierungelemente wurde erstellt. Weiters sind in Tabelle 1 auch die Legierungsgehalte eines Vergleichsstahles angegeben.
    C Si Mn Cr Mo N C+N
    DESU-Werkstoff 0,32 0,6 0,3 15,0 1,0 0,4 0,72
    DIN-Werkstoff Nr.1.4125 1,05 0,4 0,4 17,0 0,5 ---- ----
    Von einem DESU-Werkstoff und vom Vergleichsstahl wurden Rundstangen mit einem Durchmesser von 200 mm und einer Länge von 2 m gefertigt und als Einsatzmaterial mit 100% bewertet.
    Die DESU-Rundstange wurde durch achsnormales Sägen in vier Teile geteilt, worauf jeweils ein Ausbohren eines Loches mit einem Durchmesser von 46 mm  erfolgte.Das Strangpressen der Rohrluppe erfolgte nach dem Erwärmen auf Schmiedetemperatur zu Rohren mit einem Außendurchmesser von 69 mm  und einem Innendurchmesser von 45 mm , wobei 25,5 m verwendbares Rohrmaterial mit endabmessungsnahem Querschnitt für die Hohlkörperfertigung erstellt wurde.
    Die Vergleichsstahlstange ( DIN Werkstoff Nr. 1.4125) wurde im Walzwerk zu einem Rundstab mit einem Durchmesser von 70 mm  gewalzt, woraus sich 15 m verwendbares Rundmaterial ergab, welches durch Tieflochbohren mit einer Bohrung mit einem Durchmesser von 45 mm  bearbeitet wurde.
    Das Ausbringen vom Rundstangenmaterial auf Rohrvormaterial für die Hohlkörperfertigung lag beim erfindungsgemäßen Verfahren bei ca. 87 %, hingegen wurde ein solches bei einer Fertigung einer Vollstange und einem Ausbohren desselben von 51% ermittelt.
    Die Werkstoffuntersuchungen des stickstoffhaltigen martensitischen Stahles gem. Tabelle 1 erbrachten ein feines isotropes Glühgefüge mit besonderer Eignung für ein Strangpressen, hingegen waren im Vergleichswerkstoff gem. Tabelle 1 im geglühten Zustand eutektische Karbide vorhanden, welche die Warmumformbarkeit des Stahles und insbesondere letztlich in vergütetem Zustand die Gebrauchseigenschafgten des Teiles nachteilig beeinflußten.

    Claims (10)

    1. Verfahren zur Herstellung von zylindrischen Hohlkörpern mit kreisrundem Querschnitt unter Verwendung von massivem Vormaterial aus korrosionsbeständigen, martensitischen Chromstählen, insbesondere von Ringen mit hoher mechanischer Beanspruchung zumindest von Teilen der oberflächennahen Zylinderflächenzonen, wobei in einer ersten Fertigungsstufe ein Umschmelzblock erstellt und aus diesem eine Rohrluppe gefertigt und in einer zweiten Fertigungsstufe diese bei Warmverformungstemperatur durch Strangpressen mit einem Umformgrad von mindestens 6-fach zu einem Rohrkörper verformt und dieser gegebenenfalls weiterbearbeitet wird, wonach in einer dritten Fertigungsstufe vom Rohr Hohlkörper abgenommen und nach einer Fertigbearbeitung derselben diese einer thermischen Vergütungsbehandlung unterworfen werden.
    2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Umschmelzblock aus einem korrosionsbeständigen, martensitischen Stahl gebildet wird, der in Gew.-% mit
      12   bis   29 Chrom (Cr)
      0,02   bis   5,9 Molybdän (Mo)
      0,05   bis   0,8 Kohlenstoff (C)
      0,05   bis   0,8 Stickstoff (N)
      Rest Eisen (Fe) und übliche Verunreinigungen
      mit der Maßgabe legiert ist, dass der Summenwert (C+N) 0,1 bis 1,4 Kohlenstoff plus Stickstoff (C+N) beträgt.
    3. Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Umschmelzblock aus einem Stahl gebildet ist, der in Gew.-% mit
      0,3   bis   3,0 Mangan (Mn)
      12,1   bis   28,0 Chrom (Cr)
      0,25   bis   5,8 Molybdän (Mo)
      0,01   bis   3,0 Nickel (Ni)
      0,05   bis   2,0 Vanadin (V)
      0,15   bis   0,7 Kohlenstoff (C)
      0,15   bis   0,7 Stickstoff (N)
      Rest Eisen (Fe) und übliche Verunreinigungen
      mit der Maßgabe legiert ist, dass der Summenwert ( C+N) 0,31 bis 1,1 Kohlenstoff plus Stickstoff ( C+N) beträgt.
    4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei der Umschmelzblock als unter erhöhtem Druck Elektroschlacke Umschmelz Block (DESU-Block) erstellt wird.
    5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei die Rohrluppe durch spanabhebendes Ausarbeiten einer zentrischen Bohrung aus einem massiven Vormaterial hergestellt wird.
    6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei in der zweiten Fertigungsstufe eine Weiterverformung des Rohres durchgeführt wird.
    7. Verwendung von Rohren, welche aus massivem Vormaterial aus korrosionsbeständigen, martensitischen Chromstählen durch Umformung mittels Strangpressens einer aus einem Umschmelzblock erstellten Rohrluppe hergestellt sind, zur Herstellung von thermisch vergüteten Hohlkörpern mit kreisrundem Querschnitt mit hoher mechanischer Beanspruchung von zumindest Teilen der oberflächennahen Zylinderflächenzonen und zwar Wälzlagerkomponenten, Ringkörper von Achsialtrieben und Kugelspindeln
    8. Verwendung von Hohlkörpern nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der korrosionsbeständige, martensitische Stahl aus einer Legierung enthaltend in Gew.-%
      12   bis   24 Chrom (Cr)
      0,02   bis   5,9 Molybdän (Mo)
      0,05   bis   0,8 Kohlenstoff (C)
      0,05   bis   0,8 Stickstoff (N)
      0,1   bis   1,4 Kohlenstoff plus Stickstoff (C+N) gegebenenfalls
      0,3   bis   3,0 Mangan (Mn)
      0,01   bis   3,0 Nickel (Ni)
      0,05   bis   2,0 Vanadin (V)
      Rest Eisen (Fe) und übliche Verunreinigungen
      gebildet ist.
    9. Verwendung von Hohlkörpern nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass diese Rohre durch Strangpressen einer Rohrluppe, welche eine durch spanende Bearbeitung erstellte Bohrung aufweist, bei Warmumformtemperatur hergestellt sind.
    10. Verwendung von Hohlkörpern nach Anspruch 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass diese Rohre durch eine weitere bzw. nachfolgende formgebende Behandlung dimensioniert und/oder kalibriert sind.
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    Cited By (1)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    CN108213875A (zh) * 2018-01-15 2018-06-29 椿中岛机械(太仓)有限公司 高精度轴承钢球的制备方法

    Families Citing this family (6)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    SE525426C2 (sv) * 2002-05-02 2005-02-15 Skf Ab Metod för tillverkning av ringar och en anordning för genomförande av metoden.
    AT501794B1 (de) * 2005-04-26 2008-06-15 Boehler Edelstahl Kunststoffform
    DE102011109071A1 (de) * 2011-07-30 2013-01-31 Sms Meer Gmbh Rohrschmiedeverfahren mit urgeformten Hohlblock
    US20140360210A1 (en) * 2011-12-06 2014-12-11 Trane International Inc. Rolling element bearings for an oil-free liquid chiller
    US10408268B2 (en) 2013-01-25 2019-09-10 Trane International Inc. Method of using pressure nitrided stainless steel hybrid bearing with a refrigerant lubricated compressor
    DE102020131031A1 (de) 2020-11-24 2022-05-25 Otto-Von-Guericke-Universität Magdeburg Martensitische Stahllegierung mit optimierter Härte und Korrosionsbeständigkeit

    Family Cites Families (36)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    US1664990A (en) * 1928-04-03 Iieah s i ob
    US1472922A (en) * 1922-01-04 1923-11-06 Timken Roller Bearing Co Manufacture of roller-bearing cups and the like
    US1840472A (en) * 1928-03-24 1932-01-12 Singer Fritz Matrix die for extruding solid and hollow articles
    US1859707A (en) * 1931-05-29 1932-05-24 Leighton John Wycliffe Means of extruding metal tubes
    US2026979A (en) * 1933-10-12 1936-01-07 Jones Ernest Fraser Apparatus for production of steel tubes and other sections
    US2648602A (en) * 1952-01-17 1953-08-11 Crucible Steel Company High strength steel for hightemperature service
    US2713941A (en) * 1952-09-02 1955-07-26 Calumet & Hecla Apparatus for extruding tubing
    US2896783A (en) * 1954-07-06 1959-07-28 Lake Erie Machinery Corp Mandrel positioning and ram arresting apparatus
    US2903130A (en) * 1954-11-19 1959-09-08 Baldwin Lima Hamilton Corp Method of extruding tubes
    FR1322166A (fr) * 1961-12-29 1963-03-29 Fritz Marti & Fils Nouveau procédé de perçage de lopins en aciers alliés ou non par extrusion à froid
    US3366472A (en) * 1963-12-31 1968-01-30 Armco Steel Corp Stainless steel
    US3229353A (en) * 1964-10-06 1966-01-18 Skf Ind Inc Method of making a bearing ring
    US3387967A (en) * 1965-02-08 1968-06-11 Republic Steel Corp High purity steels and production thereof
    US3528271A (en) * 1968-02-02 1970-09-15 Ford Motor Co Method for rolling a race for a ball bearing
    US3574601A (en) * 1968-11-27 1971-04-13 Carpenter Technology Corp Corrosion resistant alloy
    US3772005A (en) * 1970-10-13 1973-11-13 Int Nickel Co Corrosion resistant ultra high strength stainless steel
    CS220401B1 (en) * 1973-12-04 1983-04-29 Karel Sommer Method of manufacturing hollow circular workpieces
    US4043023A (en) * 1975-05-13 1977-08-23 Lombard Daniel L Method for making seamless pipe
    GB1535562A (en) * 1976-06-15 1978-12-13 Formflo Ltd Preparation of annular blanks from tube stock
    US4421571A (en) * 1981-07-03 1983-12-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking
    JPS616256A (ja) * 1984-06-21 1986-01-11 Toshiba Corp １２％Ｃｒ耐熱鋼
    US5939018A (en) * 1984-10-10 1999-08-17 Kawasaki Steel Corporation Martensitic stainless steels for seamless steel pipe
    US5049210A (en) * 1989-02-18 1991-09-17 Nippon Steel Corporation Oil Country Tubular Goods or a line pipe formed of a high-strength martensitic stainless steel
    JP2707839B2 (ja) * 1990-12-25 1998-02-04 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系継目無鋼管とその製造方法
    JP2899996B2 (ja) * 1991-04-30 1999-06-02 新日本製鐵株式会社 高ｖ含有高窒素フェライト系耐熱鋼およびその製造方法
    JPH057921A (ja) * 1991-07-01 1993-01-19 Nkk Corp パイプ形状品の押出加工方法および装置
    FR2708939B1 (fr) * 1993-08-11 1995-11-03 Sima Sa Acier martensitique à l'azote à faible teneur en carbone et son procédé de fabrication.
    DE19520833C2 (de) 1994-06-16 1998-06-04 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres
    IT1275287B (it) * 1995-05-31 1997-08-05 Dalmine Spa Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti
    JPH09310121A (ja) * 1996-05-17 1997-12-02 Nippon Steel Corp マルテンサイト系継目無耐熱鋼管の製造方法
    JPH10287924A (ja) * 1997-04-16 1998-10-27 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト単相のステンレス鋼管の製造方法
    DE19734563C1 (de) 1997-08-04 1998-12-03 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung von Wälzlagerringen aus Stahl
    JP2996245B2 (ja) * 1998-02-23 1999-12-27 住友金属工業株式会社 酸化スケ―ル層付きマルテンサイト系ステンレス鋼材およびその製造方法
    JP3570288B2 (ja) * 1999-04-06 2004-09-29 住友金属工業株式会社 熱間加工性に優れた高Ｃｒマルテンサイト系耐熱鋼
    FR2823226B1 (fr) * 2001-04-04 2004-02-20 V & M France Acier et tube en acier pour usage a haute temperature
    US6691397B2 (en) * 2001-10-16 2004-02-17 Chakravarti Management, Llc Method of manufacturing same for production of clad piping and tubing

    Cited By (1)

    * Cited by examiner, † Cited by third party
    Publication number Priority date Publication date Assignee Title
    CN108213875A (zh) * 2018-01-15 2018-06-29 椿中岛机械(太仓)有限公司 高精度轴承钢球的制备方法

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