EP1110685B1 - Schneid- und Ritzwerkzeug - Google Patents

Schneid- und Ritzwerkzeug Download PDF

Info

Publication number
EP1110685B1
EP1110685B1 EP00113165A EP00113165A EP1110685B1 EP 1110685 B1 EP1110685 B1 EP 1110685B1 EP 00113165 A EP00113165 A EP 00113165A EP 00113165 A EP00113165 A EP 00113165A EP 1110685 B1 EP1110685 B1 EP 1110685B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
cutting
cutting edge
bevel
tool according
scoring tool
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP00113165A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1110685A1 (de
Inventor
Horst Peter Kämmerling-Essmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ESSMANN AND SCHAEFER GmbH and Co KG
Original Assignee
ESSMANN AND SCHAEFER GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ESSMANN AND SCHAEFER GmbH and Co KG filed Critical ESSMANN AND SCHAEFER GmbH and Co KG
Publication of EP1110685A1 publication Critical patent/EP1110685A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1110685B1 publication Critical patent/EP1110685B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
    • B26F—PERFORATING; PUNCHING; CUTTING-OUT; STAMPING-OUT; SEVERING BY MEANS OTHER THAN CUTTING
    • B26F1/00—Perforating; Punching; Cutting-out; Stamping-out; Apparatus therefor
    • B26F1/38—Cutting-out; Stamping-out
    • B26F1/44—Cutters therefor; Dies therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
    • B26F—PERFORATING; PUNCHING; CUTTING-OUT; STAMPING-OUT; SEVERING BY MEANS OTHER THAN CUTTING
    • B26F1/00—Perforating; Punching; Cutting-out; Stamping-out; Apparatus therefor
    • B26F1/38—Cutting-out; Stamping-out
    • B26F1/44—Cutters therefor; Dies therefor
    • B26F2001/4472—Cutting edge section features

Definitions

  • the invention relates to a cutting and scoring tool, preferably for pressure cutting, according to the generic term of Claim 1 and use of such a tool according to the preamble of claim 23.
  • Such tools are e.g. in the cardboard industry used to cut from a cardboard or cardboard material for boxes or boxes (e.g. cigarette boxes) manufacture. This usually happens by means of punching devices that the blade-shaped tools with at least during the cutting process to the material level Take up the vertical blade so that it is on one side of the blade existing chamfer starting with the cutting edge perpendicular to the material plane by lifting or rotating movement penetrates into the material. This allows the blanks cut out on the one hand and also on the other hand to form fold lines by only partially cutting out be scored, the fold lines unfolding the cut, e.g. enable to a box.
  • the cutting edge (tip section) of the cutting and scoring tool has the shape of a wedge, the side surfaces form a wedge angle.
  • the effect of such a cutting edge is, for example, in Spaethe-Trzebiatowsky: metalworking Vol. 1, Olten - Koch i. Br., 6th ed. 1965, p. 67 described. This effect depends on the position and movement the cutting edge relative to the workpiece. In the during vertical cutting the good cut or separated, while at oblique Employment chips would be separated. Through the angry The wedge is driven into the material by cutting force. He has to displace the material. The one to be overcome Cutting resistance depends on the strength properties of the material to be cut, the size of the Wedge angle and the effective cutting edge length.
  • page 12 is a balance of forces for a symmetrical trained cutting and scoring tool for pressure cutting reproduce that over that of Spaethe-Trzebiatowsky specified considerations, insofar as this It also takes into account the frictional forces acting on the wedge and counteracting the cutting force (here called knife force) Punching force should be taken into account. It is carried out that the knife force to be applied the necessary punching force to destroy the material and the vertical resulting from the material displacement components of the wedge and Frictional forces should be composed, the frictional force in each case by multiplying an average sliding friction number is calculated with the wedge force.
  • a hardened blade Steel described a first ground side surface with a maximum roughness of 0.9 ⁇ m, which is an angle of 19 to 22 degrees with a flat one Blade side forms, and which continues to be a second ground Side surface with a maximum roughness of 0.02 ⁇ m, which is an angle with the flat blade side forms, which is 1 to 5 degrees larger than the angle the first ground side surface.
  • the desired So improvement is particularly through a very pronounced Smoothness and fineness of the blade, i.e. by a sometimes extremely low surface roughness achieved, with what considerable manufacturing effort is involved.
  • edge dust on the Cut often called "lint". That punch dust must be laboriously manual work, with brushes, Orbital sander, compressed air or similar tools from the blanks are removed. Therefore are different technical solutions to avoid edge dust are proposed Service.
  • the area of the cutting or scoring edge is preserved thereby in a continuously executable work step the required hardness so that the cutting and Scribing tools also have a long service life.
  • the surface is tarnished and scaled of the steel strip.
  • Such scaling on the surfaces of the bevels affect the smooth indentation in cardboard, paper or the like, so that on the cut edges of the cardboard, paper or the like cut dust and fraying arise.
  • the tarnishing and scaling can, as DE-A 3 919 536 proposes, by a protective gas treatment be counteracted.
  • the cross section can be symmetrical or be asymmetrical (see US-A-2 276 376).
  • the blade can have a concave shape, such as according to US-A-2 211 213 in the base section, or a convex shape such as corresponding to US-A-2 049 157 or US-A-2 276 376, have. Common to all these known blades however at least one chamfer in the area of the blade tip, which is always flat.
  • German utility model DE-U-296 16 585 used as a generic Cutting and scoring tool in which the chamfer is such a has convex curvature that each towards the Cutting edge on the bevel with a tangent Cutting direction through the axis of the cutting edge includes an angle that is less than 90 °.
  • DE-A-29 07 325 relates to a cutting roller for producing profiled inner and outer cuts on moving webs or individual blanks from paper or the like, in particular for the production of blank envelopes on envelope making machines, consisting of a base body which carries a web-shaped knife, the latter Processing corresponds to the contours of the format to be cut.
  • the knife consists of one or more welding beads placed side by side and one above the other on the base body.
  • the sloping roof which can also be understood as a " chamfer”, has no curvature, but is flat.
  • the foot area of the welding bead has an indentation in the lower area which is not involved in the cutting process.
  • EP-A-0 418 768 describes a stamped sheet made of sheet steel, a process for its Manufacture and a tool for performing the method described.
  • the Punching plate has at least one protruding from the front, one each Cutting edge carrying web, the normal distance of the cutting edge from the Back of the stamping plate by a nominal size with a tolerance of 0.04 at the most mm varies.
  • On the back is material in at least one area of the webs removed or filled and / or on both flanks of the punched edge directly on this, one depression each by pressing or one Bulge arranged.
  • the majority of the known cutting and scoring tools has in particular either a scraped or a ground bevel (FR-A-1 483 301, DE-A-2 304 237, DE-A-2 743 258), i.e. for the preliminary product, a cold-rolled, hardened and tempered steel strips made of spring steel, the chamfer is either by grinding or by Cockroaches formed.
  • Scraping means one machining, in which the to be machined Workpiece relative to a fixed tool, e.g. a hard metal tool or the like, i.e. the steel strip becomes the longitudinal bevel pulled through at least one drawing station.
  • EP-A-0 234 009 describes the advantages and disadvantages of known either ground or scraped generic Cutting and scribing tools described.
  • the honed Bevel has a minimal hollow section, which results in excellent sharpness, so that a low punching pressure is required.
  • the dimensional accuracy such a chamfer not for all purposes satisfactory.
  • Because of their scraped bevels Very good dimensional accuracy in the drawing process, so that they are used for high demands on dimensional accuracy become. Since such chamfers are weakly convex, their sharpness is low and they do not have a cutting effect but pressing on the material, so that higher punching pressures (Knife forces) are required.
  • Such cutting tips can also have a radius, a fillet or a Have flattening.
  • Punch knives are presented in EP-A-0 715 933 differ from all those described above in that that the cutting tip is deliberately aimed Has rounding. This rounding is considered the crucial one Viewed feature by which prevented should be that the cutting edge is damaged in case of overpressure, i.e. is flattened and a ridge arises. The resilience such a rounded cutting edge is three times higher than that of a pointed cutting edge, the cut quality would also be preserved over long runs. At a Such execution must have high cutting forces be assumed. Such a blunt edge is created due to the manufacturing process also when scraping chamfers the blade.
  • the invention has for its object a cutting and To create scribing tool of the type described at the outset, with which these are partially antagonistic to each other cautious demands can be met even better and also a corresponding advantageous use of the to indicate the generic type.
  • this occurs when cutting or scoring with advantage to a swelling and swelling of the occurring Forces such that in the convex area of the side of the cutting edge starting when penetrating into the Good to be cut the ratio of one in the cutting direction pointing knife force perpendicular to the cutting direction standing lateral force does not initially decrease, in particular but grows steadily while penetrating further in the concave area the ratio of the in the cutting direction pointing knife force perpendicular to the The transverse direction of the cutting direction does not increase afterwards, but especially steadily decreasing. That way comes in optimally during the separation process of the good temporarily cutting, temporarily the pressing effect of the tool predominantly to the advantage, whereby the penetration behavior of the tool according to the invention in the material to be processed At its best. Especially through the concave area among other things, there is a possible formation of bulges of the material to be cut on its surface.
  • the knife force to be applied is when penetrating into the Good to be cut due to the curved contour of the chamfer depending on the distance h of the point of action of the wedge force component from the cutting edge, as the effective one Wedge angle, e.g. as a cutting angle from both sides in Tip section each to the bevel in the direction of Cutting edge of tangents can be defined, changes constantly depending on this distance h. This constant change is advantageous avoided that during the separation or scribing process in Tool and sudden changes in the material to be processed the effective forces or mechanical stresses could occur.
  • equation (1) along the bevel - strictly speaking - leads point by point to different values for the knife force F M * and the lateral force F Q * , since the shape of the contour of the bevel is not constant. It is therefore necessary to switch from an integral view to an infinitesimal view in this balance of forces, in which case the forces (knife force F M * , transverse force F Q * ) are to be understood in each case as specific quantities.
  • FIG. 1 shows, there is a first embodiment of a Cutting and scoring tool according to the invention, preferably is provided for the pressure cut from a Blade 1, which has a base section 2 and one attached to the Base section 2 adjoining wedge-shaped tip section 3 with a cutting edge 4 and with at least one - Two in the embodiment shown - each on one Blade longitudinal side 5 formed with the other blade longitudinal side 5 a chamfer 6 including a wedge angle ⁇ .
  • the wedge angle ⁇ is the cutting angle from both sides' in the tip section 3 each on the chamfer 6 in the direction of Cutting edge 4 created tangents T-T defines and can over an opposite to the cutting direction S from the cutting edge 4 from the current distance coordinate h, that of the respective Depth of penetration into what is to be cut or scored Well corresponds to be changeable.
  • the one from the chamfer 6 the two sides of the blade 5, or from the tangents T-T included effective wedge angles ⁇ can e.g. steady increase with increasing distance from the cutting edge 2. or decrease.
  • the wedge-shaped tip section 3, each with the chamfer 6 on each blade longitudinal side 5 is advantageous in terms of one running in the cutting direction S through the cutting edge 4 Center axis X-X symmetrical. at such a symmetrical formation of the blade 1 results the wedge angle ⁇ is a double value of an angle between the on a blade longitudinal side 5 in the direction of Cutting edge 4 on the chamfer 6 tangent T-T with the Center axis X-X.
  • the chamfer 6 has at least two continuously merging Areas 6a, 6b, and at least one first area located near the cutting edge 4. 6a with - seen in cross section - convex curvature (wedge angle ⁇ increases) and at least one of the convex ones Area 6a adjoining the second, near the Base section 2 arranged area 6b with - in cross section seen - concave curvature (wedge angle ⁇ increases from).
  • the bevel 6 can - at least in cross-section in sections an approximately S-shaped or - on the other blade longitudinal side 5 an inverted S-shaped Show contour course.
  • An imaginary one, from the cutting edge 4 outgoing straight line G-G, which through a base point F at the transition from tip section 3 to base section 2 the longitudinal side of the blade 5 runs, can be advantageous cut from the S-contour of the chamfer 6 in at least three points become.
  • Die areas 6c running in parallel do not contribute to being pushed apart the material of the goods to be processed, thereby advantageously forming a bulge in the material is completely prevented or at least severely restricted.
  • the parallel areas 6c can be advantageous a length of up to 45 percent of a vertical (in Cutting direction S running) length l of the tip section 3 have.
  • the contour of the chamfer 6 can advantageously also be designed in such a way that between the base section 2 and the area with concave curvature 6b of the chamfer 6 - in particular with a continuous transition - at least one further area 6d with convex curvature of the chamfer 6 is arranged.
  • the additional convex area 6d Due to this additional convex area 6d, the embodiment according to FIG. 1 has not only three but four intersection points with the imaginary straight line GG starting from the cutting edge 4.
  • these intersection points P 1 , P 2 , P 3 and F each mark approximately the beginning and end of a convex area (6a and 6d) and of the concave region 6b, wherein - in accordance with the above definition, the flat regions 6c are each included proportionately.
  • the convex region 6a lies approximately between the point P 1 on the cutting edge 4 and the point P 2 in the central region of the tip section 3
  • the concave region 6b lies approximately between the point P 2 in the central region of the tip section 3 and the point P 3 located in the tip section 3 near the base section 2.
  • the convex area 6d lies approximately between the point P 3 , which is located in the tip section 3 near the base section 2, and the base point F.
  • the bevel 6 thus - seen in cross section - not only an approximately S-shaped or - on the other side of the blade 5 shows an inverted S-shaped contour course, but even one - seen in cross section - double S-shaped or - on the other longitudinal side of the blade 5 reverse-double-S-shaped on.
  • An average half wedge angle ⁇ ⁇ / 2 between the imaginary straight line G-G starting from the cutting edge 4 through the base point F at the transition from the tip section 3 to Base section 2 runs on the longitudinal side 5 of the blade, and the one running in the cutting direction S through the cutting edge 4 Center axis X-X can be in particular in the range of 15 ° to 45 °, preferably - as shown in Fig. 1 - at about 27 °.
  • the blade 1 can have a thickness D in the region in the region from 0.3 to 2.5 mm, preferably about 0.7 mm, and the Tip section 3 can be vertical (in the cutting direction S running) length l in the range of 0.5 to 3.5 mm, preferably about 0.7 to 1.3 mm.
  • the blade 1 can preferably be made from one, from the cutting edge 4 starting at least into the convex area 6a of the tip section 3 additionally remunerated Spring band steel exist.
  • this remunerated area can the blade 1 in a preferred embodiment, in particular by an induction, flame or laser hardening and a subsequent one Temper, preferably at a temperature from 250 to 500 ° C, a hardness of 30 to 67 HRC.
  • FIG. 2 A second embodiment of an inventive Cutting and scoring tool is shown in Fig. 2. This differs from the first version in that that the tip section 3 has a lower vertical has (running in the cutting direction S) length l and that which are formed symmetrically on both longitudinal sides of the blade 5 Chamfers 6 do not run parallel in sections.
  • the forces that become effective are also exemplarily illustrated in FIG. 2.
  • different values of the knife force F M * and the transverse force F Q * are present point by point along the chamfer 6, since the shape of the contour of the chamfer 6 is not constant.
  • the sizes are each related to infinitesimally small values of the distance coordinate h running counter to the cutting direction S from the cutting edge 4 and are therefore to be regarded as force components.
  • FIG. 2 shows in the convex region 6a of the symmetrically shaped chamfer 6 a wedge force F K * acting on the material to be machined, that of the invention.
  • Cutting and scoring tool is applied at a point P.
  • This wedge force F K * which is perpendicular to a tangent TT to the contour of the chamfer 6 through the point P, causes a frictional force F R * directed in the direction of the tangent TT to the cutting edge 4, which is the product of the wedge force F K * can be quantified with a sliding friction coefficient ⁇ .
  • the superposition of the friction force F R * and the wedge force F K * results in a resulting wedge force F L * , which is at an angle ⁇ to the wedge force F K * , which can be calculated according to equation (2) above.
  • the knife force F M * to be applied at point P for the cut or scoring is composed of the two symmetrically acting resulting wedge forces F L * , as can be seen from the parallel diagram of forces shown in FIG. 2 - for clarity in the lower area (shifted) .
  • the resulting wedge forces F L * which are each at an angle ⁇ / 2 + ⁇ to the horizontal, have force components acting at right angles to the cutting direction S, which act as transverse forces F Q * and push the material to be separated sideways.
  • the convex curvature in the first section 6a of the chamfer 6 is designed such that the ratio of the knife force F M * acting in the cutting direction S to the material to be cut in each case penetrates into the material to be cut transverse force F Q * acting at right angles to the cutting direction S decreases from the cutting edge 2 over the length h of the chamfer 6 measured in the cutting direction S from a maximum of approximately 100 to a minimum of approximately 0, preferably from a maximum of approximately 5 to a minimum of approximately 0.5.
  • the cutting and scoring tool according to the invention Due to the convex design of the cutting wedge in the area of the chamfer 6, the cutting and scoring tool according to the invention has a comparatively higher strength of the blade 1 than known tools.
  • the blade 1 can therefore not be damaged even with high cutting pressure, and in addition to improved dimensional accuracy, an extension of the tool life is also possible. An unclean cut edge in the punched good caused by knife damage is prevented.
  • the concave curvature in the second section 6b of the chamfer 6 is designed such that the ratio of the knife force F M * acting in the cutting direction S to the material to be cut in each case transverse force F Q * acting at right angles to the cutting direction S increases from the cutting edge 4 over the length h of the chamfer 6 measured in the cutting direction S from a minimum of 0 to a maximum of approximately 100, preferably from a minimum of 0.5 to a maximum of approximately 5.
  • the convex region 6a and / or the concave region 6b of the chamfer 6 can in each case be delimited, for example in a production-technically simple manner, by an arc section with a radius R, which is in each case approximately 0.1 to 15 times the value of the distance P 1 F between the cutting edge 2 and the base point F at the transition from the tip section 3 to the base section 2.
  • this radius R can advantageously assume a value of approximately 1.0 mm in the convex region 6a.
  • the respective values of such a radius R can differ from one another in the convex region 6a and in the concave region 6b.
  • each tangent T -T applied in the direction of the cutting edge 4 to the chamfer 6 closes with the axis XX running in the cutting direction S through the cutting edge 4
  • the cutting edge 4 each have a flat flattening 4a.
  • this flat flattening 4a adjoins the cutting edge 4 the chamfer 6 created tangent T-T with the in the cutting direction S through the cutting edge 4 axis X-X an angle ⁇ / 2, which is exactly 90 °.
  • This can advantageously the cutting edge 4 - for example when Dressing the tool according to the invention - highly stressed be without causing harmful tip deformations comes.
  • a groove 4b be designed such that the cutting edge 4 over their entire length has two cutting edges 4c (fifth and sixth embodiment in Fig. 5 and 6).
  • the cutting edge 4 can have a width b of approximately 0.005 up to 0.050 mm.
  • the fillet 4b can preferably - As shown - at least one in its cross section include an arcuate section or by a circular arc-shaped section, the Diameter of the arcuate section of the fillet 4b corresponds at least to the width b of the cutting edge 4 and at most ten times, preferably at most about three to five times the width b of the cutting edge 4 can assume.
  • Such an embodiment of the invention points in terms of force to be cut due to the two Cutting 4c with a long tool life an excellent cutting effect on. Since the cutting edge 4 has two support points on the material to be cut, on which the Distributed cutting force also occurs compared to one Cutting edge 4 with only one tip reduces wear on. The counter-punching plate is also protected. It has also been shown that with such an inventive Cutting and scoring tool a very small one Height tolerance of the blade can be achieved, which makes the Preparation of the dies (carrier plates) simplified and shortens the necessary preparation time. Another advantage exists - especially with a ground flank - in that by the cutting and scoring tool according to the invention a "lint free" cut is made that the quality requirements for the cut goods will do justice.
  • a rounding 4d (seventh and eighth embodiment in FIGS. 7 and 8) can be provided on the cutting edge 4. Even with such a design, the cutting edge 4 can be subjected to high loads without causing harmful tip deformations.
  • the radius of the rounding can advantageously be in a range from less than 10 ⁇ m to greater than 15/100 mm.
  • the values of the pressure load on the cutting edge 4 thus remain far below the permissible limit load of approximately 1100 N / mm 2 .
  • At least one further area 6e with concave curvature of the chamfer 6 can be arranged with a continuous transition, as shown in FIGS. 9 and 10 (ninth and tenth embodiments of the invention).
  • a region 6e can be produced, for example, by hollow grinding. Due to the additional concave region 6e, for example, the embodiment according to FIG. 9 has not only four but five intersection points with the imaginary straight line GG starting from the cutting edge 4. These are the points P 1 , P 2 , P 3 , P 4 and F.
  • the additional concave area 6e lies approximately between the points P 1 and P 4 , the convex area 6a between the points P 4 and P 2 , while the end and start points of the remaining areas 6b and 6d lie exactly as in the first and second exemplary embodiments described above (existing flat areas 6c - FIG. 9 - are proportionally attributed to the convex and concave areas 6a, 6b.)
  • At least one Area of the chamfer 6 has a flat contour.
  • this area can be that of the first embodiment act described area 6c, in which the trained symmetrically on both sides of the blade 5 Chamfers 6 run parallel in sections and which are in Direction towards the base section 2 towards the convex Connect area 6a.
  • - such as in the embodiments in Fig. 11 and 12 shown - areas 6f with a flat contour between the concave portion 6b of the tip portion 3 and the base section 2, in particular on the Foot point F, extend.
  • FIGS. 11 and 12 show such however, sometimes less pronounced flat areas 6f.
  • a flat region 6f runs from Starting point F (there in an unspecified one Angle of approximately 15 ° to the cutting direction S)) the concave area 6b and continuously merges into it.
  • Fig. 12 shows a peculiarity that in some Special cases can occur, namely that the straight line G-G sectionally coincides with the contour of the chamfer 6.
  • one or more areas 6g, 6h of the chamfer 6 with a flat contour can also be arranged between the cutting edge 4 and the convex area 6a of the chamfer 6, as is the case with the embodiments according to FIGS. 3 to 8 and 13 to 16 demonstrate.
  • the friction force F M * assumes a minimum value in the parallel areas 6g.
  • these areas 6g in addition to the contour course of the chamfer 6 according to the invention, additionally promote what is known as "self-leveling", ie height tolerance compensation over the entire length of a tool according to the invention clamped in a punching device.
  • self-leveling ie height tolerance compensation over the entire length of a tool according to the invention clamped in a punching device.
  • up to five intersection points P 1 to P 5 can even occur in the contour of the chamfer 6, as shown in FIG. 14, with the straight line GG.
  • the convex area 6a does not intersect the straight line GG.
  • Figs. 17 and 18 have large ones Similarity to the exemplary embodiments in FIGS. 11 and 12 on.
  • the middle half Wedge angle ⁇ ⁇ / 2 between the imaginary, from the cutting edge 4 outgoing straight line G-G, which passes through the base point F am Transition from tip section 3 to base section 2 at the Blade length side 5 runs, and in the cutting direction S through the cutting edge 4 center axis X-X at 17 and 18 is larger.
  • the convex Area 6a or concave area 6b can be the respective length of the convex Area 6a or concave area 6b with advantage about 5 to 95 percent of the length l of the tip section 3 amount, the flat areas 6c, 6f, 6h on the respective length of the convex area 6a and / or concave area 6b advantageously about 0 to 85 percent can be involved.
  • the contours described above and shown in figures the chamfer 6 can be machined by scraping and / or at least partially produce by grinding. Also a surface treatment by etching and Eroding is alternatively or additionally advantageous possible. In particular, scraping is preferred wherein a blank for the inventive to be manufactured Tool to form the chamfer in the longitudinal direction pulled at least one hard metal tool or the like whose negative contour is the chamfer course of the tool equivalent.
  • the negative contour acting as a patrix for the chamfer 6 can be extremely precise e.g. by electroerosive removal, such as wire EDM, be generated.
  • the surface of the blade 1, in particular that of the tip section 3, can be an additional finishing experienced by applying a functional layer.
  • a lubricating lacquer coating evaporation with titanium nitride, tungsten carbide plating, a coating with polytetrafluoroethylene (PTFE) or a similar measure can be provided.
  • Such functional layers reduce friction and increase the corrosion and wear resistance of the tool according to the invention.
  • the invention is not limited to the foregoing Embodiments.
  • the blade longitudinal sides 5 with their chamfers 6 also can optionally be formed asymmetrically to each other.
  • the concave and / or convex curvature of the chamfer 6 does not have to run in a circular arc, but can also be part an ellipse or a geometric curve with curvature (Parabola, e-function) can be executed without the Is left within the scope of the invention.
  • the person skilled in the art can take additional measures for Improving the cutting behavior of an inventive Provide tools such as the length of the Tip section 3, especially in the area of the cutting edge 4, distributed perforations, curls and / or Serrations.

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Forests & Forestry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Milling Processes (AREA)
  • Preliminary Treatment Of Fibers (AREA)
  • Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
  • Knives (AREA)
  • Machines For Manufacturing Corrugated Board In Mechanical Paper-Making Processes (AREA)
  • Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Schneid- und Ritzwerkzeug, vorzugsweise für den Druckschnitt, nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 und eine Verwendung eines solchen Wekrkzeugs nach dem Oberbegriff des Anspruchs 23.
Derartige Werkzeuge werden z.B. in der Kartonagenindustrie eingesetzt, um aus einem Karton- oder Pappmaterial Zuschnitte für Kartons oder Schachteln (z.B. Zigarettenschachteln) herzustellen. Dies geschieht üblicherweise mittels Stanzvorrichtungen, die die klingenförmigen Werkzeuge mit zumindest beim Schneidvorgang zur Materialebene senkrechter Klinge so aufnehmen, daß die an einer Klingenlängsseite vorhandene Fase beginnend mit der Schneidkante senkrecht zur Materialebene durch Hub- oder Rotationsbewegung in das Material eindringt. Hierdurch können die Zuschnitte einerseits ausgeschnitten sowie andererseits auch zur Bildung von Faltlinien durch ein nur teilweises Ausschneiden angeritzt werden, wobei die Faltlinien ein Auffalten des Zuschnittes, z.B. zu einer Schachtel ermöglichen.
Die Schneide (Spitzenabschnitt) des Schneid- und Ritzwerkzeuges hat die Form eines Keiles, dessen Seitenflächen einen Keilwinkel bilden. Die Wirkung einer solchen Schneide wird beispielweise in Spaethe-Trzebiatowsky: Metallbearbeitung Bd. 1, Olten - Freiburg i. Br., 6. Aufl. 1965, S. 67 beschrieben. Diese Wirkung ist von der Stellung und Bewegung der Schneide relativ zum Werkstück abhängig. Bei der beim Druckschneiden erfolgenden senkrechten Anstellung wird das Gut durchschnitten oder getrennt, während bei schräger Anstellung Späne abgetrennt würden. Durch die aufgebrachte Schnittkraft wird der Keil in den Werkstoff eingetrieben. Dabei muß er den Werkstoff verdrängen. Der zu überwindende Schnittwiderstand ist abhängig von den Festigkeitseigenschaften des zu schneidenden Werkstoffes, von der Größe des Keilwinkels und der wirksamen Schneidenlänge. Bei schlankem Keil mit kleinem Keilwinkel ist weniger Werkstoff zu verdrängen als bei großem Keilwinkel. Der Schnittwiderstand ist deshalb geringer. Jedoch hat der schlanke Keil eine geringere Masse, bricht leichter oder die Schneide stumpft leicht ab. Beim Trennen zerlegt sich die Schnittkraft in rechtwinklig zu den Seitenflächen gerichtete Keilkraftkomponenten. Die entstehende Reibung erfordert einen höheren Kraftaufwand. Die Keilkraftkomponenten teilen sich in senkrechte und waagerechte Teilkräfte (Normal- und Querteilkräfte). Die senkrechten Kräfte bewirken den Vortrieb, wobei sich unter Umständen vor der Schneidkante ein Riß bilden bzw. eine sogenannte Berstung im zu stanzenden Material auftreten kann. Übersteigen die waagerechten Teilkräfte (Querkraftkomponenten) die Festigkeit des Stanzgutes, so wird es auseinandergerissen. Es erfolgt ein Bruch mit rauher Bruchfläche, während die zu erzielende, eigentliche Schnittfläche glatt sein soll.
In der Zeitschrift "Papier+Kunststoff-Verarbeiter" Nr. 8, 1994, Seite 12 ist eine Kräftebilanz für ein symmetrisch ausgebildetes Schneid- und Ritzwerkzeug für den Druckschnitt wiedergeben, die über die von Spaethe-Trzebiatowsky angegebenen Betrachtungen hinausgeht, insofern durch diese Bilanz auch die am Keil wirksam werdenden Reibungskräfte und die der Schnittkraft (hier Messerkraft genannt) entgegenwirkende Stanzkraft berücksichtigt werden sollen. Es wird ausgeführt, daß sich die aufzubringende Messerkraft sich aus der notwendigen Stanzkraft zur Materialzerstörung und den durch die Materialverdrängung entstehenden senkrecht zur Schnittebene wirkenden Komponenten der Keil- und Reibungskräfte zusammensetzen soll, wobei die Reibungskraft jeweils durch Multiplikation einer mittleren Gleitreibungszahl mit der Keilkraft berechnet wird. Auch aus dieser Bilanz folgt, daß bei einem schlanken Keil mit kleinem Keilwinkel ein geringerer Schnittwiderstand auftritt als bei einem Keil mit größerem Keilwinkel. Außerdem wird aus der Bilanz deutlich, daß sich die notwendigerweise aufzubringende Messerkraft durch Verringerung der Gleitreibungszahl verringern läßt. Als entsprechende technische Maßnahmen werden daher. einerseits Doppelfasen mit zwei wirksamen Keilwinkeln und andererseits eine Gleitlackbeschichtung o.ä. des keilförmigen Spitzenabschnitts vorgeschlagen.
In der DE-A-2 743 258 wird ausgeführt, daß zum Schneiden von Karton, Papier usw. normalerweise Klingen aus gehärtetem Stahl verwendet werden, die beim üblichen Anschleifen eine Rauheit von wenigen Mikrometern oder weniger besitzen und öfter ersetzt und neu angeschliffen werden müssen. Obgleich es auch Klingen mit einer Plattierung aus Wolframcarbid für derartige Zwecke gibt, welche diesen Nachteil nicht aufweisen, sind diese Ausführungen jedoch außerordentlich kostspielig und wenig verbreitet. Zweck des Anmeldegegenstandes dieser Schrift ist daher eine Verbesserung der Klingen aus gehärtetem Stahl für Stanz-/Schneidmaschinen in der Weise, daß ihre Standzeit verlängert und gleichzeitig das Eindringen der Klinge in das zu bearbeitende. Stanzgut erleichtert wird. Es wird eine Klinge aus gehärtetem Stahl beschrieben, die eine erste geschliffene Seitenfläche mit einer Rauheit von maximal 0,9 µm aufweist, welche einen Winkel von 19 bis 22 Grad mit einer flachen Klingenseite bildet, und die weiterhin eine zweite geschliffene Seitenfläche mit einer Rauheit von maximal 0,02 µm aufweist, welche einen Winkel mit der flachen Klingenseite bildet, der um 1 bis 5 Grad größer ist als der Winkel der ersten geschliffenen Seitenfläche. Die gewünschte Verbesserung wird also insbesondere durch eine sehr ausgeprägte Glätte und der Feinheit der Klinge, d.h. durch eine teilweise extrem geringe Oberflächenrauheit erreicht, womit ein beträchtlicher Fertigungsaufwand verbunden ist.
Insbesondere bei der Verarbeitung von folien- oder aluminiumkaschiertem Karton bildet sich bei der Bearbeitung mit bekannten Schneid- und Ritzwerkzeugen Kantenstaub an den Zuschnitten, vielfach auch "Fusseln" genannt. Dieser Stanzstaub muß zum Teil in mühsamer Handarbeit, mit Bürsten, Schwingschleifer, Druckluft oder ähnlichen Hilfsmitteln von den Zuschnitten entfernt werden. Daher sind verschiedene technische Lösungen zur Vermeidung des Kantenstaubes vorgeschlagen worden.
Bei der Herstellung der auch unter dem Namen "Schneidlinien" bekannten Schneid- und Ritzwerkzeuge aus Stahl, wie sie beispielsweise in der DE-A-3 919 536 beschrieben ist, wird zunächst ein Stahlband durch eine spanabhebende Bearbeitung, wie beispielsweise durch Schaben oder Strählen, mit Anfasungen versehen, die die Schneid- bzw. Ritzkante bilden. Danach wird das Stahlband im Spitzenabschnitt, insbesondere im Bereich der Schneid- und Ritzkante, gehärtet. Dieses Härten erfolgt durch Erwärmen auf die erforderliche Härtetemperatur und eine anschließende definierte Abkühlung. Das Erwärmen kann dabei in vorteilhafter Weise im Induktionsverfahren mit Hochfrequenz erfolgen, da die Härtung insbesondere im Bereich der Schneid- und Ritzkante nur mit einer geringen Tiefe in der Dicke des Stahlbandes erfolgen muß. Der Bereich der Schneid- bzw. Ritzkante erhält dadurch in einem kontinuierlich durchführbaren Arbeitsgang die erforderliche Härte, so daß die Schneid- und Ritzwerkzeuge auch eine lange Standzeit aufweisen. Beim Hochfrequenz-Erwärmen bis auf die erforderliche Härtetemperatur erfolgt jedoch ein Anlaufen und Verzundern der Oberfläche des Stahlbandes. Solche Verzunderungen an den Flächen der Anfasungen beeinträchtigen das glatte Eindrücken in Karton, Papier oder dergleichen, so daß an den Schnittkanten des Kartons, Papiers oder dergleichen Schnittstaub und Ausfaserungen entstehen. Dem Anlaufen und Verzundern kann, wie die DE-A 3 919 536 vorschlägt, durch eine Schutzgasbehandlung entgegengewirkt werden.
Betrachtet man den Querschnitt der Klingen bekannter Schneid- und Ritzwerkzeuge, so läßt sich eine Vielzahl verschiedener Formen feststellen. Der Querschnitt kann symmetrisch oder asymmetrisch ausgebildet sein (vgl. US-A-2 276 376). Die Klinge kann eine konkave Gestalt, wie beispielsweise entsprechend der US-A-2 211 213 im Basisabschnitt, oder eine konvexe Gestalt, wie beispielsweise entsprechend der US-A-2 049 157 oder der US-A-2 276 376, besitzen. Allen diesen bekannten Klingen gemeinsam ist jedoch mindestens eine Anfasung im Bereich der Klingenspitze, die in jedem Fall eben ausgebildet ist.
Eine Ausnahme hinsichtlich dieses Merkmals bildet ein aus dem als gattungsbildent herangezogenen deutschen Gebrauchsmuster DE-U-296 16 585 bekanntes Schneid- und Ritzwerkzeug, bei dem die Fase eine derart konvexe Krümmung aufweist, daß jede in Richtung der Schneidkante an die Fase angelegte Tangente mit einer in Schnittrichtung durch die Schneidkante verlaufenden Achse einen Winkel einschließt, der kleiner als 90° ist.
Die DE-A-29 07 325 betrifft eine Schneidwalze zur Erzeugung profilierter Innen- und Außenschnitte an bewegten Bahnen oder Einzelzuschnitten aus Papier od. dgl., insbesondere zur Herstellung von Briefhüllenrohlingen auf Briefhüllenherstellungsmaschinen, bestehend aus einem Grundkörper, der ein stegförmiges Messer trägt, dessen Abwicklung den Konturen des zu schneidenden Formates entspricht. Das Messer besteht aus einer oder mehreren neben- und übereinanderliegenden auf den Grundkörper aufgebrachten Schweißraupen. Durch Anfräsen einer Dachschräge im oberen etwas stärker gehaltenen Bereich des Steges entsteht aus den Schweißraupen ohne weitere Nacharbeit das schneidfähige Messer. Die Dachschräge, welche auch als "Fase" aufgefaßt werden kann, weist keine Krümmung auf, sondern ist ebenflächig ausgebildet. Der Fußbereich der Schweißraupe weist eine Einbuchtung im unteren Bereich auf, die nicht am Schneidvorgang beteiligt ist.
In der EP-A-0 418 768 wird ein Stanzblech aus Stahlblech, ein Verfahren zu seiner Herstellung und ein Werkzeug zur Durchführung des Verfahrens beschrieben. Das Stanzblech besitzt mindestens einen von der Vorderseite abragenden, jeweils eine Stanzkante tragenden Steg, wobei der Normal-Abstand der Stanzkante von der Rückseite des Stanzblechs um ein Sollmaß mit einer Toleranz von höchstens 0.04 mm variiert. Auf der Rückseite ist in mindestens einem Bereich der Stege Material abgetragen oder aufgefüllt und/oder an beiden Flanken der Stanzkante ist unmittelbar an dieser, je eine durch Drücken erzielte Vertiefung oder eine Aufwölbung angeordnet. Durch den Drückvorgang bzw. Stauchvorgang des Stanzblechs wird im Anschluß an die Stanzkante zunächst mit Hilfe eines kugelförmig gekrümmten Hartmetallstiftes eine konkave Krümmung erzeugt. Durch die Materialverdrängung entsteht - sich an den konkaven Bereich anschließend - eine konvexe Aufwölbung, die wiederum in die ursprüngliche (unverformte) Kontur der Flanken übergeht. Aus der Beschreibung des Schnittvorganges und der Art sowie der Geometrie des zu schneidenden Gutes ergibt sich dabei, daß der in Schnittrichtung hinter dem konvexen Bereich liegende Bereich ist nicht Bestandteil einer schneidenden Fase ist.
Die überwiegende Zahl der bekannten Schneid- und Ritzwerkzeuge besitzt insbesondere entweder eine geschabte oder eine geschliffene Fase (FR-A-1 483 301, DE-A-2 304 237, DE-A-2 743 258), d.h. bei dem Vorprodukt, einem kaltgewalzten, gehärteten und angelassenen Stahlstreifen aus Federbandstahl, wird die Fase entweder durch Schleifen oder durch Schaben gebildet. Unter Schaben versteht man dabei eine spanabhebende Bearbeitung, bei der das zu bearbeitende Werkstück relativ zu einem feststehenden Werkzeug, z.B. einem Hartmetallwerkzeug oder dergleichen bewegt wird, d.h. der Stahlstreifen wird zur Bildung der Fase in Längsrichtung durch mindestens eine Ziehstation gezogen.
In der EP-A-0 234 009 werden die Vor- und Nachteile der bekannten entweder geschliffenen oder geschabten gattungsgemäßen Schneid- und Ritzwerkzeuge beschrieben. Die geschliffene Fase weist einen minimalen Hohlschliff auf, wodurch sich eine hervorragende Schärfe ergibt, so daß ein geringer Stanzdruck erforderlich ist. Jedoch ist die Maß-haltigkeit einer derartigen Fase nicht für alle Zwecke zufriedenstellend. Geschabte Fasen besitzen aufgrund ihrer Herstellung im Ziehverfahren eine sehr gute Maßhaltigkeit, so daß sie bei hohen Ansprüchen an die Maßgenauigkeit eingesetzt werden. Da solche Fasen aber schwach konvex sind, ist ihre Schärfe gering und sie wirken nicht schneidend sondern drückend auf das Material ein, so daß höhere Stanzdrücke (Messerkräfte) erforderlich sind. Solche Schneidenspitzen können auch einen Radius, eine Hohlkehle oder eine Abplattung aufweisen. In den genannten Schriften wird daher ein Schneid- und Ritzwerkzeug, bzw. ein Herstellungsverfahren für ein Werkzeug vorgeschlagen, das sich insbesondere durch eine außerordentlich hohe Maßhaltigkeit, d.h. eine sehr geringe Höhentoleranz, auszeichnet, was für den oben beschriebenen Anwendungsfall insofern besonders wichtig ist, als die Schneidkante genau linear sowie parallel zu der Ebene des zu schneidenden und/oder zu ritzenden Materials verlaufen muß, da ansonsten nur ein ungleichmäßiges Ausschneiden bzw. Anritzen zu erreichen wäre. Ferner besitzt das aus der EP-A-0 234 009 bekannte Werkzeug eine erhöhte Standzeit, und es wird die Bildung von Schnittstaub weitestgehend vermieden. Das Schneid- und Ritzwerkzeug weist, um dies zu erreichen, eine ausgehend von der Fasenspitze schabriefenfreie feingeschliffene Oberfläche auf, die sich auf der an einer an einer Klingenlängsseite ausgebildeten geschabten Fase befindet. Der Anschliffwinkel des Feinschliffes beträgt dabei in einer vorteilhaften Ausführung ca. 45° bis 60°.
In der EP-A-0 715 933 werden Stanzmesser vorgestellt, die sich von allen vorstehend beschriebenen dahingehend unterscheiden, daß die Schneidenspitze eine bewußt angestrebte Verrundung aufweist. Diese Verrundung wird als das entscheidende Merkmal angesehen, durch welches verhindert werden soll, daß die Schneide bei Überdruck beschädigt, d.h. plattgedrückt wird und ein Grat entsteht. Die Belastbarkeit einer solchen abgerundeten Schneide sei dreimal höher als die einer spitzen Schneide, wobei die Schnittqualität auch über hohe Auflagen erhalten bliebe. Bei einer solchen Ausführung muß von hohen notwendigen Schnittkräften ausgegangen werden. Eine derartige stumpfe Schneide entsteht herstellungsbedingt auch beim Schaben von Fasen an der Klinge.
Aus den vorstehenden Angaben gehen die hohen Ansprüche an die beim Schneiden und Ritzen verwendeten Werkzeuge hervor, die sich hinsichtlich der Anforderungen an die Qualität des geschnittenen Gutes wie folgt zusammenfassen lassen:
  • Einhaltung der geometrisch genauen Schnittfläche;
  • keine, z.B. durch Messerbeschädigungen verursachte, Streifenbildung in Schnittrichtung;
  • keine, z.B. durch wechselnde Härte über die Höhe eines zu schneidenden Stapels hervorgerufenen, wellenartigen Ausbuchtungen;
  • minimale Rauheit der Schnittfläche;
  • keine Rißbildung bzw. Bersten vor der Schneidkante;
  • minimaler Anfall von Schneidstaub, als dessen Hauptursache eine zu hohe Rauheit des Schneidwerkzeugs angesehen wird.
Aus den Anforderungen an die Qualität des Schnittgutes leiten sich dann die nachstehenden Forderungen an die Schneidwerkzeuge ab:
  • hohe Schneidhaltigkeit, und zwar
    • eine sehr geringe Höhentoleranz der Klinge, weil die Schneidkante genau linear sowie parallel zu der Ebene des zu schneidenden und/oder zu ritzenden Materials verlaufen muß;
    • Maßhaltigkeit der Fase;
    • geringe, aber hinsichtlich der Herstellungskosten optimierte Rauheit der Klinge;
  • hohe Standzeit des Werkzeugs durch
    • Festigkeit der Klinge - insbesondere darf diese auch bei überhöhtem Schneiddruck nicht beschädigt werden;
    • Härte der Klinge zur Gewährleistung einer hohen Verschleißfestigkeit;
  • Gewährleistung eines optimalen Ablaufs des Schneidvorgangs hinsichtlich
    • eines schneidenden (nicht drückenden) Eindringens in das Stanzgut;
    • eines geringen Stanzdruckes durch minimalen Schnittwiderstand und kleine Reibungskräfte beim Schneiden;
  • möglichst niedriger Herstellungsaufwand;
  • kurze Zurichtzeiten bei der Bemesserung der Stanzformen.
Durch das oben erwähnte, aus dem deutschen Gebrauchsmuster DE-U-296 16 585 bekannte Schneid- und Ritzwerkzeug wird dieses Anforderungsprofil bereits in hohem Maße erfüllt, jedoch hat sich gezeigt, daß dabei noch ein nicht zu vernachlässigendes Verbesserungspotential besteht.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Schneid- und Ritzwerkzeug der eingangs beschriebenen Art zu schaffen, mit dem diese sich teilweise antagonistisch zueinander verhaltenden Forderungen noch besser erfüllt werden können und auch eine entsprechende vorteilhafte Verwendung der gattungsgemäßen Art aufzuzeigen.
Diese Aufgabe wird durch die technischen Maßnahmen entsprechend der Merkmale der Ansprüche 1 und 23 gelöst.
Erfindungsgemäß kommt es dadurch beim Schneiden bzw. Ritzen mit Vorteil zu einem An- und Abschwellen der auftretenden Kräfte und zwar derart, daß in dem konvexen Bereich, von der Seite der Schneidkante ausgehend beim Eindringen in das zu schneidende Gut das Verhältnis einer in Schnittrichtung weisenden Messerkraft zu einer senkrecht zur Schnittrichtung stehenden Querkraft zunächst nicht abnimmt, insbesondere aber stetig anwächst, während beim weiteren Eindringen in dem konkaven Bereich das Verhältnis der in Schnittrichtung weisenden Messerkraft zu der senkrecht zur Schnittrichtung stehenden Querkraft danach nicht anwächst, insbesondere aber stetig abnimmt. Auf diese Weise kommt in optimaler Weise beim Trennprozeß des Gutes zeitweilig die schneidende, zeitweilig die drückende Wirkung des Werkzeugs vorwiegend zur Geltung, wodurch das Eindringverhalten des erfindungsgemäßen Werkzeugs in das zu bearbeitende Gut eine Bestform annimmmt. Insbesondere durch den konkaven Bereich wird dabei unter anderem auch einer möglichen Wulstbildung des zu schneidenden Gutes an seiner Oberfläche entgegengewirkt.
Die aufzubringende Messerkraft ist beim Eindringen in das zu schneidende Gut aufgrund der gekrümmten Kontur der Fase abhängig vom Abstand h der Wirkungsstelle der Keilkraftkomponente von der Schneidkante, da der effektiv wirksame Keilwinkel, der z.B. als Schnittwinkel von beidseitig im Spitzenabschnitt jeweils an die Fase in Richtung der Schneidkante angelegter Tangenten definiert werden kann, sich in Abhängigkeit von diesem Abstand h stetig ändert. Durch diese stetige Änderung wird vorteilhafterweise vermieden, daß während des Trenn- oder Ritzprozesses im Werkzeug und im zu bearbeitenden Gut sprunghafte Änderungen der wirksam werdenden Kräfte bzw. mechanischen Spannungen auftreten könnten.
Wenn die Klingenlängsseiten eines erfindungsgemäßen Werkzeugs, insbesondere im Bereich der Fasen, symmetrisch hinsichtlich einer in Schnittrichtung durch die Schneidkante verlaufende Mittenachse ausgebildet sind, läßt sich zeigen, daß die Messerkraft folgendermaßen ausgedrückt werden kann: FM * (h) FQ * (h) = 2tan(β2 + ρ)
Dabei ist ρ der sogenannte Reibungswinkel, der sich zu ρ =arctanµ berechnen läßt, und FM * die Messerkraft, FQ * die Querkraft, β der Keilwinkel, h der vertikale Abstand der Schneidkante. und µ die Gleitreibungszahl. Hierbei ist aber zu beachten, daß Gleichung (1) entlang der Fase - streng genommen - jeweils punktweise zu verschiedenen Werten für die Messerkraft FM * und die Querkraft FQ * führt, da der Verlauf der Kontur der Fase nicht konstant ist. Es ist daher bei dieser Kräftebilanzierung von der integralen Betrachtungsweise zu einer infinitesimalen Betrachtungsweise überzugehen, wobei in der Bilanz dann unter den Kräften (Messerkraft FM *, Querkraft FQ *) jeweils spezifische Größen zu verstehen sind. Alle Größen sind also jeweils auf infinitesimal kleine Werte der entgegen der Schnittrichtung von der Schneidkante aus laufenden Abstandskoordinate h bezogen, und die Gesamt-Kräftewerte ergeben sich erst durch Integration von der Schneidkante (Wert h=0) bis zum jeweils wirksamen maximalen vertikalen Abstand (h=hmax) der Wirkungsstelle der Keilkraft im jeweiligen Moment des Schnitt- bzw. Ritzprozesses.
Aus (1) und (2) lassen sich - je nach der zugrundliegenden Aufgabenstellung - Zielfunktionen und Randbedingungen für eine Optimierungsrechnung (Bildung und Lösung von Differentialgleichungen) ableiten, durch die der detaillierte, unter dem jeweils relevanten Aspekt optimierte Verlauf der Funktion β (h) (Funktionstyp und Parameter) bestimmt werden kann. Beispielsweise kann eine solche Zielfunktion darin bestehen, daß der Quotient aus Messerkraft FM und Querkraft FQ einen Minimalwert annimmt oder beim Eindringen des erfindungsgemäßen Werkzeugs in das Gut konstant bleibt. Als Randbedingung kann auch ein analytischer Ausdruck für die Funktion β (h) und/oder FM * vorgegeben werden, durch den beispielsweise berücksichtigt werden kann, ob das zu bearbeitende Gut durchtrennt oder nur geritzt werden soll.
Insbesondere leitet sich daraus die Ausführung eines erfindungsgemäßen Werkzeugs, nach der die Fase -im Querschnitt gesehen - einen etwa S-förmigen oder (auf der anderen Seite) umgekehrt S-förmigen Konturverlauf aufweist und eine gedachte, von der Schneidkante ausgehende Gerade, die durch einen Fußpunkt am Übergang vom Spitzenabschnitt zum Basisabschnitt an der Klingenlängsseite verläuft, in mindestens drei Punkten schneidet.
Weitere vorteilhafte Ausführungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen und der nachfolgenden Beschreibung enthalten. Anhand der in den beiliegenden Zeichnungsfiguren dargestellten Ausführungsbeispiele wird die Erfindung näher erläutert. Dabei zeigen die Fig. 1 bis 18 jeweils im Querschnitt und vergrößert gegenüber der natürlichen Größe, 18 verschiedene Ausführungsformen eines erfindungsgemäßen Schneid- und Ritzwerkzeuges.
In den verschiedenen Figuren der Zeichnung sind gleiche Teile stets mit denselben Bezugszeichen versehen, so daß sie in der Regel auch jeweils nur einmal beschrieben werden.
Wie Fig. 1 zeigt, besteht eine erste Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Schneid- und Ritzwerkzeuges, das vorzugsweise für den Druckschnitt vorgesehen ist, aus einer Klinge 1, die einen Basisabschnitt 2 und einen sich an den Basisabschnitt 2 anschließenden keilförmigen Spitzenabschnitt 3 mit einer Schneidkante 4 und mit mindestens einer - in der dargestellten Ausführung zwei - jeweils an einer Klingenlängsseite 5 ausgebildeten mit der anderen Klingenlängsseite 5 einen Keilwinkel β einschließenden Fase 6. Der Keilwinkel β ist dabei als Schnittwinkel von beidseitig' im Spitzenabschnitt 3 jeweils an die Fase 6 in Richtung der Schneidkante 4 angelegter Tangenten T-T definiert und kann über eine entgegen der Schnittrichtung S von der Schneidkante 4 aus laufende Abstandskoordinate h, die der jeweiligen Eindringtiefe in das zu schneidende oder zu ritzende Gut entspricht, veränderlich sein. Der von den Fasen 6 an den beiden Klingenlängsseiten 5, bzw. von den Tangenten T-T eingeschlossene wirksame Keilwinkel β kann sich z.B. stetig mit zunehmenden Abstand von der Schneidkante 2 vergrößern. oder verringern.
Der keilförmige Spitzenabschnitt 3 mit jeweils der Fase 6 auf jeder Klingenlängsseite 5 ist mit Vorteil hinsichtlich einer in Schnittrichtung S durch die Schneidkante 4 verlaufenden Mittenachse X-X symmetrisch ausgebildet. Bei einer solchen symmetrischen Ausbildung der Klinge 1 ergibt sich der Keilwinkel β als doppelter Wert eines Winkels zwischen der an einer Klingenlängsseite 5 in Richtung der Schneidkante 4 an die Fase 6 angelegte Tangente T-T mit der Mittenachse X-X.
Die Fase 6 weist mindestens zwei stetig ineinander übergehende Bereiche 6a, 6b auf, und zwar mindestens einen ersten, in der Nähe der Schneidkante 4 angeordneten Bereich. 6a mit - im Querschnitt gesehen - konvexer Krümmung (Keilwinkel β nimmt zu) und mindestens einen sich an den konvexen Bereich 6a anschließenden zweiten, in der Nähe des Basisabschnitts 2 angeordneten Bereich 6b mit - im Querschnitt gesehen - konkaver Krümmung (Keilwinkel β nimmt ab).
Die Fase 6 kann somit - im Querschnitt gesehen - zumindest abschnittsweise einen etwa S-förmigen oder - auf der anderen Klingenlängsseite 5 einen umgekehrt S-förmigen Konturverlauf aufweisen. Eine gedachte, von der Schneidkante 4 ausgehende Gerade G-G, die durch einen Fußpunkt F am Übergang vom Spitzenabschnitt 3 zum Basisabschnitt 2 an der Klingenlängsseite 5 verläuft, kann dabei mit Vorteil von der S-Kontur der Fase 6 in mindestens drei Punkten geschnitten werden.
Dabei ist es auch möglich und vorteilhaft, daß - wie dargestellt - die symmetrisch auf beiden Klingenlängsseiten 5 ausgebildeten Fasen 6 abschnittsweise (in Bereichen 6c) parallel verlaufen. Rücksprünge gegenüber einem Parallelverlauf der Fasen 6 sollten jedoch vermieden werden. Diese parallel verlaufenden Bereiche 6c, die vorzugsweise eben ausgebildet sind, bzw. noch nachstehend beschriebene andere ebene Bereiche im Querschnitt der Fase 6 können jeweils anteilig dem konvexen Bereich 6a oder dem konkaven Bereich 6b zugerechnet werden, je nachdem in welchem Bogen des S sie sich befinden. Durch die Bereiche kann mit Vorteil bedarfsweise in Abstimmung auf das zu bearbeitende Gut eine Verlängerung des Spitzenabschnitts 3 erreicht werden. Dies veranschaulichen jeweils Vergleiche der paarweise ähnlichen Ausführungen in Fig. 1 und 2, 3 und 4 ... 17 und 18. Die parallel verlaufenden Bereiche 6c tragen nicht zum Auseinanderdrängen des Materials des zu bearbeitenden Gutes bei, wodurch vorteilhafterweise eine Wulstbildung im Material völlig unterbunden bzw. zumindest stark eingeschränkt wird. Die parallel verlaufenden Bereiche 6c können mit Vorteil eine Länge von bis zu 45 Prozent einer vertikalen (in Schnittrichtung S verlaufenden) Länge l des Spitzenabschnitts 3 aufweisen.
Wie Fig. 1 zeigt, kann die Kontur der Fase 6 mit Vorteil auch derart gestaltet sein, daß zwischen dem Basisabschnitt 2 und dem Bereich mit konkaver Krümmung 6b der Fase 6 - insbesondere mit stetigem Übergang - mindestens ein weiterer Bereich 6d mit konvexer Krümmung der Fase 6 angeordnet ist. In der Nähe des Basisabschnitts 2 besteht eine erhöhte Bruchgefahr der Klinge 1, der durch den zusätzlichen konvexen Bereich 6d entgegengewirkt werden kann, so daß die Klinge 1 auch in relativ dickes zu schneidendes Gut problemlos und leicht eindringt. Aufgrund dieses zusätzlichen konvexen Bereiches 6d besitzt die Ausführung gemäß Fig. 1 nicht nur drei, sondern vier Schnittpunkte mit der gedachten, von der Schneidkante 4 ausgehenden Gerade G-G. Es sind dies die Punkte P1, P2, P3 und F. Wie aus Fig. 1 hervorgeht, kennzeichnen diese Schnittpunkte P1, P2, P3, F jeweils etwa Beginn und Ende eines konvexen Bereiches (6a und 6d) und des konkaven Bereiches 6b, wobei - entsprechend der vorstehenden Definition anteilig die ebenen Bereiche 6c jeweils eingeschlossen sind. Der konvexe Bereich 6a liegt etwa zwischen dem Punkt P1 auf der Schneidkante 4 und dem Punkt P2 im mittleren Bereich des Spitzenabschnitts 3, und der konkave Bereich 6b liegt etwa zwischen dem Punkt P2 im mittleren Bereich des Spitzenabschnitts 3 und dem Punkt P3, der sich im Spitzenabschnitt 3 in der Nähe des Basisabschnitts 2 befindet. Der konvexe Bereich 6d liegt etwa zwischen dem Punkt P3, der sich im Spitzenabschnitt 3 in der Nähe des Basisabschnitts 2 befindet, und dem Fußpunkt F.
Die Fase 6 weist somit - im Querschnitt gesehen - nicht nur einen etwa S-förmigen oder - auf der anderen Klingenlängsseite 5 einen umgekehrt-S-förmigen Konturverlauf auf, sondern sogar einen - im Querschnitt gesehen - doppel-Sförmigen oder - auf der anderen Klingenlängsseite 5 umgekehrt-doppel-S-förmigen.Verlauf auf.
Ein mittlerer halber Keilwinkel γ = β/2 zwischen der gedachten, von der Schneidkante 4 ausgehenden Gerade G-G, die durch den Fußpunkt F am Übergang vom Spitzenabschnitt 3 zum Basisabschnitt 2 an der Klingenlängsseite 5 verläuft, und der in Schnittrichtung S durch die Schneidkante 4 verlaufenden Mittenachse X-X kann insbesondere im Bereich von 15° bis 45°, vorzugsweise - wie in Fig. 1 dargestellt - bei etwa 27°, liegen. Die beim Schneiden oder Ritzen auftretenden Kräfte oszillieren dadurch, in einer Weise, die noch nachstehend anhand von Fig. 2 genauer beschrieben wird, um einen Mittelwert, der sich aus diesem Winkel γ ergibt und sich in der Praxis für die meisten Bearbeitungsaufgaben, die mit einem erfindungsgemäßen Werkzeug auszuführen sind, als optimal erwiesen hat.
Die Klinge 1 kann im Basisabschnitt eine Dicke D im Bereich von 0,3 bis 2,5 mm, vorzugsweise etwa 0,7 mm, und der Spitzenabschnitt 3 kann eine vertikale (in Schnittrichtung S verlaufende) Länge l im Bereich von 0,5 bis 3,5 mm, vorzugsweise etwa 0,7 bis 1,3 mm, aufweisen.
Die Klinge 1 kann vorzugsweise aus einem, von der Schneidkante 4 ausgehend zumindest bis in den konvexen Bereich 6a des Spitzenabschnittes 3 hinein zusätzlich vergüteten Federbandstahl bestehen. In diesem vergüteten Bereich kann die Klinge 1 in bevorzugter Ausführung, insbesondere durch eine Induktions-, Flamm- oder Laserhärtung und ein anschließendes Anlassen, vorzugsweise bei einer Temperatur von 250 bis 500 °C, eine Härte von 30 bis 67 HRC aufweisen.
Ein zweites Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Schneid- und Ritzwerkzeuges ist in Fig. 2 dargestellt. Dieses unterscheidet sich von der ersten Ausführung dadurch, daß der Spitzenabschnitt 3 eine geringere vertikale (in Schnittrichtung S verlaufende) Länge l aufweist und daß die symmetrisch auf beiden Klingenlängsseiten 5 ausgebildeten Fasen 6 nicht abschnittsweise parallel verlaufen.
Hierbei sind in Fig. 2 exemplarisch auch die wirksam werdenden Kräfte veranschaulicht. Wie bereits erwähnt, liegen entlang der Fase 6 jeweils punktweise unterschiedliche Werte der Messerkraft FM * und der Querkraft FQ * vor, da der Verlauf der Kontur der Fase 6 nicht konstant ist. Die Größen sind jeweils auf infinitesimal kleine Werte der entgegen der Schnittrichtung S von der Schneidkante 4 aus laufenden Abstandskoordinate h bezogen und daher als Kraftkomponenten zu betrachten.
Fig. 2 zeigt im konvexen Bereich 6a der symmetrisch ausgebildeten Fase 6 jeweils eine auf das zu bearbeitende Gut wirkende Keilkraft FK *, die von dem erfindungsgemäßen. Schneid- und Ritzwerkzeug in einem Punkt P aufgebracht wird. Durch diese Keilkraft FK *, die senkrecht auf einer Tangenten T-T an die Kontur der Fase 6 durch den Punkt P steht, wird eine in Richtung der Tangenten T-T auf die Schneidkante 4 gerichtete Reibungskraft FR * wirksam, die sich als Produkt der Keilkraft FK * mit einer Gleitreibungszahl µ quantifizieren läßt. Durch Superposition der Reibungskraft FR * und der Keilkraft FK * ergibt sich eine resultierende Keilkraft FL *, die in einem Winkel ρ zur Keilkraft FK * steht, der nach der oben angeführten Gleichung (2) berechnenbar ist. Die im Punkt P für den Schnitt oder das Ritzen aufzubringende Messerkraft FM * setzt sich aus den beiden symmetrisch wirkenden resultierenden Keilkräften FL * zusammen, wie aus dem in Fig. 2 - der Anschaulichkeit halber im unteren Bereich (verschoben) - dargestellten Kräfteparallelogramm hervorgeht. Die resultierenden Keilkräfte FL *, die jeweils in einem Winkel β/2 + ρ zur Horizontalen stehen, besitzen dabei rechtwinklig zur Schnittrichtung S wirkende Kraftkomponenten, die als Querkräfte FQ * wirksam werden und das zu trennende Gut seitlich auseinanderdrängen. Für das von der Koordinate h abhängige Verhältnis der Messerkraft FM * zur Querkraft FQ * gilt die oben angegebene Gleichung (1). Allen in Fig. 2 eingezeichneten (Aktions-) Kräften FM *, FQ *, FL *, FK *, FR *, die von dem erfindungsgemäßen Werkzeug aufgebracht werden, stehen materialseitig jeweils ebenso große (Reaktions-)Kräfte entgegen, die der Einfachkeit halber nicht eingezeichnet sind.
Es hat sich als besonders günstig erwiesen, wenn - wie dargestellt - die konvexe Krümmung in dem ersten Abschnitt 6a der Fase 6 derart ausgebildet ist, daß beim Eindringen in das zu schneidende Gut jeweils das Verhältnis der in Schnittrichtung S wirkenden Messerkraft FM * zu der rechtwinklig zur Schnittrichtung S wirkenden Querkraft FQ * von der Schneidkante 2 ausgehend über die in Schnittrichtung S gemessenene Länge h der Fase 6 von maximal etwa 100 auf minimal etwa 0, vorzugsweise von maximal etwa 5 auf minimal etwa 0,5, abnimmt. Mit einem derartigen Kräfteverlauf ist nicht nur ein schneidendes Eindringen der Schneidkante 4 in den Karton oder den Papierstapel garantiert, sondern es kann auch bei einem vergleichsweise geringen Stanzdruck gearbeitet werden, da das zu schneidende Gut dem Schneidwerkzeug nur einen minimalen Schnittwiderstand entgegensetzt. Auch der Verlauf der Reibungskräfte FR * zwischen der Klinge 1 und dem zu schneidenden Gut kann vorteilhafterweise durch die Größe und den Verlauf der konvexen Krümmung beim Schneiden kontrolliert gesteuert werden. Außerdem hat sich auch gezeigt, daß sich die bevorzugte erfindungsgemäße Ausbildung der Fase 6 im Hinblick auf eine Reduzierung des Anfalls von Schneidstaub besonders günstig auswirkt. Das erfindungsgemäße Schneid- und Ritzwerkzeug besitzt aufgrund der konvexen Ausbildung des Schneidenkeils im Bereich der Fase 6 eine vergleichsweise höhere Festigkeit der Klinge 1 als bekannte Werkzeuge. Die Klinge 1 kann daher auch bei hohem Schneiddruck nicht beschädigt werden, und neben einer verbesserten Maßhaltigkeit wird auch eine Standzeitverlängerung möglich. Eine im gestanzten Gut durch Messerbeschädigungen verursachte, unsaubere Schnittkante ist unterbunden.
Ein nicht unbeträchtlicher Anteil dieser positiven Effekte kann auch dadurch erzielt werden, daß die konkave Krümmung in dem zweiten Abschnitt 6b der Fase 6 derart ausgebildet ist, daß beim Eindringen in das zu schneidende Gut jeweils das Verhältnis der in Schnittrichtung S wirkenden Messerkraft FM * zur rechtwinklig zur Schnittrichtung S wirkenden Querkraft FQ * von der Schneidkante 4 ausgehend über die in Schnittrichtung S gemessenene Länge h der Fase 6 von minimal 0 auf maximal etwa 100, vorzugsweise von minimal 0,5 auf maximal etwa 5, zunimmt.
Der konvexe Bereich 6a und/oder der konkave Bereich 6b der Fase 6 können dabei jeweils beispielsweise in fertigungstechnisch einfacher Weise durch einen Kreisbogenabschnitt mit einem Radius R begrenzt sein, der jeweils etwa den 0,1-bis 15-fachen Wert der Strecke P1F zwischen der Schneidkante 2 und dem Fußpunkt F am Übergang vom Spitzenabschnitt 3 zum Basisabschnitt 2 aufweist. Z.B. kann bei einer Dicke D der Klinge 1 von etwa 0,71 mm und einem Winkel γ von etwa 27° dieser Radius R derart im konvexen Bereich 6a günstigerweise einen Wert von etwa 1,0 mm annehmen. Die jeweiligen Werte eines solchen Radius R können sich im konvexen Bereich 6a und im konkaven Bereich 6b voneinander unterscheiden. Bei den in Fig. 1 und 2 dargestellten Ausführungen liegt eine scharfe (spitze) Schneidkante 4 vor, d.h. jede in Richtung der Schneidkante 4 an die Fase 6 angelegte Tangente T-T schließt mit der in Schnittrichtung S durch die Schneidkante 4 verlaufenden Achse X-X einen Winkel β/2 ein, der kleiner als 90° ist. Durch die scharfe Schneidkante 4 dringt das erfindungsgemäße Werkzeug von Beginn des Schneid- oder Ritzvorganges an leicht in das zu bearbeitende Gut ein.
Bei den in Fig. 3 und 4 dargestellten Ausführungen (dritte und vierte Ausführung) liegt keine scharfe Schneidkante 4 vor. Bei diesen Ausführungen weist die Schneidkante 4 jeweils eine ebene Abplattung 4a auf. Im Bereich dieser ebenen Abplattung 4a schließt eine an die Schneidkante 4 an die Fase 6 angelegte Tangente T-T mit der in Schnittrichtung S durch die Schneidkante 4 verlaufenden Achse X-X einen Winkel β/2 ein, der genau 90° beträgt. Dadurch kann vorteilhafterweise die Schneidkante 4 - beispielsweise beim Zurichten des erfindungsgemäßen Werkzeugs - hoch belastet werden, ohne daß es zu schädlichen Spitzenverformungen kommt.
Anstelle der Abplattung 4a kann an der Schneidkante 4 in Längsrichtung der Klinge 1 aber auch eine Hohlkehle 4b derart ausgebildet sein, daß die Schneidkante 4 über ihre gesamte Länge zwei Schneiden 4c aufweist (fünfte und sechste Ausführung in Fig. 5 und 6). Die Schneidkante 4 kann dabei eine insbesondere eine Breite b von etwa 0,005 bis 0,050 mm aufweisen. Die Hohlkehle 4b kann vorzugsweise - wie dargestellt - in ihrem Querschnitt zumindest einen kreisbogenförmigen Abschnitt umfassen oder durch einen kreisbogenförmigen Abschnitt gebildet sein, wobei der Durchmesser des kreisbogenförmigen Abschnitts der Hohlkehle 4b mindestens der Breite b der Schneidkante 4 entspricht und höchstens den zehnfachen, vorzugsweise höchstens etwa dem drei- bis fünffachen Wert der Breite b der Schneidkante 4 annehmen kann. Eine solche Ausführung des erfindungsgemäßen Schneid- und Ritzwerkzeug weist im Hinblick auf die für den Schnitt aufzuwendende Kraft infolge der beiden Schneiden 4c bei hoher Standzeit eine exzellente Schneidwirkung auf. Da die Schneidkante 4 über zwei Auflagepunkte auf das zu schneidende Gut verfügt, auf die sich die Schnittkraft verteilt, tritt außerdem im Vergleich zu einer Schneidkante 4 mit nur einer Spitze eine Verschleißminderung ein. Auch die Gegenstanzplatte wird dabei geschont. Ebenso hat es sich gezeigt, daß mit einem solchen erfindungsgemäßen Schneid- und Ritzwerkzeug eine sehr geringe Höhentoleranz der Klinge erzielbar ist, wodurch sich die Zurichtung der Stanzformen (Trägerplatten) vereinfacht und die notwendige Zurichtzeit verkürzt. Ein weiterer Vorteil besteht - insbesondere bei einer geschliffenen Flanke - darin, daß durch das erfindungsgemäße Schneid- und Ritzwerkzeug ein "fusselfreier" Schnitt ausgeführt wird, der den eingangs genannten Qualitätsanforderungen an das geschnittene Gut gerecht wird.
Des weiteren kann eine Verrundung 4d (siebente und achte Ausführung in Fig. 7 und 8) an der Schneidkante 4 vorgesehen sein. Auch durch eine solche Ausführung kann die Schneidkante 4 hoch belastet werden, ohne daß es zu schädlichen Spitzenverformungen kommt. Der Radius der Verrundung kann dabei mit Vorteil in einem Bereich von kleiner als 10µm bis größer als 15/100 mm liegen. Beim Schneiden von Karton bleiben dadurch beispielsweise die Werte der Druckbelastung an der Schneidkante 4 weit unter der zulässigen Grenzbelastbarkeit von etwa 1100 N/mm2.
Zwischen der Schneidkante 4 und dem Bereich mit konvexer Krümmung 6a der Fase 6 kann mit stetigem Übergang mindestens ein weiterer Bereich 6e mit konkaver Krümmung der Fase 6 angeordnet sein, wie dies Fig. 9 und 10 (neunte und zehnte Ausführung der Erfindung) zeigen. Ein solcher Bereich 6e kann beispielsweise durch einen Hohlschliff erzeugt werden. Aufgrund des zusätzlichen konkaven Bereiches 6e besitzt beispielsweise die Ausführung gemäß Fig. 9 nicht nur vier, sondern fünf Schnittpunkte mit der gedachten, von der Schneidkante 4 ausgehenden Gerade G-G. Es sind dies die Punkte P1, P2, P3, P4 und F. Der zusätzliche konkave Bereich 6e liegt dabei etwa zwischen den Punkten P1 und P4, der konvexe Bereich 6a zwischen den Punkten P4 und P2, während die End- und Anfangspunkte der übrigen Bereiche 6b und 6d genauso liegen, wie bei dem oben beschriebenen ersten bzw. zweiten Ausführungsbeispiel.(Vorhandene ebene Bereiche 6c - Fig. 9 - werden dabei anteilig den konvexen und konkaven Bereichen 6a, 6b zugerechnet.)
Wie die Ausführungsarten der Erfindung in Fig. 1 sowie 3 bis 17 zeigen, ist es auch möglich, daß zwischen der Schneidkante 4 und dem Basisabschnitt 2 mindestens ein Bereich der Fase 6 einen ebenen Konturverlauf aufweist. Bei diesem Bereich kann es sich um den beim ersten Ausführungsbeispiel beschriebenen Bereich 6c handeln, in dem die symmetrisch auf beiden Klingenlängsseiten 5 ausgebildeten Fasen 6 abschnittsweise parallel verlaufen und die sich in Richtung auf den Basisabschnitt 2 hin an den konvexen Bereich 6a anschließen. Es ist aber auch möglich und vorteilhaft, wenn - wie z.B. bei den Ausführungen in Fig. 11 und 12 dargestellt - Bereiche 6f mit ebenem Konturverlauf sich zwischen dem konkaven Bereich 6b des Spitzenabschnitts 3 und dem Basisabschnitt 2, insbesondere auf den Fußpunkt F hin, erstrecken. (Auch mehrere andere Ausführungen des erfindungsgemäßen Werkzeugs zeigen derartige, jedoch teilweise weniger stark ausgeprägte ebene Bereiche 6f.) In Fig. 11 und 12 verläuft ein ebener Bereich 6f vom Fußpunkt F ausgehend (dort in einem nicht näher bezeichneten Winkel von etwa 15° zur Schnittrichtung S stehend) auf den konkaven Bereich 6b hin und geht stetig in diesen über. Fig. 12 zeigt dabei eine Besonderheit, die in einigen Sonderfällen auftreten kann, nämlich, daß die Gerade G-G abschnittsweise mit der Kontur der Fase 6 zusammenfällt.
Schließlich kann/können ein oder mehrere Bereich(e) 6g, 6h der Fase 6 mit ebenem Konturverlauf auch zwischen der Schneidkante 4 und dem konvexen Bereich 6a der Fase 6 angeordnet sein, wie dies die Ausführungen gemäß Fig. 3 bis 8 sowie 13 bis 16 zeigen. In Fig. 13 und 14 handelt es sich dabei zum einen um ebene Bereiche 6g, die - ähnlich wie die Bereiche 6c - zusätzlich parallel zueinander verlaufen (β=0) und in einer Abplattung 4a an der Schneidenspitze 4 enden. Die Reibungskraft FM* nimmt dabei in den Parallelbereichen 6g einen Minimalwert an. Insbesondere diese Bereiche 6g begünstigen neben dem erfindungsgemäßen Konturverlauf der Fase 6 zusätzlich ein sogenanntes "Self Levelling", d.h. einen Höhen-Toleranzausgleich über die gesamte Länge eines in eine Stanzvorrichtung eingespannten erfindungsgemäßen Werkzeugs. Je nach Länge der Parallelbereiche 6g an der Schneidnspitze und Breite der Abplattung können in der Kontur der Fase 6, wie Fig. 14 zeigt, mit der Geraden G-G sogar bis zu fünf Schnittpunkte P1 bis P5 auftreten. Auch ist es möglich, daß der konvexe Bereich 6a (einschließlich eines eventuell vorhandenen ebenen Bereiches 6h) die Gerade G-G nicht schneidet.
Bei den anderen ebenen Bereichen 6h in Fig. 13 und 14 und den entsprechenden ebenen Bereichen 6h in den übrigen genannten Ausführungen - wie z.B. in Fig. 15 und 16, bei denen wie in Fig. 1, 2, 9 bis 12 sowie 17 und 18 eine scharfe Schneidkante 4 vorliegt - konvergieren die ebenen Bereiche 6g auf die Schneidkante 4 hin (β ≠ 0). In allen ebenen Bereichen 6c, 6f, 6g, 6h ist das Verhältnis der in Schnittrichtung S wirkenden Messerkraft FM * zur rechtwinklig zur Schnittrichtung S wirkenden Querkraft FQ * konstant, bzw. die Querkraft FQ * wird nahezu Null (Bereich 6c, Bereich 6g in Fig. 13 und 14).
Die Ausführungsbeispiele in Fig. 17 und 18 weisen große Ähnlichkeit mit den Ausführungsbeispielen in Fig. 11 und 12 auf. Ein Unterschied besteht dabei jedoch darin, daß die Ausführungen gemäß Fig. 11 und 12 einen konvexen Bereich 6d im Spitzenabschnitt 3 in der Nähe des Basisabschnitts 2 aufweisen und die Ausführungen in Fig. 17 und 18 nicht. Ein weiterer Unterschied besteht darin, daß der mittlere halbe Keilwinkel γ = β/2 zwischen der gedachten, von der Schneidkante 4 ausgehenden Gerade G-G, die durch den Fußpunkt F am Übergang vom Spitzenabschnitt 3 zum Basisabschnitt 2 an der Klingenlägsseite 5 verläuft, und der in Schnittrichtung S durch die Schneidkante 4 verlaufenden Mittenachse X-X bei den Ausführungen in Fig. 17 und 18 größer ist.
Wie die geometrischen Verhältnisse in der Zeichnung veranschaulichen, kann die jeweilige Länge des konvexen Bereiches 6a oder des konkaven Bereiches 6b mit Vorteil etwa 5 bis 95 Prozent der Länge l des Spitzenabschnitts 3 betragen, wobei die ebenen Bereiche 6c, 6f, 6h an der jeweiligen Länge des konvexen Bereiches 6a und/oder des konkaven Bereiches 6b mit Vorteil zu etwa 0 bis 85 Prozent beteiligt sein können.
Die vorbeschriebenen und figürlich dargestellten Konturverläufe der Fase 6 lassen sich spanabhebend durch Schaben und/oder zumindest bereichsweise durch Schleifen herstellen. Auch eine Oberflächenbearbeitung durch Ätzen und Erodieren ist mit Vorteil alternativ oder zusätzlich möglich. Insbesondere ein Schaben ist dabei bevorzugt, wobei ein Rohling für das herzustellende erfindungsgmäße Werkzeug zur Bildung der Fase in Längsrichtung durch mindestens ein Hartmetallwerkzeug oder dergleichen gezogen wird, dessen Negativkontur dem Fasenverlauf des Werkzeugs entspricht. Die als Patrize für die Fase 6 wirkende Negativkontur kann dabei mit ausgesprochen hoher Genauigkeit z.B. durch ein elektroerosives Abtragen, wie Drahterodieren, erzeugt werden.
Die Oberfläche der Klinge 1, insbesondere die des Spitzenabschnitts 3, kann mit Vorteil eine zusätzliche Veredelung durch das Auftragen einer funktionellen Schicht erfahren. Zu diesem Zweck kann vornehmlich eine Gleitlackbeschichtung, eine Bedampfung mit Titannitrid, eine Wolframcarbid-Plattierung, eine Beschichtung mit Polytetrafluorethylen (PTFE) oder eine ähnliche Maßnahme vorgesehen werden. Derartige funktionellen Schichten wirken reibungsmindernd und erhöhen den Korrosions- und Verschleißwiderstand des erfindungsgemäßen Werkzeugs.
Die Erfindung beschränkt sich nicht auf die vorstehenden Ausführungsbeispiele. So ist es beispielsweise auch möglich, daß die Klingenlängsseiten 5 mit ihren Fasen 6 auch wahlweise asymmetrisch zueinander ausgebildet sein können. Die konkave und/oder konvexe Krümmung der Fase 6 muß nicht kreisbogenförmig verlaufen, sondern kann auch als Teil einer Ellipse oder einer geometrischen Kurve mit Krümmung (Parabel, e-Funktion) ausgeführt werden, ohne daß der Rahmen der Erfindung verlassen wird.
Des weiteren kann der Fachmann zusätzliche Maßnahmen zur Verbesserung des Schneidverhaltens eines erfindungsgemäßen Werkzeugs vorsehen, wie beispielsweise über die Länge des Spitzenabschnitts 3, insbesondere im Bereich der Schneidkante 4, verteilte Perforierungen, Wellungen und/oder Zahnungen.
Bezugszeichen
1
Klinge
2
Basisabschnitt
3
Spitzenabschnitt
4
Schneidkante
4a
Abplattung an 4
4b
Hohlkehle an 4
4c
Schneide an 4b
4d
Verrundung an 4
5
Klingenlängsseite
6
Fase
6a
konvexer Bereich von 6
6b
konkaver Bereich von 6
6c
ebener Bereich mit Parallelverlauf zwischen 6a und 6b
6d
zusätzlicher konvexer Bereich von 6 bei 2
6e
zusätzlicher konkaver Bereich zwischen 4 und 6a
6f
ebener Bereich zwischen 6b und 3
6g
ebener Bereich mit Parallelverlauf zwischen 4 und 6a
6h
ebener Bereich zwischen 4 und 6a
b
Breite von 4b
D
Dicke von 1 (im Bereich von 2)
F
Fußpunkt am Übergang von 3 zu 2
FK *
Keilkraft (rechtwinklig zu T-T)
FL *
aus FR * und FR * resultierende Keilkraft
FM *
Messerkraft
FR *
Reibungskraft
FQ *
Querkraft
h
Längenkoordinate für 3
1
Länge von 3
P
Kraftangriffspunkt auf 6
P1
Schnittpunkt von 6 mit G-G
P2
Schnittpunkt von 6 mit G-G
P3
Schnittpunkt von 6 mit G-G
P4
Schnittpunkt von 6 mit G-G
R
Radius von 6a, 6b
S
Schnittrichtung
T-T
Tangente an 6
X-X
Mittenachse von 1
β
Keilwinkel
γ
Winkel zwischen G-G und X-X
µ
Reibungszahl
ρ
Reibungswinkel

Claims (25)

  1. Schneid- und Ritzwerkzeug, vorzugsweise für den Druckschnitt, bestehend aus einer Klinge (1), die einen Basisabschnitt (2) und einen sich an den Basisabschnitt (2) anschließenden keilförmigen, in ein zu schneidendes oder zu ritzendes Material eindringenden Spitzenabschnitt (3) mit einer Schneidkante (4) und mit mindestens sich von der Schneidkante (4) ausgehend bis zu einem Fußpunkt (F) am Übergang vom Spitzenabschnitt (3) zum Basisabschnitt (2) über eine Länge (I) erstreckenden, an der Schneidkante (4) einen Keilwinkel (β) bildenden Fase (6) aufweist, wobei der Keilwinkel (β) mit Hilfe einer an die Fase (6) in Richtung an die Schneidkante (4) angelegten Tangente (T-T) definiert ist und wobei die Fase (6) einen Bereich (6a) mit - im Querschnitt gesehen - konvexer Krümmung aufweist, welcher in der Nähe der Schneidkante (4) angeordnet ist,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Fase (6) mindestens zwei stetig ineinander übergehende in das Schneidgut eindringende Bereiche (6a, 6b) aufweist, den ersten Bereich (6a) mit - im Querschnitt gesehen - konvexer Krümmung und einen zweiten Bereich (6b) mit - im Querschnitt gesehen - konkaver Krümmung, welcher in der Nähe des Basisabschnitts (2) angeordnet ist, wobei die beiden Bereiche (6a, 6b) derart ausgebildet sind, daß die Fase (6) - im Querschnitt gesehen - zumindest abschnittsweise einen in Abhängigkeit von ihrer jeweiligen Seitenanordnung am Spitzenabschnitt (3) etwa S-förmigen oder umgekehrt S-förmigen Konturverlauf aufweist, der durch eine gedachte, von der Schneidkante (4) ausgehende durch den Fußpunkt (F) verlaufende Gerade (G-G) in mindestens drei Punkten (F, P1, P2) geschnitten wird, und zwar an der Schneidkante (P1), am Fußpunkt (F) und an mindestens einem dazwischen liegenden Punkt (P2).
  2. Schneid- und Ritzwerkzeug nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die konvexe Krümmung in dem ersten Abschnitt (6a) der Fase (6) derart ausgebildet ist, daß beim Eindringen in das zu schneidende Gut jeweils das Verhältnis einer in Schnittrichtung (S) wirkenden Messerkraft (FM *) zu einer rechtwinklig zur Schnittrichtung (S) wirkenden Querkraft (FQ *) von der Schneidkante (2) ausgehend über die in Schnittrichtung (S) gemessenene Länge (h) der Fase (6) von maximal etwa 100 auf minimal etwa 0, vorzugsweise von maximal etwa 5 auf minimal etwa 0,5, abnimmt.
  3. Schneid- und Ritzwerkzeug Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, daß die konkave Krümmung in dem zweiten Abschnitt (6b) der Fase (6) derart ausgebildet ist, daß beim Eindringen in das zu schneidende Gut jeweils das Verhältnis einer in Schnittrichtung (S) wirkenden Messerkraft (FM *) zu einer rechtwinklig zur Schnittrichtung (S) wirkenden Querkraft (FQ *) von der Schneidkante (4) ausgehend über die in Schnittrichtung (S) gemessenene Länge (h) der Fase (6) von minimal 0 auf maximal etwa 100, vorzugsweise von minimal 0,5 auf maximal etwa 5, zunimmt.
  4. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet, daß der keilförmige Spitzenabschnitt (3) mit jeweils der Fase (6) auf jeder Klingenlängsseite (5) hinsichtlich einer in Schnittrichtung (S) durch die Schneidkante (4) verlaufenden Mittenachse (X-X) symmetrisch ausgebildet. ist.
  5. Schneid- und Ritzwerkzeug nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet, daß die symmetrisch auf beiden Klingenlängsseiten (5) ausgebildeten Fasen (6) abschnittsweise (6c, 6g) parallel zueinander verlaufen.
  6. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    gekennzeichnet durch eine hinsichtlich einer in Schnittrichtung (F) durch die Schneidkante (2) verlaufenden Achse asymmetrische Ausbildung.
  7. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Klinge (1) im Basisabschnitt (2) eine Dicke (D) im Bereich von 0,3 bis 2,5 mm, vorzugsweise etwa 0,7 mm, aufweist.
  8. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Spitzenabschnitt (3) eine vertikale (in Schnittrichtung verlaufende) Länge im Bereich von 0,5 bis 3,5 mm, vorzugsweise etwa 0,7 bis 1,3 mm, aufweist.
  9. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet, daß ein mittlerer halber Keilwinkel (γ) zwischen einer gedachten, von der Schneidkante (4) ausgehenden Gerade (G-G), die durch einen Fußpunkt (F) am Übergang vom Spitzenabschnitt (3) zum Basisabschnitt (2) an der Klingenlägsseite (5) verläuft, und einer in Schnittrichtung (S) durch die Schneidkante (4) verlaufenden Mittenachse (X-X) im Bereich von 15° bis 45°, vorzugsweise bei etwa 27°, liegt.
  10. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
    dadurch gekennzeichnet, daß der konvexe und/oder konkave Bereich (6a, 6b) der Fase (6) jeweils durch einen Kreisbogenabschnitt mit einem Radius (R) begrenzt ist, der etwa den 0,1- bis 15-fachen Wert der Länge einer geraden Strecke (FP1) zwischen der Schneidkante (4) und einem Fußpunkt (F) am Übergang vom Spitzenabschnitt (3) zum Basisabschnitt (2) aufweist.
  11. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Schneidkante (4) spitz ausgebildet ist, d.h. daß eine in Richtung der Schneidkante (4) an die Fase (6) angelegte Tangente (T-T) oder bei Vorliegen eines ebenen Fasenbereichs (6h) die Fase (6) selbst mit einer in Schnittrichtung (S) durch die Schneidkante (4) verlaufenden Achse (X-X) einen Winkel (β/2) einschließt, der kleiner als 90° ist.
  12. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Schneidkante (4) eine Verrundung (4d) aufweist.
  13. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Schneidkante (4) eine ebene Abplattung (4a) aufweist.
  14. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet, daß an der Schneidkante (4) in Längsrichtung der Klinge (1) eine Hohlkehle (4b) derart ausgebildet ist, daß die Schneidkante (4) über ihre gesamte Länge zwei Schneiden (4c) aufweist.
  15. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 14,
    dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Schneidkante (4) und dem Bereich (6a) mit konvexer Krümmung der Fase (6) mit stetigem Übergang mindestens ein weiterer Bereich (6e) mit konkaver Krümmung der Fase (6), beispielsweise erzeugt durch einen Hohlschliff, angeordnet ist.
  16. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 15,
    dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Schneidkante (4) und dem Basisabschnitt (2) mindestens ein Bereich (6c, 6f, 6g, 6h) der Fase (6) einen ebenen Konturverlauf aufweist.
  17. Schneid- und Ritzwerkzeug nach Anspruch 16,
    dadurch gekennzeichnet, daß ein Bereich (6g, 6h) der Fase (6) mit ebenem Konturverlauf zwischen der Schneidkante (4) und dem konvexen Bereich (6a) der Fase (6) angeordnet ist.
  18. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 17,
    dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der dem Basisabschnitt (2) und dem Bereich (6b) mit konkaver Krümmung der Fase (6) insbesondere mit stetigem Übergang mindestens ein weiterer Bereich (6d) mit konvexer Krümmung der Fase (6) angeordnet ist.
  19. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 18,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Klinge (1) aus einem, von der Schneidkante (4) ausgehend zumindest bis in den konvexen Bereich (6a) des Spitzenabschnittes (3) hinein zusätzlich vergüteten Federbandstahl besteht, und im vergüteten Bereich, insbesondere durch eine Induktions-, Flamm- oder Laserhärtung eine Härte von 30 bis 67 HRC aufweist.
  20. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 19,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Fase (6) geschabt, geschliffen, geätzt und/oder erodiert ist.
  21. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 20,
    dadurch gekennzeichnet, daß auf die Oberfläche der Klinge (1), insbesondere auf die Oberfläche des Spitzenabschnitts (3), eine korrosionshemmende, reibungs- und/oder verschleißmindernde funktionelle Schicht, wie durch eine Gleitlackbeschichtung, eine Bedampfung mit Titannitrid, eine Wolframcarbid-Plattierung, eine Beschichtung mit Polytetrafluorethylen (PTFE) o.ä., aufgetragen ist.
  22. Schneid- und Ritzwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 21,
    dadurch gekennzeichnet, daß über die Länge des Spitzenabschnitts (3), insbesondere im Bereich der Schneidkante (4), Perforierungen, Wellungen und/oder Zahnungen verteilt sind.
  23. Verwendung eines Schneid- und Ritzwerkzeuges, vorzugsweise für den Druckschnitt, wobei das Schneid- und Ritzwerkzeug aus einer Klinge (1) besteht, die einen Basisabschnitt (2) und einen sich an den Basisabschnitt (2) anschließenden keilförmigen, in ein zu schneidendes oder zu ritzendes Material eindringenden Spitzenabschnitt (3) mit einer Schneidkante (4) und mit mindestens sich von der Schneidkante (4) ausgehend bis zu einem Fußpunkt (F) am Übergang vom Spitzenabschnitt (3) zum Basisabschnitt (2) über eine Länge (I) erstreckenden, an der Schneidkante (4) einen Keilwinkel (β) bildenden Fase (6) aufweist, wobei der Keilwinkel (β) mit Hilfe einer an die Fase (6) in Richtung an die Schneidkante (4) angelegten Tangente (T-T) definiert ist und wobei die Fase (6) einen Bereich (6a) mit - im Querschnitt gesehen - konvexer Krümmung aufweist, welcher in der Nähe der Schneidkante (4) angeordnet ist,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Fase (6) mindestens zwei stetig ineinander übergehende Bereichen (6a, 6b) aufweist, den ersten Bereich (6a) mit - im Querschnitt gesehen - konvexer Krümmung und einen zweiten Bereich (6b), mit - im Querschnitt gesehen - konkaver Krümmung, welcher in der Nähe des Basisabschnitts (2) angeordnet ist, wobei der Schnitt beim Schneiden oder Ritzen über die gesamte Länge (1) der Fase (6) und dabei über eine in Abhängigkeit von der jeweiligen Seitenanordnung der Fase (6) am Spitzenabschnitt (3) etwa S-förmige oder umgekehrt S-förmige Kontur der Fase (6) verläuft, d.h. zuerst über den Bereich (6a) mit - im Querschnitt gesehen - konvexer Krümmung und danach über den Bereich (6b) mit - im Querschnitt gesehen - konkaver Krümmung.
  24. Verwendung nach Anspruch 23,
    dadurch gekennzeichnet, daß eine gedachte, von der Schneidkante (2) ausgehende Gerade (G-G), die durch einen Fußpunkt (F) am Übergang vom Spitzenabschnitt (3) zum Basisabschnitt (2) an der Klingenlängsseite (5) verläuft, die Kontur der Fase (6) in mindestens drei Punkten (F, P1, P2) schneidet.
  25. Verwendung eines werkzenges nach einem der Ansprüche 3-22.
EP00113165A 1999-12-20 2000-06-30 Schneid- und Ritzwerkzeug Expired - Lifetime EP1110685B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE29922281U 1999-12-20
DE29922281U DE29922281U1 (de) 1999-12-20 1999-12-20 Schneid- und Ritzwerkzeug

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1110685A1 EP1110685A1 (de) 2001-06-27
EP1110685B1 true EP1110685B1 (de) 2003-09-24

Family

ID=8083185

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP00113165A Expired - Lifetime EP1110685B1 (de) 1999-12-20 2000-06-30 Schneid- und Ritzwerkzeug

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP1110685B1 (de)
AT (1) ATE250488T1 (de)
DE (3) DE29922281U1 (de)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT5545U1 (de) 2001-09-13 2002-08-26 Technoplast Kunststofftechnik Vorrichtung zum spanlosen trennen von kunststoffprofilen
GB0215862D0 (en) * 2002-07-10 2002-08-14 Ucb Sa Packaging film
DE102007031904B4 (de) * 2006-08-15 2012-01-26 Essmann + Schaefer Gmbh + Co. Kg Schneid- und/oder Ritzwerkzeug
DE102009013117A1 (de) * 2009-03-13 2010-09-23 Karl Marbach Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Herstellung von Biegelinien in einem Materialbogen sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
CN110000819A (zh) * 2019-04-13 2019-07-12 张家港市文锋机械有限公司 一种塑料管材无屑切割的刀具
DE102020100263A1 (de) * 2020-01-08 2021-07-08 Manroland Goss Web Systems Gmbh Perforiermesser mit Crimpfläche

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2211213A (en) * 1938-11-19 1940-08-13 Independent Die And Supply Com Die stock and die made therefrom
DE2311078A1 (de) * 1973-03-06 1974-09-12 Hannoversche Gummier Anstalt A Stanzmesser
US4002092A (en) * 1975-06-11 1977-01-11 B & M Die Co., Inc. Compound angle cutting edge and method of using same
DE7905247U1 (de) * 1979-02-24 1989-03-30 Winkler & Duennebier Maschinenfabrik Und Eisengiesserei Kg, 5450 Neuwied, De
DK149424C (da) * 1981-07-10 1986-11-17 Bording Grafik As Stanseapparat til udstansning af emner med kurvede eller buede kanter fra arkformet materiale, navnlig etiketter og lignende tryksagsemner
DE3919536A1 (de) * 1989-06-15 1990-12-20 Rolf Karl Stursberg Fa Verfahren und vorrichtung zur herstellung von schneid- und ritzwerkzeugen
CH680842A5 (de) * 1989-09-22 1992-11-30 Electro Optic Ag
DE4443613C1 (de) * 1994-12-07 1996-04-25 Wolfgang Prof Dr Ing Grebe Stanzmesser mit verrundeter Schneide
DE29609877U1 (de) * 1996-06-04 1997-10-02 Hofer Helmut Prof Dr Ing Druckschneidemesser
DE29616585U1 (de) * 1996-09-24 1998-01-29 Essmann & Schaefer Schneid- und Ritzwerkzeug
JPH10175200A (ja) * 1996-12-18 1998-06-30 Tsukatani Hamono Seisakusho:Kk フレキシブル押切刃型とその製造方法
DE29809958U1 (de) * 1998-06-04 1998-08-27 Essmann & Schaefer Schneid- und Ritzwerkzeug

Also Published As

Publication number Publication date
DE10031941A1 (de) 2001-06-21
ATE250488T1 (de) 2003-10-15
DE50003822D1 (de) 2003-10-30
EP1110685A1 (de) 2001-06-27
DE29922281U1 (de) 2001-04-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2049295B1 (de) Stosswerkzeug für die spanende bearbeitung von werkstücken
DE102009029608B4 (de) Werkzeugmesser
DE102013002263B4 (de) Abfallarmes Verfahren zum Herstellen von Hochleistungskettenlaschen
DE19741089A1 (de) Schneid- und Ritzwerkzeug
EP1110685B1 (de) Schneid- und Ritzwerkzeug
EP3168016B1 (de) Schneidwerkzeug zum trennen von flachmaterialien
DE102014100645B4 (de) Werkzeug zum Scherschneiden und Verfahren
EP0073926A1 (de) Schneidwerkzeug, insbesondere Wendeschneidplatte
DE3020252C2 (de)
DE2520346A1 (de) Rotationsstanzwerkzeug und verfahren zu seiner herstellung
DE3044791C2 (de)
EP1239989B1 (de) Kugelbahnfräser, schneidplatte hierfür und verfahren zur herstellung von kugelbahnen
EP0263258B1 (de) Bandstahlstanzwerkzeug mit elastischem Profilstreifen
EP1582318A1 (de) Messer für eine motorgetriebene Schneidmaschine
DE2708739C3 (de) Bandstahlmesser für Holzzerspanungsmaschinen
DE102004001758B4 (de) Vorrichtung zum Schneiden von bahnartigem Material sowie Verfahren zur Erzeugung von Querschnitten in einem bahnartigen Material
EP3463845B1 (de) Kombiniertes präge- und ritz-/schneidwerkzeug
EP1238793B1 (de) Kombiniertes Rill- und Schneidwerkzeug
DE19838514C1 (de) Rillwerkzeug zum Prägen von Faltrillen bei faltbaren Materialien
DE102008025606B4 (de) Schneid- und Ritzwerkzeug
EP3817878B1 (de) Einlippenbohrer mit zwei längsnuten in der spanfläche
DE3626748A1 (de) Messerwellenpaar zum schneiden von bahnartigem material, insbesondere wellpappe
AT509148B1 (de) Teil mit grosser längserstreckung oder blattteil, insbesondere sägeblatt sowie sägeband
DE102007031904A1 (de) Schneid- und/oder Ritzwerkzeug
DE19951587C2 (de) Werkzeug zum scherenden Trennen von Halbzeugen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20000805

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

17Q First examination report despatched

Effective date: 20011109

AKX Designation fees paid

Free format text: AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: KAEMMERLING-ESSMANN, HORST PETER

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20030924

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20030924

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20030924

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20030924

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20030924

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 50003822

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20031030

Kind code of ref document: P

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20031112

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031224

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20031224

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040104

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040630

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040630

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040630

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040630

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040630

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20040625

BERE Be: lapsed

Owner name: *ESSMANN + SCHAEFER G.M.B.H. + CO. K.G.

Effective date: 20040630

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040224

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20150626

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20150701

Year of fee payment: 16

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20160712

Year of fee payment: 17

Ref country code: FR

Payment date: 20160629

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20160830

Year of fee payment: 17

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20160630

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160701

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160630

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 50003822

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 250488

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20170630

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20180228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180103

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170630

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170630