EP1101826A1 - Procédé de trempe après cémentation à basse pression - Google Patents
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- EP1101826A1 EP1101826A1 EP00410142A EP00410142A EP1101826A1 EP 1101826 A1 EP1101826 A1 EP 1101826A1 EP 00410142 A EP00410142 A EP 00410142A EP 00410142 A EP00410142 A EP 00410142A EP 1101826 A1 EP1101826 A1 EP 1101826A1
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- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/20—Carburising
- C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces
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- C23C8/80—After-treatment
Definitions
- the present invention relates to the treatment of parts steel, and more particularly the hardening of parts which have undergone heat treatments, in particular case hardening, that is to say introduction of carbon into the surface of the parts in order to improve hardness.
- the invention relates more particularly quenching of parts having undergone a case hardening treatment vacuum or under low gas pressure (below pressure atmospheric).
- a low pressure carburizing treatment consists of to submit the parts to be treated, in a sealed enclosure to the air, alternating enrichment stages in the presence a low pressure carburizing gas and diffusion steps vacuum or neutral atmosphere at low pressure.
- the respective durations of enrichment and dissemination stages as well as their number depend in particular on the concentration in carbon and depth of cementation desired in the parts, and these treatments are well known in the art.
- a example of low pressure carburizing process is described in French patent application No. 2,678,287 of the applicant.
- Any cementation treatment is followed by at least one quenching step carried out either under oil or under gas.
- a main purpose of quenching is to get cooling rapid hardened parts without altering the surface finish got.
- Gas quenching is often preferred because it allows obtain dry and clean parts directly. We are looking for usually to get the most cooling speed fast possible. To increase the quenching speed with a given gas, we must increase the mass flow rate of the gas, i.e. increase the speed and / or static pressure of the gas quenching.
- nitrogen conventionally constitutes an acceptable compromise in terms of cost and performance. Nitrogen is often preferred over gases neutrals such as helium and hydrogen which, although more light, therefore easier to transport under relatively pressure high, too expensive (helium) or too dangerous (hydrogen).
- a disadvantage of using a gas such as nitrogen or other is, in addition to the cost, the need for transportation and storage of large volumes. Indeed, the speakers of industrial gas quenching often have volumes of several cubic meters, or even several tens of cubic meters.
- quenching should not affect the hardness of the surface of the hardened part.
- quenching must be rapid to satisfy the rapid cooling of the room and not degrade its surface.
- we must most often satisfy to an imperative of appearance of the part obtained which, not only must generally present a surface state without roughness, but also be the color of the steel (gray). In particular, it is generally considered unacceptable that a part has a blackened appearance, suggesting an oxidation.
- the invention also refers to carbonitriding whose only difference compared to the case hardening comes from enrichment gas used to which is generally added ammonia.
- enrichment gas used to which is generally added ammonia The perfectly known result is the formation of nitrides (instead of carbides for cementation) on the surface of the room. It will therefore be noted that all that will be exposed subsequently in connection with case hardening also applies to carbonitriding.
- An object of the present invention is to provide a new quenching process which overcomes the disadvantages of the processes known.
- the invention aims, in particular, to allow the realization a particularly economical quenching treatment.
- Another object of the invention is to propose a method which is compatible with conventional treatments of carburizing at low pressure.
- Another object of the invention is to propose a method which respects the surface appearance of the finished parts.
- the present invention provides a process for tempering treated steel parts low pressure thermal, which consists in subjecting the parts to a high pressure air flow.
- the air pressure is between 5 and 50 bars.
- the quenching time is less than 15 minutes and, preferably, less than 2 minutes.
- parts are not released to air at atmospheric pressure between the low pressure heat treatment and the air quenching under high pressure.
- the invention also provides a method of treatment parts comprising a low pressure carburizing treatment, followed by a quenching step.
- cementation treatment includes alternating steps enrichment at low pressure in the presence of a carburizing and diffusion stages in the presence of a neutral gas at substantially the same pressure as the enrichment steps.
- the parts are subjected, after the quenching step, to a shot blasting step to, in particular, remove the roughness of unwanted surface.
- the invention further provides a treatment installation thermal comprising means for the implementation of the above processing method.
- the installation includes several clean treatment cells to be sealed from the outside, and means for handling to transfer a load from one cell to another, one of these cells constituting a quenching cell specific to be further isolated from the rest of the installation for setting up work of an air quenching.
- the quenching cell also serves as an unloading cell for the load at the end of treatment.
- a feature of the present invention is provide quenching under air flow of parts having undergone carburizing or carbonitriding operation at low pressure. According to the invention, this quenching in air is carried out under high pressure (greater than 5 bars).
- Oxidation of the part changes its hardness and makes its surface grainy.
- a ventilation of the room for the whole the duration of the heat treatments has the effect of blackening its surface by oxidation, which was considered unacceptable from the point of view of the appearance of the room.
- the present invention provides, unlike all of these prejudices, to use air for the gas quenching of the room case-hardened.
- this air is used under high pressure (greater than 5 bars and, preferably between 5 and 50 bars).
- Another advantage of the present invention is that the air can be used with very high pressures without difficulty.
- the fact of using a high pressure makes it possible to shorten the duration of the quenching step since the mass flow is improved.
- the duration of the air quenching step is limited to a few minutes (typically, less than 15 minutes) and is preferably less 2 minutes. The shorter the duration, the more the thickness of the surface oxidation of the part is low. Note that the finding the highest possible pressure is compatible with the search for a minimum duration.
- the oxidation thickness linked to the presence of air during quenching is limited to a few micrometers. Such a thickness is negligible compared to the carburizing thicknesses generally carried out (from several hundred micrometers to a few millimeters).
- this blasting step aims to eliminate burrs and surface irregularities related to the molding, forging or machining of parts and that is easier to remove after case hardening due to the more great hardness of the part.
- this step eliminates also the few micrometers of oxidation linked to quenching under air. We thus find the metallic aspect of the surface of the part as at the end of a conventional quenching under nitrogen.
- Figures 1A and 1B show the respective developments pressure and temperature during a mode implementing the heat treatment process of the invention, applied to an example of processing a grade steel 20MnCr5.
- a load consisting of a batch of toothed crowns representing a total weight of 300 to 350 kg is introduced into a cementation treatment installation at low pressure.
- a content 0.36% carbon up to 700 ⁇ m deep.
- the charge, introduced at room temperature Tamb (Figure 1B) in the installation, is first brought to a temperature Tcem from 920 to 1000 ° C in 1 to 2 hours (instants t0 to t1).
- Tcem room temperature
- the pressure is lowered to a Pcem value of 5 to 20 mbar ( Figure 1A).
- the load is subjected to five enrichment stages (E) under carbon atmosphere, alternated with as many diffusion stages (D) under nitrogen.
- the respective durations of the enrichment stages and of diffusion are chosen in a conventional way and are, of preferably decreasing for the enrichment stages (by example, respectively, of approximately 5 min, 2 min, 1 min 40 s, 1 min 35 s and 1 min 30 s) and increasing for the diffusion stages (e.g., approximately 5 min, 10 min, 15 min, respectively, 25 min and 40 min).
- the total duration of the carburizing step is, for example, around 97 min (instants t1 to t2) and we obtain, in end of carburizing, a carbon content greater than 0.36% up to a depth of 775 ⁇ m.
- the load is then subjected to a quenching according to the invention (instants t3 to t4) under an air pressure Ptrem of approximately 16 bars for 30 seconds.
- a quenching according to the invention instants t3 to t4
- Ptrem air pressure
- the case hardening steps and quenching are carried out in separate cells. This is why, in FIG. 1A, we have indicated a time of transfer (T, instants t2 to t3) from the cementation cell to the quenching cell.
- T time of transfer
- a steel is obtained having a surface hardness of 62-64 Hrc and a hardness of feet 300-320 HV20 tooth.
- the quenching step has the effect of oxidizing the surface on a thickness of less than 5 ⁇ m. Besides that this depth is too weak to influence the hardness of the part, it is preferably eliminated by a shot blasting step implemented later outside the enclosure. Note that the depths carbon diffusion are usually planned with a margin allowing the shot peening to leave a thickness conforms to that intended. Thus, the invention does not require extend the enrichment and dissemination stages to increase cementation depth to account for the low oxidation.
- FIG. 2 represents an exemplary embodiment of a treatment installation adapted to the implementation of a treatment air quenching according to the invention.
- the embodiment of figure 2 is inspired by a modular installation such as described in European patent application No. 0 922 778 of the Applicant to whom we can refer for further information details.
- a basic module 6 includes a sealed enclosure 10 in the form of a cylinder (not necessarily circular in cross-section) with horizontal axis. The two ends of this cylinder 10, provided flanges, are sealed with removable waterproof covers 12. Treatment cells are connected laterally to the cylinder 10 and lie in the same horizontal plane. Through example, two heat treatment cells 14 (for example, to contain two charges to be cemented) are arranged one in facing each other by being connected to a first transfer case 10-1 constituting the cylinder 10. A loading-unloading cell 15 is arranged opposite a quenching cell 16, these cells being connected to a second transfer case 10-2, itself axially connected to the box 10-1.
- a handling device is in the form of a carriage 18 moving parallel to the axis of the cylinder 10, from one transfer case to another.
- This carriage moves, by example, on rails 20 extending all along the cylinder 10.
- the carriage is provided with a telescopic fork 22 which is capable of to stretch on either side of the carriage 18 to the center from each of cells 14 to 16 to pick up and drop off a load 24 being processed.
- the carriage 18 in lines full, the carriage 18 is located at cells 15 and 16, and the telescopic fork 22 enters the cell 15 to there take charge 24.
- cell 15 has been previously setting the enclosure 10 to low pressure to be able to open door 15-1 which constitutes, with the exterior door 15-2, an entrance airlock.
- the carriage 18 is located at level of cells 14.
- An installation as illustrated in Figure 2 is modular, i.e. one or more modules additional 8 each consisting of a transfer case 10-3 provided with 20 'rails and one or two 14' cells can be axially connected to one of the boxes 10-1 or 10-2 to complete cylinder 10.
- the quench cell is also a cementation cell.
- provision may be made for the cell quenching system constitutes the exit airlock of an installation multicellular.
- the quenching step is generally the last stage of treatment within the installation.
- this is compatible with the quenching of a charge at the same time as the case hardening of one or several subsequent charges.
- the only change to make concerns the quenching cell (16, figure 1) to which then adapt an unloading door to the outside.
- the present invention is capable of various variants and modifications which will appear to the man of art.
- the invention has been described in relationship with low pressure carburizing treatment, it more generally applies to any processing in which similar problems arise, in particular in which one today provides for quenching under neutral gas, under nitrogen or similar, following treatment at low pressure. He will be able to for example, carbonitriding, brazing and others partial vacuum applications before quenching.
- the adaptation of the implementation data of the quenching method of the invention depending on the type of parts, of the load volume, and previous treatments is at the scope of the skilled person from the indications given above.
- the figures given of the particular example indicated above have only one virtue illustrating the feasibility of the invention, and that others values may be adopted including for the treatment of this type of steel.
- the composition of the air is generally not critical. Indeed, the compositions of atmospheric air from different parts of the world are few different (at least with regard to the compounds of interest invention) and in most cases do not require, no particular adaptation.
- the air used is, however, filtered to avoid introducing impurities into the installation.
- the air will be dried if necessary to reduce the risks of oxidation.
Abstract
L'invention concerne un procédé de trempe de pièces d'acier ayant subi un traitement thermique à faible pression (Pcem) et une installation de traitement thermique, qui consiste à soumettre les pièces à un flux d'air à pression élevée (Ptrem). <IMAGE>
Description
La présente invention concerne le traitement de pièces
en acier, et plus particulièrement la trempe de pièces ayant subi
des traitements thermiques, notamment de cémentation, c'est-à-dire
d'introduction de carbone dans la surface des pièces pour en
améliorer la dureté. L'invention concerne plus particulièrement
la trempe de pièces ayant subi un traitement de cémentation sous
vide ou sous faible pression gazeuse (inférieure à la pression
atmosphérique).
Un traitement de cémentation à faible pression consiste
à soumettre les pièces à traiter, dans une enceinte étanche à
l'air, à une alternance d'étapes d'enrichissement en présence
d'un gaz de cémentation à faible pression et d'étapes de diffusion
sous vide ou sous atmosphère neutre à faible pression. Les
durées respectives des étapes d'enrichissement et de diffusion
ainsi que leur nombre dépendent notamment de la concentration en
carbone et de la profondeur de cémentation souhaitées dans les
pièces, et ces traitements sont bien connus de la technique. Un
exemple de procédé de cémentation à basse pression est décrit
dans la demande de brevet français n° 2 678 287 de la demanderesse.
Tout traitement de cémentation est suivi d'au moins une
étape de trempe s'effectuant soit sous huile, soit sous gaz. Un
but principal de la trempe est d'obtenir un refroidissement
rapide des pièces cémentées sans altérer l'état de surface
obtenu. La trempe sous gaz est souvent préférée car elle permet
d'obtenir directement des pièces sèches et propres. On recherche
généralement à obtenir une vitesse de refroidissement la plus
rapide possible. Pour augmenter la vitesse de la trempe avec un
gaz donné, on doit augmenter le débit massique du gaz, c'est-à-dire
augmenter la vitesse et/ou la pression statique du gaz de
trempe.
Parmi les gaz de trempe généralement utilisés, l'azote
constitue classiquement un compromis acceptable en terme de coût
et de rendement. L'azote est en effet souvent préféré à des gaz
neutres tels que l'hélium et l'hydrogène qui, bien que plus
légers, donc plus faciles à véhiculer sous une pression relativement
élevée, sont trop coûteux (hélium) ou trop dangereux
(hydrogène).
Il serait cependant souhaitable de réduire le coût de
l'étape de trempe qui, en raison de l'atmosphère gazeuse que l'on
cherche à maintenir et du débit massique requis, n'est pas négligeable
dans le coût global du traitement des pièces.
De plus, un inconvénient du recours à un gaz tel que
l'azote ou autre est, outre le coût, la nécessité d'acheminement
et de stockage de volumes importants. En effet, les enceintes de
trempe à gaz industrielles ont souvent des volumes de plusieurs
mètres cubes, voire de plusieurs dizaines de mètres cubes.
Le traitement de trempe doit respecter plusieurs
contraintes, notamment, en liaison avec la cémentation qui précède.
Tout d'abord, la trempe ne doit pas altérer la dureté de la
surface de la pièce cémentée. De plus, la trempe doit être rapide
pour satisfaire au refroidissement rapide de la pièce et ne pas
dégrader sa surface. En outre, on doit le plus souvent satisfaire
à un impératif d'aspect de la pièce obtenue qui, non seulement
doit généralement présenter un état de surface dépourvu d'aspérité,
mais également être de la couleur de l'acier (grise). En
particulier, il est généralement considéré comme rédhibitoire
qu'une pièce ait un aspect noirci, laissant supposer une oxydation.
L'invention se réfère également à la carbonitruration
dont la seule différence par rapport à la cémentation vient du
gaz d'enrichissement utilisé auquel on ajoute généralement de
l'ammoniaque. Le résultat parfaitement connu est la formation de
nitrures (au lieu de carbures pour la cémentation) en surface de
la pièce. On notera donc que tout ce qui sera exposé par la suite
en relation avec la cémentation s'applique également à la carbonitruration.
Un objet de la présente invention est de proposer un
nouveau procédé de trempe qui pallie les inconvénients des procédés
connus.
L'invention vise, en particulier, à permettre la réalisation
d'un traitement de trempe particulièrement économique.
Un autre objet de l'invention est de proposer un procédé
qui soit compatible avec les traitements classiques de
cémentation à basse pression.
Un autre objet de l'invention est de proposer un procédé
qui respecte l'aspect de surface des pièces terminées.
Pour atteindre ces objets, la présente invention prévoit
un procédé de trempe de pièces d'acier ayant subi un traitement
thermique à faible pression, qui consiste à soumettre les
pièces à un flux d'air à pression élevée.
Selon un mode de mise en oeuvre de la présente invention,
la pression d'air est comprise entre 5 et 50 bars.
Selon un mode de mise en oeuvre de la présente invention,
la durée de trempe est inférieure à 15 minutes et, de préférence,
inférieure à 2 minutes.
Selon un mode de mise en oeuvre de la présente invention,
les pièces ne sont pas remises à l'air à pression atmosphérique
entre le traitement thermique à faible pression et la
trempe à l'air sous pression élevée.
L'invention prévoit également un procédé de traitement
de pièces comprenant un traitement de cémentation à faible pression,
suivi d'une étape de trempe.
Selon un mode de mise en oeuvre de la présente invention,
le traitement de cémentation comprend une alternance d'étapes
d'enrichissement à faible pression en présence d'un gaz de
cémentation et d'étapes de diffusion en présence d'un gaz neutre
sensiblement à la même pression que les étapes d'enrichissement.
Selon un mode de mise en oeuvre de la présente invention,
les pièces sont soumises, après l'étape de trempe, à une
étape de grenaillage pour, notamment, éliminer les aspérités de
surface indésirables.
L'invention prévoit en outre une installation de traitement
thermique comprenant des moyens pour la mise en oeuvre du
procédé de traitement ci-dessus.
Selon un mode de réalisation de la présente invention,
l'installation comprend plusieurs cellules de traitement propres
à être isolées de l'extérieur de façon étanche, et des moyens de
manutention pour transférer une charge d'une cellule à une autre,
une de ces cellules constituant une cellule de trempe propre à
être en outre isolée du reste de l'installation pour la mise en
oeuvre d'une trempe sous air.
Selon un mode de réalisation de la présente invention,
la cellule de trempe sert également de cellule de déchargement de
la charge en fin de traitement.
Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que
d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans
la description suivante de modes de mise en oeuvre et de réalisation
particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec
les figures jointes parmi lesquelles :
Pour des raisons de clarté, les diagrammes des figures
1A et 1B ne sont pas à l'échelle. De plus, seuls les éléments
nécessaires à la compréhension de l'invention ont été représentés
aux figures et seront décrits par la suite. En particulier, en
figure 2, on s'est contenté de représenter la structure multicellulaire
d'une installation sans se préoccuper des détails constitutifs
des cellules qui, sauf précision contraire, sont classiques.
De plus, on fera référence à des publications de demandes
de brevets auxquelles on pourra se reporter et dont les contenus
respectifs sont intégralement incorporés par référence dans la
présente description.
Une caractéristique de la présente invention est de
prévoir une trempe sous flux d'air de pièces ayant subi une
opération de cémentation ou de carbonitruration à basse pression.
Selon l'invention, cette trempe sous air s'effectue sous haute
pression (supérieure à 5 bars).
Un avantage de l'utilisation de l'air est qu'il s'agit
d'une source de gaz gratuite, disponible partout sans conditionnement
particulier, et inépuisable. Ainsi, on réduit considérablement
le coût des étapes de trempe par rapport aux procédés
classiques.
Toutefois, le recours à l'air était classiquement exclu
pour plusieurs raisons dans les procédés de trempe au gaz dans
des installations de cémentation à basse pression ou analogue.
Tout d'abord, la présence d'oxygène juste après la
cémentation entraíne une oxydation que l'on croyait préjudiciable
à plus d'un titre sur la pièce finale issue de trempe. Une oxydation
de la pièce modifie sa dureté et rend sa surface granuleuse.
De plus, dans un four sous vide où les étapes de cémentation
et de trempe sous gaz sont réalisées successivement dans
la même enceinte, l'introduction d'air n'est pas possible du fait
de l'oxydation des parties chaudes du four.
En outre, une remise à l'air de la pièce pendant toute
la durée des traitements thermiques a pour effet de noircir sa
surface par oxydation, ce qui était considéré comme rédhibitoire
du point de vue de l'aspect de la pièce.
La présente invention prévoit, à l'inverse de tous ces
préjugés, d'utiliser l'air pour la trempe gazeuse de la pièce
cémentée. Selon l'invention, cet air est utilisé sous haute pression
(supérieure à 5 bars et, de préférence comprise entre 5 et
50 bars). Un autre avantage de la présente invention est que
l'air peut être utilisé avec des pressions très élevées sans difficulté.
Or, le fait d'utiliser une pression élevée permet de
raccourcir la durée de l'étape de trempe dans la mesure où le
débit massique s'en trouve amélioré. Selon l'invention, la durée
de l'étape de trempe sous air est limitée à quelques minutes
(typiquement, moins de 15 minutes) et est, de préférence, inférieure
à 2 minutes. Plus la durée est courte, plus l'épaisseur de
l'oxydation en surface de la pièce est faible. On notera que la
recherche de la pression la plus élevée possible est compatible
avec la recherche d'une durée minimale. Avec des durées aussi
faibles, l'épaisseur d'oxydation liée à la présence d'air pendant
la trempe est limitée à quelques micromètres. Une telle épaisseur
est négligeable par rapport aux épaisseurs de cémentation généralement
réalisées (de plusieurs centaines de micromètres à quelques
millimètres).
En acceptant une oxydation sur une très faible épaisseur
(moins de 5 micromètres), on autorise l'emploi d'air dans le
traitement de trempe sans altérer les propriétés de la pièce
finale. En effet, une perte de dureté sur une si faible épaisseur
est généralement parfaitement négligeable dans la mesure où la
couche de dureté souhaitée se trouve immédiatement en dessous et
n'est pas altérée.
De plus, les pièces sont le plus souvent soumises à une
étape dite de grenaillage qui consiste à provoquer une érosion
mécanique de leur surface. Classiquement, cette étape de grenaillage
a pour objet d'éliminer les bavures et irrégularités de surface
liées au moulage, forgeage ou usinage des pièces et qu'il
est plus facile d'éliminer après cémentation en raison de la plus
grande dureté de la pièce. Selon l'invention, cette étape élimine
également les quelques micromètres d'oxydation liés à la trempe
sous air. On retrouve ainsi l'aspect métallique de la surface de
la pièce comme à l'issue d'une trempe classique sous azote.
Les figures 1A et 1B représentent les évolutions respectives
de la pression et de la température au cours d'un mode
de mise en oeuvre du procédé de traitement thermique de l'invention,
appliqué à un exemple de traitement d'un acier de nuance
20MnCr5.
Selon cet exemple, une charge constituée d'un lot de
couronnes dentées représentant un poids total de 300 à 350 kg est
introduite dans une installation de traitement par cémentation à
basse pression. On souhaite obtenir, pour ces pièces, une teneur
en carbone de 0,36 % jusqu'à 700 µm de profondeur.
La charge, introduite à température ambiante Tamb
(figure 1B) dans l'installation, est d'abord portée à une température
Tcem de 920 à 1000° C en 1 à 2 heures (instants t0 à t1).
En même temps, ou séparément si un sas est utilisé comme on le
verra par la suite en relation avec la figure 2, la pression est
abaissée jusqu'à une valeur Pcem de 5 à 20 mbar (figure 1A).
Puis, on soumet la charge à cinq étapes d'enrichissement (E) sous
atmosphère carbonée, alternées avec autant d'étapes de diffusion
(D) sous azote. Les durées respectives des étapes d'enrichissement
et de diffusion sont choisies de façon classique et sont, de
préférence, décroissantes pour les étapes d'enrichissement (par
exemple, respectivement, d'environ 5 mn, 2 mn, 1 mn 40 s,
1 mn 35 s et 1 mn 30 s) et croissantes pour les étapes de diffusion
(par exemple, respectivement, d'environ 5 mn, 10 mn, 15 mn,
25 mn et 40 mn). La durée totale de l'étape de cémentation est,
par exemple, d'environ 97 mn (instants t1 à t2) et on obtient, en
fin de cémentation, une teneur en carbone supérieure à 0,36 %
jusqu'à une profondeur de 775 µm.
On soumet alors la charge à une trempe selon l'invention
(instants t3 à t4) sous une pression d'air Ptrem d'environ
16 bars pendant 30 secondes. De préférence, les étapes de cémentation
et de trempe sont mises en oeuvre dans des cellules distinctes.
C'est pourquoi, en figure 1A, on a indiqué un temps de
transfert (T, instants t2 à t3) de la cellule de cémentation à la
cellule de trempe. En fin de traitement, on obtient un acier
ayant une dureté de surface de 62-64 Hrc et une dureté de pieds
de dent de 300-320 HV20.
L'étape de trempe a pour effet d'oxyder la surface sur
une épaisseur de moins de 5 µm. Outre que cette profondeur est
trop faible pour influer sur la dureté de la pièce, elle est de
préférence, éliminée par une étape de grenaillage mise en oeuvre
ultérieurement hors de l'enceinte. On notera que les profondeurs
de diffusion du carbone sont généralement prévues avec une marge
permettant que le grenaillage laisse subsister une épaisseur
conforme à celle visée. Ainsi, l'invention ne requiert pas de
rallonger les étapes d'enrichissement et de diffusion pour augmenter
la profondeur de cémentation pour tenir compte de la faible
oxydation.
Pour simplifier, on a considéré ci-dessus que les pièces
étaient ramenées à température ambiante par l'étape de
trempe. En pratique, les pièces sont généralement sorties de
l'installation alors qu'elles sont encore à une température plus
élevée. Toutefois, cela ne change rien aux principes de l'invention.
A titre de comparaison, la trempe d'une telle charge
pour ramener la température à environ 100° C dure environ 2 minutes
sous une pression d'air de 20 bars, et environ 2,5 minutes
sous une pression d'air de 10 bars.
La figure 2 représente un exemple de réalisation d'une
installation de traitement adaptée à la mise en oeuvre d'un traitement
de trempe à l'air selon l'invention. Le mode de réalisation
de la figure 2 s'inspire d'une installation modulaire telle
que décrite dans la demande de brevet européen n° 0 922 778 de la
demanderesse à laquelle on pourra se référer pour de plus amples
détails.
Un module de base 6 comprend une enceinte étanche 10
sous forme de cylindre (de section non nécessairement circulaire)
à axe horizontal. Les deux extrémités de ce cylindre 10, munies
de collerettes, sont bouchées par des couvercles étanches amovibles
12. Des cellules de traitement sont reliées latéralement au
cylindre 10 et se trouvent dans un même plan horizontal. Par
exemple, deux cellules de traitement thermique 14 (par exemple,
pour contenir deux charges à cémenter) sont disposées l'une en
face de l'autre en étant reliées à un premier caisson de transfert
10-1 constitutif du cylindre 10. Une cellule de chargement-déchargement
15 est disposée en face d'une cellule de trempe 16,
ces cellules étant reliées à un deuxième caisson de transfert
10-2, lui-même relié axialement au caisson 10-1.
Un dispositif de manutention est sous la forme d'un
chariot 18 se déplaçant parallèlement à l'axe du cylindre 10,
d'un caisson de transfert à un autre. Ce chariot se déplace, par
exemple, sur des rails 20 s'étendant tout le long du cylindre 10.
Le chariot est muni d'une fourche télescopique 22 qui est susceptible
de s'étirer de part et d'autre du chariot 18 jusqu'au centre
de chacune des cellules 14 à 16 pour y prendre et y déposer
une charge 24 en cours de traitement. A la figure 2, en traits
pleins, le chariot 18 se trouve au niveau des cellules 15 et 16,
et la fourche télescopique 22 pénètre dans la cellule 15 pour y
prendre une charge 24. Bien entendu, la cellule 15 a été préalablement
mise à la basse pression de l'enceinte 10 pour pouvoir
ouvrir la porte 15-1 qui constitue, avec la porte extérieure
15-2, un sas d'entrée. En pointillés, le chariot 18 se trouve au
niveau des cellules 14. Une installation telle qu'illustrée à la
figure 2 est modulaire, c'est-à-dire qu'un ou plusieurs modules
supplémentaires 8 constitués chacun d'un caisson de transfert
10-3 pourvu de rails 20' et d'une ou deux cellules 14' peuvent
être raccordés axialement à l'un des caissons 10-1 ou 10-2 pour
compléter le cylindre 10.
La seule modification qu'il est nécessaire d'apporter à
une installation telle que décrite dans la demande de brevet
européen EP-A-0 922 778 susmentionnée, pour la mise en oeuvre de
l'invention, est de prévoir des moyens pour organiser une circulation
d'air sous pression dans la cellule de trempe 16 et, selon
un mode de réalisation préféré, des moyens pour remettre cette
cellule sous vide avant l'introduction d'une nouvelle charge
et/ou avant que la charge puisse retourner dans le caisson de
transfert 10-2. La cellule 16 peut être isolée du reste de l'installation
par une porte étanche 16-1.
A titre de variante, la cellule de trempe est également
une cellule de cémentation. Toutefois, on préférera généralement
prévoir des cellules distinctes et réduire ainsi le temps de
traitement. En effet, on peut alors prévoir qu'une charge ou plusieurs
charges soient en cours de cémentation dans une cellule
adaptée alors qu'une autre charge précédente est en cours de
trempe.
Selon une autre variante, on pourra prévoir que la cellule
de trempe constitue le sas de sortie d'une installation
multicellulaire. En effet, l'étape de trempe est généralement la
dernière étape de traitement au sein de l'installation. Dans le
cas d'une installation telle que celle de la demande de brevet
européen EP-A-0 922 778 déjà citée, cela est compatible avec la
trempe d'une charge en même temps que la cémentation d'une ou
plusieurs charges suivantes. La seule modification à apporter
concerne la cellule de trempe (16, figure 1) à laquelle il faut
alors adapter une porte de déchargement vers l'extérieur.
Un avantage qu'il y a à utiliser la cellule de trempe
comme sas de sortie est que les caissons de transfert qui constituent
des volumes importants (plusieurs dizaines de mètres cubes)
peuvent ainsi rester sous vide ou sous atmosphère contrôlée à
basse pression. De plus, on gagne du temps en ne faisant pas
repasser la charge une fois refroidie dans les caissons de transfert.
En outre, comme la structure classique de la cellule de
chargement-déchargement 15 n'a pas besoin d'être modifiée, on
peut quand même utiliser cette dernière comme sas de sortie, par
exemple, si l'étape de trempe n'est pas la dernière du traitement
appliqué à l'intérieur de l'installation. Un avantage qu'il y a à
dissocier les sas d'entrée et de sortie est de faciliter l'organisation
de la manutention des charges à l'extérieur de l'installation
et l'association de cette installation avec le reste de la
chaíne de fabrication des pièces.
Bien entendu, la présente invention est susceptible de
diverses variantes et modifications qui apparaítront à l'homme de
l'art. En particulier, bien que l'invention ait été décrite en
relation avec un traitement de cémentation à faible pression,
elle s'applique plus généralement à tout traitement dans lequel
se posent des problèmes similaires, en particulier dans lequel on
prévoit aujourd'hui une trempe sous gaz neutre, sous azote ou
analogue, à la suite d'un traitement à basse pression. Il pourra
s'agir, par exemple, de carbonitruration, de brasage et autres
applications sous vide partiel avant trempe.
De plus, l'adaptation des données de mise en oeuvre du
procédé de trempe de l'invention en fonction du type de pièces,
du volume de la charge, et des traitements précédents est à la
portée de l'homme du métier à partir des indications données ci-dessus.
En particulier, on notera que les indications chiffrées
de l'exemple particulier indiqué précédemment n'ont qu'une vertu
d'illustration de la faisabilité de l'invention, et que d'autres
valeurs pourront être adoptées y compris pour le traitement de ce
type d'acier. On notera également que la composition de l'air
n'est généralement pas critique. En effet, les compositions de
l'air atmosphérique des différentes régions du monde sont peu
différentes (au moins pour ce qui concerne les composés intéressant
l'invention) et ne nécessitent dans la plupart des cas,
aucune adaptation particulière. A l'extrême, on pourra adapter le
temps de trempe et/ou la pression d'air et/ou la vitesse de circulation
à la teneur en oxygène de l'air. Bien sûr, l'air utilisé
est cependant filtré pour éviter d'introduire des impuretés dans
l'installation. De plus, l'air sera au besoin séché pour réduire
les risques d'oxydation.
En outre, la réalisation pratique d'une installation de
traitement de l'invention et son adaptation à l'application
concernée est à la portée de l'homme du métier à partir des indications
fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, le
choix du mode de chargement-déchargement des pièces dépend de
l'application et, généralement, d'un compromis entre l'encombrement
global de l'installation et la durée de traitement
rapportée à la pièce. Enfin, on notera que l'invention peut également
être mise en oeuvre dans une installation de traitement du
type de celle décrite dans le brevet européen n° 0 388 333 de la
demanderesse où plusieurs cellules de traitement verticales sont
réparties au-dessus d'une enceinte étanche de transfert de la
charge et de part et d'autre de la cellule de trempe. L'adaptation
d'une telle installation à l'invention requiert simplement,
comme pour l'installation décrite en relation avec la figure 2,
d'associer à la cellule de trempe des moyens pour organiser la
circulation d'air sous pression et, de préférence, également pour
mettre cette cellule sous vide.
Claims (10)
- Procédé de trempe de pièces d'acier ayant subi un traitement thermique à faible pression (Pcem), caractérisé en ce qu'il consiste à soumettre les pièces à un flux d'air à pression élevée (Ptrem) .
- Procédé de trempe selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression d'air (Ptrem) est comprise entre 5 et 50 bars.
- Procédé de trempe selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la durée (t4-t3) de trempe est inférieure à 15 minutes et, de préférence, inférieure à 2 minutes.
- Procédé de trempe selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les pièces ne sont pas remises à l'air à pression atmosphérique (Patm) entre le traitement thermique à faible pression et la trempe à l'air sous pression élevée (Ptrem).
- Procédé de traitement de pièces comprenant un traitement de cémentation à faible pression, suivi d'une étape de trempe, caractérisé en ce que l'étape de trempe est conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 4.
- Procédé de traitement selon la revendication 5, caractérisé en ce que le traitement de cémentation comprend une alternance d'étapes d'enrichissement (E) à faible pression (Pcem) en présence d'un gaz de cémentation et d'étapes de diffusion (D) en présence d'un gaz neutre sensiblement à la même pression que les étapes d'enrichissement.
- Procédé de traitement selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que les pièces sont soumises, après l'étape de trempe, à une étape de grenaillage pour, notamment, éliminer les aspérités de surface indésirables.
- Installation de traitement thermique, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour la mise en oeuvre du procédé de traitement selon l'une quelconque des revendications 5 à 7.
- Installation de traitement thermique selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend plusieurs cellules de traitement (14, 15, 16)) propres à être isolées de l'extérieur de façon étanche, et des moyens (18, 20, 22) de manutention pour transférer une charge (24) d'une cellule à une autre, une de ces cellules constituant une cellule de trempe (16) propre à être en outre isolée du reste de l'installation pour la mise en oeuvre d'une trempe sous air conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 4.
- Installation de traitement selon la revendication 9, caractérisée en ce que la cellule de trempe (16) sert également de cellule de déchargement de la charge (24) en fin de traitement.
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---|---|---|---|
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US09/715,525 US6451137B1 (en) | 1999-11-17 | 2000-11-17 | Method of quenching after a low-pressure carburization |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP1101826A1 true EP1101826A1 (fr) | 2001-05-23 |
Family
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP00410142A Withdrawn EP1101826A1 (fr) | 1999-11-17 | 2000-11-16 | Procédé de trempe après cémentation à basse pression |
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---|---|
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EP (1) | EP1101826A1 (fr) |
FR (1) | FR2801059B1 (fr) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2826374A1 (fr) * | 2001-06-21 | 2002-12-27 | Serthel | Procede et dispositif de trempe des aciers a l'air sous pression |
WO2016075377A1 (fr) * | 2014-11-14 | 2016-05-19 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procédé et installation de carbonitruration de pièce(s) en acier sous basse pression et haute température |
FR3081884A1 (fr) * | 2018-06-05 | 2019-12-06 | Safran Helicopter Engines | Procede de cementation basse pression d'une piece comprenant de l'acier |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4698921B2 (ja) * | 2002-01-22 | 2011-06-08 | 出光興産株式会社 | 焼入れ方法 |
US20050193743A1 (en) * | 2004-03-05 | 2005-09-08 | John Foss | High-pressure cryogenic gas for treatment processes |
FR2874079B1 (fr) * | 2004-08-06 | 2008-07-18 | Francis Pelissier | Machine de traitement thermochimique de cementation |
US20070068601A1 (en) * | 2005-09-26 | 2007-03-29 | Jones William R | Process for treating steel alloys |
FR2917752B1 (fr) * | 2007-06-22 | 2019-06-28 | Montupet Sa | Procede de traitement thermique de pieces de fonderie mettant en oeuvre une trempe a l'air et systeme pour la mise en oeuvre du procede |
FR2917751B1 (fr) * | 2007-06-22 | 2011-04-01 | Montupet Sa | Procede de traitement thermique de culasses en alliage a base d'aluminuim, et culasses presentant des proprietes de resistance a la fatigue ameliorees |
US9822422B2 (en) | 2009-09-24 | 2017-11-21 | Ati Properties Llc | Processes for reducing flatness deviations in alloy articles |
US8425691B2 (en) | 2010-07-21 | 2013-04-23 | Kenneth H. Moyer | Stainless steel carburization process |
JP6297471B2 (ja) * | 2014-11-10 | 2018-03-20 | 中外炉工業株式会社 | 熱処理設備 |
FR3032205B1 (fr) * | 2015-02-04 | 2017-02-17 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Installation de carbonitruration en serie de piece(s) en acier sous basse pression et haute temperature |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3736501C1 (de) * | 1987-10-28 | 1988-06-09 | Degussa | Verfahren zur Waermebehandlung metallischer Werkstuecke |
FR2678287A1 (fr) * | 1991-06-26 | 1992-12-31 | Etudes Const Mecaniques | Procede et four de cementation a basse pression. |
DE4208485C1 (fr) * | 1992-03-17 | 1993-02-11 | Joachim Dr.-Ing. 7250 Leonberg De Wuenning | |
FR2771754A1 (fr) * | 1997-12-02 | 1999-06-04 | Etudes Const Mecaniques | Installation de traitement thermique sous vide modulaire |
-
1999
- 1999-11-17 FR FR9914449A patent/FR2801059B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-11-16 EP EP00410142A patent/EP1101826A1/fr not_active Withdrawn
- 2000-11-17 US US09/715,525 patent/US6451137B1/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3736501C1 (de) * | 1987-10-28 | 1988-06-09 | Degussa | Verfahren zur Waermebehandlung metallischer Werkstuecke |
FR2678287A1 (fr) * | 1991-06-26 | 1992-12-31 | Etudes Const Mecaniques | Procede et four de cementation a basse pression. |
DE4208485C1 (fr) * | 1992-03-17 | 1993-02-11 | Joachim Dr.-Ing. 7250 Leonberg De Wuenning | |
FR2771754A1 (fr) * | 1997-12-02 | 1999-06-04 | Etudes Const Mecaniques | Installation de traitement thermique sous vide modulaire |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
ALTENA H: "NIEDERDRUCK-AUFKOHLUNG MIT HOCHDRUCK-GASABSCHRECKUNG VERFAHRENSTECHNIK UND ERGEBNISSE", HAERTEREI TECHNISCHE MITTEILUNGEN,DE,CARL HANSER VERLAG. MUNCHEN, vol. 53, no. 2, 1 March 1998 (1998-03-01), pages 93 - 101, XP000755093, ISSN: 0341-101X * |
HOFFMANN R ET AL: "MOEGLICHKEITEN UND GRENZEN DER GASABKUEHLUNG", HAERTEREI TECHNISCHE MITTEILUNGEN,DE,CARL HANSER VERLAG. MUNCHEN, vol. 47, no. 2, 1 March 1992 (1992-03-01), pages 112 - 122, XP000267300, ISSN: 0341-101X * |
TINSCHER R ET AL: "FIXTURHAERTUNG VON WAELZLAGERRINGEN UNTER VERWENDUNG VON GASFOERMIGEN ABSCHRECKMEDIEN", HAERTEREI TECHNISCHE MITTEILUNGEN,DE,CARL HANSER VERLAG. MUNCHEN, vol. 53, no. 2, 1 March 1998 (1998-03-01), pages 108 - 115, XP000755095, ISSN: 0341-101X * |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2826374A1 (fr) * | 2001-06-21 | 2002-12-27 | Serthel | Procede et dispositif de trempe des aciers a l'air sous pression |
WO2003000939A1 (fr) * | 2001-06-21 | 2003-01-03 | Serthel | Procede et dispositif de trempe des aciers a l'air pression |
WO2016075377A1 (fr) * | 2014-11-14 | 2016-05-19 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procédé et installation de carbonitruration de pièce(s) en acier sous basse pression et haute température |
FR3028530A1 (fr) * | 2014-11-14 | 2016-05-20 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede et installation de carbonitruration de piece(s) en acier sous basse pression et haute temperature |
US11512381B2 (en) | 2014-11-14 | 2022-11-29 | Ecm Technologies Sas | Method and facility for carbonitriding one or more steel parts under low pressure and at a high temperature |
FR3081884A1 (fr) * | 2018-06-05 | 2019-12-06 | Safran Helicopter Engines | Procede de cementation basse pression d'une piece comprenant de l'acier |
WO2019234352A1 (fr) * | 2018-06-05 | 2019-12-12 | Safran Helicopter Engines | Procédé de cémentation basse pression d'une pièce comprenant de l'acier |
US11293087B2 (en) | 2018-06-05 | 2022-04-05 | Safran Helicopter Engines | Method for low-pressure carburizing of a workpiece comprising steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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FR2801059B1 (fr) | 2002-01-25 |
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