WO2020099794A1 - Procédé de décapage d'une pièce de turbomachine - Google Patents
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Definitions
- the halogen species X comprises fluorine, for example in the form of hydrofluoric acid.
- Fluorine has a high reactivity and allows a faster reaction than with the use of other halogenated elements.
- the heating phase includes a rise in temperature, a temperature holding level and a cooling.
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Abstract
L'invention concerne un procédé de décapage d'une pièce (1) de turbomachine, comprenant les étapes suivantes : Positionnement de la pièce dans une enceinte (2) fermée, Injection d'un mélange gazeux (3) dans l'enceinte (2), le mélange gazeux (3) 5 comprenant un gaz halogéné, Chauffage de l'enceinte (2), le procédé étant caractérisé en ce que : le mélange gazeux comprend en outre du dihydrogène, l'étape de chauffage est réalisée à une température supérieure à 1000°C et l'étape d'injection de mélange gazeux (3) est réalisée en faisant circuler à travers l'enceinte (2) un flux de mélange gazeux (3) présentant un débit compris entre 6 et 15 fois le volume de l'enceinte (2) par heure.
Description
PROCEDE DE DECAPAGE D’UNE PIECE DE TURBOMACHINE
DOMAINE TECHNIQUE GÉNÉRAL ET ART ANTÉRIEUR
L’invention concerne le domaine général des procédés de traitements de surfaces, et plus particulièrement les procédés de décapage de surfaces de pièces de turbomachines.
Une turbomachine comporte classiquement au moins une veine d’écoulement à travers laquelle circule un flux d’air qui est compressé par un ou plusieurs compresseurs avant d’entrer dans une chambre de combustion où l’air est mélangé avec un carburant puis mis à feu.
Le mélange de gaz brûlés entraîne ensuite en rotation une ou plusieurs turbines qui entraînent en rotation le ou les compresseurs, le flux de gaz étant ensuite éjecté.
Les pièces de turbines, exposées à de très hautes températures, sont généralement traitées ou revêtues au moyen de matériaux ou d’alliages réfractaires de manière à limiter leur dégradation.
Il est par exemple connu de revêtir de telles pièces d’une ou plusieurs couches d’alliages d’aluminium, dits aluminures, par exemple des aluminures de titane, et/ou d’une ou plusieurs couches d’oxydes, par exemple des oxydes de molybdène, ou des céramiques, formant une barrière thermique en surface de la pièce.
Lorsqu’il est nécessaire de réparer de telles pièces, des opérations de décapages des revêtements sont nécessaires afin de réhabiliter le matériau de base composant la pièce, appelé substrat.
Ces étapes de décapage comportent classiquement plusieurs étapes :
- au moins une étape de sablage ou de bain chimique de manière à éliminer la barrière thermique,
- au moins une étape de bain chimique de manière à éliminer les revêtements en aluminures,
- au moins une étape supplémentaire de sablage de la pièce à la sortie du bain chimique de manière à éliminer les résidus restants.
Ces opérations n’éliminent toutefois pas les oxydes ou contaminants incorporés dans les criques ou les défauts sur les surfaces des pièces.
Afin de nettoyer ces criques d’éventuels oxydes ou de corrosion, une étape supplémentaire au cours de laquelle une opération thermochimique est effectuée sur la pièce, classiquement dans un four à haute température et sous atmosphère fluorée (appelée classiquement FIC, de l’anglais Fluorine Ion Cleaning).
De telles opérations sont cependant source de risques pour les pièces en raison du danger potentiel d’attaque chimique du matériau du substrat par les produits chimiques utilisés.
Les opérations de sablage, qui sont des opérations d’abrasion mécanique, agressent naturellement le substrat.
De plus, la recherche de gain de poids afin de minimiser le poids total des turbomachines amène les pièces de turbomachine à présenter des parois de plus en plus fines, ce qui limite la marge de consommation de substrat au cours de tels procédés de décapage.
La succession de ces opérations génère également une difficulté dans la qualité du traitement. En effet si une étape n’est pas réalisée parfaitement et laisse des zones non décapées, les opérations de traitement suivantes s’en trouveront également dégradées et la pièce peut alors être rendue inutilisable, car la réitération du procédé de manière à éliminer les zones de revêtement restantes attaquerait le substrat trop en profondeur.
D’autre part, les bains chimiques utilisés contiennent des substances ou composants dangereux pour les opérateurs, tels des acides fluorhydriques utilisés classiquement dans les bains de décapage d’aluminures.
PRÉSENTATION GÉNÉRALE DE L’INVENTION
Un but de l’invention est de simplifier le procédé de décapage des surfaces des pièces de turbomachines.
Un autre but de l’invention est de réduire le risque de dégradation du substrat au cours de procédé de décapage de pièces de turbomachines.
Un autre but de l’invention est de limiter l’utilisation de produits dangereux pour les opérateurs.
A cet effet, l’invention propose un procédé de décapage d’une pièce de turbomachine, comprenant les étapes suivantes :
- Positionnement de la pièce dans une enceinte fermée,
- Injection d’un mélange gazeux dans l’enceinte, le mélange gazeux comprenant un gaz halogéné,
- Chauffage de l’enceinte,
le procédé étant caractérisé en ce que :
- le mélange gazeux comprend en outre du dihydrogène,
- l’étape de chauffage est réalisée à une température supérieure à 1000° C et l’étape d’injection de mélange gazeux est réalisée en faisant circuler à travers l’enceinte un flux de mélange gazeux présentant un débit compris entre 6 et 15 fois le volume de l’enceinte par heure.
Un tel procédé permet notamment d’éliminer en une phase de traitement thermochimique les couches du revêtement à base d’aluminures et les couches du revêtement à base d’oxydes métallique, ce qui permet de décaper la pièce et de révéler le substrat sans requérir à une étape de bain chimique ni de sablage pour éliminer ce type de couches.
Le procédé de décapage est donc simplifié et rendu plus sûr, le substrat n’étant pas dégradé lors du procédé et les opérateurs n’étant pas mis en contact avec des produits dangereux.
Un tel procédé est avantageusement complété par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison :
- le mélange gazeux comporte du fluor ; élément halogéné permettant une vitesse de réaction plus élevée que lors de l’utilisation d’autre éléments halogénés ;
- la température de l’étape de chauffage est supérieure à 1030°C ; cela permet d’augmenter l’efficacité du procédé de décapage et nettoyage, notamment en augmentant la cinétique de réaction ;
- le mélange gazeux comporte en outre un gaz inerte, par exemple de l’argon ; cela permet de transporter les gaz réactifs et de contribuer à l’homogénéisation du mélange gazeux dans l’enceinte du four ;
- une concentration du gaz halogéné dans le mélange gazeux est comprise entre 4% et 12% en pourcentages massiques, préférentiellement entre 6% et 8% en pourcentages massiques ; cela permet de contrôler la quantité du gaz réactif introduit dans l’enceinte ainsi contrôler la réaction en surface des pièces, notamment en maîtrisant la vitesse de diffusion des espèces ;
- le débit du flux de mélange gazeux est compris à entre 8 et 12 fois le volume de l’enceinte par heure ; cela permet d’apporter la quantité de gaz actif nécessaire
et suffisante pour opérer une réaction efficace sur la totalité de pièce dans l’enceinte ;
- une pression totale dans l’enceinte est sensiblement égale à la pression atmosphérique ;
- une pression totale dans l’enceinte est inférieure à la pression atmosphérique ; cela permet un gain de temps, demande moins de gaz et est plus efficace car les gaz peuvent pénétrer plus rapidement et de façon très efficace dans des criques, fissures et cavités ;
-le procédé consiste en une succession des étapes de :
- Sablage de la pièce (1 ),
- Positionnement de la pièce (1 ) sablée dans l’enceinte (2) fermée,
- Injection du mélange gazeux (3) dans l’enceinte (2) et
- Chauffage de l’enceinte (2).
PRÉSENTATION DES FIGURES
La figure 1 est une représentation schématique représentant la réalisation d’un procédé de décapage d’une pièce selon l’invention.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront encore de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non limitative, et doit être lue en regard de la figure unique annexée qui est un schéma représentant un dispositif permettant de mettre en oeuvre un procédé de décapage d’une pièce selon l’invention.
DESCRIPTION D’UN OU PLUSIEURS MODES DE MISE EN ŒUVRE ET DE RÉALISATION
L’invention concerne à un procédé de décapage d’une pièce 1 de turbomachine, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes :
- Positionnement de la pièce 1 dans une enceinte 2 fermée,
- Injection d’un mélange gazeux 3 dans l’enceinte 2, le mélange gazeux 3 comportant au moins un gaz halogéné,
- Chauffage de l’enceinte 2,
Le procédé étant caractérisé en ce que :
- le mélange gazeux comprend en outre du dihydrogène,
- l’étape de chauffage est réalisée à une température supérieure à 1000° C, et
- l’étape d’injection de mélange gazeux 3 est réalisée en faisant circuler à travers l’enceinte 2 un flux de mélange gazeux présentant un débit compris entre 6 et 15 fois le volume de l’enceinte 2 par heure.
L’invention s’applique avantageusement à une pièce 1 comportant un revêtement 4 comportant au moins une couche aluminure 41 comprenant une ou plusieurs espèces d’aluminures, ou au moins une couche oxyde 42 comprenant une ou plusieurs espèces d’oxydes métalliques, ou une combinaison de telles couches.
Au cours de ce procédé, le ou les gaz halogénés réagissent avec les couches aluminures 41 et les couches oxydes 42 selon les réactions suivantes :
Pour les espèces aluminures : HX(g) + ScAl(s) -> AlX3(g) + H2 + Sc(s)
Pour les espèces oxydes : HX(g) + MxOy(s) -> MxX (g) + H20(g)
Avec X une espèce halogène, H de l’hydrogène, M un métal, O de l’oxygène, Al de l’aluminium, Sc un métal de transition.
Par exemple, X peut être du fluor, du chlore, du brome ou de l’iode et Sc peut être du Nickel, du cobalt, du titane ou tout autre métal de transition.
Préférentiellement, l’espèce halogène X comporte du fluor, par exemple sous forme d’acide fluorhydrique. Le fluor présente une réactivité importante et permet une réaction plus rapide qu’avec l’utilisation d’autres éléments halogénés.
Il est entendu que ce type de réaction est un exemple à titre illustratif, et le procédé peut s’appliquer à tout composé aluminure ou aluminure modifié, et non uniquement l’aluminure de nickel.
On peut citer notamment les aluminures de nickel, les aluminures modifiés platine, les aluminures de cobalt, les aluminures de titane, ...
Les couches du revêtement à base d’aluminures 41 et les couches du revêtement à base d’oxydes métallique 42 sont donc éliminées en une phase de traitement thermochimique, ce qui permet de décaper la pièce 1 et de révéler le substrat 5 sans requérir à une étape de bain chimique ni de sablage pour éliminer ce type de couches.
Le procédé de décapage est donc simplifié et rendu plus sûr, le substrat 5 n’étant pas dégradé lors du procédé et les opérateurs n’étant pas mis en contact avec des produits dangereux.
L’enceinte 2 est traversée en continu par un flux de mélange gazeux 3 qui présente un débit représentant entre 6 et 15 fois le volume de l’enceinte 2 par heure, préférentiellement entre 8 et 12 fois le volume de l’enceinte 2 par heure.
Cela permet d’apporter la quantité de gaz actif nécessaire et suffisante pour opérer une réaction efficace sur la totalité de pièce dans l’enceinte (en termes de volume ou de surface).
Le débit de mélange gazeux 3 peut être adapté en fonction de la quantité de pièces 1 à traiter, ou de la surface totale à décaper.
A titre d’exemple, le débit en gaz halogéné peut être compris entre 6L/min et 10L/min, et le débit en dihydrogène peut être compris entre 130 L/min et 160 L/min pour une enceinte ayant un volume de l’ordre d’1 m3 dans laquelle sont placées 45 pièces 1.
La phase de chauffage comprend une montée en température, un palier de maintien en température et un refroidissement.
Le palier de maintien en température peut durer entre 2 heures et 10 heures, préférentiellement entre 3,5 heures et 5,5 heures (comprendre 3 heures et 30 minutes ou 5 heures et 30 minutes).
La température du palier de maintien est supérieure à 1000°C, préférentiellement supérieure à 1030°C, par exemple comprise entre 1035°C et 1055°C.
De tels intervalles de température ont pour effet d’augmenter l’efficacité du procédé de décapage et nettoyage par rapport à un nettoyage simple des oxydes, comme c’est le cas lors de procédés de FIC standard. En effet, la cinétique des réactions mises en jeu, soit avec les oxydes soit avec les alliages NiAl ou NiAIPt du revêtement à décaper, est fonction de la température.
Avantageusement, une étape de sablage peut être réalisée préalablement au traitement thermochimique. Cela permet d’éliminer des résidus de combustion, par exemple de calamine, formées en surface du revêtement 4 au cours du fonctionnement de la turbomachine, ainsi que d’éventuelles couches de barrières thermiques 43 en céramique et les couches passivantes 44 qui les recouvrent, par exemple des couches comprenant du calcium-magnésium-aluminosilicate.
L’étape de sablage permet ainsi de révéler les couches aluminure 41 et les couches oxydes 42 du revêtement, qui seront éliminées en une phase de cycle thermochimique.
L’étape de sablage réalisée en amont ne représente ainsi pas de danger pour le substrat 5.
Après le sablage préalable, une ou plusieurs pièces 1 sont placées dans une enceinte 2 fermée, préférentiellement sur une grille, permettant une meilleure circulation du mélange gazeux 3 le long de toute la surface de la ou les pièces 1 , ce qui améliore le traitement.
Le mélange gazeux 3 est ensuite injecté dans l’enceinte 2.
Optionnellement, le mélange gazeux 3 comporte en outre un composant ou une combinaison de composants parmi les composants suivants :
- acide fluorhydrique H F,
- acide chlorhydrique HCl,
- acide bromhydrique H Br,
- acide iodhydrique Hl.
Le mélange gazeux 3 peut en outre avantageusement comporter du dihydrogène.
Optionnellement mais avantageusement, le mélange gazeux 3 comporte en outre un gaz inerte, par exemple de l’hélium, du néon, de l’Argon, du krypton, du xénon ou du radon, ou une combinaison de ces éléments.
Cela permet de transporter les gaz réactifs et de contribuer à l’homogénéisation du mélange gazeux 3 dans l’enceinte 2 du four.
La concentration de gaz halogéné dans le mélange gazeux 3 est avantageusement compris entre 4% et 12%, préférentiellement entre 6% et 8%, par exemple en pourcentages massiques.
Cela permet de contrôler la quantité du gaz réactif introduit dans l’enceinte ainsi optimiser la réaction en surface des pièces.
Cela permet d’optimiser le processus de manière à éviter que les réactions ne deviennent trop lentes si les concentrations sont faibles, ou au contraire éviter que des concentrations fortes n’entraînent une saturation de l’atmosphère qui nuirait à l’efficacité des réactions et entraînerait un risque de contamination du matériau de base (fluor, chlore ,...).
La concentration en gaz halogénés a notamment une influence sur la vitesse de diffusion des espèces réactifs, avec la température.
Optionnellement, l’alimentation de l’enceinte 2 en mélange gazeux 3 suit un cycle séquentiel, et présente :
- une phase d’injection, au cours de laquelle le mélange gazeux 3 est injecté dans l’enceinte 2,
- une phase de traitement au cours de laquelle le mélange gazeux 3 est maintenu dans l’enceinte 2 au cours du chauffage de manière à réagir avec le revêtement 4, et
- une phase de purge au cours de laquelle les réactifs de traitement sont évacués avec le mélange gazeux 3 contenu dans l’enceinte 2.
Consécutivement à la phase de purge, une nouvelle phase d’injection est réalisée et un cycle d’alimentation recommence tant que le traitement thermochimique n’est pas terminé.
Le traitement thermochimique peut être réalisé à pression atmosphérique, ou préférentiellement sous pression réduite (ou basse pression, c’est-à-dire inférieure à 300 mbar). Le traitement sous pression réduite permet un gain de temps, demande moins de gaz et est plus efficace car les gaz peuvent pénétrer plus rapidement et de façon très efficace dans des criques, fissures et cavités même si elles sont trop étroites et profondes.
Claims
1 . Procédé de décapage d’une pièce (1 ) de turbomachine, comprenant les étapes suivantes :
- Positionnement de la pièce dans une enceinte (2) fermée,
- Injection d’un mélange gazeux (3) dans l’enceinte (2), le mélange gazeux (3) comprenant un gaz halogéné,
- Chauffage de l’enceinte (2),
le procédé étant caractérisé en ce que :
- le mélange gazeux comprend en outre du dihydrogène,
- l’étape de chauffage est réalisée à une température supérieure à 1000° C et
- l’étape d’injection de mélange gazeux (3) est réalisée en faisant circuler à travers l’enceinte (2) un flux de mélange gazeux (3) présentant un débit compris entre 6 et 15 fois le volume de l’enceinte (2) par heure.
2. Procédé de décapage selon la revendication 1 , dans lequel le mélange gazeux comporte du fluor.
3. Procédé de décapage selon l’une des revendications 1 ou 2, dans lequel la température de l’étape de chauffage est supérieure à 1030° C.
4. Procédé de décapage selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel le mélange gazeux (3) comporte en outre un gaz inerte, par exemple de l’argon.
5. Procédé de décapage selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel une concentration du gaz halogéné dans le mélange gazeux (3) est comprise entre 4% et 12% en pourcentages massiques, préférentiellement entre 6% et 8% en pourcentages massiques.
6. Procédé de décapage selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le débit du flux de mélange gazeux (3) est compris à entre 8 et 12 fois le volume de l’enceinte (2) par heure.
7. Procédé de décapage selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel une pression totale dans l’enceinte (2) est sensiblement égale à la pression atmosphérique.
8. Procédé de décapage selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel une pression totale dans l’enceinte (2) est inférieure à la pression atmosphérique.
9. Procédé de décapage selon l’une des revendications 1 à 8, ledit procédé comprenant uniquement les étapes de :
- Sablage de la pièce (1 ),
- Positionnement de la pièce (1 ) sablée dans l’enceinte (2) fermée,
- Injection du mélange gazeux (3) dans l’enceinte (2) et
- Chauffage de l’enceinte (2).
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|---|---|---|---|
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| US17/293,691 US11549371B2 (en) | 2018-11-14 | 2019-11-14 | Method for pickling a turbomachine component |
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0209307A1 (fr) * | 1985-07-15 | 1987-01-21 | The Secretary of State for Defence in Her Britannic Majesty's Government of the United Kingdom of Great Britain and | Nettoyage d'objets métalliques |
| US20100218787A1 (en) * | 2007-10-10 | 2010-09-02 | Francis-Jurjen Ladru | FIC Installation and Method for Operating a FIC Installation in the Pressure Range Above Atmospheric Pressure |
| US20110005549A1 (en) * | 2008-02-28 | 2011-01-13 | Mtu Aero Engines Gmbh | Method for the thermochemical cleaning and/or stripping of turbine components |
| EP2762612A1 (fr) * | 2013-02-01 | 2014-08-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Nettoyage par ions fluor sous pression réduite |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4728933A (en) | 1986-03-24 | 1988-03-01 | U.S. Holding Company, Inc. | Miniature dual cavity ringer |
| US5898994A (en) * | 1996-06-17 | 1999-05-04 | General Electric Company | Method for repairing a nickel base superalloy article |
| BE1011098A3 (fr) * | 1997-04-10 | 1999-04-06 | Cockerill Rech & Dev | Procede et dispositif de decapage. |
| US6197699B1 (en) * | 1998-01-20 | 2001-03-06 | Lucent Technologies Inc. | In situ dry cleaning process for poly gate etch |
| US6328810B1 (en) * | 1999-04-07 | 2001-12-11 | General Electric Company | Method for locally removing oxidation and corrosion product from the surface of turbine engine components |
| US7968205B2 (en) * | 2005-10-21 | 2011-06-28 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Corrosion resistant multilayer member |
| US7700154B2 (en) * | 2005-11-22 | 2010-04-20 | United Technologies Corporation | Selective aluminide coating process |
| TW200739716A (en) * | 2006-02-27 | 2007-10-16 | Applied Materials Inc | Method for controlling corrosion of a substrate |
-
2018
- 2018-11-14 FR FR1871525A patent/FR3088346A1/fr active Pending
-
2019
- 2019-11-14 US US17/293,691 patent/US11549371B2/en active Active
- 2019-11-14 WO PCT/FR2019/052707 patent/WO2020099794A1/fr unknown
- 2019-11-14 CN CN201980074962.2A patent/CN113015822A/zh active Pending
- 2019-11-14 EP EP19829275.7A patent/EP3880870A1/fr active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0209307A1 (fr) * | 1985-07-15 | 1987-01-21 | The Secretary of State for Defence in Her Britannic Majesty's Government of the United Kingdom of Great Britain and | Nettoyage d'objets métalliques |
| US20100218787A1 (en) * | 2007-10-10 | 2010-09-02 | Francis-Jurjen Ladru | FIC Installation and Method for Operating a FIC Installation in the Pressure Range Above Atmospheric Pressure |
| US20110005549A1 (en) * | 2008-02-28 | 2011-01-13 | Mtu Aero Engines Gmbh | Method for the thermochemical cleaning and/or stripping of turbine components |
| EP2762612A1 (fr) * | 2013-02-01 | 2014-08-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Nettoyage par ions fluor sous pression réduite |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3880870A1 (fr) | 2021-09-22 |
| CN113015822A (zh) | 2021-06-22 |
| US20210404340A1 (en) | 2021-12-30 |
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