EP1088902A1 - Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen Bändern aus einem aluminiumberuhigten Stahl - Google Patents

Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen Bändern aus einem aluminiumberuhigten Stahl Download PDF

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EP1088902A1
EP1088902A1 EP00116928A EP00116928A EP1088902A1 EP 1088902 A1 EP1088902 A1 EP 1088902A1 EP 00116928 A EP00116928 A EP 00116928A EP 00116928 A EP00116928 A EP 00116928A EP 1088902 A1 EP1088902 A1 EP 1088902A1
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EP
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coil
strip
aging
wound
cooled
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EP00116928A
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French (fr)
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Bernhard Dr.-Ing. Engl
Klaus-Dieter Horn
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ThyssenKrupp Steel Europe AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Stahl AG
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Publication date
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0242—Flattening; Dressing; Flexing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing

Definitions

  • the invention relates to a method for generating aging-resistant tapes from one aluminum-cooled steel.
  • Such steel strips are as hot or cold strips for the production of cold-formed Components such as body parts and the like are used.
  • the steel strips In the course of their manufacture, the steel strips usually to improve their properties, after being rolled and hot rolled in the usual way any subsequent cold rolling required have been produced, an annealing treatment in one Subjected to continuous annealing furnace. Following this The strip often becomes an annealing treatment Surface finishing, such as one Hot-dip galvanized. Then it is cooled and subjected to skin pass rolling until it finally closes wound into a coil for further processing becomes.
  • the object of the invention is a Cost-effective and time-saving procedure to produce aging-resistant, from a soothed Steel existing tapes.
  • This task is based on the above explained prior art by a method for Create aging resistant tapes from one aluminum-soaked steel solved, in which initially in a band is usually produced by rolling, in which the rolled strip is continuously annealed, in which the still heated strip is then wound into a coil, where the coil wound into a coil Room temperature is cooled and at which in the coil cooled band is finally trained.
  • the tape is following the Continuous annealing before finishing it Leaving the surface finishing facility in the warmed state is wound into the coil.
  • an inventive produced band from Al-calmed steel as well is resistant to aging like a tape, which additionally to the continuous annealing treatment and if necessary performed surface finishing of a hood annealing has been subjected. Surprisingly, this could can only be achieved by the tape under Taking the temperature to which it is in the continuous annealing furnace or in the surface finishing facility, for example, the hot-dip galvanizing device has been wrapped and then in sufficient is slowly cooled to room temperature for a long time.
  • the surface finish includes hot-dip galvanizing, see above is the one present at the end of the galvanizing process Temperature of the tape well suited for that winding the coil in accordance with the invention in direct connection to the surface finishing.
  • the tape is taken along its temperature at the end of the annealing or Surface finishing is wound into the coil and thus wound into a tight bundle at room temperature cools down.
  • the temperature when reeling the annealed or surface-finished strip into a coil between 150 ° C and 350 ° C. If adhered to this temperature range for the winding temperature certainly achieved that long after the Production of the tape according to the invention its good Properties are present, so that the tape in processed essentially unaffected by its age can be.
  • Diagrams 1 to 9 show the respective Different values related to the winding temperature Characteristics of from different aluminum-rolled steel, cold-rolled and trained tapes.
  • the strips B A , B B , B C were produced from steels A, B, C with the composition given in the table below in the usual manner by hot rolling and then cold rolling.
  • steel C Si Mn P S Al N A 0.04 0.158 0.206 0.023 0.008 0.034 0.0036 B 0.031 0.013 0.164 0.014 0.008 0.033 0.0026 C. 0.021 0.014 0.162 0.007 0.008 0.033 0.0016 (Details of the contents in% by weight)
  • the strips B A , B B , B C were continuously annealed in a continuous annealing furnace. Then they were subjected to hot-dip galvanizing of their surface.
  • strips B A , B B , B C became one at different winding temperatures WT of 50 ° C, 100 ° C, 150 ° C, 200 ° C, 250 ° C, 300 ° C and 350 ° C Coil coiled.
  • the coil was then cooled in air to room temperature. The cooling took up to 24 hours.
  • the cooled strips B A , B B , B C were skin-pass rolled, with skin-pass degrees between 0.3% and 1.5%.
  • the tapes were then heated at 100 ° C for one hour to cause artificial aging.
  • the optimally designed tapes B A , B B , B C showed no elongation limit at a suitable choice of the winding temperature WT.
  • the yield point elongation ARe is given in [%]. It can be seen that the tapes B A , B B , B C are free of stretch elongation immediately after the skin pass. However, a strip B A wound at a winding temperature WT of 20 ° C. has an elongation limit elongation ARe of 3% in the aged state. Likewise, the tape B B wound at this winding temperature WT of 20 ° C. has an elastic limit elongation of 2%, while it is approximately 1.5% for the tape B C.
  • the values of the uniform elongation Ag in [%] are given as a function of the winding temperature WT in [° C] for the respective bands B A , B B , B C , while in Diag. 5 the values of the elongation at break A80 in [%] are shown in a corresponding manner. It can be seen that at a winding temperature WT of less than 150 ° C., the elongation values of the artificially aged belts B A , B B , B C clearly drop compared to the elongation values that the belts B A , B B , B C immediately after the skin pass have.
  • breaking elongations A80 were, for example, of 42 at coiling temperatures of 250 ° C WT wound bands B B B C after aging - reached 44%.
  • n value is given as a function of the winding temperature WT in [° C.] for the respective bands B A , B B , B C. It can be seen that at a winding temperature WT of less than 150 ° C, there is a sharp decrease in the n value in the course of aging. At winding temperatures WT of at least 200 ° C, however, there is practically no longer any influence of aging. It is noteworthy that, for example, a strip B produced from steel C and wound at a winding temperature WT of more than 250 ° C. reaches C n values of more than 0.22.
  • the r value is given as a function of the winding temperature WT in [° C.] for the respective strips B A , B B , B C. It can easily be seen that aging does not cause a change in the r value and, accordingly, the winding temperature WT has no influence on the r value.
  • the BH0 value and in the Diag. 9 the BH2 value is given in [MPa] over the respective winding temperature WT in [° C]. It can be seen that in the artificially aged state at winding temperatures WT of less than 150 ° C for all tapes B A , B B , B C BH0 values of approx. 40-60 MPa and BH2 values of approx. 50-70 MPa can be achieved. From a winding temperature WT of at least 200 ° C, the BH0 value drops to values around 10 MPa for all tapes B A , B B , B C. At these winding temperatures WT, BH2 values of approx. 20 MPa are achieved for strips B A and B B made from steels A and B, while RH2 values of 10 MPa are also available for strips B C made from steel C.

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Abstract

Um ein kostengünstig und zeitsparend durchführbares Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen aus einem aluminiumberuhigten Stahl bestehenden Bändern anzugeben, bei dem zunächst in üblicher Weise ein Band durch Walzen hergestellt und das gewalzte Band durchlaufgeglüht wird, wird das noch erwärmte Band dann zu einem Coil gewickelt und das zu einem Coil gewickelte Band auf Raumtemperatur abgekühlt, wobei das im Coil abgekühlte Band schließlich dressiert wird.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen Bändern aus einem aluminiumberuhigten Stahl. Derartige Stahlbänder werden als Warm- oder Kaltbänder zur Herstellung kaltumgeformter Bauelemente, wie Karosserieteilen u.ä., verwendet.
Im Zuge ihrer Herstellung werden die Stahlbänder üblicherweise zur Verbesserung ihrer Eigenschaften, nachdem sie auf übliche Weise durch Warmwalzen und ein gegebenenfalls erforderliches anschließendes Kaltwalzen hergestellt worden sind, einer Glühbehandlung in einem Durchlaufglühofen unterzogen. Im Anschluß an diese Glühbehandlung wird das Band häufig einer Oberflächenveredelung, wie beispielsweise einer Feuerverzinkung, unterzogen. Dann wird es abgekühlt und einer Dressier-Walzung unterzogen, bis es schließlich zu einem Coil gewickelt der Weiterverarbeitung zugeführt wird.
Ein Problem bei der voranstehend zusammengefaßten Vorgehensweise besteht darin, daß das derart erzeugte Band in der Praxis nicht die erforderliche Alterungsbeständigkeit aufweist. Die vorzeitige Alterung des Bandes führt im Ergebnis dazu, daß das Band schon kurze Zeit nach seiner Herstellung so verschlechterte Umformeigenschaften aufweist, daß seine Weiterverarbeitung erschwert oder sogar unmöglich wird.
Eine Möglichkeit zur Beseitigung der Alterungsempfindlichkeit von aus aluminiumberuhigten Stählen hergestellten Bändern besteht darin, das Band, nachdem es durchlaufgeglüht, oberflächenveredelt und abgekühlt worden ist, einer Haubenglühung zu unterziehen und es erst im Anschluß an diese Haubenglühung zu dressieren und zu einem Coil zu wickeln. Aufgrund des zwischengeschalteten Haubenglühvorgangs ist diese Vorgehensweise jedoch kosten- und zeitaufwendig.
Es ist daher versucht worden, Bänder mit geringem Alterungspotential aus Stählen der in Rede stehenden Art in einem kontinuierlichen Verfahren ohne Haubenglühe durch eine gesteuerte, bestimmten Kühlverläufen folgende Abkühlung zu erzeugen. Diese Versuche haben jedoch selbst dann nicht zu dem gewünschten Ergebnis geführt, wenn die Glühbehandlung mit einer Überalterungsbehandlung kombiniert worden ist.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein kostengünstig und zeitsparend durchführbares Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen, aus einem Alberuhigten Stahl bestehenden Bändern anzugeben.
Diese Aufgabe wird ausgehend von dem voranstehend erläuterten Stand der Technik durch ein Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen Bändern aus einem aluminiumberuhigten Stahl gelöst, bei dem zunächst in üblicher Weise ein Band durch Walzen hergestellt wird, bei dem das gewalzte Band durchlaufgeglüht wird, bei dem das noch erwärmte Band dann zu einem Coil gewickelt wird, bei dem das zu einem Coil gewickelte Band auf Raumtemperatur abkühlt wird und bei dem das im Coil abgekühlte Band schließlich dressiert wird.
Vorzugsweise wird das Band im Anschluß an die Durchlaufglühung oberflächenveredelt, bevor es nach Verlassen der Oberflächenveredelungseinrichtung im noch erwärmten Zustand zu dem Coil gewickelt wird. Dabei führt das erfindungsgemäße Verfahren zu besonders guten Ergebnissen, wenn das Band im Zuge der Oberflächenveredelung feuerverzinkt wird.
Anders als beim Stand der Technik wird das geglübte und anschließend gegebenenfalls oberflächenveredelte Band, wenn es den Durchlaufglühofen bzw. die Oberflächenveredelungseinrichtung verlassen hat, bei erfindungsgemäßer Vorgehensweise nicht gesondert abgekühlt, sondern im noch warmen Zustand zu einem Coil gewickelt. In dem Coil kühlt das Band langsam ab, bis es Raumtemperatur erreicht hat. Erst daraufhin wird das Band der Dressier-Walzung unterzogen.
Es ist festgestellt worden, daß ein erfindungsgemäß erzeugtes Band aus Al-beruhigtem Stahl genauso alterungsbeständig ist wie ein Band, welches zusätzlich zu der Durchlaufglühbehandung und der gegebenenfalls durchgeführten Oberflächenveredelung einer Haubenglühung unterworfen worden ist. Dies konnte überraschenderweise allein dadurch erreicht werden, daß das Band unter Mitnahme der Temperatur, auf die es im Durchlaufglühofen bzw. in der Oberflächenveredelungseinrichtung, beispielsweise der Feuerverzinkungseinrichtung, gebracht worden ist, gewickelt und anschließend in ausreichend langer Zeit langsam auf Raumtemperatur abgekühlt wird.
Auf eine gesteuerte, schnelle Abkühlung im Anschluß an die Glühung bzw. Oberflächenbehandlung und eine damit kombinierte Überalterungabehandlung kann bei erfindungsgemäßer Arbeitsweise ebenso verzichtet werden, wie auf das Haubenglühen. Dies ermöglicht es, mit der Erfindung ein alterungsbeständiges Band aus einem aluminiumberuhigten Stahl bei geringem Kosten- und Zeitaufwand herzustellen.
Umfaßt die Oberflächenveredlung eine Feuerverzinkung, so ist die am Ende des Verzinkungsprozesses vorhandene Temperatur des Bandes gut geeignet für das erfindungsgemäß durchgeführte Wickeln des Coils im unmittelbarem Anschluß an die Oberflächenveredelung.
Wesentlich ist, daß, wie erwähnt, das Band unter Mitnahme seiner Temperatur am Ende der Glühung bzw. Oberflächenveredelung zu dem Coil gewickelt wird und derart zu einem festen Bund gewickelt auf Raumtemperatur abkühlt. Dabei sollte die Temperatur beim Haspeln des geglühten bzw. oberflächenveredelten Bandes zu einem Coil zwischen 150 °C und 350 °C betragen. Bei Einhaltung dieses Temperaturbereichs für die Wickeltemperatur wird sicher erreicht, daß auch lange Zeit nach der erfindungsgemäßen Herstellung des Bandes dessen gute Eigenschaften vorhanden sind, so daß das Band im wesentlichen unbeeinflußt von seinem Alter verarbeitet werden kann.
Bei Abkühlung des Coils an Luft ist ein optimaler Temperaturverlauf bis zum Erreichen der Raumtemperatur gewährleistet. Selbstverständlich kann die Abkühlung jedoch auch in anderen Umgebungsmedien erfolgen, die einen vergleichbaren Verlauf der Abkühlung gewährleisten.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen erläutert.
Die Diagramme 1 bis 9 zeigen die auf die jeweilige Wickeltemperatur bezogenen Werte verschiedener Eigenschaften von aus unterschiedlichen aluminiumberuhigten Stählen hergestellten, kaltgewalzten und dressierten Bänder.
Die Bänder BA, BB, BC wurden aus Stählen A, B, C mit der in der nachstehenden Tabelle angegebenen Zusammensetzung in der üblichen Weise durch Warm- und anschließendes Kaltwalzen hergestellt.
Stahl C Si Mn P S Al N
A 0,04 0,158 0,206 0,023 0,008 0,034 0,0036
B 0,031 0,013 0,164 0,014 0,008 0,033 0,0026
C 0,021 0,014 0,162 0,007 0,008 0,033 0,0016
(Angaben der Gehalte in Gew.-%)
In einem Durchlaufglühofen wurden die Bänder BA, BB, BC durchlaufgeglüht. Anschließend wurden sie einer Feuerverzinkung ihrer Oberfläche unterzogen.
Nach Verlassen der Feuerverzinkungseinrichtung wurden die Bänder BA, BB, BC bei unterschiedlichen Wickeltemperaturen WT von 50 °C, 100 °C, 150 °C, 200 °C, 250 °C, 300 °C und 350 °C zu jeweils einem Coil gehaspelt. Anschließend erfolgte die Abkühlung des Coils an Luft auf Raumtemperatur. Die Abkühlung dauerte bis zu 24 h.
Die abgekühlten Bänder BA, BB, BC wurden dressiergewalzt, wobei Dressiergrade zwischen 0,3 % und 1,5 % eingehalten wurden.
Anschließend wurden die Bänder bei 100 °C für eine Stunde erwärmt, um eine künstliche Alterung herbeizuführen. In dem Zerreißdiagramm, welches in einer unmittelbar an die künstliche Alterung erfolgenden Zerreißprüfung erstellt wurde, zeigten die optimal ausdressierten Bänder BA, BB, BC bei geeigneter Wahl der Wickeltemperatur WT keine Streckgrenzdehnung.
In den Diagrammen 1 bis 9 sind die für die aus dem Stahl A erzeugten Bänder BA ermittelten Werte der jeweiligen Eigenschaft jeweils durch Quadrate, die für die aus dem Stahl B erzeugten Bänder BB ermittelten Werte der jeweiligen Eigenschaft jeweils durch Rauten und die für die aus dem Stahl C erzeugten Bänder BC ermittelten Werte der jeweiligen Eigenschaft jeweils durch Dreiecke gekennzeichnet. Die nach dem Dressieren vorhandenen Werte sind durch leere Quadrate, Rauten und Dreiecke dargestellt, während die nach der künstlichen Alterung ermittelten jeweiligen Werte durch gefüllte Quadrate, Rauten und Dreiecke gekennzeichnet sind.
Im Diag. 1 ist für die Bänder BA, BB, BC in Abhängigkeit von der jeweiligen Wickeltemperatur WT in [°C] die Streckgrenzendehnung ARe in [%] angegeben. Es zeigt sich, daß die Bänder BA, BB, BC unmittelbar nach dem Dressieren streckdehnungsfrei sind. Ein bei einer Wickeltemperatur WT von 20 °C gewickeltes Band BA besitzt jedoch im gealterten Zustand eine Streckgrenzendehnung ARe von 3 %. Ebenso weist das bei dieser Wickeltemperatur WT von 20 °C gewickelte Band BB eine Streckgrenzendehnung von 2 % auf, während sie für das Band BC ca. 1,5 % beträgt. Bei einer Wickeltemperatur WT von mindestens 200 °C sind dagegen alle Bänder BA, BB, BC auch im gealterten Zustand streckgrenzendehnungsfrei, wobei sich dieser Zustand für die Bänder BB und BC schon bei 150 °C einstellt.
In Diag. 2 sind in Abhängigkeit von der Wickeltemperatur WT in [°C] für die jeweiligen Bänder BA, BB, BC die Werte der Streckgrenze Re in [MPa] angegeben, während im Diag. 3 in entsprechender Weise die Werte der Zugfestigkeit Rm in [MPa] dargestellt sind. Es zeigt sich, daß bei einer Wickeltemperatur von mindestens 200 °C kein alterungsbedingter Anstieg der Streckgrenze bzw. der Zugfestigkeit der gealterten Bänder BA, BB, BC gegenüber den entsprechenden Werten feststellbar ist, welche die Bänder BA, BB, BC im ungealterten Zustand nach dem Dressieren besitzen.
In Diag. 4 sind in Abhängigkeit von der Wickeltemperatur WT in [°C] für die jeweiligen Bänder BA, BB, BC die Werte der Gleichmaßdehnung Ag in [%] angegeben, während im Diag. 5 in entsprechender Weise die Werte der Bruchdehnung A80 in [%]dargestellt sind. Es zeigt sich, daß bei einer Wickeltemperatur WT von weniger als 150 °C die Dehnungswerte der künstlich gealterten Bänder BA, BB, BC deutlich gegenüber den Dehnungswerten zurückfallen, welche die Bänder BA, BB, BC unmittelbar nach dem Dressieren besitzen. Ab einer Wickeltemperatur WT Von wenigstens 200 °C stellt sich demgegenüber eine Abnahme der Dehnungswerte im Zuge der Alterung der Bänder BA, BB, BC kaum noch ein. So wurden beispielsweise für bei Wickeltemperaturen WT Von 250 °C gewickelte Bänder BB, BC nach der künstlichen Alterung Bruchdehnungen A80 von 42 - 44 % erreicht.
In Diag. 6 ist in Abhängigkeit von der Wickeltemperatur WT in [°C] für die jeweiligen Bänder BA, BB, BC der n-Wert angegeben. Es zeigt sich, daß sich bei einer Wickeltemperatur WT von weniger als 150 °C im Zuge der Alterung ein starker Rückgang des n-Wertes einstellt. Bei Wickeltemperaturen WT von mindestens 200 °C ist jedoch praktisch kein Einfluß der Alterung mehr erkennbar. Bemerkenswert ist, daß beispielsweise ein aus dem Stahl C erzeugtes und bei einer Wickeltemperatur WT von mehr als 250 °C gewickeltes Band BC n-Werte von mehr als 0,22 erreicht.
In Diag. 7 ist in Abhängigkeit von der Wickeltemperatur WT in [°C] für die jeweiligen Bänder BA, BB, BC der r-Wert angegeben. Es ist ohne weiteres zu erkennen, daß die Alterung keine Änderung des r-Wertes verursacht und dementsprechend auch die Wickeltemperatur WT keinen Einfluß auf den r-Wert hat.
Schließlich sind als Kenngrößen für die Bake-Hardening-Eigenschaften im Diag. 8 der BH0-Wert und im Diag. 9 der BH2-Wert jeweils in [MPa] über die jeweilige Wickeltemperatur WT in [°C] angegeben. Es zeigt sich, daß im künstlich gealterten Zustand bei Wickeltemperaturen WT von weniger als 150 °C für alle Bänder BA, BB, BC BH0-Werte von ca. 40 - 60 MPa und BH2-Werte von ca. 50 - 70 MPa erreicht werden. Ab einer Wickeltemperatur WT von mindestens 200 °C fällt für alle Bänder BA, BB, BC der BH0-Wert auf Werte um 10 MPa ab. Bei diesen Wickeltemperaturen WT werden BH2-Werte von ca. 20 MPa für aus den Stählen A und B hergestellte Bänder BA bzw. BB erreicht, während für aus dem Stahl C hergestellte Bänder BC auch RH2-Werte von 10 MPa vorliegen.
Aus den Diagrammen 1 bis 9 ist damit ersichtlich, daß sich bei erfindungsgemäßer Vorgehensweise kaltgewalzte, durchlaufgeglühte und dressierte Bänder aus aluminiumberuhigten Stählen herstellen lassen, welche alterungsfrei sind. Dies wird dadurch erreicht, daß die Bänder unmittelbar nach dem Durchlaufglühen bei Wickeltemperaturen von mindestens 150 °C gewickelt und langsam an Luft mit einer Abkühlrate ≤ 1 °C/min abgekühlt werden. Bei dieser Vorgehensweise gleichen sich die Eigenschaften der Bänder im gealterten Zustand den Eigenschaften an, welche die Bänder unmittelbar nach ihrer Herstellung besitzen. Die erfindungsgemäß hergestellten Bänder besitzen ein gutes Bake-Hardening-Potential.
Durch eine Kombination des erfindungsgemäßen Verfahrens mit geeigneten Warm- und Kaltbanderzeugungsverfahren können Stahlbänder der in Rede stehenden Art mit besonders hervorragenden Eigenschaften, wie niedrigste Streckgrenzen etc., erzeugt werden.

Claims (6)

  1. Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen Bändern aus einem aluminiumberuhigten Stahl,
    bei dem zunächst in üblicher Weise ein Band durch Walzen hergestellt wird,
    bei dem das gewalzte Band anschließend durchlaufgeglüht wird,
    bei dem das noch erwärmte Band dann zu einem Coil gewickelt wird,
    bei dem das zu einem Coil gewickelte Band auf Raumtemperatur abgekühlt wird und
    bei dem das im Coil abgekühlte Band schließlich dressiert wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Band im Anschluß an die Durchlaufglühung oberflächenveredelt wird, bevor es nach Verlassen der Oberflächenveredelungseinrichtung im noch erwärmten Zustand zu dem Coil gewickelt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Band im Zuge der Oberflächenveredelung feuerverzinkt wird.
  4. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur beim Wickeln des Bandes zu dem Coil zwischen 150 °C und 350 °C beträgt.
  5. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlung des Coils an Luft erfolgt.
  6. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlrate ≤ 1 °C/min. beträgt.
EP00116928A 1999-09-30 2000-08-05 Verfahren zum Erzeugen von alterungsbeständigen Bändern aus einem aluminiumberuhigten Stahl Withdrawn EP1088902A1 (de)

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CN104630614A (zh) * 2015-01-27 2015-05-20 唐山钢铁集团有限责任公司 一种改善超低碳铝镇静钢镀锌产品成形性能的方法

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