EP0435968B2 - Verfahren zur herstellung von umformteilen aus coilbreak-freiem warmband - Google Patents

Verfahren zur herstellung von umformteilen aus coilbreak-freiem warmband Download PDF

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EP0435968B2
EP0435968B2 EP90906870A EP90906870A EP0435968B2 EP 0435968 B2 EP0435968 B2 EP 0435968B2 EP 90906870 A EP90906870 A EP 90906870A EP 90906870 A EP90906870 A EP 90906870A EP 0435968 B2 EP0435968 B2 EP 0435968B2
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EP
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steel
hot strip
strip
hot
coil
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Klaus Freier
Klaus-Dieter Hufenbach
Stefan Hussy
Walter Zimnik
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Salzgitter AG
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Salzgitter AG
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips

Definitions

  • the invention relates to a method for producing formed parts from a hot strip.
  • the hot strip to be unwound can work without braking or without sufficient tension between the unwinding system and the introduction rolls of a processing system both in a large arc and also run in a tight arc, depending on whether it is leading or lagging behind. Especially when it comes to small bow and with frequent changes between leading and lagging, which is too strong Beats in the strip, coil breaks occur as serious damage to the strip surface. Fast uncoiling has a particularly strong hitting and accordingly strong coil breaks Episode.
  • Coil breaks between the straightening rolls can also occur. Due to the sinusoidal continuous bending of the band, the tension in the different band sections is distributed unevenly, so that flow can start at different loads. Coil breaks can no longer be eliminated by subsequent straightening, bending, pickling or skin-dressing. The tendency towards coil breaks increases the softer, thinner and narrower the hot strip to be unwound. The same applies to smaller coil diameters.
  • the object of the invention is therefore to provide a method for producing soft coilbreak-free Steel strip with permanent yield point elongation and good mechanical properties to indicate the lowest possible consumption of alloying elements.
  • the manufacturing method according to the invention for the formed parts from hot strip provides for a defined titanium content in the steel to be made more uniform, which has the following analytical values in% by weight: C 0.02 - 0.08% Si 0.01 - 0.40% Mn 0.05-1.00% P 0.002 - 0.025% S 0.001 - 0.015% al 0.015-0.080% N ⁇ 0.0080% Ti > 0.04 - 0.080%
  • Remainder iron and unavoidable impurities whereby the steel is cast into slabs using the continuous casting process and then finished from a slab heated from room temperature to over 1100 ° C. to a hot strip of 2 to 6 mm thickness at temperatures above the Ar 3 point, at temperatures of 550 to reel up to 400 ° C.
  • the hot strip has an almost constant yield strength of less than 350 N / mm 2 in the freshly rolled state and after prolonged aging.
  • the titanium content of the steel for the production of coilbreak-free hot strip with a longer-term Elongation at stretch is set according to the invention so that it is larger than for setting Nitrogen, but less than is stoichiometrically necessary for the additional setting of carbon.
  • Hot strip remains coilbreak-free even after prolonged cold or warm aging, has good mechanical properties and can be produced with low consumption of alloying elements.
  • Examples of the coil break-free hot strip produced according to the invention and comparison strips are based on the composition in Table 1 (extract from the melt analysis), final rolling temperature and coil temperature characterized hot strip samples.
  • the steel strip is cooled in the coil in still air in relatively fresh rolling Condition assembled as hot strip or for cutting, punching or Bent parts machined after decoiling.
  • coil breaks can be done Avoid if the hot strip has been previously treated or if a special additional, and therefore expensive, Wrapping process with the help of a so-called McKay roll system, with the deliberately minimal, technically ineffective coil breaks can be used.
  • the uniformity of the yield point elongation occurs in all examined sample layers.
  • Table 2 in all sample layers with a steel with 0.033% by weight carbon, 0.20% by weight manganese and 0.04% by weight titanium and a reel temperature of 450 ° C., the yield strength and tensile strength values according to the method according to the invention achieved that correspond to those of the known soft, non-microalloyed grades according to US standard SAE 1006/1008.
  • this material is characterized by high elongation values of around 45% (A 5 standard sample).
  • Oil filter lids were produced from this tape and had such a flat surface that they did not need to be reworked.
  • formed parts can advantageously be produced from the coilbreak-free hot strip, the surface of which has to meet increased requirements.
  • Hot strip / melt sample Location R eH N / mm 2 R m N / mm 2 FIG.

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Umformteilen aus einem Warmband.
Unter bestimmten Verformungsbedingungen, wie sie z. B. beim Abhaspeln oder Richten von Warmband vorliegen können, neigen Bänder aus weichem Stahl mit niedrigem Kohlenstoff- und Mangangehalt zur Bildung von Fließfiguren. Dabei treten auf der Bandoberfläche Linien auf, die quer zur Zugrichtung, also quer zur Walzrichtung verlaufen. Diese Linien sind Unregelmäßigkeiten in der Warmbanddicke, die von leichten Schatten auf der Warmbandoberfläche bis zu schweren Knicken reichen. Sie werden im allgemeinen als Coilbreaks bezeichnet, weil sie unter bestimmten Voraussetzungen nur während des Abwickelvorganges des zu Coils aufgehaspelten Warmbandes bei dessen Weiterverarbeitung auftreten. Bei Abwickelanlagen, die ungebremst oder ohne ausreichenden Zug arbeiten, kann das abzuwickelnde Warmband zwischen Abrollanlage und den Einführungsrollen einer Verarbeitungsanlage sowohl in großem Bogen als auch in engem Bogen ablaufen, je nachdem ob es voreilt oder zurückbleibt. Insbesondere beim Ablauf in kleinem Bogen und bei häufigem Wechsel zwischen Voreilen und Rückbleiben, welches zu starken Schlägen im Band führt, treten Coilbreaks als schwerwiegende Beschädigungen der Bandoberfläche auf. Schnelles Abhaspeln hat ein besonders starkes Schlagen und dementsprechend starke Coilbreaks zur Folge.
Außerdem können Coilbreaks zwischen den Richtrollen entstehen. Durch das sinusartige fortlaufende Biegen des Bandes wird die Spannung in den verschiedenen Band-Abschnitten ungleichmäßig verteilt, so daß ein Fließen bei unterschiedlichen Belastungen einsetzen kann.
Coilbreaks sind durch ein nachträgliches Richten, Biegen, Beizen oder Dressieren nicht mehr zu beseitigen. Die Neigung zu Coilbreaks nimmt zu, je weicher, dünner und schmaler das abzuwickelnde Warmband ist. Gleiches gilt auch für kleiner werdende Coildurchmesser.
Es ist bekannt, daß Fließfiguren bei sogenannten Dualphasen-Stählen nicht auftreten, weil diese Stähle keine ausgeprägte Streckgrenze (keine Streckgrenzendehnung) aufweisen. Es ist ferner bekannt, daß ein Dressieren ebenfalls die ausgeprägte Streckgrenze beseitigen kann, wodurch das Auftreten von Fließlinien vermieden wird. Diese Maßnahmen sind z. B. angegeben in Werkstoffkunde Stahl, Band 2, Seiten 97, 86, Springer Verlag, Berlin-Heidelberg-New-York-Tokyo, 1985, Verlag Stahl Eisen mbH, Düsseldorf.
Aus einer Untersuchung des Alterungsverhaltens weicher Stähle ist andererseits bekannt, daß das Dressieren zur Beseitigung ausgeprägter Maxima und Minima der Streckgrenze keine dauerhafte Maßnahme zur Vermeidung von Coilbreaks sein kann, da mit zunehmender Lagerzeit schon bei Raumtemperatur die ausgeprägte Streckgrenze wieder erscheint (siehe Archiv für das Eisenhüttenwesen, 1955, Seite 72).
Es ist weiterhin bekannt, einen alterungsfreien, kaltgewalzten Bandstahl mit guten Umformeigenschaften für eine spätere metallische Beschichtung im Schmelzbad auszulegen, der unter anderem
  • 0,015 - 0,04 % C
  • max. 0,04 % Mn
  • 0,02 - 0,05 % S
  • max. 0,01 % N
    • und Titangehalte von etwa 0,1 bis 0,4 % in Abhängigkeit von den hohen Schwefelgehalten sowie den Kohlenstoff- und Stickstoffgehalten, die vollständig abgebunden werden müssen, aufweist (EP-A2-0 231 864) .
    In Technische Berichte, Thyssen Stahl AG, Heft 2/89, Seite 197-211 wird ausführlich über die Entwicklung feuerverzinkter, höherfester Stähle mit guter Kaltumformbarkeit berichtet. Insbesondere wird die Möglichkeit des Dressierens des feuerverzinkten Bandes für die vorübergehende, nicht dauerbeständige Konditionierung hinsichtlich Coilbreaks erwähnt. Im Hinblick auf die Alterungsbeständigkeit wird der negative Einfluß von:
    • N, der durch Bildung von Aluminiumnitrid vermeidbar sei sowie
    • hoher Haspeltemperatur,
    • Abschreckalterung durch die Feuerverzinkung aufgrund des Kohlenstoffgehaltes beschrieben.
    Versuche mit Niob, Titan und Phosphor als Legierungselemente mit Gehalten bis 0,1 % sowie C-Gehalten unter 0,1 % für Stähle mit einer oberen Streckgrenze von max. etwa 350 N/mm2 hätten ergeben, daß Titan im Gegensatz zu Niob nicht die erwünschte keimbildende Wirkung für interstitiell gelösten Kohlenstoff habe. Daher wurde empfohlen, diese Stähle einer Überalterungsbehandlung im Haubenglühofen bei 200 bis 300°C zu unterwerfen, um sie alterungsbeständiger zu machen.
    Bekannt ist weiterhin, daß bei IF-Stählen Kohlenstoff und Stickstoff durch Zusätze von Niob und/oder Titan in Gehalten von etwa 0,1 % stabil abgebunden werden können und der Stahl dadurch alterungsbeständig wird.
    Alle diese Verfahren oder Stähle sind relativ teuer wegen hoher Titan- oder Niobgehalte bzw. wegen zusätzlicher Verfahrensschritte.
    Aus DE 38 03 064 C1 ist bekannt ein Stahlband mit der Zusammensetzung in Gew. %:
  • 0,001 - 0.06 % Kohlenstoff
  • 0,01 - 0,40 % Silizium
  • 0,10 - 0,80 % Mangan
  • 0,005 - 0,08 % Phosphor
  • 0,005 - 0,02 % Schwefel
  • max. 0,009 % Stickstoff
  • 0,015 - 0,08 % Aluminium
  • 0,01 - 0,,04 % Titan
  • max. 0,15 % von einem oder mehreren der Elemente Kupfer, Vanadium, Nickel
  • Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
    • aus im Strang vergossenen Brammen von 210 mm Dicke durch Erwärmung im Stoßofen auf 1250 °C und Walzen auf 3 mm Dicke herzustellen. Die Walzendtemperaturen betragen zum Beispiel 860, 870, 880, 890 und 900 °C.
    Das Band wurde gehaspelt. die Haspeltemperaturen betrugen zum Beispiel 490, 500, 450, 430, 710 und 500 °C.
    Danach wurde auf Raumtemperatur gekühlt, und nach Beizen wurden Bänder durch Kaltwalzen in unterschiedlichen Stufen von 10 % bis zu 80 % auf Feinblechdicke reduziert und erneut gehaspelt. Das Bund wurde im Haubenglühofen auf 700 °C erwärmt, mit einem Durchsatz von 1.1 t/h bis 1.9 t/h rekristallisierend geglüht und anschließend im Ofen auf 120 °C abgekühlt.
    Danach wurde das Band dressiert, um bei der anschließenden Konfektionierung zu Blechtafeln das Auftreten von Fließfiguren (Coilbreaks) zu vermeiden. Dieses Material ist nicht alterungsbeständig.
    Aufgabe der Erfindung ist es von daher, ein Verfahren zur Herstellung von weichem coilbreak-freien Stahlband mit zeitlich beständiger Streckgrenzendehnung und mit guten mechanischen Eigenschaften bei geringstmöglichem Verbrauch an Legierungselementen anzugeben.
    Die Lösung dieser Aufgabe ist in Anspruch 1 angegeben.
    Das erfindungsgemäße Herstellverfahren für die Umformteile aus Warmband sieht vor, zur Vergleichmäßigung der Streckgrenzendehnung einen definierten Titangehalt im Stahl, der folgende Analysenwerte in Gew. % aufweist, einzustellen:
    C 0,02 - 0,08 %
    Si 0,01 - 0,40 %
    Mn 0,05-1,00 %
    P 0,002 - 0,025 %
    S 0,001 - 0,015 %
    Al 0,015-0,080 %
    N ≦ 0,0080 %
    Ti >0,04 - 0,080 %
    Rest Eisen und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei der Stahl im Stranggußverfahren zu Brammen vergossen wird und dann aus einer von Raumtemperatur auf über 1100°C erwärmten Bramme, zu 2 bis 6 mm dickem Warmband bei Temperaturen oberhalb des Ar3-Punktes fertigzuwalzen, bei Temperaturen von 550 bis 400°C zu haspeln. Das Warmband weist eine zeitlich nahezu konstante Streckgrenze von kleiner als 350 N/mm2 im walzfrischen Zustand und nach längerer Auslagerung auf.
    Der Titangehalt des Stahls zur Herstellung von coilbreak-freiem Warmband mit zeitlich beständiger Streckgrenzendehnung wird erfindungsgemäß so eingestellt, daß er größer ist, als zur Abbindung von Stickstoff, aber weniger als zur zusätzlichen Abbindung von Kohlenstoff stöchiometrisch notwendig ist.
    Die konkrete Ursache für die vorteilhafte Wirkung der Titankomposition im Zusammenhang mit den übrigen Legierungselementen bei der Erzeugung eines Bandes nach dem angegebenen Verfahren ist nicht in letzter Konsequenz bekannt. Klar ist jedoch aus der Literatur, daß während der Stahlerschmeizung der Stickstoff vollständig abgebunden wird, so daß bei der Brammenerwärmung auf mindestens 1100°C und während des anschließenden Warmwalzens sich daher keine ausscheidungshärtenden Titannitride bilden können, was sonst zu unerwünschten Festigkeitssteigerungen des weichen Stahlbandes führen würde. Der Kohlenstoff wird dagegen mit der restlichen Titanmenge nur teilweise abgebunden; der restliche Kohlenstoff wird offensichtlich in Lösung gehalten. Durch die erfindungsgemäße Behandlung und Titandosierung kann wahrscheinlich eine erhebliche Verzögerung der Diffusionsgeschwindigkeit des Kohlenstoffes erreicht werden. Eine Zugabe von Niob und/oder Vanadin als Legierungselement hätte zwar auch eine Stickstoffabbindung im Stahl erbracht, jedoch nur unter Inkaufnahme einer erheblichen Verfestigung des Stahlbandes.
    Völlig überraschend also wurde gefunden, daß bei Warmband aus weichem Stahl, der zur Bildung einer ausgeprägten Streckgrenze neigt, es nicht darauf ankommt, wie bisher angenommen wurde, die Streckgrenzendehnung z. B. durch höheres Legieren des Stahles oder Dressieren des Bandes zu vermeiden bzw. zu ändern.
    Vielmehr kommt es erfindungsgemäß darauf an, daß das Warmband bei Bestehen einer ausgeprägten Streckgrenze eine möglichst gleichmäßige Streckgrenzendehnung aufweist, beziehungsweise im Spannungs-Dehnungs-Diagramm oder Kraft-Verlängerungs-Diagramm im Bereich der Streckgrenzendehnung die Spannung keine alternierenden Maxima und Minima, also einen möglichst glatten Verlauf hat. Damit wird das bisher bestehende Vorurteil überwunden, daß es zur Vermeidung von Fließfiguren oder Coilbreaks notwendig sei, das Auftreten einer ausgeprägten Streckgrenze zu vermeiden. Das erfindungsgemäße. Warmband bleibt auch bei längerer kalter oder warmer Auslagerung coilbreak-frei, weist gute mechanische Eigenschaften auf und kann bei geringem Verbrauch an Legierungselementen hergestellt werden.
    Beispiele für das erfindungsgemäß hergestellte coilbreak-freie Warmband und Vergleichsbänder werden anhand der in Tabelle 1 nach Zusammensetzung (Auszug aus der Schmelzanalyse), Endwalztemperatur und Haspeltemperatur charakterisierten Warmbandproben dargestellt.
    Tabelle 2 zeigt die für das Warmband U2 mit 2,9 mm Dicke in walzfrischem Zustand gemessenen mechanischen Eigenschaften, wobei die Proben an verschiedenen Stellen (Probenlage) des Warmbandes entnommen wurde. Es bedeuten:
  • B 1/4 der Warmbandlänge ReH obere Streckgrenze
  • M 1/2 der Warmbandlänge Rm Zugfestigkeit
  • G 3/4 der Warmbandlänge
  • E Ende des Warmbandes
    • Tabelle 3 zeigt weitere technologische Werte für erfindungsgemäß hergestelltes Warmband unterschiedlicher Dicke, gehaspelt bei unterschiedlichen Temperaturen.
    In der Regel wird das Stahlband nach Abkühlung im Coil an ruhender Luft in relativ walzfrischem Zustand als Warmband konfektioniert bzw. zu Schneid-, Stanz- oder Biegeteilen nach Abcoilung maschinell zugerichtet. Wie eingangs beschrieben, lassen sich Coilbreaks dabei vermeiden, wenn das Warmband zuvor dressiert oder ein spezielles zusätzliches, und damit kostenaufwendiges, Umwickelverfahren mit Hilfe eines sogenannten McKay-Rollensystemes, mit dem bewußt minimale, technisch unwirksame Coilbreaks erzeugt werden können, angewendet wurde.
    Kritisch wird die Verarbeitung derartiger Bänder dann, wenn diese über längere Zeit z. B. drei bis zwölf Monate gelagert wurden, bevor sie weiterverarbeitet werden. Es entstehen dann wiederum Coilbreaks. Aus diesem Grunde wurden die erfindungsgemäß hergestellten Warmbänder zwei Prüfungen unter Praxisbedingungen unterzogen.
    Für einige der in den Tabellen angegebenen Warmbandproben wurden nur die Kraft-Verlängerungs-Diagramme für den Ausgangszustand der Warmbandprobe und für weitere auch die nach künstlicher Alterung aufgenommen. In den Kraft-Verlängerungs-Diagrammen ist auf der Abszisse die Verlängerung, auf der Ordinate die Kraft aufgetragen. Die Alterung erfolgte auf künstlichem Weg durch Auslagerung des Probenmaterials bei 250°C für 8 Stunden.
    Es zeigen:
    Fig. 1
    die gemessenen Kraft-Verlängerungs-Diagramme der Warmbandprobe Z im Ausgangszustand (linkes Teilbild) und im Zustand nach Auslagerung (rechtes Teilbild);
    Fig. 2
    die gemessenen Kraft-Verlängerungs-Diagramme der Warmbandprobe Y im Ausgangszustand (linkes Teilbild) und im Zustand nach Auslagerung (rechtes Teilbild);
    Fig. 3
    die gemessenen Kraft-Verlängerungs-Diagramme der Warmbandprobe X im Ausgangszustand (linkes Teilbild) und im Zustand nach Auslagerung (rechtes Teilbild);
    Fig. 4
    die gemessenen Kraft-Verlängerungs-Diagramme der Warmbandprobe W im Ausgangszustand (linkes Teilbild) und im Zustand nach Auslagerung (rechtes Teilbild);
    Fig. 5
    die gemessenen Kraft-Verlängerungs-Diagramme der Warmbandprobe V im Ausgangszustand (linkes Teilbild) und im Zustand nach Auslagerung (rechtes Teilbild);
    Fig. 6
    die gemessenen Kraft-Verlängerungs-Diagramme der Warmbandprobe U1 im Ausgangszustand (linkes Teilbild) und im Zustand nach Auslagerung (rechtes Teilbild);
    Fig. 7
    die gemessenen Kraft-Verlängerungs-Diagramme der Warmbandprobe U2 im Ausgangszustand (linkes Teilbild) und im Zustand nach Auslagerung (rechtes Teilbild) für die Probenlagen B, M, G und E.
    Die in Figur 1 und 2 dargestellten Kraft-Verlängerungs-Diagramme für die als Vergleichsbeispiel gedachten Warmbandproben Z und Y aus einem herkömmlichen Stahl zeigen, sowohl im Ausgangszustand wie nach Auslagerung, ausgeprägte Streckgrenzendehnungen mit stark ungleichmäßigem Verlauf. Ein Vergleich zwischen den Warmbandproben Z und Y zeigt, daß eine niedrige Haspeltemperatur allein nicht zu einer Vergleichmäßigung der Streckgrenzendehnung führt.
    Die in Figur 3 bis 6 dargestellten Kraft-Verlängerungs-Diagramme für die hergestellten Warmbandproben X, W, V und U1, die von 0,01 Gew.% bis 0,04 Gew.% ansteigende Titangehalte aufweisen, zeigen, daß mit zunehmendem Titangehalt bei relativ niedriger Haspeltemperatur eine wesentliche Vergleichmäßigung des Kraftverlaufes im Bereich der Streckgrenzendehnung erreicht wird.
    Die qualitative Darstellung zeigt deutlich, daß erst ab 0,03 % Titan (Fig. 5) eine Streckgrenzendehnung ohne ausgeprägte Maxima und Minima in alternierender Folge erreicht wird.
    Ein derart stetiger Kraftverlauf sowohl im walzfrischen als auch im gealterten Zustand undressierter Bänder war bisher vollkommen unbekannt. Ein gleiches Verhalten zeigten die Warmbänder mit 0,04 bis 0,05 Gew.% Ti aus den Schmelzen T-Q mit Dicken von 2,09 bis 4,20 mm bei annähernd gleichen Endwalztemperaturen von 870-880°C und Haspeltemperaturen von 490 bis 535°C während die Proben V, U1, U2 bei 450 bzw. 430°C gehaspelt wurden. Trotz variierender C-, Ti-, N-Gehalte lag die Streckgrenze bei ca. 300 ± 20 N/mm2, die Zugfestigkeit bei etwa 390 ± 15 N/mm2. Eine teilweise vorgenommene Alterung veränderte die Werte kaum und die Bänder ließen sich hervorragend verarbeiten, ohne Coilbreaks zu zeigen.
    Wie in Figur 7 dargestellt, tritt die Vergleichmäßigung der Streckgrenzendehnung bei allen untersuchten Probenlagen auf. Wie aus Tabelle 2 hervorgeht, werden in allen Probenlagen bei einem Stahl mit 0,033 Gew.% Kohlenstoff, 0,20 Gew.% Mangan und 0,04 Gew.% Titan sowie eine Haspeltemperatur von 450°C nach dem erfindungsgemäßen Verfahren Streckgrenzen- und Zugfestigkeitswerte erreicht, die denen der bekannten weichen, nicht mikrolegierten Güten nach US-Norm SAE 1006/1008 entsprechen. Zudem zeichnet sich dieses Material durch hohe Dehnungswerte von etwa 45% (A5-Normprobe) aus.
    Aus diesem Band wurden Ölfilterdeckel hergestellt, die eine derart plane Oberfläche hatten, daß sie nicht nachgearbeitet zu werden brauchten. Außerdem können aus dem coilbreak-freien Warmband vorteilhaft Umformteile hergestellt werden, deren Oberfläche erhöhten Anforderungen genügen muß.
    Figure 00050001
    Warmband/ Schmelze Probenlage ReH N/mm2 Rm N/mm2 Fig. Bemerkung
    U2 B 286 385 7 walzfrisch, Banddicke 2.9 mm
    M 274 382 7
    G 284 389 7
    E 319 407 7
    Warmband/ Schmelze ReH N/mm2 Rm N/mm2 Banddicke mm
    T1 314 374 2,09
    T2 288 378 2,10
    S 312 386 3,10
    R1 308 384 4,10
    R2 314 374 4,20
    Q 311 385 4,10

    Claims (1)

    1. Verfahren zur Herstellung von Umformteilen aus einem coilbreak-freien Warmband von 2 bis 6 mm Dicke mit einer Streckgrenze von weniger als 350 N/mm2 mit zeitlich beständiger Streckgrenzendehnung ohne alternierende Minima und Maxima, hergestellt aus Stahl folgender Zusammensetzung in Gewichtsprozenten: C 0,02 - 0,08 % Si 0,01 - 0,40 % Mn 0,05 - 1,00 % P 0,002 - 0,025 % S 0,001 - 0,015 % Al 0,015 - 0,080 % N ≦ 0,0080 % Ti >0,04 - 0,080 %
      Rest Eisen und unvermeidliche Verunreinigungen, der im Strang vergossen, eine abgetrennte Bramme von etwa Raumtemperatur auf mindestens 1100°C erwärmt, dann bei Temperaturen oberhalb des Ar3-Punktes zu Warmband fertiggewalzt, schließlich im Temperaturbereich von 550 bis 400°C gehaspelt wird und nach Abhaspelung zu Schneid-, Stanz- oder Biegeteilen maschinell zugerichtet wird, wobei
      der Titangehalt des Stahles auf mindestens der zur Abbindung des Stickstoffes und weniger als zur zusätzlichen vollständigen Abbindung des Kohlenstoffes stöchiometrisch notwendigen Menge eingestellt wird.
    EP90906870A 1989-05-09 1990-05-09 Verfahren zur herstellung von umformteilen aus coilbreak-freiem warmband Expired - Lifetime EP0435968B2 (de)

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    Application Number Priority Date Filing Date Title
    DE3915445 1989-05-09
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