EP1063724A1 - Crimpverbindung - Google Patents

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EP1063724A1
EP1063724A1 EP00112895A EP00112895A EP1063724A1 EP 1063724 A1 EP1063724 A1 EP 1063724A1 EP 00112895 A EP00112895 A EP 00112895A EP 00112895 A EP00112895 A EP 00112895A EP 1063724 A1 EP1063724 A1 EP 1063724A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
crimp connection
wire
wire claw
claw
crimp
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP00112895A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Eduard Cvasa
Rainer Gutenschwager
Peter Redmann
Fred Udo Hackländer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Delphi Technologies Inc
Original Assignee
Delphi Technologies Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Delphi Technologies Inc filed Critical Delphi Technologies Inc
Publication of EP1063724A1 publication Critical patent/EP1063724A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
    • H01R4/00—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation
    • H01R4/10—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation
    • H01R4/18—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping
    • H01R4/183—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping for cylindrical elongated bodies, e.g. cables having circular cross-section
    • H01R4/184—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping for cylindrical elongated bodies, e.g. cables having circular cross-section comprising a U-shaped wire-receiving portion

Definitions

  • the invention relates to a crimp connection on an electrical component for connecting at least one strand of an electrical conductor the component, with a contact web, and with one projecting from the contact web Wire claw, which merges with its flat sides into the contact bridge and to clamp the strand on the contact web in the direction of Contact web is bendable. Furthermore, the invention relates to an electrical Component with such a crimp connection.
  • Such a crimp connection is often used on electronic components for connecting electrical conductors.
  • this type of crimp connections there is the problem that with a given material thickness of the wire claw only one strand with a sufficiently high cross-sectional diameter can be clamped, since otherwise there is a risk that the clamping force with which the strand in the crimp connection between the wire claw and the contact web is clamped, is not sufficient to prevent the wire from coming loose from the crimp connection.
  • a stranded wire whose cross-sectional area must not be less than 0.5 mm 2 can be clamped.
  • the compressive force component that is to say the percentage difference between the deforming force used when deforming a crimp connection with an inserted strand and the deforming force required when deforming a crimp connection without an inserted strand, is below a minimum permissible limit value of usually 10% falls, which must at least be given for monitoring an automatic deformation process.
  • the invention solves the problem by a crimp connection with the Features according to claim 1 and in particular in that the wire claw at least one continuous extending between the flat sides Has recess.
  • the invention also achieves the object by an electrical component with the features of claim 11.
  • the recess formed on the wire claw achieved that the resulting during the deformation process Tensions in the material run in a defined direction and that material arranged in the bending line in a predetermined direction is deformed. Furthermore, the material of the wire claw according to the invention due to the same material thickness compared to a conventional wire claw less stiffness deformed more so that after removal the resilience of the external deforming forces wire claw according to the invention is less than in the conventional Wire claw.
  • the wire claw according to the invention lies after the Bending with greater pretensioning force on the between the contact web and the wire claw clamped wire, so that the clamping force on the Strand compared to that of a conventional wire claw Clamping force is higher and also strands with a small cross-sectional area can be securely clamped. Furthermore, the compression force component lies even with strands with a small cross-sectional area above the minimum value to be recorded of 10%, as test series have shown so that the crimp connections according to the invention also in their automatic production can be monitored.
  • the recess in a section of the wire claw by making the greatest deformations when bending the wire claw occur. In this way it is achieved that the material in particular in the area of the bending line through the recess accordingly is reduced and the material by a corresponding deformation forces receives a high degree of deformation through which the springback effect after removal of the deformation forces is low.
  • the recess is a preferred one square window.
  • they lie deformation forces required for reshaping the crimp connection with a vein claw designed in this way by about 20% below that for one conventional wire claw forces.
  • the pull-out force required to pull the wire out of the crimp connection is required above the pull-out force required for a crimp connection can be achieved with a conventionally designed wire claw can.
  • the compression force component is about 30%, so that the production of the crimp connections can also be easily monitored.
  • the recess be designed as a slot preferably runs transversely to the bending line of the recess.
  • the Compression force component that can be realized with the crimp connection according to the invention greater than the amount of compressive force that a conventional Crimp connection can be achieved, so that a proper one Monitoring the deformation process of the crimp connection is possible.
  • the recess is designed as a circular or oval opening. Similar results have also been achieved in this embodiment leave, as was determined in several test series.
  • a material is proposed as the material for the crimp connection, the tensile strength Rm of which is in a range from approximately 250 to 800 N / mm 2 , preferably approximately 760 N / mm 2 , since such a material withstands the forces which arise on the wire claw during the deformation process can and the wire claw does not tear or break even in the area of greatest deformation.
  • FIG. 1 shows a first exemplary embodiment of a crimp connection 10 in perspective representation, which on an electrical component (not shown) such as a socket or a plug pin is provided.
  • the crimp connection 10 has a contact web 12, which is electrically conductively connected to the component and to the component
  • a wire claw 14 or 16 is integrally formed on the longitudinal edges. Every wire claw 14 and 16 is approximately rectangular in shape and has between them Flat sides on a square recess 18 and 20 respectively.
  • the square Recess 18 or 20 is symmetrical between the side edges the wire claw 14 and 16 arranged and lies in a section of Wire claw 14 or 16, in which when bending the wire claw 14 or 16 the greatest deformation occurs.
  • each square recess 18 and 20 groove-shaped indentation 22 formed On the facing flat sides of the two wire claws 14 and 16 is one on both sides of each square recess 18 and 20 groove-shaped indentation 22 formed, of which only the left in Fig. 1 shown can be seen.
  • the groove-shaped impressions 22 run transverse to the bending lines of the wire claws 14 and 16 from one flat side the wire claw 14 to the other flat side of the wire claw 16.
  • the crimp connection are on the flat sides the wire claws 14 and 16 no impressions formed.
  • the crimp connection 30 also has one here Contact web 32, from the two longitudinal edges of wire claws 34th and 36 stand out.
  • Contact web 32 from the two longitudinal edges of wire claws 34th and 36 stand out.
  • In this embodiment are as recesses on each wire claw 34 and 36 two in parallel at a distance from each other extending slots 38 and 40 or 42 and 44 formed, with groove-shaped embossments on the facing flat sides of the Wire claws 34 and 36 were dispensed with.
  • FIG. 3 shows a third embodiment of a crimp connection 50 in perspective view shown.
  • the crimp connection is also in this case 50 formed from a contact web 32, from the longitudinal edges two wire claws 54 and 56 protrude.
  • a circular recess 58 or 60 is formed approximately in the middle, which in the section of the wire claw 54 or 56 is formed, which is when bending is deformed the most.
  • On both sides of the circular recesses 58 and 60 is on the facing flat sides of the Core claws 54 and 56 each have a groove-shaped indentation 62 and 64 formed, which extends transversely to the bending line of the wire claws 54 and 56 and ends near the free end of each wire claw 54 or 56.
  • the mutually facing flat sides of the wire claws 54 and 56 without impressions educated.
  • the two cutouts 58 and 60 facilitate deformation the wire claws 54 and 56 when the strand (not shown) through the Wire claws 54 and 56 are to be clamped on the contact web 52.
  • crimp connections were tested, which also with a thus designed wire claw were provided, one in each wire claw square window was formed, as in that shown in Fig. 1 Embodiment.
  • wire claws with and without internal embossing checked.
  • 4, 5 and 7 are the test results for crimp connections with a wire claw without internal embossing with C and for crimp connections with a wire claw with internal embossing marked with D.
  • Fig. 4 shows a diagram in which the deformation forces required for deformation for the various crimp connections tested are. It is striking that to deform the crimp connections A and B with wire claws without recesses about 20% higher deformation forces were required to deform the wire claws than for deforming the five other crimp connections tested in the comparison C to G with cutouts on the wire claws.
  • FIG. 6 shows a force-time diagram in which the general relationship between the force profile of the deformation force F V during the deformation of a crimp connection into which a stranded wire has been inserted and the force profile of a deformation force F V0 during the deformation a crimp connection is shown without inserted wire.
  • This percentage difference also called headroom, referred to as the compressive force component X
  • This percentage difference should usually not fall below a value of 10%, since from this percentage fluctuations in the deformation force are greater than changes in force due to crimp errors, such as missing strands, so that a correct evaluation of whether the Crimp connection has been carried out properly, is not possible.
  • the compression force component X gives an indication of whether the strand has been clamped sufficiently strong because of the amount of compressive force X is roughly proportional to the difference between the deformation forces on the wire claw and the deformation force on the strand. It has been found that with a compression force component X, which is less than or equal to 5%, a secure crimp connection is not guaranteed and the automated creation of the crimp connection is not can be monitored. Conditional security of the crimp connection is given if the compressive force component X is in the range from 5 to 15 % lies. If the compression force component X is in a range of over 15 % or significantly above, can be from a secure crimp connection sufficiently high clamping force can be assumed for the stranded wire can be monitored well during automated production.
  • FIG. 7 shows a diagram in which the different compressive force components X of the different crimp connections A to G in Comparison are shown. It was found that in particular the Crimp connections C, D and E, whose wire claws with square Windows or slits were a particularly high proportion of compressive force X while the crimp connections with Standard claws have less than 12% less compression force X owned. Also the two crimp connections, their wire claws were provided with circular recesses Compression force proportions X each have percentages that correspond to the Standard crimp connections achievable percentages of compressive force X were comparable, so that here too a sufficient Security of the crimp connections was given.

Landscapes

  • Connections Effected By Soldering, Adhesion, Or Permanent Deformation (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Crimpverbindung an einem elektrischen Bauteil zum Verbinden mindestens einer Litze eines elektrischen Leiters mit dem Bauteil. Die Crimpverbindung weist einen Kontaktsteg und eine vom Kontaktsteg abstehende Aderkralle auf, die mit ihren Flachseiten in den Kontaktsteg übergeht und zum Klemmen der Litze an dem Kontaktsteg in Richtung des Kontaktsteges umbiegbar ist. An der Aderkralle ist mindestens eine sich zwischen den Flachseiten erstreckende durchgehende Aussparung ausgebildet. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Crimpverbindung an einem elektrischen Bauteil zum Verbinden mindestens einer Litze eines elektrischen Leiters mit dem Bauteil, mit einem Kontaktsteg, und mit einer vom Kontaktsteg abstehenden Aderkralle, die mit ihren Flachseiten in den Kontaktsteg übergeht und zum Klemmen der Litze an dem Kontaktsteg in Richtung des Kontaktsteges umbiegbar ist. Ferner betrifft die Erfindung ein elektrisches Bauteil mit einer derartigen Crimpverbindung.
Eine derartige Crimpverbindung wird häufig an elektronischen Bauteilen zum Anschließen elektrischer Leiter verwendet. Bei dieser Art Crimpverbindungen besteht jedoch das Problem, daß bei einer vorgegebenen Materialstärke der Aderkralle nur eine Litze mit ausreichend hohem Querschnittsdurchmesser geklemmt werden kann, da andernfalls die Gefahr besteht, daß die Klemmkraft, mit der die Litze in der Crimpverbindung zwischen der Aderkralle und den Kontaktsteg geklemmt ist, nicht ausreicht, um ein Lösen der Litze aus der Crimpverbindung zu verhindern. So kann beispielsweise bei einer Crimpverbindung, deren Aderkralle eine Materialstärke von etwa 0,38 mm aufweist, eine Litze geklemmt werden, deren Querschnittsfläche 0,5 mm2 nicht unterschreiten darf. Ein weiteres Problem besteht darin, daß bei sehr geringer Querschnittsfläche der Litze der Verpressungskraftanteil, d.h. die prozentuale Differenz zwischen der beim Verformen einer Crimpverbindung mit eingelegter Litze aufgewendeten Verformungskraft und der beim Verformen einer Crimpverbindung ohne eingelegter Litze erforderlichen Verformungskraft, unter einen minimal zulässigen Grenzwert von üblicherweise 10% fällt, der für eine Überwachung eines automatischen Verformungsvorganges mindestens gegeben sein muß.
Es ist Aufgabe der Erfindung, eine Crimpverbindung bzw. ein elektrisches Bauteil mit einer derartigen Crimpverbindung bereitzustellen, die bzw. bei dem auch ein sicheres Klemmen einer Litze mit geringer Querschnittsfläche in der Crimpverbindung gewährleistet ist.
Die Erfindung löst die Aufgabe durch eine Crimpverbindung mit den Merkmalen nach Anspruch 1 und insbesondere dadurch, daß die Aderkralle mindestens eine sich zwischen den Flachseiten erstreckende durchgehende Aussparung aufweist. Ferner löst die Erfindung die Aufgabe durch ein elektrisches Bauteil mit den Merkmalen nach Anspruch 11.
Bei der Erfindung wird durch die an der Aderkralle ausgebildete Aussparung erreicht, daß die während des Verformungsvorganges entstehenden Spannungen im Material in einer definierten Richtung verlaufen und das in der Biegelinie angeordnete Material in einer vorgegebenen Richtung verformt wird. Ferner wird das Material der erfindungsgemäßen Aderkralle aufgrund der verglichen mit einer herkömmlichen Aderkralle gleicher Materialstärke geringeren Steifigkeit stärker verformt, so daß die nach Wegnahme der äußeren deformierenden Kräfte auftretende Rückfederung der erfindungsgemäßen Aderkralle geringer ist als bei der herkömmlichen Aderkralle. Als Folge liegt die erfindungsgemäße Aderkralle nach dem Umbiegen mit größerer Vorspannkraft an der zwischen dem Kontaktsteg und der Aderkralle geklemmten Litze an, so daß die Klemmkraft an der Litze verglichen mit der von einer herkömmlichen Aderkralle aufgebrachten Klemmkraft höher ist und auch Litzen mit geringer Querschnittsfläche sicher geklemmt werden können. Des weiteren liegt der Verpressungskraftanteil auch bei Litzen mit geringer Querschnittsfläche über dem minimal noch zu erfassenden Wert von 10%, wie Versuchsreihen gezeigt haben, so daß die erfindungsgemäßen Crimpverbindungen auch bei ihrer automatischen Herstellung überwacht werden können.
Weitere vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung, der Zeichnung, sowie den Unteransprüchen.
So wird vorgeschlagen, die Aussparung in einem Abschnitt der Aderkralle auszubilden, indem beim Umbiegen der Aderkralle die größten Verformungen auftreten. Auf diese Weise wird erreicht, daß das Material insbesondere im Bereich der Biegelinie durch die Aussparung entsprechend verringert ist und das Material durch die Verformungskräfte einen entsprechend hohen Verformungsgrad erhält, durch den die Rückfederwirkung nach Wegnahme der Verformungskräfte gering ist.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform ist die Aussparung ein vorzugsweise quadratisches Fenster. Wie Versuchsreihen gezeigt haben, liegen die zum Umformen der Crimpverbindung erforderlichen Verformungskräfte bei einer derartig gestalteten Aderkralle um etwa 20 % unter den für eine herkömmliche Aderkralle aufzuwendenden Kräften. Im Gegensatz dazu liegt die Auszugskraft, die zum Herausziehen der Litze aus der Crimpverbindung erforderlich ist, über der Auszugskraft, die bei einer Crimpverbindung mit einer herkömmlich gestalteten Aderkralle erreicht werden kann. Des weiteren hat sich herausgestellt, daß der Verpressungskraftanteil bei etwa 30 % liegt, so daß die Herstellung der Crimpverbindungen auch problemlos überwacht werden kann.
Alternativ wird vorgeschlagen, die Aussparung als Schlitz auszubilden, der vorzugsweise quer zur Biegelinie der Aussparung verläuft. Auch hier hat sich in Versuchsreihen gezeigt, daß die erforderlichen Kräfte zum Verformen der Crimpverbindung unter den notwendigen Verformungskräften bei mit einer herkömmlichen Aderkralle versehenen Crimpverbindung liegen, während gleichzeitig die Auszugskraft zum Herausziehen einer Litze aus der erfindungsgemäßen Crimpverbindung über der Auszugskraft bei einer herkömmlich gestalteten Crimpverbindung liegt. Des weiteren ist auch der mit der erfindungsgemäßen Crimpverbindung realisierbare Verpressungskraftanteil größer als der Verpressungskraftanteil, der bei einer herkömmlichen Crimpverbindung erzielt werden kann, so daß auch hier eine ordnungsgemäße Überwachung des Verformungsvorganges der Crimpverbindung möglich ist.
Bei einer dritten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Crimpverbindung ist die Aussparung als kreisrunde oder ovale Öffnung ausgebildet. Auch bei dieser Ausführungsform haben sich ähnlich gute Ergebnisse erzielen lassen, wie in mehreren Versuchsreihen ermittelt wurde.
Als Material für die Crimpverbindung wird ein Werkstoff vorgeschlagen, dessen Zugfestigkeit Rm in einem Bereich von etwa 250 bis 800 N/mm2, vorzugsweise bei etwa 760 N/mm2 liegt, da ein derartiges Material den während des Verformungsvorganges an der Aderkralle entstehenden Kräften widerstehen kann und die Aderkralle auch im Bereich größter Verformung nicht einreißt oder bricht.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand dreier Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. Darin zeigen:
Fig. 1
eine perspektivische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels einer Crimpverbindung, an deren Aderkralle jeweils eine quadratische Aussparung ausgebildet ist,
Fig. 2
eine perspektivische Darstellung eines zweiten Ausführungsbeispiels einer Crimpverbindung, an deren Aderkrallen jeweils zwei quer zur Biegelinie verlaufende Schlitze ausgebildet sind,
Fig. 3
eine perspektivische Darstellung eines dritten Ausführungsbeispiels einer Crimpverbindung, an deren Aderkrallen jeweils eine runde Öffnung ausgebildet ist,
Fig. 4
ein Diagramm, in dem die zum Verformen aufgebrachten Verformungskräfte an unterschiedlichen Crimpverbindungen im Vergleich gezeigt sind,
Fig. 5
ein Diagramm, in dem die zum Herausziehen einer Litze erforderlichen Auszugskräfte bei verschiedenen Crimpverbindungen im Vergleich gezeigt sind,
Fig. 6
ein Kraft-Zeit-Diagramm, in dem der Kraftverlauf einer Verformungskraft beim Umformen einer Crimpverbindung mit eingelegter Litze und der Kraftverlauf einer Verformungskraft beim Umformen einer Crimpverbindung ohne eingelegte Litze im Vergleich gezeigt sind, und
Fig. 7
ein Diagramm, in dem die Verpressungskraftanteile verschiedener Crimpverbindungen im Vergleich gezeigt sind.
Fig. 1 zeigt ein erstes Ausführungsbeispiel einer Crimpverbindung 10 in perspektivischer Darstellung, die an einem elektrischen Bauteil (nicht dargestellt) wie beispielsweise einer Steckerbuchse oder einem Steckerstift vorgesehen ist. Die Crimpverbindung 10 weist einen Kontaktsteg 12 auf, der elektrisch leitend mit dem Bauteil verbunden ist und an dessen Längskanten jeweils eine Aderkralle 14 bzw. 16 angeformt ist. Jede Aderkralle 14 und 16 ist von etwa rechteckiger Form und weist zwischen ihren Flachseiten eine quadratische Aussparung 18 bzw. 20 auf. Die quadratische Aussparung 18 bzw. 20 ist symmetrisch zwischen den Seitenkanten der Aderkralle 14 bzw. 16 angeordnet und liegt in einem Abschnitt der Aderkralle 14 bzw. 16, in dem beim Umbiegen der Aderkralle 14 bzw. 16 die größte Verformung auftritt.
An den einander zugewandten Flachseiten der beiden Aderkrallen 14 und 16 ist zu beiden Seiten jeder quadratischen Aussparung 18 und 20 eine rillenförmige Einprägung 22 ausgebildet, von denen in Fig. 1 nur die links dargestellte zu sehen ist. Die rillenförmigen Einprägungen 22 verlaufen quer zu den Biegelinien der Aderkrallen 14 und 16 von der einen Flachseite der Aderkralle 14 zur anderen Flachseite der Aderkralle 16. Bei einer alternativen Ausführungsform der Crimpverbindung sind an den Flachseiten der Aderkrallen 14 und 16 keine Einprägungen ausgeformt.
Zum Klemmen einer Litze (nicht dargestellt) eines elektrischen Leiters wird die Litze auf den Kontaktsteg 12 zwischen die beiden Aderkrallen 14 und 16 positioniert. Anschließend werden die beiden Aderkrallen 14 und 16 so weit nach innen umgebogen, bis die Litze zwischen den beiden Aderkrallen 14 und 16 und dem Kontaktsteg 12 geklemmt ist.
Fig. 2 zeigt ein zweites Ausführungsbeispiel einer Crimpverbindung 30 in perspektivischer Darstellung. Auch hier weist die Crimpverbindung 30 einen Kontaktsteg 32 auf, von dessen beiden Längskanten Aderkrallen 34 und 36 abstehen. Bei diesem Ausführungsbeispiel sind als Aussparungen an jeder Aderkralle 34 und 36 jeweils zwei parallel mit Abstand zueinander verlaufende Schlitze 38 und 40 bzw. 42 und 44 ausgebildet, wobei auf rillenförmige Einprägungen an den einander zugewandten Flachseiten der Aderkrallen 34 und 36 verzichtet wurde.
Auch hier wird eine in die Crimpverbindung 30 eingelegte Litze durch Umbiegen der beiden Aderkrallen 34 und 36 fest mit dem Kontaktsteg 32 verbunden, wobei die an den Aderkrallen 34 und 36 ausgebildeten Schlitze 38 und 40 bzw. 42 und 44 das Umbiegen einerseits erleichtern, andererseits trotz der Materialreduzierung die Klemmkraft der Aderkrallen 34 und 36 an der geklemmten Litze erhöht sind.
In Fig. 3 ist eine dritte Ausführungsform einer Crimpverbindung 50 in perspektivischer Darstellung gezeigt. Auch in diesem Fall ist die Crimpverbindung 50 aus einem Kontaktsteg 32 gebildet, von dessen Längskanten zwei Aderkrallen 54 und 56 abstehen. In jeder Aderkralle 54 und 56 ist etwa mittig eine kreisrunde Aussparung 58 bzw. 60 ausgebildet, die in dem Abschnitt der Aderkralle 54 bzw. 56 ausgebildet ist, der beim Umbiegen am stärksten verformt wird. Zu beiden Seiten der kreisrunden Aussparungen 58 und 60 ist an den einander zugewandten Flachseiten der Aderkrallen 54 und 56 jeweils eine rillenförmige Einprägung 62 und 64 ausgeformt, die sich quer zur Biegelinie der Aderkrallen 54 und 56 erstreckt und nahe des freien Endes jeder Aderkralle 54 bzw. 56 endet. Bei einer abgewandelten Ausführungsform der Crimpverbindung 50, sind die einander zugewandten Flachseiten der Aderkrallen 54 und 56 ohne Einprägungen ausgebildet.
Auch hier erleichtern die beiden Aussparungen 58 und 60 das Verformen der Aderkrallen 54 und 56, wenn die Litze (nicht dargestellt) durch die Aderkrallen 54 und 56 am Kontaktsteg 52 verklemmt werden sollen.
In mehreren Versuchsreihen, deren Ergebnisse in den Diagrammen der Fig. 4, 5 und 7 gezeigt sind, wurden die verschiedenen Crimpverbindungen im Vergleich mit herkömmlichen Crimpverbindungen getestet. Als Vergleichsmuster wurde eine Standardkralle für einen Litzenquerschnitt von 0,35 mm2 getestet, die eine Materialstärke von 0,38 mm aufwies und bei der die Länge der Aderkralle von 3,5 mm auf 2,5 mm gekürzt wurde. Die geprüften Crimpverbindungen bestanden aus einem legierten Stahl St 76 (CuNiSi), der eine Zugfestigkeit von etwa 400 bis 460 N/mm2 aufwies. Die Standardkralle wurde einmal mit und einmal ohne Innenprägung versehen und getestet. In den Diagrammen der Fig. 4, 5 und 7 sind die Ergebnisse der Standardkralle ohne Innenprägung mit A und die Ergebnisse der Standardkralle mit Innenprägung mit B bezeichnet.
Als weiteres wurden Crimpverbindungen getestet, die gleichfalls mit einer derart gestalteten Aderkralle versehen waren, wobei in jeder Aderkralle ein quadratisches Fenster ausgebildet war, wie bei dem in Fig. 1 gezeigten Ausführungsbeispiel. Auch hier wurden Aderkrallen mit und ohne Innenprägung überprüft. In den Diagrammen der Fig. 4, 5 und 7 sind die Versuchsergebnisse für Crimpverbindungen mit einer Aderkralle ohne Innenprägung mit C und für Crimpverbindungen mit einer Aderkralle mit Innenprägung mit D bezeichnet.
Des weiteren wurden Crimpverbindungen getestet, deren Aderkrallen gleichfalls mit den Standardkrallen identisch waren, wobei in jeder Aderkralle zwei parallel zueinander verlaufende Schlitze ausgebildet waren, wie sie beispielsweise in dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 gezeigt sind, In diesem Fall wurden nur Crimpverbindungen getestet, bei denen keine Innenprägung vorgesehen waren. Die Ergebnisse der Versuche sind in den Diagrammen in den Fig. 4, 5 und 7 mit E angegeben.
Zuletzt wurden noch Crimpverbindungen getestet, deren Aderkrallen zu den Standardkrallen identisch waren und in denen jeweils eine kreisrunde Aussparung ausgebildet war, wie sie beispielsweise in dem dritten Ausführungsbeispiel nach Fig. 3 gezeigt ist. In diesem Fall wurden Crimpverbindungen getestet, bei denen die Krallen mit und ohne Innenprägungen versehen gewesen waren. In den Diagrammen der Fig. 4, 5 und 7 sind die Versuchsergebnisse mit F für die Crimpverbindung mit einer Aderkralle ohne Innenprägung und mit G für die Crimpverbindung mit einer Aderkralle mit Innenprägung bezeichnet.
Fig. 4 zeigt ein Diagramm, in dem die zum Verformen erforderliche Verformungskräfte für die verschiedenen, getesteten Crimpverbindungen aufgeführt sind. Dabei ist auffällig, daß zum Verformen der Crimpverbindungen A und B mit Aderkrallen ohne Aussparungen etwa 20 % höhere Verformungskräfte zum Verformen der Aderkrallen erforderlich waren als für das Verformen der im Vergleich getesteten fünf anderen Crimpverbindungen C bis G mit Aussparungen an den Aderkrallen.
Wie Fig. 5 zeigt, lag jedoch überraschenderweise die jeweils erforderliche Auszugskraft FA, die notwendig war, um die in der jeweiligen Crimpverbindung geklemmte Litze aus der Crimpverbindung zu ziehen, trotz der geringeren Verformungskräfte bei den Crimpverbindungen mit Aussparungen in den Aderkrallen deutlich über dem minimal zulässigen Wert von 50 N, so daß für alle getesteten Crimpverbindungen C bis G mit Aussparungen an den Aderkrallen jeweils eine ausreichend hohe Auszugskraft FA realisierbar war.
In Fig. 6 ist ein Kraft-Zeit-Diagramm gezeigt, in dem der allgemeine Zusammenhang zwischen dem Kraftverlauf der Verformungskraft FV während des Verformens einer Crimpverbindung, in die eine Litze eingelegt worden ist, und der Kraftverlauf einer Verformungskraft FV0, während des Verformens einer Crimpverbindung ohne eingelegter Litze dargestellt ist. Dabei sollte zwischen den jeweils maximal auftretenden Beträgen der Verformungskraft FV und der Verformungskraft FV0 eine Differenz X bestehen, mit deren Hilfe bestimmt werden kann, ob die Crimpverbindung ordnungsgemäß ausgebildet worden ist oder nicht. Diese als Verpressungskraftanteil X bezeichnete prozentuale Differenz, auch Headroom genannt, soll üblicherweise einen Wert von 10 % nicht unterschreiten, da ab diesem Prozentsatz Schwankungen in der Verformungskraft größer sind als Kraftänderungen durch Crimpfehler, wie beispielsweise fehlende Litzen, so daß eine korrekte Auswertung, ob die Crimpverbindung ordnungsgemäß ausgeführt worden ist, nicht möglich ist.
Des weiteren gibt der Verpressungskraftanteil X einen Hinweis darauf, ob die Litze ausreichend stark geklemmt worden ist, da der Verpressungskraftanteil X in etwa proportional zu der Differenz zwischen der Verformungskraft an der Aderkralle und der Verformungskraft an der Litze ist. Dabei hat sich herausgestellt, daß bei einem Verpressungskraftanteil X, der kleiner oder gleich 5 % ist, eine sichere Crimpverbindung nicht gewährleistet und die autmotisierte Herstellung der Crimpverbindung nicht überwacht werden kann. Eine bedingte Sicherheit der Crimpverbindung ist gegeben, wenn der Verpressungskraftanteil X im Bereich von 5 bis 15 % liegt. Liegt der Verpressungskraftanteil X in einem Bereich von über 15 % oder deutlich darüber, kann von einer sicheren Crimpverbindung mit ausreichend hoher Klemmkraft für die Litze ausgegangen werden, die während einer automatisierten Fertigung gut überwacht werden kann.
In Fig. 7 ist ein Diagramm gezeigt, in dem die verschiedenen Verpressungskraftanteile X der verschiedenen Crimpverbindungen A bis G im Vergleich dargestellt sind. Dabei wurde festgestellt, daß insbesondere die Crimpverbindungen C, D und E, deren Aderkrallen mit quadratischen Fenstern bzw. mit Schlitzen versehen waren, einen besonders hohen Verpressungskraftanteil X aufwiesen, während die Crimpverbindungen mit Standardkrallen einen um mehr als 12 % geringeren Verpressungskraftanteil X besaßen. Auch die beiden Crimpverbindungen, deren Aderkrallen mit kreisförmigen Aussparungen versehen waren, wiesen bei ihren Verpressungskraftanteilen X jeweils Prozentsätze auf, die den mit den Standard-Crimpverbindungen erzielbaren prozentualen Verpressungskraftanteilen X vergleichbar waren, so daß auch hier eine ausreichende Sicherheit der Crimpverbindungen gegeben war.
Bezugszeichenliste
10
Crimpverbindung
12
Kontaktsteg
14
Aderkralle
16
Aderkralle
18
quadratische Aussparung
20
quadratische Aussparung
22
rillenförmige Einprägung
30
Crimpverbindung
32
Kontaktsteg
34
Aderkralle
36
Aderkralle
38
Schlitz
40
Schlitz
42
Schlitz
44
Schlitz
50
Crimpverbindung
52
Kontaktsteg
54
Aderkralle
56
Aderkralle
58
kreisrunde Aussparung
60
kreisrunde Aussparung
62
rillenförmige Einprägung
64
rillenförmige Einprägung
A
Crimpverbindung mit Standardkralle ohne Einprägungen
B
Crimpverbindung mit Standardkralle mit Einprägungen
C
Crimpverbindung mit Aderkralle mit quadratischem Fenster ohne Einprägungen
D
Crimpverbindung mit Aderkralle mit quadratischem Fenster und mit Einprägungen
E
Crimpverbindung mit Aderkralle mit Schlitzen und ohne Einprägungen
F
Crimpverbindung mit Aderkralle mit kreisrunder Aussparung und ohne Einprägungen
G
Crimpverbindung mit Aderkralle mit kreisrunder Aussparung und mit Einprägungen
FV
Verformungskraft mit Litze
FV0
Verformungskraft ohne Litze
FA
Auszugskraft
X
Verpressungskraftanteil

Claims (11)

  1. Crimpverbindung an einem elektrischen Bauteil zum Verbinden mindestens einer Litze eines elektrischen Leiters mit dem Bauteil, mit einem Kontaktsteg (12; 32; 52), und mit einer vom Kontaktsteg (12; 32; 52) abstehenden Aderkralle (14, 16; 34, 36; 54, 56), die mit ihren Flachseiten in den Kontaktsteg (12; 32; 52) übergeht und zum Klemmen der Litze an dem Kontaktsteg (12; 32; 52) in Richtung des Kontaktsteges (12; 32; 52) umbiegbar ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Aderkralle (14, 16; 34, 36; 54, 56) mindestens eine sich zwischen den Flachseiten erstreckende durchgehende Aussparung (18, 20; 38, 40, 42, 44; 58, 60) aufweist.
  2. Crimpverbindung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Aussparung (18, 20; 38, 40, 42, 44; 58, 60) in einem Abschnitt der Aderkralle (14, 16; 34, 36; 54, 56) ausgebildet ist, in dem beim Umbiegen der Aderkralle (14, 16; 34, 36; 54, 56) die größten Verformungen auftreten.
  3. Crimpverbindung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Aussparung ein vorzugsweise quadratisches Fenster (18, 20) ist.
  4. Crimpverbindung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Aussparung ein vorzugsweise quer zur Biegelinie der Aderkralle (34, 36) verlaufender Schlitz (38, 40, 42, 44) ist.
  5. Crimpverbindung nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß benachbart zu dem ersten Schlitz (38, 42) mindestens ein weiterer identischer Schlitz (40, 44) an der Aderkralle (34, 36) ausgebildet ist, der vorzugsweise parallel zum ersten Schlitz (38, 42) verläuft.
  6. Crimpverbindung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Aussparung eine kreisrunde oder ovale Öffnung (54, 56) ist.
  7. Crimpverbindung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die im umgebogenen Zustand mit der Litze in Berührung stehende Flachseite der Aderkralle (14, 16; 54, 56) mindestens eine rillenförmige Einprägung (22; 62, 64) aufweist, die vorzugsweise quer zur Biegelinie der Aderkralle (14, 16; 54, 56) verläuft.
  8. Crimpverbindung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß gegenüber der ersten Aderkralle (14; 34; 54) eine weitere Aderkralle (16; 36; 56) am Kontaktsteg (12; 32; 52) ausgebildet ist, die vorzugsweise in ihren Abmessungen den Abmessungen der ersten Aderkralle (14; 34; 54) entspricht und mit ihren Seitenkanten zu den Seitenkanten der ersten Aderkralle (14; 34; 54) fluchtet.
  9. Crimpverbindung nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die weitere Aderkralle (16; 36; 56) gleichfalls eine durchgängige Aussparung (20; 40, 44; 60) aufweist, die zu der Aussparung (18; 38, 42; 58) der ersten Aderkralle (14; 34; 54) vorzugsweise identisch ist.
  10. Crimpverbindung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das Material, aus dem die Crimpverbindung (10; 30; 50) gefertigt ist, eine Zugfestigkeit Rm von 250 bis 800 N/mm2, vorzugsweise von 760 N/mm2 aufweist.
  11. Elektrisches Bauteil, das zum Anschließen einer Litze eines elektrischen Leiters mit mindestens einer Crimpverbindung (10; 30; 50) nach einem der vorhergehenden Ansprüche versehen ist.
EP00112895A 1999-06-24 2000-06-19 Crimpverbindung Withdrawn EP1063724A1 (de)

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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012137989A1 (en) * 2011-04-06 2012-10-11 Yazaki Corporation Shield terminal for coaxial cable

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10253977A1 (de) * 2002-11-20 2003-12-18 Bosch Gmbh Robert Crimpverbindung
DE102006013347B4 (de) 2006-03-23 2022-12-22 Kostal Kontakt Systeme Gmbh Steckverbinderanordnung

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1540640A1 (de) * 1958-10-15 1969-08-21 Amp Inc Kugelkopfstecker
US3662089A (en) * 1969-11-13 1972-05-09 Post Office Modifications of wire connectors
US3812448A (en) * 1972-11-24 1974-05-21 Thomas & Betts Corp Electrical connector
GB1537493A (en) * 1976-04-02 1978-12-29 Ross Courtney & Co Ltd Electrical connector tags
EP0793311A2 (de) * 1996-03-01 1997-09-03 Molex Incorporated System zum Abschliessen einer Abschirmung eines Hochgeschwindigkeitskabels

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1150730B (de) * 1961-10-11 1963-06-27 Amp Inc Wendelfoermige Anschlussklemme fuer einen elektrischen Leiter
DE1515774B1 (de) * 1965-08-03 1971-02-25 Grote & Hartmann Verfahren zur Herstellung eines mit einem lackisolierten,elektrischen Leiter kontaktgebenden Krallenverbinders
CA1189690A (en) * 1981-07-20 1985-07-02 Paul E. O'donnell Electrical crimp connection with anaerobic sealant
DE19549174A1 (de) * 1995-10-28 1997-07-03 Bosch Gmbh Robert Kontaktelement mit Crimpabschnitt

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1540640A1 (de) * 1958-10-15 1969-08-21 Amp Inc Kugelkopfstecker
US3662089A (en) * 1969-11-13 1972-05-09 Post Office Modifications of wire connectors
US3812448A (en) * 1972-11-24 1974-05-21 Thomas & Betts Corp Electrical connector
GB1537493A (en) * 1976-04-02 1978-12-29 Ross Courtney & Co Ltd Electrical connector tags
EP0793311A2 (de) * 1996-03-01 1997-09-03 Molex Incorporated System zum Abschliessen einer Abschirmung eines Hochgeschwindigkeitskabels

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012137989A1 (en) * 2011-04-06 2012-10-11 Yazaki Corporation Shield terminal for coaxial cable
CN103477499A (zh) * 2011-04-06 2013-12-25 矢崎总业株式会社 用于同轴电缆的屏蔽端子
CN103477499B (zh) * 2011-04-06 2016-01-27 矢崎总业株式会社 用于同轴电缆的屏蔽端子
US9325082B2 (en) 2011-04-06 2016-04-26 Yazaki Corporation Crimped terminal for coaxial cable

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