EP1041168B1 - Alliage magnetique doux pour horlogerie - Google Patents

Alliage magnetique doux pour horlogerie Download PDF

Info

Publication number
EP1041168B1
EP1041168B1 EP00400646A EP00400646A EP1041168B1 EP 1041168 B1 EP1041168 B1 EP 1041168B1 EP 00400646 A EP00400646 A EP 00400646A EP 00400646 A EP00400646 A EP 00400646A EP 1041168 B1 EP1041168 B1 EP 1041168B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
alloy
nickel
soft magnetic
magnetic permeability
max
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP00400646A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1041168A1 (fr
Inventor
Thierry Waeckerle
Lucien Coutu
Laurent Chaput
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aperam Stainless Precision SAS
Original Assignee
Imphy Ugine Precision SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Imphy Ugine Precision SA filed Critical Imphy Ugine Precision SA
Publication of EP1041168A1 publication Critical patent/EP1041168A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1041168B1 publication Critical patent/EP1041168B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14708—Fe-Ni based alloys

Definitions

  • the invention relates to an economical soft magnetic alloy having good temperature stability of the magnetic permeability and good resistance to oxidation in a humid atmosphere.
  • This alloy can be used, in particular, for the manufacture of the stator of a micro electric stepper motor. for watchmaking.
  • Electric micro motors for watchmaking include a stator generally made of a soft magnetic alloy containing about 80% nickel, a few% molybdenum or copper, the rest being iron. Such an alloy has a maximum magnetic permeability of 200,000 to 300,000 over the entire operating temperature range (-20 ° C., + 60 ° C.), therefore, the micro motors thus produced have a very low consumption of energy.
  • 80% nickel alloys are expensive and oxidize easily in humid atmospheres, which has several disadvantages: their use is delicate in certain hot and humid regions they are ill-suited to the manufacture of watches whose mechanism is visible they are too expensive for the manufacture of cheap watches.
  • This document relates to an alloy containing 40% ⁇ Ni + Co ⁇ 60%, 0% ⁇ Co ⁇ 7%, 8% ⁇ Cr ⁇ 13.5% used for the clock motor stator.
  • the properties obtained are: Curie temperature> 200 ° C, B s from 0.69 to 0.8 Tesla at 25 ° C, coercive field H c ⁇ 0.007 Oe, electrical resistivity ⁇ > 80 ⁇ cm.
  • a soft magnetic alloy which has a saturation induction Bs greater than or equal to 5000 Gauss (0.5 tesla), a maximum relative permeability in direct current ⁇ cc, max greater than 70000, a resistivity ⁇ sufficient for ⁇ cc, max x ⁇ > 0.05 ⁇ .m, a stability sufficient magnetic permeability ⁇ cc, max between - 20 ° C and + 60 ° C, improved resistance to oxidation, and a relatively low nickel content.
  • the magnetic permeability it is desirable that its variation in relative value, with respect to its value at 20 ° C., remain less than 30% over the temperature range considered.
  • the object of the present invention is to provide an alloy which meets these requirements.
  • the subject of the invention is a soft magnetic alloy whose chemical composition includes, in% by weight: 34% ⁇ Ni ⁇ 40% 7% ⁇ Cr ⁇ 10% 0.5% ⁇ Co ⁇ 3% 0.1% ⁇ Mn ⁇ 1% the remainder being iron and impurities resulting from processing.
  • the impurities that are O, S, N are such that: O ⁇ 0.007% S ⁇ 0.002% N ⁇ 0.004% and: N + S + O ⁇ 0.01%
  • the impurities Si, Al, Ca, Mg are such that: If ⁇ 0.3% Al ⁇ 0.05% Ca ⁇ 0.03% Mg ⁇ 0.03% and : Si + Al + Ca + Mg + Mn ⁇ 1%
  • This alloy can be used for the manufacture of a magnetic yoke, and in particular, to manufacture the stator of a micro electric stepper motor for watchmaking.
  • the impurities are, in particular, oxygen, sulfur, nitrogen, silicon, aluminum, calcium and magnesium.
  • the sum Mn + Si + Al + Ca + Mg of the contents of manganese, silicon, aluminum, calcium and magnesium, remain less than or equal to 1%.
  • the alloy thus defined which is of the Fe-Ni-Cr-Co type, can be hot rolled, then cold, and, optionally, subjected to annealing under hydrogen at a temperature greater than or equal to 900 ° C. for more one hour, and preferably between 1100 ° C and 1200 ° C for 1 to 4 hours.
  • Annealing at high temperature under hydrogen has the advantage of eliminating, at least partially, certain precipitates of sulphides or nitrides which have an unfavorable effect on the magnetic properties.
  • This alloy has a saturation induction Bs greater than 5000 Gauss, at 70 ° C, a maximum relative magnetic permeability in direct current ⁇ cc, max greater than 70,000 at 20 ° C, an electrical resistivity ⁇ greater than 70 ⁇ .cm at 20 ° C, and a temperature stability of the maximum relative magnetic permeability defined for a temperature T, by: ⁇ cc, max (T) / ⁇ cc, max (20 ° C) ⁇ 30%
  • ⁇ cc, max (T) represents the variation of ⁇ cc, max between 20 ° C and T
  • ⁇ cc, max (20 ° C) represents the permeability in direct current at 20 ° C.
  • the alloy has good resistance to oxidation in a humid atmosphere.
  • washers with an inside diameter of 20 mm and an outside diameter of 30 mm were produced, cut from cold-rolled strips 0.6 mm thick in alloys according to the invention and in alloys given as for comparison, produced by vacuum fusion of pure raw materials.
  • the washers were annealed under hydrogen at 1170 ° C for 4 hours.
  • samples 1 to 7 on the one hand and 8 to 17 on the other hand shows that an addition of 0.5% to 3% of cobalt combined with a nickel content of between 34% and 40% and a content in chromium between 7% and 10%, very significantly improves the temperature stability ⁇ / ⁇ of the magnetic permeability in direct current.
  • samples 8 to 10 which have nickel and chromium contents in accordance with the invention, but which contain practically no cobalt, always have a value of ⁇ / ⁇ greater than 30, whereas for samples 1 at 7, ⁇ / ⁇ is always less than 30.
  • samples 11 to 17, which contain cobalt, but whose chromium contents are outside the limits of the invention have values of ⁇ / ⁇ greater than 30.
  • samples 1 to 4 (in accordance with the invention) whose oxygen contents are less than 0.007% and whose sums of nitrogen, oxygen and sulfur contents are less than 0.01%, have an induction at saturation Bs greater than 5000 Gauss, and a maximum relative magnetic permeability in direct current ⁇ cc, max greater than 70000 to 20 ° C, while samples 5 to 7 which do not satisfy the conditions of oxygen content or N + O + S sum, have either a saturation induction of less than 5000 Gauss, or a magnetic permeability in direct current of less than 70,000 at 20 ° C.
  • the resistivity is greater than 90 ⁇ .cm; the product ⁇ cc, max x ⁇ is greater than 0.05 ⁇ .m.
  • stators of micro stepper motors for watchmaking can be manufactured, both economical, having good resistance to oxidation by a humid atmosphere, and having good performance.
  • the magnetic reluctance of the circuit remains low, which allows the use of a coil that is not too large.
  • this alloy is significantly more economical than 80% nickel alloys.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Electromechanical Clocks (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Description

  • L'invention est relative à un alliage magnétique doux économique ayant une bonne stabilité en température de la perméabilité magnétique et une bonne résistance à l'oxydation en atmosphère humide. Cet alliage est utilisable, notamment, pour la fabrication du stator d'un micro moteur électrique pas à pas . pour horlogerie.
  • Les micro moteurs électriques pour horlogerie comportent un stator généralement fabriqué en alliage magnétique doux contenant environ 80 % de nickel, quelques % de molybdène ou de cuivre, le reste étant du fer. Un tel alliage a une perméabilité magnétique maximale de 200 000 à 300 000 sur toute la plage de température de fonctionnement (- 20 °C, + 60 °C), de ce fait, les micro moteurs ainsi fabriqués ont une très faible consommation d'énergie. Mais, les alliages à 80 % de nickel sont coûteux et s'oxydent facilement dans des atmosphères humides, ce qui présente plusieurs inconvénients : leur utilisation est délicate dans certaines régions chaudes et humides ils sont mal adaptés à la fabrication de montres dont le mécanisme est visible ils sont trop coûteux pour la fabrication de montres bon marché.
  • Afin de remédier à ces inconvénients, il a été proposé de remplacer les alliages à 80 % de nickel par des alliages du type fer-nickel-chrome contenant moins de 50 % de nickel et quelques % de chrome pour la fabrication des moteurs de montre. Mais, les alliages proposés ont, en général, une perméabilité magnétique à la fois insuffisante et trop sensible à la température. Cette trop grande sensibilité de la perméabilité magnétique à la température est un inconvénient. En effet, un moteur de montre doit fonctionner de façon satisfaisante entre - 20 °C et + 60 °C, ce qui suppose que la perméabilité magnétique ne varie pas trop sur cette plage de température. Le problème de la stabilité des propriétés magnétiques en température est abordé dans EP-A-0 827 256. Ce document concerne un alliage contenant 40% ≤ Ni + Co ≤ 60%, 0% ≤ Co ≤ 7%, 8% ≤ Cr ≤ 13,5% utilisé pour le stator de moteur d'horlogerie. Les propriétés obtenues sont : température de Curie > 200°C, Bs de 0,69 à 0,8 Tesla à 25°C, champ coercitif Hc < 0,007 Oe, résistivité électrique ρ > 80 µΩcm.
  • Compte tenu de toutes les contraintes qui s'imposent à un micro moteur pas à pas pour horlogerie, pour fabriquer le stator d'un tel moteur qui soit économique, il est souhaitable de disposer d'un alliage magnétique doux qui a une induction à saturation Bs supérieure ou égale à 5000 Gauss (0,5 tesla), une perméabilité maximale relative en courant continu µcc,max supérieure à 70000, une résistivité ρ suffisante pour que µcc,max x ρ > 0,05 Ω.m, une stabilité suffisante de la perméabilité magnétique µcc,max entre - 20 °C et + 60 °C, une résistance améliorée à l'oxydation, et une teneur en nickel relativement faible. Pour que la perméabilité magnétique ait une stabilité suffisante, il est souhaitable que sa variation en valeur relative, par rapport à sa valeur à 20 °C, reste inférieure à 30 % sur la plage de température considérée.
  • Le but de la présente invention est de proposer un alliage qui réponde à ces exigences.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un alliage magnétique doux dont la composition chimique comprends, en % en poids : 34 % ≤ Ni ≤ 40 % 7 % ≤ Cr ≤ 10 % 0,5% ≤ Co ≤ 3 % 0,1 % ≤ Mn ≤ 1 % le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
  • De préférence, les impuretés que sont O, S, N sont telles que : O ≤ 0,007 % S ≤ 0,002 % N ≤ 0,004% et : N + S + O < 0,01%
  • Il est également préférable que les impuretés Si, Al, Ca, Mg soient telles que : Si ≤ 0,3 % Al ≤ 0,05 % Ca ≤ 0,03 % Mg ≤ 0,03 % et, que : Si + Al + Ca + Mg + Mn ≤ 1 %
  • Cet alliage peut être utilisé pour la fabrication d'une culasse magnétique, et en particulier, pour fabriquer le stator d'un micro moteur électrique pas à pas pour horlogerie.
  • L'invention va maintenant être décrite plus en détails et illustrée par des exemples.
  • La composition chimique de l'alliage magnétique doux comprend, en % en poids :
    • plus de 34 % de nickel pour obtenir une induction à saturation et perméabilité magnétique suffisantes. Mais, pour obtenir un alliage économique, et compte tenu notamment d'une addition de chrome, la teneur en nickel doit rester inférieure à 40 %.
    • de 7 % à 10 % de chrome pour améliorer la résistance à l'oxydation et augmenter la perméabilité magnétique à basse température ; lorsque la teneur en nickel est comprise entre 34 % et 40 %, une telle teneur en chrome améliore sensiblement la perméabilité magnétique entre - 40 °C et 0 °C.
    • de 0,5 % à 3 % de cobalt pour obtenir une stabilité en température suffisante de la perméabilité magnétique. En effet, les inventeurs ont constaté de façon inattendue que, pour des teneurs en nickel comprises entre 34 % et 40 % et des teneurs en chrome comprises entre 7 % et 10 %, une addition modérée de cobalt améliorait sensiblement la stabilité en température de la perméabilité magnétique, entre - 20 °C et + 60 °C.
    • de 0,1 % à 1 % de manganèse, et de préférence plus de 0,2 %, pour désoxyder l'alliage et fixer le soufre.
    • le reste de la composition est constitué de fer et d'impuretés résultant de l'élaboration.
  • Les impuretés sont, notamment, l'oxygène, le soufre, l'azote, le silicium, l'aluminium, le calcium et le magnésium.
  • Toutes ces impuretés ont un effet défavorable sur les propriétés magnétiques, aussi, afin d'obtenir des propriétés magnétiques satisfaisantes, il est préférable que :
    • la teneur en oxygène reste inférieure ou égale à 0,007 %, la teneur en azote reste inférieure ou égale à 0,004 %, la teneur en soufre reste inférieure ou égale à 0,002 %, et la somme O + N + S des teneurs en oxygène, azote et soufre, reste inférieure ou égale à 0,01 % ;
    • les teneurs résiduelles en éléments désoxydants tels que Si, Al, Ca, Mg restent inférieures ou égales à 0,3 % pour le silicium, 0,05 % pour l'aluminium, et 0,03 % pour le calcium ou pour le magnésium ; le calcium et le magnésium ont l'avantage de permettre la formation de petits oxydes qui rendent l'alliage plus facilement découpable.
  • De plus, il est préférable que la somme Mn + Si + Al + Ca + Mg des teneurs en manganèse, silicium, aluminium, calcium et magnésium, reste inférieure ou égale à 1 %.
  • Les teneurs en d'autres impuretés comme le phosphore et le bore, doivent, également, rester les plus faibles possibles.
  • L'alliage ainsi défini, qui est du type Fe-Ni- Cr- Co, peut être laminé à chaud, puis à froid, et, éventuellement, soumis à un recuit sous hydrogène à une température supérieure ou égale à 900 °C pendant plus d'une heure, et de préférence entre 1100 °C et 1200 °C pendant 1 à 4 heures. Le recuit à haute température sous hydrogène a l'avantage d'éliminer, au moins partiellement, certains précipités de sulfures ou de nitrures qui ont un effet défavorable sur les propriétés magnétiques.
  • Cet alliage a une induction à saturation Bs supérieure à 5000 Gauss, à 70 °C, une perméabilité magnétique relative maximale en courant continu µcc,max supérieure à 70000 à 20 °C, une résistivité électrique ρ supérieure à 70 µΩ.cm à 20 °C, et une stabilité en température de la perméabilité magnétique relative maximale définie pour une température T, par : Δµ cc,max (T)/µ cc,max (20°C) ≤ 30 %
  • Dans cette formule, Δµcc,max(T) représente la variation de µcc,max entre 20 °C et T, et µcc,max(20 °C) représente la perméabilité en courant continu à 20 °C.
  • De plus, compte tenu de sa teneur en chrome, l'alliage a une bonne résistance à l'oxydation en atmosphère humide.
  • A titre d'exemple on a fabriqué des rondelles de 20 mm de diamètre intérieur et 30 mm de diamètre extérieur, découpées dans des bandes laminées à froid de 0,6 mm d'épaisseur en alliages selon l'invention et en alliages donnés à titre de comparaison, élaborés par fusion sous vide de matières premières pures. Les rondelles ont été recuites sous hydrogène à 1170 °C pendant 4 heures. On a mesuré l'induction à saturation Bs à 70 °C, le champ coercitif Hc à 20 °C, la résistivité électrique ρ à 20 °C, la perméabilité magnétique relative maximale en courant continu µcc,max à 20 °C et la valeur maximale de sa variation relative |Δµcc,max(T)/µcc,max(20 °C)| sur la plage de température - 20 °C, + 60 °C (en abrégé, cette valeur maximale de variation est appelée Δµ/µ).
  • Les compositions chimiques des alliages 1 à 4, correspondant à l'invention, et 5 à 17 donnés à titre de comparaison, sont indiquées au tableau 1 et les caractéristiques magnétiques, au tableau 2. Tableau 1
    rep Ni Cr Co Mn C Si P N O S N+O+S
    1 35,79 8,92 3,03 0,29 0,009 0,03 0,002 0,001 0,0069 0,0005 0,0084
    2 37,45 8,72 3,06 0,3 0,0089 0,03 0,002 0,0012 0,0068 0,0005 0,0085
    3 37,75 9,54 1,02 0,3 0,0091 0,03 0,002 0,0007 0,0062 0,0005 0,0074
    4 39,49 9,6 1,02 0,287 0,0096 0,021 0,003 0,0029 0,0029 0,001 0,0068
    5 35,8 9,05 1,04 0,3 0,0083 0,03 0,002 0,0005 0,009 0,0005 0,0100
    6 37,63 9,31 0,5 0,293 0,0086 0,01 0,003 0,0027 0,009 0,0008 0,0125
    7 37,95 9,56 1,42 0,289 0,0083 0,017 0,003 0,003 0,0084 0,0009 0,0123
    8 36,54 9,03 0,096 0,306 0,006 0,164 0,007 0,0027 0,008 0,0014 0,0121
    9 36,97 9,02 0,04 0,293 0,0046 0,15 0,0057 0,0027 0,010 0,002 0,0147
    10 37,82 8,95 0,002 0,48 0,005 0,013 0,004 0,0042 0,0066 0,0042 0,0150
    11 35,85 5,89 2,85 0,308 0,0083 0,031 0,0034 0,0006 0,0052 0,0005 0,0063
    12 37,69 3,14 1,06 0,296 0,009 0,031 0,0035 0,0005 0,0057 0,0005 0,0067
    13 37,74 5,76 0,97 0,308 0,0092 0,033 0,0038 0,0008 0,0058 0,0005 0,0071
    14 35,77 5,6 1,01 0,306 0,0094 0,035 0,004 0,0008 0,0075 0,0005 0,0088
    15 37,77 5,8 2,87 0,287 0,0069 0,033 0,0037 0,0009 0,0083 0,0005 0,0097
    16 33,96 2,64 1,96 0,259 0,0089 0,032 0,0035 0,0051 0,0085 0,0005 0,0141
    17 37,86 10,55 0,96 0,299 0,0049 0,019 0,003 0,0027 0,014 0,001 0,0177
    Tableau 2
    rep Bs (G) Hc (Oe) ρ (µΩ.cm) µcc,max Δµ/µ (%)
    1 5800 27,4 92 92700 26
    2 6800 24,5 94,4 87500 16
    3 6000 21,9 93,2 95400 9
    4 6500 20,6 98,5 72000 2
    5 4800 23,9 91,1 70000 16
    6 5500 22 92,9 67000 4
    7 5800 25,7 93,5 67000 12
    8 4300 23,3 95 78400 55
    9 4700 22 96 67000 37
    10 5400 15,5 95 76500 48
    11 8400 45,4 90,9 53200 53
    12 11000 54,3 82,6 54200 33
    13 8700 33,9 90,2 83600 54
    14 7600 44,5 90,5 49700 65
    15 9400 44,2 90,9 57900 61
    16 9200 85 83,5 20200 60
    17 4700 21,9 96,2 62000 57
  • La comparaison des échantillons 1 à 7 d'une part et 8 à 17 d'autre part, montre que une addition de 0,5 % à 3 % de cobalt combinée avec une teneur en nickel comprise entre 34 % et 40 % et une teneur en chrome comprise entre 7 % et 10 %, améliore très sensiblement la stabilité en température Δµ/µ de la perméabilité magnétique en courant continu. En particulier, les échantillons 8 à 10, qui ont des teneurs en nickel et chrome conformes à l'invention, mais qui ne contiennent pratiquement pas de cobalt, ont toujours une valeur de Δµ/µ supérieure à 30, alors que pour les échantillons 1 à 7, Δµ/µ est toujours inférieur à 30.
  • De même, les échantillons 11 à 17, qui contiennent du cobalt, mais dont les teneurs en chrome sont en dehors des limites de l'invention, ont des valeurs de Δµ/µ supérieures à 30.
  • De plus, la comparaison des échantillons 1 à 4 (conformes à l'invention) dont les teneurs en oxygène sont inférieures à 0,007 % et dont les sommes des teneurs en azote, oxygène et soufre sont inférieures à 0,01 %, ont une induction à saturation Bs supérieure à 5000 Gauss, et une perméabilité magnétique relative maximale en courant continu µcc,max supérieure à 70000 à 20 °C, alors que les échantillons 5 à 7 qui ne satisfont pas aux conditions de teneur en oxygène ou de somme N + O + S, ont soit une induction à saturation inférieure à 5000 Gauss, soit une perméabilité magnétique en courant continu inférieure à 70000 à 20 °C. Dans tous les cas, la résistivité est supérieure à 90 µΩ.cm ; le produit µcc,max x ρ est supérieur à 0,05 Ω.m.
  • Avec l'alliage selon l'invention, on peut fabriquer des stators de micro moteurs pas à pas pour horlogerie, à la fois économiques, ayant une bonne résistance à l'oxydation par une atmosphère humide, et ayant de bonnes performances.
  • Du fait de l'induction à saturation supérieure à 5000 Gauss, le couple électromagnétique appliqué au rotor est toujours très supérieur aux couples résistants.
  • Du fait de la perméabilité magnétique supérieure à 70000 (à 20 °C), la réluctance magnétique du circuit reste faible, ce qui permet d'utiliser une bobine pas trop grosse.
  • Du fait de la résistivité électrique élevée, les courants induits sont limités, ce qui permet d'obtenir des pertes d'énergie faibles.
  • Du fait de la présence de plus de 7 % de chrome, la résistance à l'oxydation est bonne.
  • Enfin, cet alliage est sensiblement plus économique que les alliages à 80 % de nickel.

Claims (4)

  1. Alliage magnétique doux du type fer-nickel caractérisé en ce que sa composition chimique comprends, en % en poids : 34 % ≤ Ni ≤ 40 % 7 % ≤ Cr ≤ 10 % 0,5 % ≤ Co ≤ 3 % 0,1 % ≤ Mn ≤ 1 % O ≤ 0,007 % S ≤ 0,002 % N ≤ 0,004% avec N + S + O ≤ 0,01% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
  2. Alliage selon la revendication 1 caractérisé en ce que les impuretés que sont Si, Al, Ca, Mg sont telles que : Si ≤ 0,3 % Al ≤ 0,05 % Ca ≤ 0,03 % Mg ≤ 0,03 % et, Si + Al + Ca + Mg + Mn ≤ 1%
  3. Utilisation d'un alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 2 pour la fabrication d'une culasse magnétique.
  4. Utilisation selon la revendication 3 caractérisée en ce que la culasse magnétique constitue le stator d'un micro moteur électrique pas à pas pour horlogerie.
EP00400646A 1999-04-02 2000-03-09 Alliage magnetique doux pour horlogerie Expired - Lifetime EP1041168B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9904302A FR2791704B1 (fr) 1999-04-02 1999-04-02 Alliage magnetique doux pour horlogerie
FR9904302 1999-04-02

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1041168A1 EP1041168A1 (fr) 2000-10-04
EP1041168B1 true EP1041168B1 (fr) 2004-04-28

Family

ID=9544094

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP00400646A Expired - Lifetime EP1041168B1 (fr) 1999-04-02 2000-03-09 Alliage magnetique doux pour horlogerie

Country Status (11)

Country Link
US (1) US6350324B1 (fr)
EP (1) EP1041168B1 (fr)
JP (1) JP2000319766A (fr)
CN (1) CN1192400C (fr)
AT (1) ATE265554T1 (fr)
CA (1) CA2302845A1 (fr)
DE (1) DE60010167T2 (fr)
FR (1) FR2791704B1 (fr)
HK (1) HK1030294A1 (fr)
MX (1) MXPA00003157A (fr)
TW (1) TWI228150B (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011001488A1 (de) * 2010-09-10 2012-03-15 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Elektromotor und Verfahren zur Herstellung eines Rotors oder Stators eines Elektromotors

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2816959B1 (fr) 2000-11-17 2003-08-01 Imphy Ugine Precision Procede pour fabriquer une bande ou une piece decoupee dans une bande en acier maraging laminee a froid
FR2836156B1 (fr) * 2002-02-15 2005-01-07 Imphy Ugine Precision Alliage magnetique doux pour blindage magnetique
FR2836155B1 (fr) 2002-02-15 2005-01-07 Imphy Ugine Precision Alliage magnetique doux pour horlogerie
DE102009012794B3 (de) 2009-03-13 2010-11-11 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Hysteresearmer Sensor
CN102195368A (zh) * 2011-03-07 2011-09-21 鄂州市栋鑫冶金机械设备有限公司 一种铸造铝合金无磁压圈
CN104160595A (zh) 2012-01-26 2014-11-19 大陆汽车有限公司 用于旋转的电机器的转子和旋转的电机器
DE202012000842U1 (de) 2012-01-26 2012-02-03 Continental Automotive Gmbh Rotor für eine rotierende elektrische Maschine und Elektromotor
US9735642B2 (en) 2012-01-26 2017-08-15 Continental Automotive Gmbh Rotor for a rotating electric machine
DE202012003643U1 (de) * 2012-04-10 2012-04-23 Continental Automotive Gmbh Rotor für eine rotierende elektrische Maschine und rotierende elektrische Maschine
CN102732800B (zh) * 2012-06-10 2015-10-28 电子科技大学 一种Fe-Ni-Cr软磁性合金及制备方法
CN104593670B (zh) * 2015-01-17 2017-05-31 东莞市大晋涂层科技有限公司 一种铁镍基软磁材料的制备方法
JP6993079B2 (ja) * 2015-10-20 2022-01-20 セイコーインスツル株式会社 ステッピングモータの製造方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB504854A (en) 1937-02-11 1939-05-02 Glanzstoff Ag A process for producing improving products for pelts, furs, hairs, and textiles of all kinds
CH217548A (fr) * 1937-06-01 1941-10-31 Soc D Fabriques De Spiraux Reu Procédé de fabrication de spiraux compensateurs pour montres, chronomètres, etc.
GB553180A (en) * 1940-11-04 1943-05-11 Wilson H A Co Improvements in temperature responsive bimetal
JPS5631345B2 (fr) * 1972-01-27 1981-07-21
US3925065A (en) * 1973-06-22 1975-12-09 Honda Motor Co Ltd Valve seat materials for internal combustion engines
US4131494A (en) * 1976-03-08 1978-12-26 Tokyo Shibaura Electric Co., Ltd. Corrosion resistant magnetic alloy
JPS5741353A (en) * 1980-08-26 1982-03-08 Hitachi Metals Ltd Magnetic alloy
FR2745298B1 (fr) * 1996-02-27 1998-04-24 Imphy Sa Alliage fer-nickel et bande laminee a froid a texture cubique
FR2753017B1 (fr) * 1996-08-29 1998-10-16 Imphy Sa Moteur pas a pas pour horlogerie dont le stator est constitue d'un alliage magnetique doux et alliage magnetique doux
FR2765724B1 (fr) * 1997-07-04 1999-08-13 Imphy Sa Alliage magnetique doux du type fe-ni-cr-ti pour circuit magnetique d'un relais a haute sensibilite

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011001488A1 (de) * 2010-09-10 2012-03-15 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Elektromotor und Verfahren zur Herstellung eines Rotors oder Stators eines Elektromotors
DE102011001488B4 (de) * 2010-09-10 2014-07-10 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Verwendung einer weichmagnetischen Legierung in einem Rotor oder Stator eines Elektromotors

Also Published As

Publication number Publication date
CN1269588A (zh) 2000-10-11
FR2791704B1 (fr) 2001-05-25
TWI228150B (en) 2005-02-21
MXPA00003157A (es) 2002-03-08
JP2000319766A (ja) 2000-11-21
ATE265554T1 (de) 2004-05-15
EP1041168A1 (fr) 2000-10-04
HK1030294A1 (en) 2001-04-27
FR2791704A1 (fr) 2000-10-06
CN1192400C (zh) 2005-03-09
US6350324B1 (en) 2002-02-26
DE60010167T2 (de) 2005-08-04
DE60010167D1 (de) 2004-06-03
CA2302845A1 (fr) 2000-10-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1041168B1 (fr) Alliage magnetique doux pour horlogerie
EP0827256B1 (fr) Moteur pas à pas pour horlogerie dont le stator est constitué d&#39;un alliage magnétique doux résistant à la corrosion et alliage pour celui ci
EP3329027B1 (fr) Tôle ou bande en alliage feco ou fesi ou en fe et son procédé de fabrication, noyau magnétique de transformateur réalisé à partir d&#39;elle et transformateur le comportant
EP0935008B1 (fr) Alliage fer-cobalt
JP2854522B2 (ja) ステッピングモータ及びそれに用いられるヨークの製造方法
EP0889488A1 (fr) Alliage magnétique doux du type FE-NI-CR-TI pour circuit magnétique d&#39;un relais à haute sensibilité
JPS63109130A (ja) 電子機器用銅合金
JP4523282B2 (ja) 時計製造用の軟磁性合金
US5135588A (en) Soft-magnetic nickel-iron-chromium alloy for magnetic cores
AU6569900A (en) Iron-nickel alloy with low thermal expansion coefficient and exceptional mechanical properties
JP2004285371A (ja) ニッケル材料帯の製造方法
EP3535425B1 (fr) Resonateur pour piece d&#39;horlogerie
EP0786528A1 (fr) Procédé de fabrication de tÔle d&#39;acier magnétique à grains non orientés et tÔle obtenue par le procédé
JPH1081941A (ja) 耐食性軟磁性鉄−ニッケル−クロム合金
JP3176385B2 (ja) Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ系軟質磁性合金板の製造方法
EP4039843A1 (fr) Alliage antiferromagnétique, son procédé de réalisation et composant de mouvement horloger fait de l&#39;alliage
JPS6128010B2 (fr)
JP4188761B2 (ja) 回転子軸材およびそれを用いた超電導回転電機
JPH06279901A (ja) 熱間加工性及び磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系磁性合金
JPH0586426A (ja) 銀−酸化物系電気接点材料
JPH1088296A (ja) 鉄基磁性合金
JPS62286207A (ja) 磁石
JPH11354313A (ja) 高透磁率磁性材料
JPH06330254A (ja) 磁性合金及びその製造方法
JPS6299439A (ja) 快削性高透磁率合金

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

17P Request for examination filed

Effective date: 20010404

AKX Designation fees paid

Free format text: AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRE;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.SCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040428

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040428

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040428

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040428

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040428

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: FRENCH

REF Corresponds to:

Ref document number: 60010167

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20040603

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040728

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040728

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040728

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040808

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20040804

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732E

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050309

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20050309

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050331

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050331

26N No opposition filed

Effective date: 20050131

BERE Be: lapsed

Owner name: *IMPHY UGINE PRECISION

Effective date: 20050331

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20070301

Year of fee payment: 8

Ref country code: DE

Payment date: 20070301

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20070307

Year of fee payment: 8

BERE Be: lapsed

Owner name: *IMPHY UGINE PRECISION

Effective date: 20050331

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040928

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20070308

Year of fee payment: 8

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20080309

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20081125

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080331

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20081001

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080331

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080331

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080309