EP0858374B1 - Verfahren und vorrichtung zum führen von strängen einer stranggiessanlage - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum führen von strängen einer stranggiessanlage Download PDF

Info

Publication number
EP0858374B1
EP0858374B1 EP96945851A EP96945851A EP0858374B1 EP 0858374 B1 EP0858374 B1 EP 0858374B1 EP 96945851 A EP96945851 A EP 96945851A EP 96945851 A EP96945851 A EP 96945851A EP 0858374 B1 EP0858374 B1 EP 0858374B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
strand
continuous casting
casting device
plate segments
plate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP96945851A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0858374A2 (de
Inventor
Fritz-Peter Pleschiutschnigg
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Vodafone GmbH
Original Assignee
Mannesmann AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mannesmann AG filed Critical Mannesmann AG
Publication of EP0858374A2 publication Critical patent/EP0858374A2/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0858374B1 publication Critical patent/EP0858374B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
    • B22D11/1282—Vertical casting and curving the cast stock to the horizontal

Definitions

  • the invention relates to a method for guiding strands of a continuously pouring Continuous casting plant, in particular a plant for producing thin slabs from steel, with a mold and a strand guide frame provided with a cooling device, wherein the strand is held in shape by a gaseous medium and guided in the direction of the strand pull-out and cooled, and a device for performing the method.
  • Such a method or the device is known from AU-A-49917.
  • the strand routing in slab or ingot continuous casting plants becomes regular performed by rollers arranged below the mold. As far as they have these roles are uncooled, a minimum diameter of about 100 mm and, insofar as they are one Have internal cooling, a diameter of at least about 140 mm. In slab caster, that can assume a slab width of up to 3.5 m come split Rollers with intermediate bearings are used.
  • Spray cooling is regularly used when using uncooled rollers. This The type of spray cooling harbors the risk of uncontrolled cooling of the strand Strand surface cracks can result.
  • the roll diameter in connection with the strand width determines the distance between the individual roles to each other.
  • This roller distance which is a characteristic variable for strand support or strand bulge is to be considered directly the strand quality.
  • the bulging of a strand depends on the casting speed and the distance between the rollers. While standard slabs with a thickness of about 200 mm with a maximum speed of 2.2 m / min. is poured. become Thin slabs with a thickness of about 50 mm with a speed of 6 m / min. poured, with speeds of 8 m / min. be aimed for.
  • the strand shell is made of thin slabs before it emerges the mold until it solidifies compared to strand shells for standard slabs is significantly hotter in the same metallurgical location.
  • the pouring thickness is less and the tendency to bulge and thus to deform of the strand in an uncontrollable manner.
  • plates are also known as strand guide elements.
  • EP 0 107 563 A1 proposes a grid that is below the Mold is arranged and through the free space a cooling medium, for. B. splash water, is sprayed against the strand surface.
  • the invention has therefore set itself the goal of simple strand management to create even for high casting speeds, with structurally simple means enable the production of strands of high surface quality with low wear.
  • the invention achieves this goal by the characterizing features of the method claim 1 and the device claim 5.
  • the strand slides on a gas cushion after leaving the mold, which is placed between plate segments and the strand and becomes its heat indirectly touching it by absorbing the radiant heat from the strand Withdrawn cooling plates.
  • Nitrogen is preferably used as the gaseous medium to be used by the appropriate construction of the plate segments on the strand facing wall keeps it in shape, leads in the strand discharge direction and in addition to absorb the indirect heat (radiation) through the cooling plates the flowing gas is cooled.
  • the strand guide plate segments on the No work to carry (weight) of the strand Furthermore change the specific work in the respective segments or via the metallurgical length from the mold exit to the end of the strand guide.
  • the strand is additionally connected via mechanical means (here essentially Continuous casting rolls) defined by the continuous stand at a predeterminable speed emotional.
  • the rollers can transport or the desired casting speed and / or support and take over or ensure the bending and straightening processes.
  • the speed at the end of the Continuous casting stand arranged role used here since the strand is completely solidified.
  • the drive energies via the gas flow and the continuous casting rollers are arbitrary tunable.
  • the Conveyed strand by the gas flow and by the continuous casting rollers at its speed braked to the target speed.
  • the plate segments essentially consist of a hollow body through which a Cooling medium is preferably passed suction.
  • a network of distribution lines is provided on the side inclined through the line which is a gas, e.g. Nitrogen.
  • the distribution lines are section by section interconnected and connected to a gas production station via manifolds.
  • the individual nozzle openings of the distribution lines can vary be trained. Their distribution will also be according to the amount of work adapted to their location in the strand guide. For example, the number of nozzles and / or the sum of the nozzle openings in the segment over a metallurgical length and width can be functionally changed to at different geometric locations to do different work with the same pressure supply.
  • This distribution of Nozzles in the sense of different performances at the same pressure e.g. per printing system (Segment plate, pneumatic cushion) can be used both transversely and lengthways Casting direction is available. Also, a segment can be different from each other independent pneumatic systems.
  • the nozzles or a part of the nozzles be pointed To give inclination to the casting direction to support the promotion of the strand.
  • This support of the strand conveyance provides the continuous casting speed safe and supports and simplifies the workload between the plate segments arranged pairs of rollers.
  • the plate segments have at least in Edge area a distance from the strand surface, which is a defined leakage of the Gases between the strand and the lip arranged at least in the edge region allows.
  • the plate segments are on actuators, for example piston-cylinder units, connected with which the distance of plate segment and strand and thus the Gas leakage can be predetermined.
  • the wall inclined to the strand is in its design and in the material Built in such a way that it can dissipate a maximum of radiant heat.
  • copper with a relatively small wall thickness to the cooling water arranged in the cooling box of the plate segment absorb the heat.
  • the wall thickness of the strand inclined wall of the plate segments varies in such a way that the Thickness decreases towards the main plate axis.
  • the one facing the strand can also Wall of the segment with a wear-resistant protective layer, such as. B. Nickel and / or chrome coated.
  • the plate segment is constructed from tubes that are meandering are arranged and on the contact lines of the distribution lines for the supply of the gas are introduced.
  • the pipeline Through the pipeline there is the possibility of cooling water perform at high speed and thus the highest possible amount to dissipate radiant heat from the strand.
  • the Line inclined wall of the plate segments in the conveying direction of the line to be concave.
  • the degree of concavity of the wall can be on one start concave mold and in the first segment over all segments of the strand guide be reduced, e.g. to a low concavity or flat surface up to End of the strand guide scaffold, or up to the solidification of the strand.
  • a parallel slab or a slab with the desired one concave profile can be created.
  • the pneumatic working profile can also extend across the segment width For example, different hole thicknesses can be specified. So it is e.g. advantageous, to build up less pneumatic work in the middle of the plate segment, to do justice to the membrane effect of the strand in the middle. On the edge of the strand, i.e. in the edge area, the strand is more dimensionally stable than in the middle.
  • the pneumatic work introduced can be carried out at given strip thicknesses reduced by opening or closing the plate segments in the same gas pressure or be enlarged, i.e. the distance between the plate segments and the strand is varied.
  • This pneumatic work value can be due to the distance between the plate segment parts specified on the top or bottom and for a given slab thickness become.
  • the strand with a desired The casting speed is conveyed pneumatically by the continuous casting machine.
  • the motors of the continuous casters take care of ensuring the exact Target casting speed through additional work, either promotion (Motor operation) or the rollers run in generator operation and brake the slab to the desired target casting speed. If the motor current rises above the specified one Beyond limits, the base speed is corrected pneumatically.
  • Figure 1 shows a continuous caster with a tundish 11 from the liquid Metal is passed through a dip tube 13 into a mold 12.
  • Act in the present case it is an arcuate continuous caster for producing slabs B, in the case of the strand 12 from the vertically aligned mold, with its strand shell W enclosing the swamp S is conveyed out.
  • Below the mold 12 are rolls 21, which are driven by a roller drive 22 and a guide made of plates 30, which consists of individual plate segments 31, is provided.
  • the plate segments 31 are arranged on the top and bottom of the slab B. Between individual plate segments 31, the rollers 21 are arranged.
  • roller drives 22 are connected to a measuring and control device 23.
  • the rollers 21 guiding and driving the strand and the plate segments 31 are surrounded by a housing 61.
  • the housing 61 is via lines 62 for the supply and lines 63 for the return of a gas with a gas cooling system 64 and a gas cleaning system 65 connected.
  • a gas delivery station 49 is provided, through which the gas via gas collecting lines 46 is promoted to the individual plate segments 31.
  • the cooling medium is cooled by a Pump 71 suctioned off via a feed line 72, the individual plate segments 31 fed and returned via a return line 73.
  • FIG. 2 shows the section aa through the continuous casting device with the housing 61, which envelops the plate segments 31 and the slab B.
  • the plate segments 31 are by piston cylinder devices 51 for plate spacing adjustable attached.
  • a cooling medium is supplied to the plate segments 31 via the line 72 and returned via line 73.
  • distribution lines 45 are connected via the collecting line the distribution outside, via a distribution line 43 for the supply in Middle area and also distribution lines 44 for the supply in the intermediate area Gas through orifices 42 in the space between the plate segments 31 and the slab B promoted.
  • the plate segments 31 sit on the slab inclined side, the wall 32, which may have a lip 34 in the edge region.
  • the slab B has the strand shell W in which there is a sump S made of liquid metal located.
  • Figure 3 shows a further section A-A of the plate segments 31, in which the Strand B inclined wall 32 is concave.
  • the wall 32 is double-walled, the one directly assigned to the strand B.
  • Plate 35 made of a highly thermally conductive material, e.g. B. copper is.
  • the copper plate 35 can have a wear-resistant layer 36, for example be coated from nickel or chrome.
  • the wall 32 has a lip 34 in the edge area on.
  • the wall thickness d of the wall 32 can be from the central area to the edge area be trained to be stronger.
  • the gas is supplied via the distribution line 43 and bores 41 to the Muzzle 42.
  • the slab B has the strand shell W which flows around the sump S.
  • the slab B has a hole in the middle.
  • FIG. 4 shows a plate segment 31 which consists of a meandering shape arranged pipe 38 is that with the supply line 72 and the return line 73 is connected.
  • the distribution lines 43, 44, 45 end at the contact line 39 directly on the side inclined towards the slab B.
  • the section B-B is shown, in which the pipes on the Contact line 39 are connected gas-tight and only when the Do not touch distribution lines 43, 44, 45 directly.
  • the mouths 42 of the Distribution lines point into the space between the plate segment 31 and the slab B.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Confectionery (AREA)
  • Cultivation Receptacles Or Flower-Pots, Or Pots For Seedlings (AREA)
  • Dairy Products (AREA)
  • Ropes Or Cables (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Fuhren von Strängen einer kontinuierlich gießenden Stranggießanlage, insbesondere einer Anlagen zum Erzeugen von Dünnbrammen aus Stahl, mit einer Kokille und einem mit einer Kühleinrichtung versehenen Strangführungsgerüst, wobei der Strang durch ein gasförmiges Medium in Form gehalten, in Strangauszugsrichtung geführt und gekühlt wird, sowie eine Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
Ein derartiges Verfahren bzw. die Einrichtung ist aus der AU-A-49917 bekannt.
Die Strangführung bei Stranggießanlagen von Brammen oder Vorblöcken wird regelmäßig durch unterhalb der Kokille angeordnete Rollen durchgeführt. Diese Rollen besitzen, soweit sie ungekühlt sind, einen Durchmesser von minimal etwa 100 mm und, soweit sie eine Innenkühlung aufweisen, einen Durchmesser von minimal etwa 140 mm. Bei Brammen-Stranggießanlagen, die eine Brammenbreite bis zu 3,5 m annehmen können, kommen geteilte Rollen mit Zwischenlagern zum Einsatz.
Beim Einsatz von ungekühlten Rollen findet regelmäßig eine Spritzkühlung Verwendung. Diese Art der Spritzkühlung birgt die Gefahr der unkontrollierten Kühlung des Stranges in sich, die zu Strangoberflächenrissen führen kann.
Der Rollendurchmesser in Verbindung mit der Strangbreite bestimmt den Abstand der einzelnen Rollen zueinander. Dieser Rollenabstand, der als charakteristische Größe für die Strangstützung bzw. die Strangausbauchung anzusehen ist, nimmt direkten Einfluß auf die Strangqualität. Die Ausbauchung eines Stranges ist abhängig von der Gießgeschwindigkeit und vom Abstand der Rollen zueinander. Während bei Standardbrammen mit einer Dicke von etwa 200 mm mit einer maximalen Geschwindigkeit von 2,2 m/min. gegossen wird. werden Dünnbrammen bei einer Dicke von etwa 50 mm mit einer Geschwindigkeit von 6 m/min. gegossen, wobei Geschwindigkeiten von 8 m/min. angestrebt werden.
Verschärfend kommt hinzu, daß die Strangschale von Dünnbrammen vor Austritt aus der Kokille bis zu ihrer Erstarrung im Vergleich zu Strangschalen bei Standardbrammen am gleichen metallurgischen Ort deutlich heißer ist.
Da der Rollendurchmesser wie auch der Abstand der einzelnen Rollen zueinander nicht beliebig verkleinert werden kann, steigt bei höheren Gießgeschwindigkeiten und gleichzeitig geringerer Gießdicke die Neigung zur Ausbauchung und damit zur Deformation des Stranges in nicht mehr beherrschbarer Weise an.
Neben den Strangführungsrollen sind auch Platten als Strangführungselemente bekannt. So wird in der EP 0 107 563 A1 ein Gitternetz vorgeschlagen, das unterhalb der Kokille angeordnet ist und durch dessen freien Raum ein Kühlmedium, z. B. Spritzwasser, gegen die Strangoberfläche gesprüht wird.
Die Nachteile dieser Elemente bestehen darin, daß hohe Reibkräfte zwischen dem Strang und den Platten auftreten. Und außerdem besteht die Gefahr von Qualitätsnachteilen in Form von Durchbrüchen aber auch von Verpuffung durch eingeschlossenes Wasser. Weiterhin sind für das Ausziehen des Stranges hohe Ausziehkräfte erforderlich, die zu einer hohen Strangschalenbelastung führen.
Die Erfindung hat sich daher das Ziel gesetzt, mit einfachen Mitteln eine Strangführung auch für hohe Gießgeschwindigkeiten zu schaffen, die mit konsttuktiv einfachen Mitteln verschleißarm die Herstellung von Strängen hoher Oberflächenqualität ermöglichen.
Die Erfindung erreicht dieses Ziel durch die kennzeichnenden Merkmale des Verfahrensanspruches 1 und des Vorrichtungsanspruches 5.
Erfindungsgemäß gleitet der Strang nach Verlassen der Kokille auf einem Gaspolster, das zwischen Plattensegmenten und dem Strang angelegt wird und seine Wärme wird ihm indirekt durch die Aufnahme der Strahlungswärme von den Strang nicht berührenden Kühlplatten entzogen. Als gasförmiges Medium kommt vorzugsweise Stickstoff zum Einsatz, das durch geeigneten Aufbau der Plattensegmente an der dem Strang zugewandten Wandung diesen in Form hält, in Strangaustragsrichtung führt und ergänzend zur Aufnahme der indirekten Wärme (Strahlung) durch die Kühlplatten durch das stömende Gas gekühlt wird.
In einer Bogenanlage wird der Strang über mehrere Biegepunkte oder auch kontinuierlich über eine gleichförmige Kurve gebogen. Die Arbeit die vom Gasfilm vom Segment O und den Folgesegmenten jeweils zu leisten ist, besteht aus dem Anteil:
  • Tragen des Stranges in Funktion von Gewichtsanteil entsprechend vom Ort der Strangführung zwischen Senkrecht- und Horizontalteil der Stranggießführung
  • Ausgleich des ferrostatischen Druckes in Funktion vom vertikalen Abstand zum Gießspiegel
  • Biegen und Richten des Stranges
  • Gießwalzen, Reduktion der Strangdicke während der Erstarrung
  • Fördern des Stranges.
Weiterhin ist zu berücksichtigen, daß die Strangführungs-Plattensegmente auf der Oberseite keine Arbeit zum Tragen (Gewicht) des Stranges zu leisten haben. Außerdem ändern sich die spezifischen Arbeiten in den jeweiligen Segmenten bzw. über die metallurgische Länge vom Kokillenaustritt bis zum Strangführungsende.
Die unterschiedlichen Arbeiten pro Plattensegment werden über segmentspezifische Konstruktion und/oder Regeleinrichtung des Gasmediums in Druck mal Menge sichergestellt. Eine besondere Berücksichtigung findet hier die Abhängigkeit der aktuellen Schalendicke des Stranges. Bei der Auslegung der Anlage wird darauf geachtet, daß die auf den Strang einwirkende pneumatische Arbeit so gemessen ist, daß der Strang geleitet, gefördert und wenn gewünscht - in seiner Gießdicke reduziert aber nicht unkontrolliert durch Eindrücken, also negatives Ausbauchen, deformiert wird.
Gleichzeitig wird der Strang zusätzlich über mechanische Mittel (hier im wesentlichen Stranggießrollen) in vorgebbarer Geschwindigkeit durch das Stranggerüst definiert bewegt. Die Rollen können den Transport bzw. die gewünschte Gießgeschwindigkeit und/oder die Biege- und Richtvorgänge unterstützen und übernehmen bzw. sicherstellen. Zur definierten Sicherstellung der Gießgeschwindigkeit wird die am Ende des Stranggießgerüstes angeordnete Rolle genutzt, da hier der Strang durcherstarrt ist.
Die Antriebsenergien über den Gasstrom und die Stranggießrollen sind beliebig aufeinander abstimmbar. In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird der Strang durch den Gasstrom gefördert und durch die Stranggießrollen in seiner Geschwindigkeit auf die Sollgeschwindigkeit abgebremst.
Die Plattensegmente bestehen im wesentlichen aus einem Hohlkörper, durch den ein Kühlmedium vorzugsweise saugend geleitet wird. In den Plattensegmenten ist auf der dem Strang zugeneigten Seite ein Netz von Verteilungsleitungen vorgesehen, durch die ein Gas, z.B. Stickstoff, geleitet wird. Die Verteilungsleitungen sind abschnittsweise miteinander verbunden und über Sammelleitungen an eine Gasförderstation angeschlossen. Die einzelnen Düsenöffnungen der Verteilungsleitungen können unterschiedlich ausgebildet sein. Auch ihre Verteilung wird entsprechend dem Arbeitsaufwand ihres Ortes in der Strangführung angepaßt. So können z.B. die Düsenzahl und/oder die Summe der Düsenöffnungen im Segment über eine metallurgische Länge und Breite funktional verändert sein, um an unterschiedlichen geometrischen Orten bei gleicher Druckversorgung unterschiedliche Arbeiten zu leisten. Diese Verteilung der Düsen im Sinne unterschiedlicher Leistungen bei gleichem Druck, z.B. pro Drucksystem (Segmentplatte, pneumatisches Kissen) kann sowohl quer als auch längs zur Gießrichtung vorliegen. Auch kann ein Segment an unterschiedlichen, voneinander unabhängigen pneumatischen Systemen angeschlossen sein.
Weiterhin wird vorgeschlagen, die Düsen oder einen Teil der Düsen einem spitzen Neigungswinkel zur Gießrichtung zu geben, um die Förderung des Stranges zu unterstützen. Diese Unterstützung der Strangförderung stellt die Stranggießgeschwindigkeit sicher und unterstützt und vereinfacht den Arbeitsaufwand der zwischen den Plattensegmenten angeordneten Rollenpaare. Die Plattensegmente haben mindestens im Randbereich einen Abstand zur Strangoberfläche, der eine definierte Leckage des Gases zwischen dem Strang und der mindestens im Randbereich angeordneten Lippe zuläßt.
Die Plattensegmente sind an Aktuatoren, beispielsweise Kolben-Zylinder-Einheiten, angeschlossen, mit denen die Distanz von Plattensegment und Strang und damit die Gasleckage vorgebbar einstellbar ist.
Die dem Strang zugeneigte Wandung ist in ihrer Ausgestaltung und im Werkstoff in der Weise aufgebaut, daß sie ein Maximum an Strahlungswärme abführen kann. Zum Einsatz kommt hier vorzugsweise Kupfer mit einer relativ geringen Wanddicke, um über das im Kühlkasten des Plattensegmentes angeordnete Kühlwasser die Wärme aufzunehmen.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird die Wanddicke der dem Strang zugeneigten Wandung der Plattensegmente variiert und zwar in der Weise, daß die Dicke zur Plattenhauptachse hin abnimmt. Auch kann die dem Strang zugewandte Wandung des Segmentes mit einer verschleißfesten Schutzschicht, wie z. B. Nickel und/oder Chrom beschichtet sein.
In einer Ausgestaltung ist das Plattensegment aus Rohren aufgebaut, die mäanderförmig angeordnet sind und an deren Berührungslinien die Verteilleitungen für die Zufuhr des Gases eingeführt sind. Durch die Rohrleitung besteht die Möglichkeit, Kühlwasser hoher Geschwindigkeit durchzuführen und damit eine möglichst hohe Menge an Strahlungswärme aus dem Strang abzuführen.
Um einen zentrischen Lauf des Stranges sicherzustellen, wird vorgeschlagen, die dem Strang zugeneigte Wandung der Plattensegmente in Förderrichtung des Stranges konkav auszugestalten. Das Maß der Konkavität der Wandung kann dabei an einer konkaven Kokille beginnen und im ersten Segment über alle Segmente der Strangführung reduziert werden, z.B. auf eine geringe Konkavität bzw. plane Oberfläche bis zum Ende des Strangführungsgerüstes, bzw. bis hin zur Durcherstarrung des Stranges. Auf diese Weise kann eine parallele Bramme oder auch eine Bramme mit gewünschtem konkaven Profil erzeugt werden.
Weiterhin kann auch das pneumatische Arbeitsprofil über die Segmentbreite durch beispielsweise unterschiedliche Lochstärken vorgegeben werden. So ist es z.B. vorteilhaft, in der Mitte des Plattensegmentes geringere pneumatische Arbeit aufzubauen, um der Membranwirkung des Stranges in seiner Mitte gerecht zu werden. Am Rand des Stranges, also im Kantenbereich, ist der Strang formfester als in seiner Mitte.
Außerdem kann bei vorgegebenen Banddicken die eingebrachte pneumatische Arbeit durch Öffnen oder Schließen der Plattensegmente in gleichem Gasdruck verringert oder vergrößert werden, d.h. der Abstand der Plattensegmente zum Strang wird variiert. Dieser pneumatische Arbeitswert kann durch den Abstand der Plattensegmentteile an der Ober- bzw. Unterseite und bei vorgegebener Brammendicke vorgegeben werden.
Im wesentlichen wird bei der erfindungsgemäßen Vorrichtung der Strang mit einer gewünschten Gießgeschwindigkeit pneumatisch durch die Stranggießmaschine gefördert. Die Motoren der Stranggießrollen übernehmen die Sicherstellung der genauen Soll-Gießgeschwindigkeit durch eine zusätzliche Arbeit, entweder Förderung (Motorbetrieb) oder die Rollen laufen im Generatorbetrieb und bremsen die Bramme auf die gewünschte Soll-Gießgeschwindigkeit. Steigt der Motorstrom über vorgegebene Grenzen hinaus, so wird die Basisgeschwindigkeit pneumatisch korrigiert.
Durch das vorgeschlagene Verfahren und die Vorrichtung wird erreicht, daß:
  • der Strang keine Ausbauchung und damit Deformation herteitet, auch bei hohen Gießgeschwindigkeiten bis zu 10 m/min
  • der Strang keine direkte Wasserkühlung benötigt und damit geringste Energieverluste aufweist
  • bei Einsatz von inertem Gas die Verzunderung des Stranges vermieden wird
  • ein progressives Biegen und Richten mit geringster flächenspezifischer Deformation möglich ist
  • ein progressives Gießwalzen und somit eine Reduktion der Dicke des Stranges während seiner Erstarrung möglich ist
  • keine drehenden Maschinenelemente vorhanden sind mit dem Vorteil
    • dadurch ein geringster Maschinenverschleiß gewährleistet ist, sowie
    • eine hohe Gießsicherheit im Vergleich zu den Spritwasser gekühlten sogenannten Grids erzielt wird
    • keine mechanischen Grenzen zum Fördern des Stranges auftreten, wie es z.B. bei Stranggießführungsgerüsten aus Rollen und hier besonders bei sehr breiten und schnell gießenden Brammenanlagen insbesondere Dünnbrammenanlagen der Fall ist.
Ein Beispiel der Erfindung ist in der beiliegenden Zeichnung dargelegt. Dabei zeigen die
Figur 1
ein Schema der Stranggießeinrichtung
Figur 2
einen Schnitt durch die Stranggießeinrichtung
Figur 3
Plattensegmente mit konkaver Wandung
Figur 4
Plattensegment aus mäanderförmig angeordnetem Rohr
Figur 1 zeigt eine Stranggießeinrichtung mit einem Tundisch 11 aus dem flüssiges Metall über ein Tauchrohr 13 in eine Kokille 12 geleitet wird. Im vorliegenden Fall handelt es sich um eine bogenförmige Stranggießanlage zum Erzeugen von Brammen B, bei der aus der vertikal ausgerichteten Kokille 12 der Strang, mit seiner Strangschale W den Sumpf S umschließend, ausgefördert wird. Unterhalb der Kokille 12 sind Rollen 21, die durch einen Rollenantrieb 22 angetrieben werden und eine Führung aus Platten 30, die aus einzelnen Plattensegmenten 31 besteht, vorgesehen. Die Plattensegmente 31 sind an der Ober- und Unterseite der Bramme B angeordnet. Zwischen den einzelnen Plattensegmenten 31 sind die Rollen 21 angeordnet.
Weiterhin sind die Rollenantriebe 22 mit einer Meß- und Regeleinrichtung 23 verbunden.
Die den Strang führenden und antreibenden Rollen 21 und die Plattensegmente 31 sind von einer Einhausung 61 umgeben. Die Einhausung 61 ist über Leitungen 62 für die Hinführung und Leitungen 63 für die Rückführung eines Gases mit einer Gaskühlanlage 64 und einer Gas-Reinigungsanlage 65 verbunden. In der Gasleitung 62 ist eine Gasförderstation 49 vorgesehen, durch die über Gassammelleitungen 46 das Gas zu den einzelnen Plattensegmenten 31 gefördert wird.
Zur Kühlung der einzelnen Plattensegmente 31 wird das Kühlmedium durch eine Pumpe 71 über eine Zufuhrleitung 72 abgesaugt, den einzelnen Plattensegmenten 31 zugeführt und über eine Rückfuhrleitung 73 zurückgeführt.
Die Figur 2 zeigt den Schnitt aa durch die Stranggießeinrichtung mit der Einhausung 61, die die Plattensegmente 31 und die Bramme B umhüllt.
Die Plattensegmente 31 sind durch Kolbenzylindereinrichtungen 51 zur Plattendistanzierung einstellbar befestigt.
Zu den Plattensegmenten 31 wird ein Kühlmedium über die Leitung 72 zugeführt und über die Leitung 73 zurückgeführt.
Zur Zuführung des Gases wird über die Sammelleitung 46 und Verteilungsleitungen 45 die Verteilung im Außenbereich, über eine Verteilungsleitung 43 für die Versorgung im Mittelbereich und ebenfalls Verteilungsleitungen 44 für die Versorgung im Zwischenbereich Gas über Mündungen 42 in den Zwischenraum zwischen den Plattensegmenten 31 und der Bramme B gefördert. Die Plattensegmente 31 sitzen auf der der Bramme zugeneigten Seite die Wandung 32, die im Randbereich eine Lippe 34 aufweisen kann.
Die Bramme B besitzt die Strangschale W, in der sich ein Sumpf S aus flüssigem Metall befindet.
Die Figur 3 zeigt einen weiteren Schnitt A-A der Plattensegmente 31, bei der die dem Strang B zugeneigte Wandung 32 konkav ausgestattet ist. Im oberen Teil des Bildes ist die Wandung 32 doppelwandig aufgebaut, wobei die dem Strang B unmittelbar zugeordnete Platte 35 aus einem hochwärmeleitfähigen Material, z. B. Kupfer, aufgebaut ist. Die Kupferplatte 35 kann dabei mit einer verschleißfesten Schicht 36, beispielsweise aus Nickel oder Chrom beschichtet sein.
Im oberen Bereich des Bildes weist die Wandung 32 im Randbereich eine Lippe 34 auf. Die Wanddicke d der Wandung 32 kann dabei vom Mittenbereich zum Randbereich stärker werdend ausgebildet sein.
Die Gaszuführung erfolgt über die Verteilungsleitung 43 und Bohrungen 41 zu den Mündungen 42.
Die Bramme B besitzt die Strangschale W, die den Sumpf S umfließt. Die Bramme B weist im Mittenbereich eine Ausbohrung auf.
In der Figur 4 ist ein Plattensegment 31 dargestellt, das aus einem mäanderförmig angeordneten Rohr 38 besteht, das mit der Zufuhrleitung 72 und der Rückfuhrleitung 73 verbunden ist. An der Berührungslinie 39 enden die Verteilungsleitungen 43, 44, 45 unmittelbar an der der Bramme B zugeneigten Seite.
Im unteren Bereich des Bildes ist der Schnitt B-B dargestellt, bei der die Rohre an der Berührungslinie 39 gasdicht verbunden sind und sich nur bei Durchtritt der Verteilungsleitungen 43, 44, 45 nicht unmittelbar berühren. Die Mündungen 42 der Verteilungsleitungen weisen in den Zwischenraum zwischen dem Plattensegment 31 und der Bramme B.
Positionsliste Stranggießkokille
11
Tundisch
12
Kokille
13
Tauchrohr
Strangführungsgerüst
21
Rolle
22
Rollenantrieb
23
Meß- und Regeleinrichtung
30
Platten
31
Plattensegment
32
Wandung
33
Kissen Mittenbereich
34
Lippe Randbereich
35
Kupferplatte
36
Verschleißfeste Schicht
38
mäanderförmig angeordnetes Rohr
39
Berühungslinie
Gaszufuhr
41
Bohrung
42
Mündung
43
Verteilungsleitung Mitte
44
Verteilungsleitung Zwischen
45
Verteilungsleitung Außen
46
Sammelleitung Zufuhr
49
Gasförderstation
Plattendistanzierung
51
Mittel, Kolbenzylindereinrichtung
Umhüllung
61
Einhausung
62
Leitungen Hin
63
Leitungen Rück
64
Gaskühlanlage
65
Reinigungsanlage
Wasserkühlung
71
Pumpe
72
Zufuhrleitung
73
Rückführleitung
74
Wasserauffangbecken
B
Bramme
S
Sumpf
W
Strangschale
d
Wanddicke

Claims (17)

  1. Verfahren zum Führen von Strängen einer kontinuierlich gießenden Stranggießanlage, insbesondere einer Anlage zum Erzeugen von Dünnbrammen aus Stahl, mit einer Kokille (11) und einem mit einer Kühleinrichtung versehenen Strangführungsgerüst, wobei der Strang durch ein gasförmiges Medium in Form gehalten, in Strangaustragrichtung geführt und gekühlt wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß dem Strang (W,S) nach Verlassen der Kokille (11) indirekt Wärme entzogen wird und daß der Gasstrom in der Weise auf die Strangoberfläche gerichtet wird, daß Einfluß auf die Stranggießgeschwindigkeit genommen wird, und daß der Strang zusätzlich durch mechanische Mittel, nämlich Stranggießrollen (21), in vorgebbarer Geschwindigkeit durch das Stranggerüst definiert bewegt wird, wobei der Strang in seiner Geschwindigkeit beschleunigt oder abgebremst wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das gasförmige Medium in Abhängigkeit der Schalendicke (d) bezüglich der Menge und des Druckes vorgebbar eingestellt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet
    daß die Dicke des Stranges (W,S) am Kokillenaustritt in mindestens einem Plattensegment (30) reduziert wird.
  4. Stranggießeinrichtung zur Erzeugung von Strängen, insbesondere von Dünnbrammen aus Stahl, mit einer Kokille (11), an die sich in Gießrichtung ein Strangführungsgerüst anschließt, welches sich gegen die Strangoberfläche anlehnende Rollen (21) sowie mit Bohrungen versehene Platten (30) besitzt, und mit Bauteilen zur Kühlung der Strangoberfläche, zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
    daß die Platten (30) in Segmente (31) aufgeteilt sind, zwischen denen Rollen (21) vorgesehen sind,
    daß in den Plattensegmenten (31) auf der dem Strang (B) zugeneigten Seite ein Netz von Verteilungsleitungen (43, 44, 45) vorgesehen sind, durch die ein gasförmiges Medium zuführbar ist,
    daß die Verteilungsleitung (43, 44, 45) abschnittsweise miteinander verbunden und über Sammelleitungen (46) an eine Gasförderstation (49) angeschlossen sind, daß die Mündungen (42) der Verteilungsleitungen (43, 44, 45) in einem zur Förderrichtung des Stranges (B) geneigten Winkel in die dem Strang (B) zugeneigten Wandung (32) des Plattensegmentes (31) eingebracht sind, daß die dem Strang (B) zugeneigte Wandung (32) in Form und Werkstoff in der Weise aufgebaut ist, daß ein Maximum an Strahlungswärme aus der Strangschale (\N) abführbar ist, und
    daß die Plattensegmente (31) mindestens im Randbereich (34) in einem Abstand zur Strangoberfläche angeordnet sind, der eine definierte Leckage des gasförmigen Mediums zuläßt.
  5. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß auf die im Strang (B) zugeneigte Wandung (32) eine verschleißfeste Schicht, z. B. Nickel und/oder Chrom aufgebracht ist.
  6. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Plattensegmente (31) aus mäanderförmig angeordneten von einem Kühlmedium durchströmten Rohren (38) aufgebaut sind, an deren Berührungslinien senkrecht zur Rohrführung die Verteilungsleitungen (44, 45) vorgesehen sind.
  7. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß Mittel (51) vorgesehen sind, mit denen der Abstand der Platten unabhängig voneinander zum Strang (B) verstellbar sind.
  8. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Plattensegmente (31) als Kissen (33) ausgebildet sind, die im Randbereich eine die Leckage des gasförmigen Mediums wie auch der Wärmeabfuhr aus dem Strang (B) beeinflussende Lippe (34) aufweisen.
  9. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Wanddicke (d) der Wandung (32) der Plattensegmente (31) zur Plattenhauptachse hin abnimmt.
  10. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die dem Strang (B) zugeneigte Wandung (32) der Plattensegmente (31) in Förderrichtung des Stranges (B) konkav ausgestaltet ist.
  11. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das Maß der Konkavität der Wandung (32) in Förderrichtung des Stranges (B) abnimmt und am Ende des die Plattensegmente (31) aufweisenden Strangführungsgerüstes auf Null geht.
  12. Stranggießeinrichtung nach den Ansprüchen 11 oder 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Mittel (51) pneumatische Aktuatoren sind, die mindestens in der ersten Position des ersten Plattensegmentes 31 nach der Kokille (12) vorgesehen sind.
  13. Strangführungsgerüst nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Anzahl der Verteilungsleitungen (43, 44, 45) im Plattensegment (31) in Abhängigkeit der metallurgischen Länge unter Berücksichtigung der Membranwirkung der Strangschalendicke funktional verändert ist.
  14. Strangführungsgerüst nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Innendurchmesser der Verteilungsleitungen (43, 44, 45) im Plattensegment (31) über seine metallurgische Länge funktional angepaßt ist, um entsprechend seines geometrischen Ortes bei gleicher Druckversorgung vorgebbar Arbeit zu leisten.
  15. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die zwischen den Plattensegmenten (31) angeordneten Rollen (21) an einen regelbaren Rollenantrieb (22) angeschlossen sind, durch den ihre Drehgeschwindigkeit sowie Zugkraft einstellbar ist.
  16. Stranggießeinrichtung nach einem der o.g. Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Plattensegmente (31), die Rollen (21) sowie der Strang (B) von einer Einhausung (61) umhüllt ist, die über ein Leitungssystem (62, 63) mit einer Gaskühl(64) und Reinigungsanlage (65) verbunden ist.
  17. Stranggießeinrichtung nach Anspruch 16,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das Leitungssystem (62, 63) so ausgestaltet ist, daß das Gas, beispielsweise Stickstoff dem Kompressor nach Reinigung und Kühlung wieder zuführbar ist.
EP96945851A 1995-11-03 1996-10-25 Verfahren und vorrichtung zum führen von strängen einer stranggiessanlage Expired - Lifetime EP0858374B1 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19542180 1995-11-03
DE19542180A DE19542180C1 (de) 1995-11-03 1995-11-03 Verfahren und Vorrichtung zum Führen von Strängen einer Stranggießanlage
PCT/DE1996/002080 WO1997016272A2 (de) 1995-11-03 1996-10-25 Verfahren und vorrichtung zum führen von strängen einer stranggiessanlage

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0858374A2 EP0858374A2 (de) 1998-08-19
EP0858374B1 true EP0858374B1 (de) 1999-11-17

Family

ID=7777282

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP96945851A Expired - Lifetime EP0858374B1 (de) 1995-11-03 1996-10-25 Verfahren und vorrichtung zum führen von strängen einer stranggiessanlage

Country Status (17)

Country Link
US (1) US20010047857A1 (de)
EP (1) EP0858374B1 (de)
JP (1) JP3130051B2 (de)
KR (1) KR100314994B1 (de)
CN (1) CN1081499C (de)
AT (1) ATE186664T1 (de)
AU (1) AU711139B2 (de)
BR (1) BR9611287A (de)
CA (1) CA2236584A1 (de)
CZ (1) CZ136898A3 (de)
DE (3) DE19542180C1 (de)
MX (1) MX9803433A (de)
PL (1) PL181817B1 (de)
RU (1) RU2147262C1 (de)
TR (1) TR199800775T2 (de)
UA (1) UA43431C2 (de)
WO (1) WO1997016272A2 (de)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT406026B (de) * 1998-03-25 2000-01-25 Voest Alpine Ind Anlagen Stranggiessanlage zum kontinuierlichen giessen eines dünnen bandes sowie verfahren hierzu
DE10106252A1 (de) * 2001-02-10 2002-08-14 Sms Demag Ag Strangführung einer Stranggiessanlage sowie Anstellverfahren für deren Rollensegmente
TW200929601A (en) 2007-12-26 2009-07-01 Epistar Corp Semiconductor device
PL2543454T3 (pl) * 2011-07-08 2020-02-28 Primetals Technologies Germany Gmbh Sposób i urządzenie do wytwarzania długich wyrobów stalowych w odlewaniu ciągłym
DE102017209731A1 (de) * 2017-06-08 2018-12-13 Sms Group Gmbh Luftkühlung in Stranggießanlagen

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2153152A1 (en) * 1971-09-21 1973-05-04 Creusot Loire Continuous casting curved cooling guide - improves casting quality by supporting it on pressurised fluid and rollers
US3773099A (en) * 1971-11-18 1973-11-20 I Rossi Continuous casting of strands using thermal stress reinforcement
AU457394B2 (en) * 1972-12-11 1975-01-07 Battelle Memorial Institute Process and apparatus for continuous casting of metal strands
US3923093A (en) * 1974-05-16 1975-12-02 Armco Steel Corp Universal continuous casting apparatus
FR2364718A1 (fr) * 1976-09-17 1978-04-14 Clesid Sa Dispositif de refroidissement secondaire dans une installation de coulee continue de metal
FR2534166A1 (fr) * 1982-10-08 1984-04-13 Clecim Sa Installation de coulee continue de l'acier

Also Published As

Publication number Publication date
DE19542180C1 (de) 1997-04-03
CN1081499C (zh) 2002-03-27
AU711139B2 (en) 1999-10-07
WO1997016272A2 (de) 1997-05-09
RU2147262C1 (ru) 2000-04-10
DE59603687D1 (de) 1999-12-23
JP3130051B2 (ja) 2001-01-31
CZ136898A3 (cs) 1998-10-14
WO1997016272A3 (de) 1997-10-23
AU1717397A (en) 1997-05-22
US20010047857A1 (en) 2001-12-06
DE19680926D2 (de) 1999-03-11
CN1201412A (zh) 1998-12-09
MX9803433A (es) 1998-09-30
KR19990067275A (ko) 1999-08-16
UA43431C2 (uk) 2001-12-17
PL181817B1 (pl) 2001-09-28
BR9611287A (pt) 1999-09-28
TR199800775T2 (xx) 1998-07-21
CA2236584A1 (en) 1997-05-09
KR100314994B1 (ko) 2002-02-28
JPH11504865A (ja) 1999-05-11
PL326384A1 (en) 1998-09-14
EP0858374A2 (de) 1998-08-19
ATE186664T1 (de) 1999-12-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2349612B1 (de) Verfahren und stranggiessanlage zum herstellen von dicken brammen
DE68912671T2 (de) Doppelbandstranggiessmaschine mit Führung und Kühlung für das Giessprodukt zum Hochgeschwindigkeitsgiessen von Produkten mit flüssigem Kern.
WO2013000841A1 (de) VERFAHREN ZUM STRANGGIEßEN EINES GIEßSTRANGS UND STRANGGIEßANLAGE
US5238050A (en) Strip casting
EP0858374B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum führen von strängen einer stranggiessanlage
EP3016762B1 (de) Giesswalzanlage und verfahren zum herstellen von metallischem walzgut
DE3440236C2 (de)
EP1370379B1 (de) Verfahren zum giessen und unmittelbar anschliessendem walzen und eine vorrichtung zur stützung, führung und verformung eines metall-, insbesondere eines stahlstranges
DE3207010A1 (de) Metallblech-durchlaufgiesseinrichtung
EP0036611B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Stützen eines im Stranggiess-Verfahren hergestellten Stahlstranges
EP1827735B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum bandgiessen von metallen
DE3029990C2 (de) Stranggieß-Walzengerüst für Mehrstranggießanlagen zum Stranggießen von Metall, insbesondere von Stahl
EP0107069A1 (de) Verfahren zum Stranggiessen von Metallen, insbesondere von Stahl und Stranggiessanlagen dazu
DE19622929C2 (de) Stützenanordnung für Dünnbandgießen
EP1385656A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum stranggie en von blöcken, brammen oder dünnbrammen
AT409830B (de) Anlage zur herstellung eines warmbandes
EP0614714A1 (de) Stranggiessmaschine für die kontinuierliche Herstellung von Dünnbrammen aus Stahl
DE3427708A1 (de) Vorrichtung zum seitlichen fuehren eines stranges einer knueppel-stranggussanlage
EP0879106A1 (de) Stützrollengerüst für metall-, insbesondere stahlstranggiessanlagen
EP0946318A1 (de) Verfahren und anlage zum stranggiessen von dünnbrammen
EP0394776A2 (de) Bogenstranggiessanlage für Stahlstränge mit einer oszillierbaren Durchlaufkokille
EP0294451B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen giessen von metallsträngen
DE2024108C3 (de) Führungsvorrichtung fur unvoll standig abgekühlte Gießstrange aus Metall, insbesondere aus Stahl
DE2144082C3 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Stützen und Führen eines aus einer Stranggießkokille austretenden Stahlstranges
WO2002085555A2 (de) Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen von metall

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19980424

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE DE FR GB IT LU NL

17Q First examination report despatched

Effective date: 19980821

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE DE FR GB IT LU NL

REF Corresponds to:

Ref document number: 186664

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19991215

Kind code of ref document: T

ET Fr: translation filed
GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 19991117

REF Corresponds to:

Ref document number: 59603687

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19991223

ITF It: translation for a ep patent filed
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20010914

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20010925

Year of fee payment: 6

Ref country code: AT

Payment date: 20010925

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Payment date: 20011002

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20011005

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20011011

Year of fee payment: 6

Ref country code: BE

Payment date: 20011011

Year of fee payment: 6

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021025

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021025

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021025

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021031

BERE Be: lapsed

Owner name: *MANNESMANN A.G.

Effective date: 20021031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030501

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030501

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030630

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20030501

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20051025