EP0577862A1 - Nachbrenner - Google Patents

Nachbrenner Download PDF

Info

Publication number
EP0577862A1
EP0577862A1 EP92111347A EP92111347A EP0577862A1 EP 0577862 A1 EP0577862 A1 EP 0577862A1 EP 92111347 A EP92111347 A EP 92111347A EP 92111347 A EP92111347 A EP 92111347A EP 0577862 A1 EP0577862 A1 EP 0577862A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
afterburner
damping
combustion chamber
resonator
air
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP92111347A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0577862B1 (de
Inventor
Jakob Prof. Dr. Keller
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ABB Research Ltd Sweden
Original Assignee
ABB Research Ltd Switzerland
ABB Research Ltd Sweden
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ABB Research Ltd Switzerland, ABB Research Ltd Sweden filed Critical ABB Research Ltd Switzerland
Priority to EP92111347A priority Critical patent/EP0577862B1/de
Priority to DE59208193T priority patent/DE59208193D1/de
Priority to US08/078,031 priority patent/US5431018A/en
Priority to CA002098810A priority patent/CA2098810A1/en
Priority to JP5164642A priority patent/JPH0694227A/ja
Priority to KR1019930012484A priority patent/KR940002550A/ko
Publication of EP0577862A1 publication Critical patent/EP0577862A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0577862B1 publication Critical patent/EP0577862B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F23M20/00—Details of combustion chambers, not otherwise provided for, e.g. means for storing heat from flames
    • F23M20/005—Noise absorbing means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2260/00—Function
    • F05B2260/96—Preventing, counteracting or reducing vibration or noise
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/35—Combustors or associated equipment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/00014—Reducing thermo-acoustic vibrations by passive means, e.g. by Helmholtz resonators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/03341—Sequential combustion chambers or burners

Definitions

  • the invention relates to an afterburner for a gas turbine combustion chamber, for example, in which a fuel feed arranged in a combustion chamber wall is enclosed by an annular air duct.
  • Afterburner in gas turbine combustors are used to advantage when very low-emission oil or gas combustion is aimed for.
  • the gas flow downstream of the normal burner, into which fuel has already been introduced from a primary source can have an average temperature of approximately 850 ° C.
  • fuel that is injected through an afterburner can be ignited sufficiently quickly.
  • the ignition delay time is so short that the post-combustion process is initiated over a useful distance, for example 2 to 10 cm.
  • afterburners are not self-sufficient. A flame stabilization zone is intentionally avoided here.
  • An afterburner thus offers the possibility of also at very high speeds, i.e. to convert a lot of fuel in very short periods of time. Your advantage is that the time spent in a zone that is not perfectly pre-mixed can be kept almost as short as you like. It can therefore be mixed very quickly at high speed.
  • the fuel or an air-fuel mixture from the afterburner is usually blown into the afterburner chamber with a cross jet, where it is mixed in quickly and homogeneously. This is not possible with conventional burners, otherwise the flame stabilization required there would be lost.
  • the predominant problem with an afterburner is that it is very susceptible to vibration. This is due to the fact that there is no clearly defined reaction zone as in a normal burner. Because the reaction zones can easily be influenced by pressure disturbances, such pressure disturbances in the combustion chamber can lead to large-scale displacements of the reaction, which can lead to very strong vibrations.
  • the invention has for its object to dampen thermoacoustically fanned vibrations in an afterburner of the type mentioned.
  • the air duct communicates with a flow-through Helmholz resonator via at least one feed pipe, the outlet of the at least one damping pipe of the Helmholz resonator being located in the area of the burner mouth into the afterburner.
  • the damping system can be effectively integrated into the afterburner, and because of the simple construction of an afterburner it is possible to design the afterburner itself or parts thereof as a damper.
  • the damping tube is designed as an annular channel.
  • the afterburner is thus encased in an air curtain that comes from the Helmholz resonator.
  • the damping medium flowing out of the damping tube in a ring shape into the afterburning chamber is therefore a component of the afterburning air.
  • the air used for damping purposes is therefore not considered lost.
  • a Nac burner arranged in a combustion chamber wall 1 is shown in simplified form in FIG.
  • the fuel is injected into the afterburning chamber 9 via an oil line 2 arranged centrally in the burner and / or via an annular gas lance 3 which surrounds the oil line 2.
  • the intention is, on the one hand, to fuel the gas very quickly into the existing gas volume to interfere, on the other hand to delay the reaction as long as possible. This avoids that very hot zones prevail over longer time intervals before the mixing process is complete.
  • the injected fuel jet is enveloped by an air jacket. This air jacket is brought up to the burner mouth 8 via an air duct 4.
  • the air duct 4 is fed from the collecting space 10 downstream of the compressor, not shown, and surrounds the fuel feeds 2, 3 in a ring.
  • This air jacket which conducts the post-combustion air that is usually required into the combustion chamber 9, also cools the fuel supply lines 2, 3.
  • a rinsed Helmholtz resonator is now to be used for sound attenuation.
  • a volume enclosing the air duct 4 is arranged in the combustion chamber wall 1, so that the afterburner and Helmholtz resonator form an integral component.
  • the air inlet openings to the helmwood volume 6 are designed as supply pipes 5, several of which extend over the circumference from the outer wall of the air duct 4 and protrude into the volume 6.
  • the damping tube 7 of the Helmholtz resonator is designed as an annular channel.
  • the feed tubes 5 preferably have the same length as the damper tube 7.
  • the ends of the damper tube are rounded off at the inlet and outlet.
  • the exit of the annular damper tube is located in the immediate area of the burner mouth 8, so that it is encased by a further annular air curtain.
  • the location of the damping is decisive for the stabilization of a thermoacoustic oscillation.
  • the greatest increase occurs when the reaction rate and the pressure disturbance oscillate in phase.
  • the strongest reaction rate usually occurs near the center of the combustion zone.
  • the ring-shaped arrangement of the damping tube in the region of the mouth of the afterburner therefore has the effect that the damping effect is achieved at an optimal point.
  • the feed pipes 5 are dimensioned such that they cause a relatively high pressure drop for the inflowing air.
  • the limitation of the pressure drop in the damping pipes results from the requirement that even with uneven pressure distribution on the inside of the combustion chamber wall, a sufficient purge air flow into the afterburning chamber is always guaranteed.
  • hot gas must not enter the Helmholz resonator in the opposite direction at any point.
  • the average flow velocity in the damping tube in the present case of a gas turbine combustion chamber can typically be 2 to 4 m / s with an ideal design. So it is very small compared to the vibration amplitude, which means that the air particles move back and forth pulsating in the damping tube. Nevertheless, only enough air is allowed to flow through that a significant heating of the resonator is avoided. Because with larger amounts of air, the resonance and thus the damping become weaker.
  • the Helmholz resonator is therefore dimensioned so that adequate purging is guaranteed. This prevents the damper from heating up and the resulting damper frequency drifting away.
  • the choice of the size of the Helmholtz volume 6 results from the requirement that the phase angle between the fluctuations in the damping air mass flows through the supply and Damping pipes should be greater than or equal to ⁇ / 2.
  • this requirement means that the volume should be at least so large that the Helmholtz frequency of the resonator, which is formed by the volume 6 and the openings 5 and 7, at least the frequency of the combustion chamber vibration to be damped.
  • the volume of the Helmholtz resonator used is preferably designed for the lowest natural frequency of the afterburner. It is also possible to choose an even larger volume. It is thereby achieved that a pressure fluctuation on the inside of the afterburning space leads to a strongly opposite phase fluctuation of the air mass flow, because the fluctuations in the damping air mass flows through the supply pipes and the damping pipes are no longer in phase.
  • the basic features of a flow through a Helmholtz resonator as can be used in a combustion chamber, but also everywhere else, are shown in FIG. 2.
  • the resonator essentially consists of the feed pipe 5a, the resonance volume 6a and the damping pipe 7a.
  • the feed pipe 5a determines the pressure drop.
  • the speed at the end of the feed pipe is adjusted so that the dynamic pressure of the jet together with the losses corresponds to the pressure drop across the combustion chamber. Only enough air is supplied that the interior of the damper does not heat up. Heating by radiation from the area of the combustion chamber would result in the frequency not remaining stable. The flushing should therefore only dissipate the radiated heat. So far, Helmholtz resonators are known.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
  • Spray-Type Burners (AREA)
  • Gas Burners (AREA)

Abstract

Bei einem Nachbrenner für eine Gasturbinenbrennkammer ist eine in einer Brennkammerwand (1) angeordnete Brennstoffzuführung (2, 3) von einem ringförmigen Luftkanal (4) umschlossen. Der Luftkanal (4) kommuniziert über mindestens ein Zuführrohr (5) mit einem durchströmtem Helmholzresonator (6). Der Austritt des als Ringkanal ausgebildeten Dämpfungsrohres (7) des Helmholzresonators befindet sich im Bereich der Brennermündung (8) in den Nachbrennraum (9). <IMAGE>

Description

    Technisches Gebiet
  • Die Erfindung betrifft einen Nachbrenner für beispielsweise eine Gasturbinenbrennkammer, bei welchem eine in einer Brennkammerwand angeordnete Brennstoffzuführung von einem ringförmigen Luftkanal umschlossen ist.
    • Stand der Technik
  • Nachbrenner in Gasturbinen-Brennkammern werden dann mit Vorteil angewendet, wenn eine sehr emissionsarme Oel- oder Gasverbrennung angestrebt wird. Die Gasströmung stromabwärts des normalen Brenners, in welchen aus einer Primärquelle bereits Brennstoff eingeführt wurde, kann dabei eine mittlere Temperatur von ca. 850°C aufweisen. In solcher Umgebung kann Brennstoff, der über einen Nachbrenner eingedüst wird, ausreichend rasch gezündet werden. Die Zündverzugszeit ist derart kurz, dass über eine nützliche Distanz hinweg, beispielsweise 2 bis 10 cm, der Nachverbrennungsvorgang eingeleitet wird.
  • Im Unterschied zu normalen Brennern sind Nachbrenner allerdings nicht selbstgängig. Mit Absicht wird hier eine Flammenstabilisierungszone vermieden. Ein Nachbrenner bietet somit die Möglichkeit, auch bei sehr hohen Geschwindigkeiten, d.h. in sehr kleinen Zeiträumen, sehr viel Brennstoff umzusetzen. Ihr Vorteil liegt darin, dass die Aufenthaltszeit in einer Zone, die nicht perfekt vorgemischt ist, fast beliebig kurz gehalten werden kann. Es kann also bei hoher Geschwindigkeit sehr schnell gemischt werden.
  • Hierzu der Brennstoff oder ein Luft-Brennstoffgemisch aus dem Nachbrenner in der Regel mit einem Querstrahl in den Nachbrennraum eingeblasen, wo eine schnelle und homogene Einmischung erfolgt. Bei konventionellen Brennern ist dies nicht möglich, da ansonsten die dort erforderliche Flammenstabilisierung verloren ginge.
  • Das vorherrschende Problem bei einem Nachbrenner ist, dass er sehr schwingungsanfällig ist. Dies ist dadurch bedingt, dass keine eindeutig definierte Reaktionszone wie bei einem Normalbrenner vorliegt. Aufgrund der leichten Beeinflussbarkeit der Reaktionszonen durch Druckstörungen können solche Druckstörungen im Brennraum zu grossräumigen Verschiebungen der Reaktion führen, was zu sehr starken Schwingungen führen kann.
    • Darstellung der Erfindung
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Nachbrenner der eingangs genannten Art thermoakustisch angefachte Schwingungen zu dämpfen.
  • Erfindungsgemäss wird dies dadurch erreicht, dass der Luftkanal über mindestens ein Zuführrohr mit einem durchströmtem Helmholzresonator kommuniziert, wobei sich der Austritt des mindestens einen Dämpfungsrohres des Helmholzresonators im Bereich der Brennermündung in den Nachbrennraum befindet.
  • Das Dämpfungssystem kann wirkungsvoll in den Nachbrenner integriert werden, wobei aufgrund der einfachen Bauweise eines Nachbrenners die Möglichkeit besteht, den Nachbrenner selbst oder Teile davon als Dämpfer auszugestalten.
  • Von besonderm Vorteil ist es, wenn das Dämpfungsrohr als Ringkanal ausgebildet ist. Damit ist der Nachbrenner nochmals eingehüllt in einen Luftschleier, der aus dem Helmholzresonator stammt. Das aus dem Dämpfungsrohr ringförmig in den Nachbrennraum ausströmende Dämpfungsmittel ist damit Bestandteil der Nachverbrennungsluft. Die zu Dämpfungszwecken verwendete Luft gilt demnach nicht als verloren.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnung
  • In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt.
    Es zeigen:
    • Fig.1
    einen Teillängschnitt durch den Nachbrenner;
    Fig.2
    das Prinzip des Helmholtzresonators.
  • Es sind nur die für das Verständnis der Erfindung wesentlichen Elemente gezeigt. Die Strömungsrichtung der Arbeitsmittel ist mit Pfeilen bezeichnet.
    • Weg zur Ausführung der Erfindung
  • In Fig 1 ist ein in einer Brennkammerwand 1 angeordneter Nacbrenner vereinfacht dargestellt. Der Brennstoff wird über eine zentral im Brenner angeordnete Ölleitung 2 in den Nachbrennraum 9 eingedüst und/oder über eine ringförmige Gaslanze 3, die die Ölleitung 2 umgibt. Die Absicht ist, den Brennstoff einerseits sehr rasch in die vorhandene Gasmenge einzumischen, andererseits die Reaktion so lange wie möglich zu verzögern. Damit wird vermieden, dass über längere Zeitintervalle hinweg sehr heisse Zonen vorherrschen, bevor der Mischvorgang abgeschlossen ist. Um nun zu vermeiden, dass die Reaktion unmittelbar an der Brennermündung 8 stattfindet, wird der eingedüste Brenstoffstrahl vom einem Luftmantel umhüllt. Dieser Luftmantel wird über einen Luftkanal 4 an die Brennermündung 8 herangeführt. Der Luftkanal 4 wird vom Sammelraum 10 stromabwärts des nicht dargestellten Verdichters angespeist und umgibt die Brennstoffzuführungen 2, 3 ringförmig. Dieser Luftmantel, der die in der Regel erforderliche Nachverbrennungsluft in den Brennraum 9 leitet, kühlt ebenfalls die Brennstoffzuführungen 2, 3.
  • Soweit sind Nachbrenner bekannt. Gemäss der Erfindung soll nunmehr zur Schalldämpfung ein gespülter Helmholtzresonator zur Anwendung gelangen. Hierzu ist in der Brennkammerwand 1 ein den Luftkanal 4 umschliessendes Volumen angeordnet, so dass Nachbrenner und Helmholtzresonator ein integrales Bauelement bilden. Die Lufteinlasssöffnungen zum Helmholzvolumen 6 sind als Zuführrohre 5 ausgebildet, von denen mehrere über den Umfang verteilt von der äusseren Wandung des Luftkanals 4 ausgehen und in das Volumen 6 hineinragen. das Dämpfungsrohr 7 des Helmholtzresonators ist als Ringkanal ausgebildet. Die Zuführrohre 5 haben vorzugsweise die gleiche Länge wie das Dämpferrohr 7. Zur Leistungssteigerung des Helmholtzresonators sind die Enden des Dämpferrohres am Ein- und Austritt mit einer Abrundung versehen. Der Austritt des ringförmigen Dämpferrohres befindet sich im unmittelbaren Bereich der Brennermündung 8, so dass diese von einem weiteren ringförmigen Luftschleier ummantelt ist.
  • Entscheidend für die Stabilisierung einer thermoakustischen Schwingung ist der Ort der Dämpfung. Stärkste Anfachung tritt dann auf, wenn die Reaktionsrate und die Druckstörung in Phase schwingen. Die stärkste Reaktionsrate tritt in der Regel in der Nähe des Zentrums der Verbrennungszone auf.
  • Deshalb wird auch dort die höchste Reaktionsratenschwankung sein, falls eine solche stattfindet. Die ringförmige Anordnung des Dämpfungsrohres im Bereich der Mündung des Nachbrenners bewirkt demnach, dass die Wirkung der Dämpfung an einer optimalen Stelle erzielt wird.
  • Zur Funktionsfähigkeit des Helmholtzresonator sind die Zuführrohre 5 so dimensioniert, dass sie für die einströmende Luft einen relativ hohen Druckabfall verursachen. Durch die Dämpfungsrohre 7 hingegen gelangt die Luft bei niedrigem Restdruckabfall in den Nachbrennraum 9. Die Begrenzung des Druckabfalls in den Dämpfungsrohren ergibt sich aus der Forderung, dass auch bei ungleichmässiger Druckverteilung auf der Innenseite der Brennkammerwand stets eine ausreichende Spülluftströmung in den Nachbrennraum hinein gewährleistet bleibt. Selbstverständlich darf an keiner Stelle Heissgas in umgekehrter Richtung in den Helmholzresonator eindringen.
  • Die mittlere Strömungsgeschwindigkeit im Dämpfungsrohr kann im vorliegenden Fall einer Gasturbinenbrennkammer typisch 2 bis 4 m/s betragen bei idealer Auslegung. Sie ist also sehr klein im Vergleich zur Schwingungsamplitude, was bedeutet, dass die Luftteilchen sich im Dämpfungsrohr pulsierend vorwärts und rückwärts bewegen. Dennoch wird nur gerade soviel Luft durchströmen lassen, dass ein nennenswertes Aufheizen des Resonators vermieden wird. Denn mit grösseren Luftmengen werden die Resonanz und somit die Dämpfung schwächer.
  • Der Helmholzresonator wird demnach so dimensioniert, dass eine ausreichende Spülung gewährleistet ist. Damit kann ein Aufheizen des Dämpfers und ein hierdurch bedingtes Wegdriften der Dämpferfrequenz vermieden werden.
  • Die Wahl der Grösse des Helmholtzvolumens 6 ergibt sich aus der Forderung, dass der Phasenwinkel zwischen den Schwankungen der Dämpfungsluft-Massenströme durch die Zufuhr- und Dämpfungsrohre grösser oder gleich π/2 sein soll. Für eine harmonische Schwingung mit vorgegebener Frequenz auf der Innenseite der Brennkammerwand bedeutet diese Forderung, dass das Volumen mindestens so gross sein soll, dass die Helmholtz-Frequenz des Resonators, der durch das Volumen 6 und die Öffnungen 5 und 7 gebildet wird, mindestens die Frequenz der zu dämpfenden Brennkammerschwingung erreicht. Daraus folgt ausserdem, dass das Volumen des verwendeten Helmholtzresonators vorzugsweise auf die tiefste Eigenfrequenz des Nachbrennraumes ausgelegt wird. Möglich ist auch die Wahl eines noch grösseren Volumens. Dadurch wird erreicht, dass eine Druckschwankung auf der Innenseite des Nachbrennraumes zu einer stark gegenphasigen Schwankung des Luftmassenstromes führt, weil ja jetzt die Schwankungen der Dämpfungsluft-Massenströme durch die Zuführrohre und die Dämpfungsrohre nicht mehr phasengleich sind.
  • Die grundsätzlichen Merkmale eines durchströmten Helmholtzresonators, wie er in einer Brennkammer, aber auch überall sonst, Anwendung finden kann, sind in Fig 2. dargestellt. Der Resonator besteht im wesentlichen aus dem Zuführrohr 5a, dem Resonanzvolumen 6a und dem Dämpfungsrohr 7a. Das Zuführrohr 5a bestimmt den Druckabfall. Die Geschwindigkeit am Ende des Zuführrohres stellt sich so ein, dass der dynamische Druck des Strahles zusammen mit den Verlusten dem Druckabfall über der Brennkammer entspricht. Es wird nur so viel Luft zugeführt, dass das Dämpferinnere sich nicht aufheizt. Eine Aufheizung durch Strahlung aus dem Bereich der Brennkammer hätte zur Folge, dass die Frequenz nicht stabil bleibt. Die Durchspülung soll deshalb lediglich die eingestrahlte Wärmemenge abführen. Soweit sind Helmholtzresonatoren bekannt.
  • Um die Leistung des Helmholtzresonators wesentlich zu steigern, hat es sich als zweckmässig erwiesen, die beiden Enden des Dämpfungsrohres 7a nicht scharfkantig auszuführen.
  • Gewählt wird eine Abrundung, deren Krümmungsradius folgende Bedingung erfüllt:
    Figure imgb0001
    Darin bedeuten:
    • Str
    die Strouhalzahl
    R
    der Krümmungradius der Abrundung
    f
    die Frequenz
    u
    die Schwankungsgeschwindigkeit der Strömung im Dämpfungsrohr

    Mit dieser Massnahme wird unter anderm erreicht, dass die Strömung am Eintritt und am Austritt des Dämpfungsrohres nicht völlig ablöst, wie das bei scharfkantigem Ein -und Austritt der Fall ist. Die Eintritts- und Austrittsverluste werden niedriger, wodurch die pulsierende Strömung wesentlich verlustärmer wird. Diese verlustarme Gestaltung führt zu sehr hohen Schwingungsamplituden, was wiederum zur Folge hat, dass der angestrebte hohe Strahlverlust an den Enden des Dämpfungsrohres weiter gesteigert wird. Anders ausgedrückt, das Anwachsen der Amplitude überkompensiert die Absenkung des Verlustbeiwertes. Im Ergebnis erzielt man einen Helmholtzresonator, der das zweifache bis dreifache an Dämpfungsleistung aufweist verglichen mit den an sich bekannten durchströmten Resonatoren.
    Bezugszeichenliste
    1 Brennkammerwand 6, 6a Helmholzresonator
    2 Brennstoffzuführung (Öl) 7, 7a Dämpfungsrohr
    3 Brennstoffzuführung (Gas) 8 Brennermündung
    4 Luftkanal 9 Nachbrennraum
    5, 5a Zuführrohr 10 Sammelraum

Claims (3)

  1. Nachbrenner für beispielsweise eine Gasturbinenbrennkammer, bei welchem eine in einer Brennkammerwand (1) angeordnete Brennstoffzuführung (2, 3) von einem ringförmigen Luftkanal (4) umschlossen ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Luftkanal (4) über mindestens ein Zuführrohr (5) mit einem durchströmtem Helmholzresonator (6) kommuniziert, wobei sich der Austritt des mindestens einen Dämpfungsrohres (7) des Helmholzresonators im Bereich der Brennermündung (8) in den Nachbrennraum (9) befindet.
  2. Nachbrenner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Dämpfungsrohr (7) als Ringkanal ausgebildet ist.
  3. Durchströmter Helmholtzresonator für einen Nachbrenner in einer Brennkammer, im wesentlichen bestehend aus einem Zuführrohr (5a), einem Resonanzvolumen (6a) und einem Dämpfungsrohr (7a),
    dadurch gekennzeichnet, dass das Dämpfungsrohr (7a) eintrittsseitig und austrittsseitig abgerundet ist.
EP92111347A 1992-07-03 1992-07-03 Nachbrenner Expired - Lifetime EP0577862B1 (de)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP92111347A EP0577862B1 (de) 1992-07-03 1992-07-03 Nachbrenner
DE59208193T DE59208193D1 (de) 1992-07-03 1992-07-03 Nachbrenner
US08/078,031 US5431018A (en) 1992-07-03 1993-06-18 Secondary burner having a through-flow helmholtz resonator
CA002098810A CA2098810A1 (en) 1992-07-03 1993-06-18 Secondary burner
JP5164642A JPH0694227A (ja) 1992-07-03 1993-07-02 二次バーナ
KR1019930012484A KR940002550A (ko) 1992-07-03 1993-07-03 이차 버너

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP92111347A EP0577862B1 (de) 1992-07-03 1992-07-03 Nachbrenner

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0577862A1 true EP0577862A1 (de) 1994-01-12
EP0577862B1 EP0577862B1 (de) 1997-03-12

Family

ID=8209779

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP92111347A Expired - Lifetime EP0577862B1 (de) 1992-07-03 1992-07-03 Nachbrenner

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5431018A (de)
EP (1) EP0577862B1 (de)
JP (1) JPH0694227A (de)
KR (1) KR940002550A (de)
CA (1) CA2098810A1 (de)
DE (1) DE59208193D1 (de)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1342953A1 (de) * 2002-03-07 2003-09-10 Siemens Aktiengesellschaft Gasturbine
KR100905254B1 (ko) 2007-11-06 2009-06-29 홍정구 연소기의 불안정 연소 영역에 대한 저감장치 및 저감방법
EP2187125A1 (de) * 2008-09-24 2010-05-19 Siemens Aktiengesellschaft Vorrichtung und Verfahren zur Dämpfung von Verbrennungsschwingungen
EP2474784A1 (de) 2011-01-07 2012-07-11 Siemens Aktiengesellschaft Verbrennungssystem für eine Gasturbine mit einem Resonator
EP2642203A1 (de) * 2012-03-20 2013-09-25 Alstom Technology Ltd Ringförmiger Helmholtz-Dämpfer
WO2014131876A1 (de) * 2013-02-28 2014-09-04 Siemens Aktiengesellschaft Dämpfungsvorrichtung für eine gasturbine, gasturbine und verfahren zur dämpfung thermoakustischer schwingungen
US9022726B2 (en) 2010-06-25 2015-05-05 Alstom Technology Ltd Thermally loaded, cooled component
EP3306197A1 (de) * 2016-10-08 2018-04-11 Ansaldo Energia Switzerland AG Konzentrische zweikraftstoffdüse für eine gasturbine
EP3438540A1 (de) * 2017-07-31 2019-02-06 Siemens Aktiengesellschaft Brenner mit einem schalldämpfer

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0974788B1 (de) * 1998-07-23 2014-11-26 Alstom Technology Ltd Vorrichtung zur gezielten Schalldämpfung innerhalb einer Strömungsmaschine
EP0990851B1 (de) 1998-09-30 2003-07-23 ALSTOM (Switzerland) Ltd Brennkammer für eine Gasturbine
DE19905995A1 (de) 1999-02-15 2000-08-17 Asea Brown Boveri Brennstofflanze zum Eindüsen von flüssigen und/oder gasförmigen Brennstoffen in eine Brennkammer sowie Verfahren zum Betrieb einer solchen Brennstofflanze
DE19905996A1 (de) 1999-02-15 2000-08-17 Abb Alstom Power Ch Ag Brennstofflanze zum Eindüsen von flüssigen und/oder gasförmigen Brennstoffen in eine Brennkammer
US6351947B1 (en) 2000-04-04 2002-03-05 Abb Alstom Power (Schweiz) Combustion chamber for a gas turbine
DE10056243A1 (de) 2000-11-14 2002-05-23 Alstom Switzerland Ltd Brennkammer und Verfahren zum Betrieb dieser Brennkammer
RU2212589C1 (ru) * 2002-06-28 2003-09-20 Козырев Александр Валентинович Камера сгорания теплового двигателя
WO2004079264A1 (de) * 2003-03-07 2004-09-16 Alstom Technology Ltd Vormischbrenner
EP1557609B1 (de) * 2004-01-21 2016-03-16 Siemens Aktiengesellschaft Vorrichtung und Verfahren zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer
EP1559874B1 (de) * 2004-02-02 2013-07-31 Siemens Aktiengesellschaft Diffusor und Turbine
US7788926B2 (en) * 2006-08-18 2010-09-07 Siemens Energy, Inc. Resonator device at junction of combustor and combustion chamber
US8127546B2 (en) * 2007-05-31 2012-03-06 Solar Turbines Inc. Turbine engine fuel injector with helmholtz resonators
US8516819B2 (en) 2008-07-16 2013-08-27 Siemens Energy, Inc. Forward-section resonator for high frequency dynamic damping
US8789372B2 (en) 2009-07-08 2014-07-29 General Electric Company Injector with integrated resonator
US8474265B2 (en) * 2009-07-29 2013-07-02 General Electric Company Fuel nozzle for a turbine combustor, and methods of forming same
US20120174591A1 (en) * 2009-09-24 2012-07-12 Matthias Hase Fuel Line System, Method for Operating of a Gas Turbine, and a Method for Purging the Fuel Line System of a Gas Turbine
WO2011054739A2 (en) 2009-11-07 2011-05-12 Alstom Technology Ltd Reheat burner injection system
WO2011054760A1 (en) 2009-11-07 2011-05-12 Alstom Technology Ltd A cooling scheme for an increased gas turbine efficiency
EP2496882B1 (de) 2009-11-07 2018-03-28 Ansaldo Energia Switzerland AG Injektionssystem mit brennstofflanzen für einen nachbrenner
EP2496884B1 (de) 2009-11-07 2016-12-28 General Electric Technology GmbH Injektionssystem für einen nachbrenner
EP2496883B1 (de) 2009-11-07 2016-08-10 Alstom Technology Ltd Vormischrbrenner für einen gasturbinenbrenner
US9127837B2 (en) * 2010-06-22 2015-09-08 Carrier Corporation Low pressure drop, low NOx, induced draft gas heaters
US8938971B2 (en) 2011-05-11 2015-01-27 Alstom Technology Ltd Flow straightener and mixer
RU2550370C2 (ru) 2011-05-11 2015-05-10 Альстом Текнолоджи Лтд Центробежная форсунка с выступающими частями
US9341375B2 (en) 2011-07-22 2016-05-17 General Electric Company System for damping oscillations in a turbine combustor
US9103551B2 (en) 2011-08-01 2015-08-11 General Electric Company Combustor leaf seal arrangement
US8966903B2 (en) 2011-08-17 2015-03-03 General Electric Company Combustor resonator with non-uniform resonator passages
US20130305739A1 (en) * 2012-05-18 2013-11-21 General Electric Company Fuel nozzle cap
US20130305725A1 (en) * 2012-05-18 2013-11-21 General Electric Company Fuel nozzle cap
CA2830031C (en) 2012-10-23 2016-03-15 Alstom Technology Ltd. Burner for a can combustor
KR20150074155A (ko) * 2012-10-24 2015-07-01 알스톰 테크놀러지 리미티드 희석 가스 혼합기를 가진 연속 연소
EP2725302A1 (de) 2012-10-25 2014-04-30 Alstom Technology Ltd Nachbrenneranordnung
JP2016516975A (ja) * 2013-04-25 2016-06-09 ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ 希釈ガスを備えた多段燃焼
EP2837883B1 (de) 2013-08-16 2018-04-04 Ansaldo Energia Switzerland AG Vorgemischter Rohrbrenner mit wellenförmigen Vormischflügeln für die zweite Stufe einer sequentiellen Gasturbine
CN104676646B (zh) * 2013-10-25 2019-08-13 安萨尔多能源瑞士股份公司 用于燃气涡轮的燃烧器的阻尼装置
US20150167980A1 (en) * 2013-12-18 2015-06-18 Jared M. Pent Axial stage injection dual frequency resonator for a combustor of a gas turbine engine
EP2933559A1 (de) 2014-04-16 2015-10-21 Alstom Technology Ltd Kraftstoffmischanordnung und Brennkammer mit einer solchen Mischanordnung
EP3023696B1 (de) 2014-11-20 2019-08-28 Ansaldo Energia Switzerland AG Nockenlanze für eine Gasturbinenbrennkammer
EP3029378B1 (de) 2014-12-04 2019-08-28 Ansaldo Energia Switzerland AG Sequenzieller Brenner für eine axiale Gasturbine
US10220474B2 (en) * 2016-12-02 2019-03-05 General Electricd Company Method and apparatus for gas turbine combustor inner cap and high frequency acoustic dampers
US20180174566A1 (en) * 2016-12-19 2018-06-21 Caterpillar Inc. Compact acoustic resonator for enclosed systems
DE102017223249A1 (de) 2016-12-19 2018-06-21 Brigham Young University Kompakter akustischer Resonator für geschlossene Systeme
EP3354984B1 (de) 2017-01-31 2020-09-09 Ansaldo Energia Switzerland AG Gelappter injektor für eine gasturbinenbrennkammer
CN114165813B (zh) * 2021-12-03 2022-08-30 北京航空航天大学 一种双油路供油的气动辅助一体化支板稳定器

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH262382A (de) * 1944-11-28 1949-06-30 Vickers Electrical Co Ltd Verbrennungsturbinenanlage.
GB648699A (en) * 1947-10-17 1951-01-10 Arthur Holmes Fletcher Improvements in or relating to gas-turbine engine fuel systems and liquid fuel injectors therefor
FR2414126A1 (fr) * 1978-01-04 1979-08-03 United Kingdom Government Melangeur de carburant par injection de ce dernier dans un jet d'air
US4409787A (en) * 1979-04-30 1983-10-18 General Electric Company Acoustically tuned combustor
DE3324805A1 (de) * 1983-07-09 1985-01-17 Betriebsforschungsinstitut VDEh - Institut für angewandte Forschung GmbH, 4000 Düsseldorf Einrichtung zur vermeidung von druckschwingungen bei brennkammern
FR2570129A1 (fr) * 1984-09-05 1986-03-14 Messerschmitt Boelkow Blohm Dispositif pour amortir les vibrations dans la chambre de combustion de moteurs-fusees a propergols liquides

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4111279A (en) * 1976-07-26 1978-09-05 Tenneco Inc. Louver flow muffler
JPS60213721A (ja) * 1984-04-09 1985-10-26 Matsushita Electric Ind Co Ltd パルス燃焼器用マフラ
US4570610A (en) * 1984-12-28 1986-02-18 Gas Research Institute Pulse combustion burner for cooking surface
US5123835A (en) * 1991-03-04 1992-06-23 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Pulse combustor with controllable oscillations

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH262382A (de) * 1944-11-28 1949-06-30 Vickers Electrical Co Ltd Verbrennungsturbinenanlage.
GB648699A (en) * 1947-10-17 1951-01-10 Arthur Holmes Fletcher Improvements in or relating to gas-turbine engine fuel systems and liquid fuel injectors therefor
FR2414126A1 (fr) * 1978-01-04 1979-08-03 United Kingdom Government Melangeur de carburant par injection de ce dernier dans un jet d'air
US4409787A (en) * 1979-04-30 1983-10-18 General Electric Company Acoustically tuned combustor
DE3324805A1 (de) * 1983-07-09 1985-01-17 Betriebsforschungsinstitut VDEh - Institut für angewandte Forschung GmbH, 4000 Düsseldorf Einrichtung zur vermeidung von druckschwingungen bei brennkammern
FR2570129A1 (fr) * 1984-09-05 1986-03-14 Messerschmitt Boelkow Blohm Dispositif pour amortir les vibrations dans la chambre de combustion de moteurs-fusees a propergols liquides

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 10, no. 70 (M-462)(2127) 19. März 1986 & JP-A-60 213 721 ( MATUSHITA ) *

Cited By (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1342953A1 (de) * 2002-03-07 2003-09-10 Siemens Aktiengesellschaft Gasturbine
WO2003074936A1 (de) * 2002-03-07 2003-09-12 Siemens Aktiengesellschaft Gasturbine
CN1320314C (zh) * 2002-03-07 2007-06-06 西门子公司 燃气轮机
US7246493B2 (en) 2002-03-07 2007-07-24 Siemens Aktiengesellschaft Gas turbine
KR100905254B1 (ko) 2007-11-06 2009-06-29 홍정구 연소기의 불안정 연소 영역에 대한 저감장치 및 저감방법
EP2187125A1 (de) * 2008-09-24 2010-05-19 Siemens Aktiengesellschaft Vorrichtung und Verfahren zur Dämpfung von Verbrennungsschwingungen
EP2400115B1 (de) * 2010-06-25 2019-05-29 Ansaldo Energia Switzerland AG Wärmebelastetes, Gekühltes Bauteil
US9022726B2 (en) 2010-06-25 2015-05-05 Alstom Technology Ltd Thermally loaded, cooled component
EP2474784A1 (de) 2011-01-07 2012-07-11 Siemens Aktiengesellschaft Verbrennungssystem für eine Gasturbine mit einem Resonator
WO2012093011A1 (en) 2011-01-07 2012-07-12 Siemens Aktiengesellschaft Combustion system for a gas turbine comprising a resonator
WO2013139813A1 (en) * 2012-03-20 2013-09-26 Alstom Technology Ltd Annular helmholtz damper
EP2642203A1 (de) * 2012-03-20 2013-09-25 Alstom Technology Ltd Ringförmiger Helmholtz-Dämpfer
CN104204675A (zh) * 2012-03-20 2014-12-10 阿尔斯通技术有限公司 环形赫尔姆霍茨阻尼器
US9618206B2 (en) 2012-03-20 2017-04-11 General Electric Technology Gmbh Annular helmholtz damper
CN104204675B (zh) * 2012-03-20 2017-04-26 通用电器技术有限公司 环形赫尔姆霍茨阻尼器
WO2014131876A1 (de) * 2013-02-28 2014-09-04 Siemens Aktiengesellschaft Dämpfungsvorrichtung für eine gasturbine, gasturbine und verfahren zur dämpfung thermoakustischer schwingungen
EP3306197A1 (de) * 2016-10-08 2018-04-11 Ansaldo Energia Switzerland AG Konzentrische zweikraftstoffdüse für eine gasturbine
US10753615B2 (en) 2016-10-08 2020-08-25 Ansaldo Energia Switzerland AG Dual fuel concentric nozzle for a gas turbine
EP3438540A1 (de) * 2017-07-31 2019-02-06 Siemens Aktiengesellschaft Brenner mit einem schalldämpfer
WO2019025094A1 (en) * 2017-07-31 2019-02-07 Siemens Aktiengesellschaft BURNER COMPRISING AN ACOUSTICAL DAMPER
US11204166B2 (en) 2017-07-31 2021-12-21 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Burner including an acoustic damper

Also Published As

Publication number Publication date
CA2098810A1 (en) 1994-01-04
EP0577862B1 (de) 1997-03-12
JPH0694227A (ja) 1994-04-05
DE59208193D1 (de) 1997-04-17
KR940002550A (ko) 1994-02-17
US5431018A (en) 1995-07-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0577862B1 (de) Nachbrenner
EP0597138B1 (de) Gasturbinen-Brennkammer
DE60007946T2 (de) Eine Brennkammer
EP0687860B1 (de) Brennkammer mit Selbstzündung
DE4446945B4 (de) Gasbetriebener Vormischbrenner
EP1336800B1 (de) Verfahren zur Verminderung verbrennungsgetriebener Schwingungen in Verbrennungssystemen sowie Vormischbrenner zur Durchführung des Verfahrens
EP0638769B1 (de) Brennstofflanze für flüssige und/oder gasförmige Brennstoffe sowie Verfahren zu deren Betrieb
DE4316475C2 (de) Gasturbinen-Brennkammer
DE19640980B4 (de) Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer
EP0592717B1 (de) Gasbetriebener Vormischbrenner
EP0985882B1 (de) Schwingungsdämpfung in Brennkammern
EP0576697B1 (de) Brennkammer einer Gasturbine
EP0745809A1 (de) Wirbelgenerator für Brennkammer
EP0401529A1 (de) Brennkammer einer Gasturbine
EP0987495B1 (de) Verfahren zum Minimieren thermoakustischer Schwingungen in Gasturbinenbrennkammern
EP0276397B1 (de) Brennkammer für Gasturbine
DE19948674A1 (de) Verbrennungseinrichtung, insbesondere für den Antrieb von Gasturbinen
DE4336096B4 (de) Vorrichtung zur Reduktion von Schwingungen in Brennkammern
EP0718550A1 (de) Einspritzdüse
EP0483554B1 (de) Verfahren zur Minimierung der NOx-Emissionen aus einer Verbrennung
DE19516798A1 (de) Vormischbrenner mit axialer oder radialer Luftzuströmung
EP0882932B1 (de) Brennkammer
DE19507088B4 (de) Vormischbrenner
EP0981016B1 (de) Brenner zum Betrieb einer Brennkammer
EP1001214A1 (de) Verfahren zur Verhinderung von Strömungsinstabilitäten in einem Brenner

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IT LI LU MC NL PT SE

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): CH DE FR GB IT LI NL

17P Request for examination filed

Effective date: 19940618

17Q First examination report despatched

Effective date: 19950704

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): CH DE FR GB IT LI NL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRE;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.SCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 19970312

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 19970312

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: ABB RESEARCH LTD.

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REF Corresponds to:

Ref document number: 59208193

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19970417

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 19970521

ET Fr: translation filed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19970731

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19970731

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20010614

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20010709

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20010713

Year of fee payment: 10

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20020703

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030201

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20020703

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030331

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST