EP0546359B1 - Verfahren zum Beschichten einer Oberfläche mittels einer thermischen Spritzmethode mit Kühlung - Google Patents

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EP0546359B1
EP0546359B1 EP92119729A EP92119729A EP0546359B1 EP 0546359 B1 EP0546359 B1 EP 0546359B1 EP 92119729 A EP92119729 A EP 92119729A EP 92119729 A EP92119729 A EP 92119729A EP 0546359 B1 EP0546359 B1 EP 0546359B1
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cooling
jet
carbon dioxide
expansion
process according
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EP92119729A
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Peter Dipl.-Ing. Heinrich (Fh)
Wolfgang Schmidtke
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Linde GmbH
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Linde GmbH
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
    • C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
    • C23C4/134—Plasma spraying

Definitions

  • the invention relates to a method for coating a surface by means of a thermal spray method, for example flame or high-speed flame spraying, arc or plasma spraying or detonation spraying, a jet of hot transport gas and molten material particles being directed onto the surface in question and in the process adjacent to the spray jet is cooled with a cooling jet consisting essentially of carbon dioxide containing cold gas and snow particles.
  • a thermal spray method for example flame or high-speed flame spraying, arc or plasma spraying or detonation spraying
  • a jet of hot transport gas and molten material particles being directed onto the surface in question and in the process adjacent to the spray jet is cooled with a cooling jet consisting essentially of carbon dioxide containing cold gas and snow particles.
  • Such a method is known from DE-PS 26 15 022.
  • pure carbon dioxide (CO2) is used as a coolant, which is supplied to the nozzle generating the cooling jet in a liquid state.
  • CO2 carbon dioxide
  • a mixture of gaseous and solid CO2, ie CO2 snow particles is formed, which achieves a particularly high cooling performance when it hits a workpiece and is particularly advantageous in connection with the thermal application of layers.
  • gaseous instead of liquid carbonic acid (CO2) so there would be a significant reduced cooling effect, since the resulting cooling jet would have a lower coldness and in particular a considerably lower proportion of CO2 snow particles.
  • liquid carbon dioxide with CO2 being at ambient temperature and under the condensing pressure
  • a special form of CO2 supply must be guaranteed, namely one in which the carbon dioxide from the respective storage containers is in the liquid phase is applied.
  • the carbon dioxide which is in standard storage at 20 ° C with about 57 bar pressure in the associated storage tanks, can be discharged from them by means of a riser pipe or in another special way, ie the storage tanks must be provided with a liquid phase extraction.
  • the object of the present invention was therefore to provide a thermal spray process with CO2 cooling which avoids or eliminates the disadvantages described and in particular also enables the use of gaseous carbon dioxide.
  • the carbon dioxide fraction in the cooling jet is obtained from gaseous carbon dioxide which is at least under 45 bar pressure, and in such a way that the carbon dioxide gas is initially largely closed via a narrow slot nozzle or another slot-like opening in an expansion slot arranged around this expansion slot Expansion volume is expanded into it and, based on this expansion volume and its outlet opening, the cooling jet is formed and directed onto the surface to be cooled.
  • any special equipment of the CO2 storage container can be omitted.
  • a slight limitation arises from the fact that the CO2 pressure in these containers for carrying out the invention must not drop below 45 bar, since the cold for the cooling jet alone from the Expansion cooling of the CO2 gas is obtained and on the other hand no contribution from the "latent cold" of the liquid carbon dioxide is available. For this reason, the cold yield is too low below pressure values of 45 bar, which can easily occur under unfavorable conditions - e.g. when the storage bottles are stored outdoors and at low outside temperatures. However, if the standard pressure values of approx. 57 bar, as they occur at room temperature, are available, this results in an excellent function.
  • the type of expansion of the carbon dioxide gas according to the invention via a slot nozzle or the like into a closed expansion volume is essential for the function and effectiveness of the invention.
  • the slot nozzle with its elongated and, on the other hand, narrow cross-sectional opening namely generates an expansion gas jet with a surface which is substantially enlarged in comparison to an expansion gas jet originating from a round nozzle.
  • This enlarged surface area results in an increased interaction of the expansion gas jet with its surroundings, which - according to the further essential feature of the invention - is formed by an expansion volume in which, during operation, cold carbon dioxide gas is almost exclusively already expanded. Warmer ambient air therefore has no direct access to the expanded carbon dioxide.
  • DE-PS 36 24 787 shows a cooling and freezing probe for local cooling of human or animal body areas and - in a secondary aspect - also of electronic components, which is based on the principle described, but the cooling of the respective area from close proximity takes place and no long-range cooling gas jet, but a suitably guided cooling gas flow is formed.
  • the transfer, adaptation and modified application according to the present invention is not obvious.
  • a cooling jet following and / or preceding the spray jet primarily protects temperature-sensitive spray material or heat-sensitive workpieces from overheating. With thermal spray processes cooled in the manner described, however, an increase in performance is generally possible compared to uncooled spray processes.
  • the method according to the invention is advantageously carried out with an expansion nozzle, which has a connectable to a CO2 gas source inner tube 6 with a final slot nozzle, and has an outer tube 9 enveloping the inner tube at the end of the slot nozzle, projecting significantly beyond and forming the expansion volume.
  • an expansion nozzle With this expansion nozzle, a diameter to length ratio of 1 to 3 to 1 to 10, preferably 1 to 5, is maintained with regard to the cylindrical expansion volume formed with the outer tube.
  • a distance from the workpiece of at least approximately 3 cm is advantageously maintained in process operation in order to obtain a favorable process function.
  • the applicant has determined that an even higher and more advantageous cooling effect of the cooling jet formed as described can be obtained by starting from a carbon dioxide gas with a pressure of more than 65 bar, preferably 70 to 80 bar.
  • a carbon dioxide gas with a pressure of more than 65 bar, preferably 70 to 80 bar.
  • special precautions have to be taken, since - as described above - CO2 is only available at around 57 bar in standard storage tanks.
  • said higher pressures are produced by heating the gas storage device together with its contents and thus by generating a higher vapor pressure of the liquid CO2 or that the pressure increase is generated by a pump connected downstream of the storage device.
  • a storage container is particularly advantageously heated, for example, by arranging an electrical heating conductor in it.
  • Containers equipped with heating conductors are also available, since such heating devices are provided in any case when large amounts of CO2 gas are provided in the associated storage containers.
  • This circumstance therefore accommodates the "high-pressure variant" of the invention, and a suitably equipped storage tank with, for example, pressure-sensitive heating control can easily supply the pressures above 65 bar.
  • a particularly effective cooling jet is formed with this method variant, the effect of which lies in the relatively high proportion of snow in the jet.
  • FIG. 1 now shows a thermal spraying process, for example a flame spraying or high-speed flame spraying process operated with fuel gas and transport gas. Shown is a spray nozzle 1, as well as an expansion nozzle 2 and a workpiece 3. To apply the surface layer, the workpiece shown, namely a shaft 3, is rotated according to arrow 4 and the spray jet of the spray nozzle 1 is directed approximately perpendicularly onto its surface. For example, a wear-resistant layer containing tungsten carbide can be applied, the flame spray nozzle 1 and the coolant nozzle 2 being coupled, aligned in parallel, and advanced according to arrow 5 along a parallel to the workpiece surface.
  • the expansion nozzle follows the spray nozzle at a constant distance of approx.
  • the coolant used here is, in particular, pure carbon dioxide or - if a particularly high cooling capacity is required - mixtures of carbon dioxide together with helium and / or hydrogen according to EP-PS 0 263 469, the admixing gases preferably only directly in the area of impact of the coolant jet 2 ' be mixed on the workpiece.
  • FIG. 2 shows one of the possible expansion nozzles for carrying out the method according to the invention in section. This is composed of an inner tube 6 with a closing slot nozzle 7, and an outer tube 9 enveloping the end of the inner tube and forming the expansion volume 8, which is open at its end facing away from the expansion nozzle 7.
  • FIG. 3 shows a front view of the expansion nozzle shown in FIG. 2, likewise in a sectional view along the section line S in FIG Expansion channel 8 relaxed into it.
  • the relaxation process arise in particular due to a negative pressure formation behind the slot nozzle 7 CO2 cold gas and snow particles, and there is thus a mixture of cold gas and snow in the expansion volume 8, which leaves the expansion nozzle through the outlet opening 10 of the outer tube 9 and directed onto the workpiece becomes.
  • Such an expansion nozzle is to be dimensioned according to the desired throughput.
  • a coolant nozzle of the type shown which is suitable for common flame spraying processes, has e.g. an inner diameter D (see Figure 2) with respect to the outer tube 9 of 3 mm and thus - according to the length dimension to be maintained - a protruding length L of e.g. 15 mm.
  • Another size that is important in relation to the invention is the opening width of the slot nozzle of the inner tube. As a rule, this is advantageously between 0.1 and 0.4 mm. This opening width is based on the selection of the basic size of the expansion nozzle, i.e. after selection of the diameter for the inner or outer tube, in the narrower sense determining for the flow of CO2 gas.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Beschichten einer Oberfläche mittels einer thermischen Spritzmethode, beispielsweise dem Flamm- oder Hochgeschwindigkeitsflammspritzen, dem Lichtbogen- oder Plasmaspritzen oder dem Detonationsspritzen, wobei ein Strahl aus heißem Transportgas und geschmolzenen Materialpartikeln auf die betreffende Oberfläche gerichtet wird und dabei benachbart zum Spritzstrahl mit einem zu wesentlichen Teilen aus Kohlendioxid bestehenden Kühlstrahl enthaltend Kaltgas und Schneepartikel gekühlt wird.
  • Ein solches Verfahren ist aus der DE-PS 26 15 022 bekannt. Bei diesem wird reine Kohlensäure (CO₂) als Kühlmittel angewandt, wobei diese der den Kühlstrahl erzeugenden Düse in flüssigem Zustand zugeführt wird. Dabei bildet sich beim Austritt aus dieser ein Gemisch aus gasförmigem und festem CO₂, d.h. CO₂-Schneepartikeln, welches beim Auftreffen auf ein Werkstück eine besonders hohe und in Verbindung mit dem thermischen Auftragen von Schichten besonders vorteilhafte Kühlleistung erzielt. Würde bei der, in der DE-PS 26 15 022 gezeigten Weise, gasförmige statt flüssige Kohlensäure (CO₂) eingesetzt, so ergäbe sich eine erheblich verringerte Kühlwirkung, da der entstehende Kühlstrahl eine geringere Kälte und insbesondere einen erheblich niedrigeren Anteil an CO₂-Schneepartikeln aufweisen würde. Dies kommt erstens dadurch zustande, daß diejenige Kältemenge, die für den Phasenübergang flüssig gasförmig dem CO₂ zuzuführen ist, bei der reinen Gasexpansion nicht mehr vorhanden ist, und zum zweiten dadurch, daß bei der in der obengenannten DE-PS gezeigten Düse und anderen gängigen Runddüsen das CO₂ sofort nach dem Verlassen der Düse umgebende Luft ansaugt, folglich ein inniger Wärmeaustausch mit dieser stattfindet und sich in der Folge deutlich weniger Schnee als bei der Flüssig-CO₂- Expansion bildet. Dieser CO₂-Schnee trägt jedoch wesentlich zur bekannten Kühlwirkung bei und bildet quasi einen Latentkälte-Speicher, der das Werkstück unmittelbar kühlt. Die Folge wäre eine im Vergleich zum Verfahren gemäß der DE-PS erheblich verringerte Kühlwirkung auf einem beaufschlagten Werkstück.
  • Gleiches gilt auch für die aus der EP-PS 0 263 469 bekannten Verfahren, bei denen ebenfalls ein aus Flüssig-CO₂ erzeugter, jedoch gemischter Kühlstrahl bestehend aus CO₂-Gas, CO₂-Schnee und weiteren Gasen, beispielsweise Helium und/oder Wasserstoff, zur Kühlung der thermisch gespritzten Oberflächen angewandt wird.
  • Die Anwendung flüssigen Kohlendioxids, wobei jeweils auf Umgebungstemperatur befindliches, unter dem Verflüssigungsdruck stehendes CO₂ angesprochen ist, bedeutet allerdings, daß eine spezielle Form der CO₂-Versorgung zu gewährleisten ist, nämlich eine solche, in der das Kohlendioxid aus den jeweiligen Speicherbehältern in der flüssigen Phase ausgebracht wird. Das heißt, daß das Kohlendioxid, das sich gemäß Standardspeicherung bei 20 °C mit etwa 57 bar Druck in den zugehörigen Speicherbehältern befindet, aus diesen mittels Steigrohr oder auf andere spezielle Weise auszubringen ist, d.h. daß die Speicherbehälter mit einer Flüssigphasenentnahme versehen sein müssen.
  • Eine weitere Schwierigkeit bei der Anwendung von Kohlendioxid zu Kühlzwecken in Verbindung mit thermischen Spritzmethoden besteht darin, daß sich mit einem aus einer konventionellen Runddüse austretenden Kohlendioxidstrahl ein turbulenter, breit gefächerter Schnee-Gas-Mischstrahl ausbildet, der keine gezielte Einwirkung auf einen geeignet begrenzten Oberflächenbereich zuläßt. Bei der Anwendung eines solchen turbulenten und divergenten Kohlendioxidstrahls benachbart zu einem Spritzstrahl kann zudem eine nachteilige gegenseitige Beeinflussung des Spritzstrahls und des Kühlstrahls erfolgen.
  • Die Aufgabenstellung der vorliegenden Erfindung bestand daher darin, ein thermisches Spritzverfahren mit CO₂-Kühlung anzugeben, das die beschriebenen Nachteile vermeidet oder beseitigt und insbesondere auch die Anwendung von gasförmigen Kohlendioxid ermöglicht.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Kohlendioxidanteil im Kühlstrahl aus gasförmigem, wenigstens unter 45 bar Druck stehendem Kohlendioxid gewonnen wird und zwar derart, daß das Kohlendioxidgas über eine enge Schlitzdüse oder eine sonstige schlitzartige Öffnung zunächst in ein um diesen Expansionsschlitz angeordnetes, weitgehend abgeschlossenes Expansionsvolumen hinein expandiert wird und ausgehend von diesem Expansionsvolumen und dessen Austrittsöffnung der Kühlstrahl gebildet und auf die zu kühlende Fläche gerichtet wird.
  • Aufgrund der Tatsache, daß erfindungsgemäß von gasförmigem und nicht flüssigem Kohlendioxid ausgegangen wird, kann zunächst jegliche Sonderausstattung der CO₂-Speicherbehälter entfallen. Eine geringfügige Einschränkung entsteht hierbei dadurch, daß der CO₂-Druck in diesen Behältern zur Durchführung der Erfindung nicht unter 45 bar abfallen darf,da die Kälte für den Kühlstrahl allein aus der Expansionsabkühlung des CO₂-Gases gewonnen wird und andererseits kein Beitrag aus der "latenten Kälte" des flüssigen Kohlendioxids mehr verfügbar ist. Aus diesem Grund ist unterhalb von Druckwerten von 45 bar, die bei ungünstigen Bedingungen - z.B. bei Lagerung der Speicherflaschen im Freien und tiefen Außentemperaturen - ohne weiteres auftreten können, die Kälteausbeute zu gering. Sind jedoch die Standarddruckwerte von ca. 57 bar, wie sie sich bei Raumtemperatur einstellen, verfügbar, so ergibt sich eine ausgezeichnete Funktion.
  • Dabei ist vor allem die erfindungsgemäße Art der Entspannung des Kohlendioxidgases über eine Schlitzdüse oder dergleichen in ein abgeschlossenes Expansionsvolumen hinein für die Funktion und Effektivität der Erfindung wesentlich. Die Schlitzdüse mit ihrer länglichen und andererseits schmalen Querschnittsöffnung erzeugt nämlich einen Expansionsgasstrahl mit einer im Vergleich zu einem aus einer Runddüse stammenden Expansionsgasstrahl wesentlich vergrößerten Oberfläche. Diese vergrößerte Oberfläche resultiert in einer verstärkten Wechselwirkung des Expansionsgasstrahls mit seiner Umgebung, die - nach dem weiteren wesentlichen Merkmal der Erfindung - von einem Expansionsvolumen gebildet wird, in dem sich im Betrieb fast ausschließlich bereits expandiertes, kaltes Kohlendioxidgas befindet. Wärmere Umgebungsluft besitzt also keinen unmittelbaren Zutritt zum expandierten Kohlendioxid. Daraus ergibt sich, daß zunächst nur wenig Wärme aus der Umgebung dem Kohlendioxid zufließen kann und deshalb im Expansionsvolumen - durch das dort quasi vorhandene Wärmedefizit - eine verstärkte Bildung von Kohlendioxid-Schneepartikeln stattfindet. Im Vergleich zu einer unabgeschirmten Expansion gasförmigen Kohlendioxids wird also ein deutlich erhöhter Anteil an Schneepartikeln erzeugt, welche vor allem den bei der Kühlung thermisch gespritzter Schichten erwünschten, starken Kühleffekt bewirken. Die im Expansionsraum entstandene Gas-Schnee-Mischung wird nun über den weiteren Verlauf des Expansionsvolumens zu einem Kühlstrahl ausgebildet und durch die Austrittsöffnung auf das Werkstück gelenkt. Mit einem auf diese Weise erzeugten Kühlstrahl ergibt sich eine effektive Kühlung des Werkstücks in seinem Anströmbereich, wobei bei Bedarf dem Kühlstrahl noch weitere, die Kühlwirkung erhöhende Gase zugemischt werden können.
  • Grundsätzlich ist hinsichtlich der vorgeschlagenen Expansionsweise darauf hinzuweisen, daß diese bereits aus einem anderen technischen Fachgebiet, nämlich der Medizintechnik bekannt ist. Beispielsweise zeigt die DE-PS 36 24 787 eine Kühl- und Gefriersonde zum lokalen Abkühlen von menschlichen oder tierischen Körperbereichen und - in einem Nebenaspekt - auch von elektronischen Bauteilen, die auf dem beschriebene Prinzip beruht, wobei jedoch die Kühlung des jeweiligen Bereichs aus unmittelbarer Nähe erfolgt und kein weitreichender Kühlgasstrahl, sondern ein geeignet geführter Kühlgasstrom gebildet wird. Die Übertragung, Anpassung und abgewandelte Anwendung gemäß der vorliegenden Erfindung liegt jedoch nicht nahe.
  • Bevorzugte Ausführungsvarianten der vorliegenden Erfindung sind nun in den Unteransprüchen 2 bis 5 angegeben.
  • Dabei ist zu bemerken, daß ein nachfolgend und/oder vorausgehend zum Spritzstrahl geführter Kühlstrahl vor allem temperaturempfindliches Spritzmaterial oder hitzeempfindliche Werkstücke insgesamt vor Überhitzung schützt. Mit in der beschriebenen Weise gekühlten thermischen Spritzvorgängen ist allerdings generell eine Leistungssteigerung gegenüber ungekühlten Spritzvorgängen möglich.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren wird schließlich in vorteilhafter Weise mit einer Expansionsdüse durchgeführt, welche ein an eine CO₂-Gasquelle anschließbares Innenrohr 6 mit abschließender Schlitzdüse besitzt, sowie ein das Innenrohr am Schlitzdüsenende umhüllendes, deutlich darüber hinaus ragendes und das Expansionsvolumen bildendes Außenrohr 9 aufweist. Bei dieser Expansionsdüse wird hinsichtlich des mit dem Außenrohr gebildeten, zylinderförmigen Expansionsvolumens ein Durchmesser zu Längenverhältnis von 1 zu 3 bis 1 zu 10, vorzugsweise 1 zu 5, eingehalten.
  • Mit der erfindungsgemäßen Expansionsdüse wird im Verfahrensbetrieb mit Vorteil ein Abstand zum Werkstück von wenigstens ca. 3 cm eingehalten, um eine günstige Verfahrensfunktion zu erhalten.
  • Prinzipiell besteht mit dem erfindungsgemäßen Kühlstrahlen auch die Möglichkeit, aus dem Spritzbereich zurückprallende Spritzpartikel vom Werkstück weg zu befördern und so Beschichtungfehler zu vermeiden.
  • Im folgenden wird anhand der Zeichnungen das erfindungsgemäße Verfahren sowie eine entsprechende Expansionsdüse beispielhaft näher erläutert. Es zeigt:
    • Figur 1
    einen autogenen Flammspritzvorgang in schematischer Darstellung;
    Figur 2
    eine erfindungsgemäße CO₂-Expansionsdüse in Seitenansicht im Schnitt;
    Figur 3
    eine erfindungsgemäße CO₂-Expansionsdüse in Vorderansicht;
    Zunächst sei von einer standardgemäßen CO2-Versorgung ausgegangen, d.h. z.B. von einem unter Umgebungstemperatur stehenden Mittel- oder Hochdrucktank für CO2. Dieser enthält im Normalfall im Gleichgewicht sowohl flüssiges als auch gasförmiges CO2 mit einem Druck von ca. 57 bar. Das unter diesem Druck stehende Kohlendioxidgas wird nun gemäß der Erfindung über eine sehr enge, schlitzartige, in ihrer Längsausdehnung im Bereich einiger Millimeter liegende Düse in ein abgegrenztes Expansionsvolumen hinein entspannt. Auf diese Weise entsteht ausgangsseitig des z.B. durch ein Röhrchen gebildeten Expansionsvolumens ein relativ eng begrenzter und wenig turbulenter Strahl aus kaltem CO2-Gas und Schnee, der sich insbesondere für die Kühlung bei thermischen Spritzvorgängen ausgezeichnet eignet.
  • Durch weitere Versuche hat die Anmelderin festgestellt, daß eine noch höhere und vorteilhaftere Kühlwirkung des wie geschildert gebildeten Kühlstrahls dadurch erhalten werden kann, daß von einem Kohlendioxidgas mit mehr als 65 bar Druck, vorzugsweise 70 bis 80 bar, ausgegangen wird. Dazu sind jedoch besondere Vorkehrungen zu treffen, da - wie oben beschrieben - CO₂ in Standardspeichern nur mit etwa 57 bar zur Verfügung steht. Erfindungsgemäß wird zur Lösung dieses Problems vorgeschlagen, daß die besagten höheren Drucke durch Aufheizen des Gasspeichers samt Inhalt und somit durch Erzeugen eines höheren Dampfdrucks des flüssigen CO₂'s hergestellt werden oder daß die Druckerhöhung durch eine dem Speicher nachgeschaltete Pumpe erzeugt wird. Besonders vorteilhaft wird ein Speicherbehälter z.B. dadurch beheizt, daß ein elektrischer Heizleiter in diesem angeordnet wird. Mit Heizleitern ausgestattete Behälter sind im übrigen verfügbar, da bei der Bereitstellung großer CO2-Gasmengen in den zugehörigen Speicherbehältern solche Heizeinrichtungen ohnehin vorgesehen sind. Dieser Umstand kommt also der "Hochdruckvariante" der Erfindung entgegen und ein entsprechend ausgerüsteter Speichertank mit z.B. drucksensitiver Heizungsregelung kann die besagten Drucke über 65 bar problemlos liefern. In jedem Falle jedoch, wird mit dieser Verfahrensvariante ein besonders effektiver Kühlstrahl ausgebildet, dessen Wirkung in dem relativ hohen Schneeanteil im Strahl begründet liegt.
  • Figur 1 zeigt nun einen thermischen Spritzvorgang,beispielsweise einen mit Brenngas und Transportgas betriebenen Flammspritz- oder Hochgeschwindigkeitsflammspritzvorgang. Gezeigt ist eine Spritzdüse 1, sowie eine Expansionsdüse 2 und ein Werkstück 3. Zum Auftrag der Oberflächenschicht wird das gezeigte Werkstück, nämlich eine Welle 3, gemäß Pfeil 4 in Rotation versetzt und der Spritzstrahl der Spritzdüse 1 etwa senkrecht auf deren Oberfläche gerichtet. Beispielsweise kann eine verschleißfeste, Wolframcarbid enthaltende Schicht aufgetragen werden, wobei die Flammspritzdüse 1 sowie die Kühlmitteldüse 2 gekoppelt, parallel ausgerichtet und gemäß Pfeil 5 entlang einer Parallele zur Werkstückoberfläche vorgeschoben werden. Die Expansionsdüse folgt der Spritzdüse in gleichbleibendem Abstand von ca. 5 bis 15 cm (Abstand bezüglich der beiden Düsenachsen). Es ist zu erkennen, daß die neu aufgebrachten Schichtbereiche nach Verlassen des Spritzbereichs unter den Einfluß des von der Expansionsdüse 2 ausgehenden Kühlmittelstrahls 2' gelangen und somit dieser Oberflächenbereich mit frisch aufgetragener Beschichtung abgekühlt und zudem auch die Ausbreitung der Wärme von der Spritzzone weg in bereits beschichtete Werkstückbereiche verhindert wird. Als Kühlmittel kommen hierbei insbesondere reines Kohlendioxid oder - bei Notwendigkeit einer besonders hohen Kühlleistung - auch Mischungen von Kohlendioxid zusammen mit Helium und/oder Wasserstoff gemäß EP-PS 0 263 469 zur Anwendung, wobei die Zumischgase mit Vorzug erst unmittelbar im Auftreffbereich des Kühlmittelstrahls 2'auf dem Werkstück zugemischt werden.
  • In Figur 2 ist eine der möglichen Expansionsdüsen für die Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens im Schnitt gezeigt. Diese setzt sich zusammen aus einem Innenrohr 6 mit abschließender Schlitzdüse 7, sowie einem das Innenrohr endseitig umhüllenden, das Expansionsvolumen 8 bildenden Außenrohr 9, das an seinem der Expansionsdüse 7 abgewandten Ende offen ist.
  • Die Figur 3 zeigt hierzu eine Vorderansicht der in Figur 2 gezeigten Expansionsdüse ebenfalls in einer Schnittansicht gemäß der Schnittlinie S in Figur 2. Erfindungsgemäß wird nun dieser Düse und insbesondere dem darin befindlichen Innenrohr 6 gasförmiges Kohlendioxid mit vorzugsweise mehr als 65 bar Druck zugeführt und in den Expansionskanal 8 hinein entspannt. Beim Entspannungsprozeß entstehen insbesondere aufgrund einer Unterdruckbildung hinter der Schlitzdüse 7 CO₂-Kaltgas und anteilig Schneepartikel, und es ergibt sich so im Expansionsvolumen 8 ein Gemisch aus kaltem Gas und Schnee, das durch die Austrittsöffnung 10 des Außenrohres 9 die Expansionsdüse verläßt und auf das Werkstück gelenkt wird.
  • Eine solche Expansionsdüse ist je nach gewünschtem Mengendurchsatz zu dimensionieren. Eine für gängige Flammspritzvorgänge geeignete Kühlmitteldüse der gezeigten Art weist z.B. einen Innendurchmesser D (siehe Figur 2) bezüglich des Außenrohres 9 von 3 mm und somit - gemäß der einzuhaltenden Längendimensionierung - eine überstehende Länge L von z.B. 15 mm auf. Eine weitere, erfindungsbezogen wichtige Größe stellt die Öffnungsweite der Schlitzdüse des Innenrohres dar. Diese beträgt im Regelfall und mit Vorteil zwischen 0,1 und 0,4 mm. Diese Öffnungsweite ist nach Auswahl der Grundgröße der Expansionsdüse, d.h. nach Auswahl des Durchmessers für das Innen- bzw.das Außenrohr, im engeren Sinne bestimmend für den Durchfluß an CO₂-Gas.
  • Mit der gezeigten Expansionsdüse und der dargestellten Erzeugung eines Kohlendioxid-Kühlstrahles aus gasförmigem Kohlendioxid wird also eine vorteilhafte Möglichkeit zum Kühlen bei thermischen Spritzmethoden zur Verfügung gestellt, wobei die wesentlichen Elemente in der Expansionsweise des CO₂'s und der zugehörigen Expansionsdüse zu finden sind.

Claims (12)

  1. Verfahren zum Beschichten einer Oberfläche mittels einer thermischen Spritzmethode, wobei ein Spritzstrahl aus heißem Transportgas und geschmolzenem Materialpartikeln auf die betreffende Oberfläche gerichtet wird und dabei benachbart zum Spritzstrahl mit einem zu wesentlichen Teilen aus Kohlendioxid bestehenden Kühlstrahl enthaltend Kaltgas und Schneepartikel gekühlt wird, dadurch gekennzeichnet,
    daß der Kohlendioxidanteil im Kühlstrahl aus gasförmigem, wenigstens unter 45 bar Druck stehendem Kohlendioxid gewonnen wird und zwar derart,
    daß das Kohlendioxidgas über eine Schlitzdüse oder eine sonstige schlitzartige Öffnung zunächst in ein um diesen Expansionsschlitz angeordnetes, weitgehend gegen die Umgebung abgeschlossenes Expansionsvolumen hinein expandiert wird
    und ausgehend von diesem Expansionsvolumen und dessen Austrittsöffnung der Kühlstrahl gebildet und auf den zu kühlenden Bereich gerichtet wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kohlendioxidanteil im Kühlstrahl aus gasförmigem, wenigstens unter 65 bar stehendem , vorzugsweise 70 bis 80 bar aufweisendem, Kohlendioxid gebildet wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das erhöhte Druckniveau des Kohlendioxids durch Zufuhr von Wärme zum zugehörigen Speicherbehälters bewirkt wird, wobei Temperaturen von 25 bis 35 °C, vorzugsweise von 30 bis 32 °C, erzeugt werden.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Zufuhr von Wärme zum Speicherbehälter mit einem im Speicherbehälter untergebrachten, elektrischen Heizleiter durchgeführt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das erhöhte Druckniveau mittels eines bzw. durch den Einsatz eines, dem Speicherbehälter nachgeschalteten Verdichters erzeugt wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das den Kühlstrahl bildende Expansionsvolumen mit seiner Austrittsöffnung mit einem Abstand zum Werkstück von 2 bis 15 cm, vorzugsweise 3 bis 8 cm, geführt wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlung mit dem Kühlstrahl in der Weise ausgeführt wird, daß der Kühlstrahl dem Spritzstrahl nachfolgend geführt wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß ein Kühlstrahl dem Spritzstrahl vorauslaufend geführt wird.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß mehr als ein Kühlstrahl vorgesehen wird.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, der Spritzstrahl von mehreren Kühlstrahlen oder von einem Kühlgashüllstrom nach allen Seiten hin umgeben wird.
  11. Expansionsdüse zur Ausführung des Verfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 10, gekennzeichnet durch ein an eine Kohlendioxidquelle anschließbares Innenrohr 6 mit abschließender Schlitzdüse 7, sowie
    ein das Innenrohr am Schlitzdüsenende umhüllendes, darüber hinaus ragendes und das Expansionsvolumen 8 bildendes Außenrohr 9, das an seinem der Schlitzdüse 7 abgewandten Ende eine Austrittsöffnung 10 besitzt.
  12. Expansionsdüse nach Anspruch 10,dadurch gekennzeichnet, daß hinsichtlich des mit dem Außenrohr gebildeten, zylinderförmigen Expansionsvolumens 8 ein Durchmesser zu Längenverhältnis von 1 zu 3 bis 1 zu 10, vorzugsweise etwa 1 zu 5, eingehalten ist.
EP92119729A 1991-12-12 1992-11-19 Verfahren zum Beschichten einer Oberfläche mittels einer thermischen Spritzmethode mit Kühlung Expired - Lifetime EP0546359B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4141020 1991-12-12
DE4141020A DE4141020A1 (de) 1991-12-12 1991-12-12 Verfahren zum beschichten einer oberflaeche mittels einer thermischen spritzmethode mit nachfolgender kuehlung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0546359A1 EP0546359A1 (de) 1993-06-16
EP0546359B1 true EP0546359B1 (de) 1995-06-21

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ID=6446903

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP92119729A Expired - Lifetime EP0546359B1 (de) 1991-12-12 1992-11-19 Verfahren zum Beschichten einer Oberfläche mittels einer thermischen Spritzmethode mit Kühlung

Country Status (5)

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EP (1) EP0546359B1 (de)
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