EP0455761B1

EP0455761B1 - Hydraulische ventilsteuervorrichtung für brennkraftmaschinen

Info

Publication number: EP0455761B1
Application number: EP90915296A
Authority: EP
Inventors: Helmut Rembold; Ernst Linder
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 1989-11-25
Filing date: 1990-10-26
Publication date: 1993-12-29
Anticipated expiration: 2010-10-26
Also published as: DE59004044D1; EP0455761A1; JPH04502660A; DE3939065A1; WO1991008385A1; US5263441A

Abstract

Hydraulische Ventilsteuervorrichtung in der Ausgestaltung für eine Mehrzylinder-Brennkraftmaschine mit einem den Druckraum (19) des Ventilstößels zugeordneten Speicherraum (26), der einen Speicherkolben (23) aufweist, welcher gleichzeitig als Ventil dient, mit dem der Speicherraum (26) vom Druckraum (19) trennbar ist, wobei der Speicherkolben (23) aus seiner Ruhelage in seine Speicherfunktion durch einen Hydraulikstoß versetzt wird, der über ein Magnetventil (34) gesteuert über eine Steuerleitung (35), in der ein Rückschlagventil (36) angeordnet ist, in den Speicherraum (26) geleitet wird. Ein Verschieben des Speicherkolbens (23) findet nur dann statt, wenn über den Antriebsnocken (4) eine Ventilbetätigung stattfindet und dadurch im Druckraum (19) der für die Verschiebung des Speicherkolbens (23) ausreichende Arbeitsdruck herrscht.

Description

Stand der Technik

Die Erfindung geht aus von einer hydraulischen Ventilsteuervorrichtung für eine Brennkraftmaschine nach der Gattung des Hauptanspruchs.
Bei einer bekannten hydraulischen Ventilsteuervorrichtung der gattungsgemäßen Art (DE-OS 3 511 820) wird über ein 3/2-Wegeventil die Druckleitung gesteuert, indem gemäß einem speziellen Ausführungsbeispiel (Fig. 8 und 9) das Wegeventil in der einen Schalt-Stellung die Druckleitung mit dem Druckraum eines Ventilstößels und in der anderen Schaltstellung mit dem Druckraum eines anderen Ventilstößels verbindet und dies unter Verwendung nur eines einzigen Flüssigkeitsspeichers für beide Druckräume. Es werden also für zwei Motoreinlaßventile je eine Steuerstellung des Magnetventils und für beide Einlaßventile nur ein Speicher verwendet. Die Präzision der Steuerung, d.h. wie genau der angestrebte Öffnungszeitquerschnitt des Motorventils erreichbar ist, hängt besonders bei hohen Drehzahlen davon ab, wie groß das gesamte Ölvolumen ist, das bei der Steuerung hin und her geschoben werden muß und wieviele Steuerkanäle mit entsprechenden Steuerquerschnitten durchströmt werden müssen. Für die Kosten und die Störanfälligkeit einer solchen hydraulischen Ventilsteuervorrichtung ist vor allem das Magnetventil beachtlich, wobei bei Motoren üblicher Maximaldrehzahl die mögliche Schaltfrequenz dieser Magnetventile bei weitem nicht ausgenutzt ist. Hinzu kommt die Belastung für die Kosten jedes extra Magnetventils.
Es ist auch schon vorgeschlagen worden (DE-P 38 15 668.7), bei einer gattungsgemäßen hydraulischen Ventilsteuervorrichtung den Speicherkolben als bewegliches Ventilglied auszubilden, wobei die Stirnkante des Kolbens mit einem Ventilsitz zusammenwirkt, wodurch die Verbindung zwischen Druckleitung und Speicherraum steuerbar ist. Der Speicherkolben dient gleichzeitig als Anker eines stromlos offenen Magnetventils, so daß bei erregtem Magnet die Druckleitung vom Speicherraum getrennt ist. Zwar ist durch diese Lösung eine Kombination von Flüssigkeitsspeicher und Magnetventil erreicht, bei der das gleiche Teil einerseits als bewegliches Ventilglied des Magnetventils und andererseits als Speicherkolben dient, es muß jedoch für jede Ventilsteuereinheit eine solche "Magnetventilspeichereinheit" zur Verfügung stehen.

Vorteile der Erfindung

Die erfindungsgemäße Ventilsteuervorrichtung mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß bereits ein niedriger bestimmter Steuerdruck von der Steuerleitung her genügt, um den Speicherkolben von seinem Ventilsitz abzuheben. Da die Steuerleitung durch das Magnetventil gesteuert wird, wirkt sich ein Öffnen des Magnetventils in der unter geringem Vordruck stehenden Förderleitung als Druckstoß des Steueröls auf den Speicherkolben aus.
Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist am Speicherkolben eine entgegen der Kraft der Speicherfeder wirkende und vom Druck des im Druckkanal vorhandenen Steueröls stets beaufschlagte Druckfläche vorhanden, wobei die Kraft der Speicherfeder größer ist als die Steuerkraft zuzüglich der durch diese Druckfläche bewirkten Vordruckkraft. Diese unterstützende Betätigungskraft, die am Speicherkolben vom Druckraum her an der Druckfläche angreift, ist dann entsprechend groß,
wenn der zugeordnete Ventilstößel gerade durch den Antriebsnocken betätigt wird und dadurch im Druckraum der hohe zur Einlaßventilbetätigung erforderliche Arbeitsdruck erzeugt wird. Bei der gleichzeitigen Beaufschlagung von mehreren Speicherkolben durch den Steuerdruck bleibt bei dieser Ausgestaltung der Erfindung somit der Druckstoß bei all den Speicherkolben unwirksam, bei denen auch der Antriebsnocken des Motorventils gerade unwirksam ist. Der Steuerdruck auch mit Druckstoß reicht hier alleine nicht aus, um den Speicherkolben vom Ventilsitz abzuheben. Durch sehr einfache Weise wird damit ermöglicht, daß mehrere Steuereinheiten gleichzeitig vom Steuerdruck beaufschlagt werden, und trotzdem nur jene Speicherkolben vom Sitz abheben, bei denen auch der Ventilstößel gerade vom Antriebsnocken betätigt wird. Da es sich hier um ein kräfteausgewogenes System handelt, genügt bereits ein geringerer Steuerdruck, so daß es möglich ist mit einfachen Niederdruckmagnetventilen zu arbeiten. Sobald der Speicherkolben einmal von seinem Sitz abgehoben hat, wird wie bei der Grundausführung nach Anspruch 1 seine weitere Verschiebung durch den hohen Druck vom Druckraum her bewirkt, da nunmehr das Steueröl über die Druckfläche hinaus die ganze Stirnfläche des Speicherkolbens beaufschlagt. Allerdings muß in jedem Fall der Steuerdruck recht genau eingestellt sein, um zu dem gewünschten Zeitpunkt auch das tatsächliche Abheben des Speicherkolbens vom Sitz zu erzielen.
Als Ventilsteuerkante des Speicherventils dient hierbei vorzugsweise die Bodenkante des Speicherkolbens, die mit einem feststehenden Sitz zusammenwirkt, so daß in der Ruhelage oder Ausgangslage des Speicherkolbens der Druckkanal radial durch die Mantelfläche des Speicherkolbens begrenzt wird, während der Speicherraum durch die Stirnfläche des Speicherkolbens begrenzt ist. Hierfür kann beispielsweise im Bereich des Sitzes eine Ringnut um die Mantelfläche gebildet sein, so daß die Hydraulikflüssigkeit nach Abheben des Speicherkolbens vom Sitz gleichmäßig von allen Seiten in den Speicherraum strömen kann. Vorzugsweise wird auch die Druckfläche am Speicherkolben durch eine Stufe, in dessen Mantelfläche gebildet, so daß der Durchmesser des Ventilsitzes etwas kleiner ist als der Durchmesser des Speicherkolbens in seinem radial geführten Abschnitt und wobei die sich dabei ergebende Differenzringfläche die Druckfläche bildet.
Statt einer Sitzsteuerung kann natürlich auch eine Schiebersteuerung dieses Speicherventils vorgesehen sein, gemäß der erst nach Zurücklegung eines bestimmten Minimalweges des Speicherkolbens der Druckkanal mit dem Speicherraum verbunden wird.
Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung zweigt vom Speicherraum eine Entlastungsleitung ab, in welcher eine Staudrossel und möglicherweise ein Druckhalteventil enthalten sind. Die Entlastungsleitung ist vorzugsweise im Boden des Speicherkolbens angeordnet ist und verbindet den Speicherraum mit dem Speicherfederraum, so daß über das Druckhalteventil abströmende Flüssigkeitsmengen in den grundsätzlich druckentlasteten Speicherfederraum und von dort in den Ölbehälter strömen können. Durch dieses Druckhalteventil wird die Schaltpräzision zusätzlich erhöht, da hierdurch im Speicherraum ein exakter definierbarer Steuerdruck erzielbar ist.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist stromauf des Magnetventils an die Förderleitung ein Vordruckspeicher angeschlossen. Durch diesen Vordruckspeicher wird eine zusätzliche Präzisierung sowie Aufrechterhaltung des Steuerdrucks erzielt, da in dem Moment, in dem das Magnetventil aufmacht, sich trotz schnellen Wegströmens einer Teilmenge zum Speicher- bzw. Steuerraum hin dieser Druck des Vordruckspeichers fortsetzt und dort einen definierten Druckstoß bewirkt.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist das Magnetventil als 2/2-Wegeventil ausgebildet mit dem Vorteil einer hohen Schaltfrequenz und Betriebssicherheit bei geringem Fertigungsaufwand.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist die Kraft der Speicherfeder geringer als die aus Steuerdruck und Speicherkolbenboden gebildete, am Speicherkolben angreifende Aufsteuerkraft, wobei gegebenenfalls der durch das Druckhalteventil eingestellte Steuerdruck geringer ist als jener niedere Druck der Flüssigkeitsquelle, und es ist die Auffülleitung durch den Speicherkolben gesteuert, wobei die Auffülleitung nach Herstellen der Verbindung zwischen Druckkanal und Speicherraum gesperrt wird und in der Ausgangslage des Speicherkolbens wieder geöffnet ist.
Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung kann diese Steuerung derart sein, daß auf der Mantelfläche des Speicherkolbens eine Längsnut vorhanden ist, die in stetiger Überdeckung mit einer in der den Speicherkolben aufnehmenden Bohrung vorhandenen Ringnut steht und in Ruhestellung bzw. Ausgangsstellung des Speicherkolbens mit dem Druckkanal verbunden ist, jedoch, nachdem der Speicherkolben aus seiner Ausgangsstellung entgegen der Kraft der Speicherfeder verschoben wird, von dem Druckkanal getrennt wird. Natürlich können statt einer Längsnut mehrere derartige Längsnuten oder auch eine Ringnut auf der Mantelfläche des Speicherkolbens angeordnet sein. Maßgebend ist, daß die Verbindung zwischen Auffülleitung und Druckkanal nach Abheben des Speicherkolbens von seinem Sitz unterbrochen wird.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist die Förderleitung stromauf des Magnetventils über eine Auffülleitung mit dem Druckkanal verbunden, wobei in der Auffülleitung ein in Richtung Druckkanal öffnendes Rückschlagventil angeordnet ist. Hierdurch werden sich während des Betriebes einstellende Leckverluste ausgeglichen und es wird außerdem ein konstanter Vordruck im Druckkanal bzw. Druckraum eingestellt, um die Kräftebilanz zusätzlich zu präzisieren.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung für die selbständiger Schutz beansprucht wird und die den Einsatz der Erfindung nur bei mehrzylindrigen Brennkraftmaschinen betrifft, sind über das elektronische Steuergerät die einzelnen Ventilsteuereinheiten (Magnetventile) jeweils nur bis zu einem Antrieb von 180° Nockenwellenverdrehwinkel (°NW) steuerbar, so daß mehrere Ventilsteuereinheiten durch nur ein Magnetventil gesteuert werden, wobei Überschneidungen von Steuerzeiten, also Einschaltzeiten des Magnetventils, oberhalb von 180° NW pro Ventil unterbunden sind. Stromab des Magnetventils ist die Steuerleitung zu den einzelnen Steuereinheiten verzweigt. Die Betätigungszeitabschnitte dieser Steuereinheiten weisen also keine Überschneidungen oberhalb von 180° Drehwinkel der Kurbelwelle (°KW) ab Beginn des Aufsteuervorgangs der jeweiligen Steuereinheit auf. Hierbei wird eine Eigenart der hydraulischen Ventilsteuereinrichtungen ausgenutzt, daß nämlich bei zunehmenden Drehzahlen der endgültige Schließzeitpunkt sich in Bezug auf den ablaufenden Drehwinkel der Kurbelwelle verspätet. Diese Verzögerung des Schließvorgangs hängt mit den mit zunehmender Drehzahl steigenden Massebeschleunigungskräften zusammen, sowie mit abnehmenden Steuerzeitabschnitten bei gleichbleibender Schließgeschwindigkeit (federkraftbestimmt), wobei das mittlere Druckniveau im Druckraum des Stößels absinkt. Bei hoher Drehzahl entspricht die Schließgeschwindigkeit in etwa der Nockengeschwindigkeit. Zudem ist bei hoher Drehzahl der Einlaßschluß des Motorventils so ausgelegt, daß er etwa 60 - 80° KW nach unterem Totpunkt, d. h. nach dem Wendepunkt der Antriebsnockenbahn erreicht wird. Hierdurch wird bei hoher Drehzahl eine maximale Leistung erzielt. Eine Steigerung der Leistung ist über die Motorventilsteuerung dort nicht mehr erreichbar. Anders ist es bei niedriger Motordrehzahl, bei der beispielsweise bei Einlaßschluß um 180° KW durch möglichst Frühlegen des endgültigen Schließens des Motorventils eine Leistungssteuerung erzielbar ist. In jedem Fall jedoch ist bei mittleren und niederen Drehzahlen in dem Bereich größer 180° KW kein durch die Ventilschließfedern bewirkter Hochdruck mehr im Druckraum oder Druckkanal vorhanden. Hierbei wird davon ausgegangen, daß der untere Totpunkt, also der Wendepunkt der Antriebsnockenbahn bei 120° NW liegt. Je früher nunmehr das Motorventil schließen soll, d. h. je früher das Speicherventil aufgesteuert wird, desto geringer sind diese Auswirkungen der Schließkräfte, so daß für eine vernünftige Steuerung vorteilhafterweise all die Steuereinheiten über eine erfindungsgemäße Ventilsteuervorrichtung über nur ein Magnetventil steuerbar sind, bei denen es zwischen den Ventilhüben bei diesen ersten 180° KW keine zeitlichen Überschneidungen gibt.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung sind Gruppen von Ventilsteuereinheiten nach einer ersten Aufteilung der Steuerleitung stromab des Magnetventils durch mindestens ein Vorwahlventil für sich steuerbar. Dies ist besonders vorteilhaft bei Motoren mit größeren Einlaßschließwinkeln anwendbar.
Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist das Vorwahlventil als 2/2-Wegeventil ausgebildet, wobei dann entsprechend mehrere solche Vorwahlventile parallel geschaltet sind.
Nach einer anderen vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist das Vorwahlventil als 3/2-Wegeventil ausgebildet, wobei über ein 3/2-Wegeventil in Verbindung mit dem Steuerventil jeweils zwei Druckräume steuerbar sind.
Weitere Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind der nachfolgenden Beschriebung, der Zeichnung und den Ansprüchen entnehmbar.

Zeichnung

Es zeigen Fig. 1 einen Längsschnitt durch die Ventilsteuervorrichtung eines Motoreinlaßventils mit dem dazugehörigen Hydraulikschaltplan; Fig. 2 einen Ausschnitt aus Fig. 1 in vergrößertem Maßstab; Fig. 3 drei übereinander angeordnete Steuerdiagramme der Öffnungsbewegung des Ventils; Fig. 4 und Fig. 5 zwei Varianten des Hydraulikschaltplans von Fig. 1; Fig. 6 eine Variante in der Speicherkolbensteuerung mit einem entsprechenden sowie vergrößerten Ausschnitt aus Fig. 1.

Beschreibung des Ausführungsbeispiels

In Fig. 1 ist eine erfindungsgemäße hydraulische Ventilsteuervorrichtung im Längsschnitt sowie als Hydraulikschaltplan dargestellt. Diese ist zwischen einem einen Ventilteller tragendem Ventilschaft 2 und einem mit einer Nockenwelle 3 umlaufenden Antriebsnocken 4 angeordnet. Der Ventilschaft 2 ist in einem Ventilgehäuse 5 axial verschiebbar geführt und ist in Schließrichtung des Ventils durch Ventilschließfedern 6 und 7 belastet, wodurch der Ventilteller 1 auf einen Ventilsitz 8 im Ventilgehäuse 5 gepreßt wird. Der Ventilteller 1 steuert eine zwischen ihm und dem Ventilsitz 8 bei geöffnetem Ventil gebildete Ventileinlaßöffnung 9.
Die hydraulische Ventilsteuervorrichtung weist ein in eine Gehäusebohrung 10 des Motorventilgehäuses 5 eingesetztes Steuergehäuse 11 auf, in welchem eine Federkammer 12 angeordnet ist, wobei in der Federkammer 12 die Ventilschließfedern 6 und 7 koaxial zueinander untergebracht sind. Im Steuergehäuse 11 ist von unten her ein mit dem Ventilschaft 2 verankerter und axial verschiebbarer sowie durch die Ventilschließfedern 6 und 7 belasteter topfförmiger Federteller 13 eingeschoben. In einer zentralen axial durchgehenden Bohrung 14 des Steuergehäuses 11 ist ein mit dem Ventilschaft 2 des Einlaßventils formschlüssig zusammenwirkender Ventilkolben 15 und über diesem ein Arbeitskolben 16 eines Nockenkolbens 17 axial verschiebbar angeordnet. Der Arbeitskolben 16 ist durch eine Rückstellfeder 18 belastet, die sich einerseits an einer Schulter des Steuergehäuses 11 abstützt und andererseits an einem Flansch des Arbeitskolbens 16 angreift und dadurch den Nockenkolben 17 an den Ventilsteuernocken 4 preßt.
Zwischen den einander zugewandten Stirnflächen des Ventilkolbens 15 und des Arbeitskolbens 16 ist in der Gehäusebohrung 14 ein mit Öl gefüllter Druckraum 19 eingeschlossen, wobei die wirksame Länge des gesamten Ventilstößels durch die Ölmenge bestimmt wird, die in diesem Druckraum 19 vorhanden ist. Bei Verringern der eingeschlossenen Ölmenge ist der wirksame Öffnungshub des Einlaßventils geringer; bei Aufrechterhalten der maximalen Füllung ist der Hub des Einlaßventils maximal.
Der Druckraum 19 steht über einen Druckkanal 21 mit einem Speicherventil 22 in Verbindung, das einen radial dichtenden topfförmigen Speicherkolben 23 aufweist, der durch eine Speicherfeder 24 belastet in seiner dargestellten Ruhestellung auf einem Ventilsitz 25 aufliegt. Die untere Stirnfläche des Speicherkolbens 23 begrenzt dabei einen Speicherraum 26, während ein Teil der Mantelfläche des Speicherkolbens 23 einen diesen umgebenden Ringkanal 27 abgrenzt, in den der Druckkanal 21 mündet.
Die Ventilsteuervorrichtung arbeitet mit einem Hydraulikkreislauf, mit einer Förderpumpe 28, die aus einem Ölbehälter 29 das Steueröl ansaugt und über eine Förderleitung 31 der Ventilsteuervorrichtung zuführt. Zur Erzielung eines bestimmten Förderdrucks ist in einer von der Förderleitung 31 abzweigenden und zum Ölbehälter 29 zurückführenden Leitung 32 ein Drucksteuerventil 33 angeordnet.
Die Förderleitung 31 führt zu einem 2/2-Magnetventil 34, welches eine Steuerleitung 35 steuert, die über ein Rückschlagventil 36 zum Speicherraum 26 führt. An die Förderleitung 31 ist kurz vor dem Magnetventil 34 ein Vordruckspeicher 37 angeschlossen, dessen Speicherdruck mit dem Drucksteuerventil 33 abgestimmt ist und der in der dargestellten Schließstellung des Magnetventils 34 weitgehend mit Steueröl aufgefüllt ist. Von der Steuerleitung 35 zweigen weitere Steuerleitungen 38 ab, die zu weiteren Motorsteuerventileinheiten des selben Motors führen, wobei diese Einheiten entsprechend der dargestellten ausgebildet sind.
Von der Förderleitung 31 zweigt eine Auffülleitung 39 ab, die zum Druckkanal 21 führt und in der ein zum Druckkanal 21 hin öffnendes Rückschlagventil 41 angeordnet ist.
In Fig. 2 ist das Speicherventil 22 in vergrößertem Maßstab dargestellt. Im Bereich des Ringkanals 27 weist der Speicherkolben auf seiner Mantelfläche einen Absatz 42 auf, durch den eine in Öffnungsrichtung dieses Ventils wirkende Druckschulter 43 entsteht. Entsprechend ist der Durchmesser des Ventilsitzes 25 kleiner als der Durchmesser des Speicherkolbens 23 in seinem radialen Führungsbereich.
Durch die Speicherfeder 24 wird innerhalb des topfförmig ausgebildeten Speicherkolbens 23 ein Federteller 44 einer schwachen Feder 45 auf den Speicherkolbenboden gespannt, wobei die Feder 45 das bewegliche Ventilglied eines Entlastungsventils 46 belastet, welches in einer Entlastungsleitung 47 angeordnet ist, die den Speicherraum 26 mit dem Speicherfederraum 48 verbindet. Die Entlastungsleitung 47 ist hier als Drosselleitung ausgebildet, so daß sie als Staudrossel für einen Abfluß von Steueröl aus dem Speicherraum 26 zum Speicherfederraum 48 wirkt. Das Entlastungsventil 46 kann zudem als Drucksteuerventil ausgebildet sein, um so im Speicherraum 26 einen bestimmten Vordruck aufrecht zu erhalten.
Die in Fig. 1 und 2 beschriebene Ventilsteuervorrichtung arbeitet wie folgt: Beim Rotieren der Nockenwelle 3 wird über den Antriebsnocken 4 der Nockenkolben 17 mit Arbeitskolben 16 entgegen der Rückstellfeder 18 nach unten verschoben und verdrängt im Druckraum 19 das Hydrauliköl nach unten. Der dabei erzeugte Druck setzt sich einerseits über den Druckkanal 21 zum Speicherventil 22 hin fort wirkt aber vor allem auf die obere Stirnfläche des Ventilkolbens 15, wobei dieser einschließlich dem Ventilschaft 2 mit Ventilteller 1 entgegen der Kraft der Ventilschließfedern 6 und 7 nach unten geschoben wird, wobei der Ventilteller 1 vom Ventilsitz 8 abhebt und die Einlaßöffnung 9 freigibt, so daß entsprechend dem freigegebenen Querschnitt und der zur Verfügung stehenden Öffnungszeit, also entsprechend dem Öffnungszeitquerschnitt Verbrennungsluft in den Brennraum des Motors strömt. Die Öffnung des Einlaßventils erfolgt synchron mit den Saughüben des Motorkolbens, wobei wiederum in Abstimmung mit der Zündfolge bzw. des Kurbeltriebs der Brennkraftmaschine die einzelnen Motorventile nacheinander geöffnet werden, beispielsweise, wenn die nebeneinander angeordneten Motorzylinder mit I bis IV durchnummeriert sind, die Öffnungs- bzw. Zündreihenfolge sein könnte III, IV, II und zuletzt I wonach dann wieder bei einer solchen 4-Zylinder-Brennkraftmaschine das Motorventil von Zylinder III öffnen würde, usw.
Der vom Druckraum 19 während des Antriebs des Öffnungsventils vorhandene, verhältnismäßig hohe Druck überträgt sich über den Druckkanal 21 in den Ringkanal 27 des Speicherventils 22 und beaufschlagt dort die Druckschulter 43 am Speicherkolben 23 entgegen der Kraft der Speicherfeder 24. Die durch die Fläche der Druckschulter 43 und den Druck im Ringkanal 27 dabei entwickelte Kraft ist jedoch stets kleiner als die Kraft der Speicherfeder 24, so daß der Speicherkolben 23 auf dem Ventilsitz 25 verharrt. Solange das Magnetventil 34 die dargestellte Schließstellung einnimmt, und der Speicherkolben 23 auf seinem Sitz 25 verharrt, legt der Ventilteller 1 einen maximalen Öffnungshub zurück, da das vom Arbeitskolben 16 verdrängte Hydrauliköl mangels sonstiger Ausweichmöglichkeit den Ventilkolben 15 so weit nach unten verschiebt wie der Arbeitskolben 16 verschoben wird, wobei der dabei zurückgelegte Weg unmittelbar der Höhe des Antriebsnockens 4 entspricht.
In der Zeichnung ist die Motorventilsteuerung gerade in einer Antriebspause dargestellt, d. h. in einer Arbeitsstellung, in der der Grundkreis des Nockens 4 mit dem Nockenkolben 17 zusammenwirkt und wobei der Ventilteller 1 des Einlaßventils auf seinem Ventilsitz 8 durch die Ventilschließfedern 6 und 7 angetrieben dichtend aufliegt. Irgendwelche während des Betriebs entstehende Leckverluste von Hydrauliköl im Druckraum 19 werden über die Auffülleitung 39 ausgeglichen, über die Hydrauliköl unter Förderdruck über das Rückschlagventil 41 in den Druckkanal 21 und damit in den Druckraum 19 strömen kann. Hierdurch wird im Druckraum 19 ein während der Antriebspausen stets gleicher Vordruck erzeugt und es werden außerdem Hohlräume vermieden, die zu Steuerfehlern in Bezug auf den Öffnungszeitpunkt aber auch den Öffnungshub des Motorventils führen könnten.
Sobald das Magnetventil 34 umgeschaltet wird, wird von der Förderleitung 31 her der im Vordruckspeicher 37 herrschende Förderdruck über die Steuerleitung 35 und das Rückschlagventil 36 in den Speicherraum 26 übertragen, so daß die untere Stirnfläche des Speicherkolbens 23 von einem Steuerdruck beaufschlagt ist, der nur geringfügig niedriger ist als der Förderdruck in der Förderleitung 31. Dieser Steuerdruck erzeugt in Bezug auf die beaufschlagte Stirnfläche eine am Speicherkolben in Öffnungsrichtung wirkende Kraft, die geringer ist als die Kraft der Speicherfeder 24. Auch wenn zu dieser Steuerkraft die Vordruckkraft hinzukommt, die von der Ringschulter 43 des Speicherkolbens 23 ausgeht und stets vorhanden ist, solange im Druckraum 19 der konstante Vordruck herrscht, reicht dieses nicht aus, um die Kraft der Speicherfeder 24 zu überwinden. Erst wenn der Antriebsnocken 4 wirksam wird und den Arbeitskolben 16 betätigt, entsteht im Druckraum 19 ein verhältnismäßig hoher Arbeitsdruck, wodurch auch die aufgrund der Schulter 43 am Kolben 23 angreifende Kraft entsprechend ansteigt, wird die Kraft der Speicherfeder 24 überwunden und der Speicherkolben 23 nach oben geschoben, wobei er aus seiner Ruhelage vom Ventilsitz 25 abhebt, so daß das Hydrauliköl vom Druckraum 19 her über den Druckkanal 21 in den Speicherraum 26 strömen kann, wobei der Arbeitsdruck des Hydrauliköls nach Abheben des Speicherkolbens 23 vom Ventilsitz 25 die ganze untere Stirnfläche beaufschlagt und damit eine hohe die Kraft der Speicherfeder 24 überwindende Verstellkraft bewirkt. Demnach ist es Voraussetzung, daß der Antriebsnocken 4 wirksam ist, d. h., daß eine Aufsteuerung des Motorventils stattfindet, wenn der Speicherkolben 23 verschoben werden soll. Dadurch jedoch, daß vom Druckraum 19 ein Teil der verdrängten Menge zum Speicherraum 26 strömt, wird der Öffnungshub des Motorventils entsprechend verkleinert, wodurch auch der Öffnungszeitquerschnitt verringert wird. Eine solche Änderung des Öffnungszeitquerschnitts wirkt sich auf das angesaugte Luftvolumen des Motors aus und damit unmittelbar auf die Drehzahl des Motors. Um ein gewisses Öffnen des Motorventils in jedem Fall zu gewährleisten, wird das Magnetventil 34 erst dann umgesteuert, wenn bereits der Öffnungshub des Motorventils begonnen hat, d. h., wenn durch den Antriebsnocken 4 bereits eine Verschiebung des Arbeitskolbens 16 begonnen hat.
Gleichzeitig mit der Steuerleitung 35 werden auch die Steuerleitungen 38 mit Hydrauliköl unter Steuerdruck versorgt, so daß außer dem dargestellten Speicherkolben 23 auch eine Reihe zu anderen Motorventilsteuerungen des gleichen Motors gehörende Speicherkolben mit Hydrauliköl unter Steuerdruck beaufschlagt werden. Damit im Falle dieses Umschalten des Magnetventils 34 ein ausreichender Steuerdruck in all den Steuerleitungen erhalten bleibt, dient der Speicher 37 dessen Speichervolumen entsprechend ausgelegt ist. Während sich der Speicher in den Zeiten, in denen das Magnetventil 34 geschlossen ist, auflädt, so daß sein Vordruckspeicherkolben 49 die dargestellte Stellung einnimmt, verschiebt sich bei geöffnetem Magnetventil 34 dieser Vordruckspeicherkolben weiter nach unten, beispielsweise in die gestrichelt dargestellte Stellung. Hierdurch kann die Maximalleistung der Förderpumpe 28 entsprechend geringer gehalten werden und es wird außerdem kurzfristig eine hohe Fördermenge zur Verfügung gestellt, so daß eine Art Druckstoß auf die jeweils beaufschlagten Speicherkolben 23 stattfindet. Wie oben beschrieben sind die dabei angreifenden Kräfte von Steuerdruck, Vordruck und Federn so auf einander abgestimmt, daß nur die Speicherkolben 23 von ihrem Sitz 25 abheben, die zusätzlich auf ihrer Druckschulter 43 vom Arbeitsdruck beaufschlagt werden, der nur dann auftreten kann, wenn der Arbeitsnocken 4 auf den Arbeitskolben 16 wirkt. So wie über die Auffülleitung 39 im Druckkanal 21 ein konstanter Vordruck in den Arbeitspausen erzeugt wird, in denen der Antriebsnocken nicht wirksam ist, so wird über das Entlastungsventil 46 in Verbindung mit deren Feder 45 im Speicherraum 26 ein ausreichender Auffülldruck aufrechterhalten. Sobald über die Steuerleitung 35 nach Öffnen des Magnetventils 34 Hydrauliköl unter Steuerdruck in den Speicherraum 26 strömt, wird auch in diesem Speicherraum 26 der Steuerdruck eingestellt, der jedoch höher ist als der Aufsteuerdruck des Entlastungsventils 46, so daß dieses öffnet. Da die Entlastungsleitung 47 im Speicherkolbenboden als Drosselleitung ausgebildet ist, entsteht dadurch ein Stau, so daß sich im Speicherraum 26 der Steuerdruck aufrecht erhalten kann. In jedem Fall ist die Förderleistung der Förderpumpe 28 größer als die über alle gleichzeitig angeschlossenen Speicherräume 26 und deren Entlastungsleitungen 47 abströmende Menge an Hydrauliköl. Sobald dann der Arbeitsdruck vom Druckkanal 21 auf die Druckschulter 43 des Speicherkolbens 23 hinzukommt, hebt dieser Speicherkolben 23 vom Sitz 25 ab und das Rückschlagventil 36 wird durch den Arbeitsdruck gesperrt, der weit höher ist als der Steuerdruck in der Steuerleitung 35.
Der Speicherkolben 23 wird, wenn er einmal durch den Arbeitsdruck vom Druckkanal her beaufschlagt ist, entgegen der Kraft der Speicherfeder 24 verschoben. Ab dem Augenblick, ab dem der Speicherraum 26 zum Druckkanal 21 hin geöffnet ist, wird das unter Arbeitsdruck vom Arbeitskolben 16 verdrängte Hydrauliköl in diesen Speicherraum 26 verdrängt, so daß das Einlaßventil wieder zu schließen beginnt, wobei der Ventilschaft 2 mit dem Ventilkolben 15 nach oben geschoben wird und trotz der fortgesetzten Förderwirkung des Arbeitskolbens 16 Hydrauliköl aus dem Druckraum 19 in den Speicherraum 26 fördert. Hierdurch wird der Öffnungshub des Ventiltellers 1 verkürzt und damit auch der Öffnungszeitquerschnitt dieses Einlaßventils, wobei der Öffnungszeitquerschnitt vom Hub aber auch von der Drehzahl bestimmt wird. Während dieses Schließvorgangs des Ventiltellers 1 strömt eine gewisse Menge über die Entlastungsleitung 47 und das Entlastungsventil 46 ab, wobei jedoch diese Menge äußerst gering ist und damit nach vorheriger Berücksichtigung einer solchen Abflußmenge keine nachteilige Wirkung auf die Steuerung hat.
Sobald der Antriebsnocken 4 mit seiner Ablaufflanke wirksam wird und der Arbeitskolben 16 wieder nach oben bewegt wird, kann, sobald auch der Ventilteller 1 wieder auf dem Ventilsitz 8 aufliegt, der Speicherkolben 23 mit seinem Rückhub beginnen, wobei er das vorher aufgenommene Hydrauliköl wieder zurück in den sich nunmehr vergrößernden Druckraum 19 fördert. Diese Rückförderung findet auch dann statt, wenn das Magnetventil 34 noch geöffnet ist, da der durch die Speicherfeder 24 bewirkte Verdrängungsdruck des Speicherkolbens 23 weit höher ist als der Steuerdruck von der Förderleitung 31 her. Erst wenn der Speicherkolben 23 auf seinem Sitz 25 aufliegt, kann über das Rückschlagventil 36 und das Entlastungsventil 46 eine Strömung über die Steuerleitung 35 durch den Speicherraum 26 stattfinden, ohne einen Einfluß auf die Steuerung zu haben. Der Vorteil jedoch besteht darin, daß der Zeitpunkt des Öffnens des Magnetventils 34 das Schließen des Motorventils einleitet, wobei die weitere Schließbewegung des Motorventils durch die Ventilschließfedern 6 und 7 bewirkt - abgesehen von den Drücken in der Brennkammer selbst, die den Ventilteller 1 beaufschlagen - von der Ausweichgeschwindigkeit des Speicherkolbens 23 bestimmt wird.
In Fig. 3 ist anhand von drei übereinander dargestellten Diagrammen der Arbeitshubverlauf des Ventils für drei verschiedene Drehzahlen dargestellt. In den Diagrammen ist über dem Drehwinkelgrad der Kurbelwelle als °KW (Abzisse) der Hub des Motorventils h (Ordinate) dargesteltt. Das erste Diagramm a ist für eine Motordrehzahl von 1000 U/min; das zweite Diagramm b entspricht einer Drehzahl 3000 U/min und das untereste Diagramm c gilt für eine Drehzahl von 5000 U/min. Die äußere Mantelkurve in allen drei Diagrammen entspricht dem Einlaßventil Öffnungs- und Schließvorgang ohne Einfluß der Steuerung über das Magnetventil 34. Die strichpunktiert dargestellte Kurvenschar in jedem Diagramm entspricht wiederum einer Verkürzuung des Öffnungshubs oder der Öffnungszeit durch die Wirkung des Magnetventils 34, d. h. durch Öffnen desselben und wirksamwerden des Speicherventils 22. Während der Verlauf des Öffnungsabschnitts der Kurven bei allen Kurven gleich ist, ist der Schließverlauf unterschiedlich. Der Öffnungshubabschnitt der Kurve wird allein durch den Antriebsnocken 4 bestimmt, der immer die gleiche Öffnungswirkung auf das Motorventil hat. Dies gilt auch für die Schließwirkung entsprechend der Ablaufbahn des Antriebsnockens 4. Sobald jedoch das Magnetventil 34 geöffnet hat, wird der den Motorventil schließen entsprechende Abschnitt der Kurve durch die oben beschriebenen Einflüsse bestimmt, vor allem durch die Wirkung des Speicherkolbens 23.
Ein Vergleich der drei Diagramme ergibt, daß je höher die Motordrehzahl ist desto flacher verlaufen diese strichpunktiert dargestellten Schließkurven. Je höher die Drehzahl ist desto mehr nähert sich die Steigung der strichpunktiert dargestellten Schließkurven jener Steigung der Mantelkurve an, deren Verlauf durch den Antriebsnocken bestimmt wird. Dieser Effekt beruht darauf, daß aufgrund der Zunahme der Massenkräfte mit steigender Drehzahl das mittlere Druckniveau im Druckraum 19 absinkt, wodurch die Ausgleichsbewegung des Speicherkolbens 23 langsamer erfolgt. Diese Eigenschaft von dieser Art hydraulischer Motorventilsteuerung beeinflußt nicht unerheblich den tatsächlichen Aufsteuerzeitquerschnitt des Einlaßventils. Die durchgezogene Mantelkurve in den Diagrammen, die in ihrem Verlauf jenem des Antriebsnockens 4 entspricht, ist für eine maximale Leistung bei hoher Motordrehzahl angepaßt.
Wie aus dem Diagramm c erkennbar ist, wirkt sich eine über das Magnetventil 34 bei 180° KW durchgeführte Ventilsteuerung nicht mehr aus, da bei diesen hohen Drehzahlen der Einlaßschluß mit jenem bei 240° KW zusammenfallen würde, wie er ohne Steuerung ohnehin stattfindet. Das heißt also, daß bei maximaler Drehzahl und Vollast, d. h. bei der Forderung nach einem maximalen Zeitquerschnitt ab 180° KW eine elektrische Steuerung des Motorventils über das Magnetventil 34 uninteressant ist und demnach nicht erforderlich ist. Zeitquerschnittssteuerungen bei Höchstdrehzahl und bei nierdrigerer Last bzw. Leistung wird dadurch gesteuert, daß unterhalb von 180° KW das Magnetventil 34 entsprechend eingeschaltet wird. Bei niedrigeren Drehzahlen hingegen könnte sich theoretisch eine Steuerung oberhalb von 180° KW noch auswirken, nur ist sie gerade dort nicht erforderlich. Im Bereich bis zu 3000 U/min findet im Normalfall das Schließen des Einlaßventils bei 180° KW statt, um die dort erforderliche maximale Leistungsausbeute zu erhalten. Beim Diagramm a entspricht das einem Umschalten des Magnetventils 34 bei etwa 160° KW und bei 3000 U/min entsprechend Diagramm b bei 130 ° KW.
Bei Mehrzylinder-Brennkraftmaschinen finden bekanntlich pro Umdrehung der Kurbelwelle mehrere Explosionshübe statt, beispielsweise bei einer Vier-Zylinder-Brennkraftmaschine zwei derartige Explosionshübe. Bei einer 4-Zylinder-Brennkraftmaschine finden somit die vier Explosionshübe der vier Zylinder innerhalb von zwei Umdrehungen statt. Eine übliche Zündfolge ist beispielsweise die gemäß der nebeneinander angeordneten Motorzylinder drei - vier - zwei - eins. Da wie in Fig. 3 dargestellt die Aufsteuerung eines Motorventils über 240° KW gehen kann, ergibt sich dadurch eine Überschneidung jeweils ab 180° KW. Solange die einzelnen Motorventile unabhängig von einander gesteuert sind, spielt dieses keine Rolle. Gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung sollen jedoch mehrere Motorventile mit nur einem Magnetventil 34 gesteuert werden. Dadurch, daß wie oben erläutert, der Bereich oberhalb von 180° KW für die Steuerung uninteressant ist, wird erfindungsgemäß die Steuerung so ausgelegt, daß nur bis 180° KW das Magnetventil 34 aufgesteuert wird. Hierdurch ist es theoretisch möglich, mit nur einem Magnetventil alle vier Motorzylinder zu steuern, in dem pro Umdrehung mindestens zweimal das Magnetvnetil aufgesteuert wird und wobei nur immer das Speicherventil 22 von seinem Sitz 25 abhebt, bei dessen zugeordneten Motorventil gerade der Nocken 4 wirksam ist. Da in den verbleibenden 180° bis 240° KW keine Steuerung erforderlich ist, kann eine Überschneidung gar nicht stattfinden. Bei manchen Motoren, die eine höhere Zylinderzahl haben oder auch einen größeren Einlaßschlußwinkel nach dem unteren Totpunkt des Motorventils ist es sinnvoll, bei einem 4-Zylinder-Motor zwei Motorventilsteuereinheiten über je ein Magnetventil zu schalten. So sind nach der Variante in Fig. 4 dem Magnetventil 34 und entsprechender Aufzweigung der Steuerleitung 35 in jeder der zwei Steuerleitungen 38 wiederum ein 2/2-Magnetventil 51 angeordnet, wobei stromab dieser Magnetventile 51, die Steuerleitungen 38 weiter aufgezweigt sind, um zu den einzelnen Motorventilsteuereinheiten zu führen.
In Fig. 5 mündet die Steuerleitung 35 des Magnetventils 34 in den Eingang eines 3/2-Magnetventils 52, dessen Ausgänge wiederum zu den Steuerleitungen 38 führen, die in sich dann wieder aufgezweigt zu den einzelnen Motorventilsteuereinheiten führen.
In Fig. 6 ist eine Variante für die Steuerung der Auffülleitung 39 dargestellt, wobei die Mündung der Auffülleitung 39 stromab des Rückschlagventils 42 durch den Speicherkolben 23 erfolgt. Die Auffülleitung 39 mündet hierfür in eine Ringnut 53 in der Bohrungswand, in der der Speicherkolben 23 radial dichtend geführt ist, wobei diese Ringnut 53 über eine in der Länge begrenzte Längsnut 54 in der dargestellten Ruhelage des Speicherkolbens 23 mit dem Druckkanal 21 verbunden ist. Hierdurch kann in dieser Ruhelage des Speicherkolbens 23 eine ungehinderte Auffüllung des Druckkanals 21 und damit des Druckraums erfolgen. Sobald dann der Speicherkolben 23 von seinem Sitz abgehoben hat, wird die Längsnut 54 durch das Verschieben des Speicherkolbens 23 von dem Druckkanal 21 getrennt, so daß in einer solchen Verschiebestellung kein Hydrauliköl von der Auffülleitung 39 her in den Druckkanal 21 gelangen kann. Hierdurch kann die Druckbilanz im Steuersystem verfeinert werden, so daß auch bei hoher Drehzahl und einem entsprechend geringeren Arbeitsdruck keine Fehlsteuerungen dadurch stattfinden, daß das Speicherventil 22 ungewünscht öffnet. Die Kraft, die durch die Speicherfeder 24 am Speicherkolben 23 angreift, kann dann geringer sein als die an dem Speicherkolben 23 in Öffnungsrichtung angreifende, die durch den Vordruck bewirkt wird, wenn er die gesamte Stirnfläche beaufschlagt. Sobald jedoch der Speicherkolben 23 auf dem Sitz 25 aufliegt, kann sich in dem Speicherraum 26 nur noch ein Druck einstellen, wie er durch das Entlastungsventil 46 bestimmt wird und der in jedem Fall wesentlich niedriger ist als der Steuerdruck bzw. konstante Vordruck im Druckkanal 21. Diese Situation ändert sich natürlich, wenn das Magnetventil 34 umschaltet und über die Steuerleitung 35 Hydrauliköl unter Steuerdruck in den Speicherraum 26 strömt und den Speicherkolben 23 vom Sitz 25 abhebt, so daß wiederum die ganze Stirnfläche vom Arbeitsdruck beaufschlagbar ist.

Claims

Hydraulische Ventilsteuervorrichtung für Brennkraftmaschinen
- mit einem durch den Antriebsnocken (4) einer Motornockenwelle (3) über einen Nockenkolben (16) einem an diesen angrenzenden, mit Hydraulikflüssigkeit über eine ein Rückschlagventil (36) enthaltende Auffülleitung (39) gefüllten Druckraum (19) und einem Ventilkolben (15) axial angetriebenen Motorventil (1, 2)

- mit einem Speicher, der als Speicherventil (22) ausgebildet ist, dessen Ventilglied ein einen Speicherraum (26) begrenzender, von einer Speicherfeder (24) belasteter Speicherkolben (23) ist, durch den der Druckraum (19) über eine Druckleitung (21) mit dem Speicherraum (26) verbindbar ist

- und mit einem über ein motorkenngrößenverarbeitendes elektronisches Steuergerät angesteuertes Magnetventil (34) zur Steuerung des Speicherkolbens (23) und damit zur Veränderung der wirksamen Länge des den Hub des Motorventils (1, 2) bestimmenden Druckraumes (19) durch Entnahme von Hydraulikflüssigkeitsmengen in den Speicher, dadurch gekennzeichnet, daß in den vom Speicherkolben (23) in dessen Schließstellung vom Druckraum (19) getrennten Speicherraum (26) eine Steuerleitung (35) für auf einen bestimmten Steuerdruck gebrachte Hydraulikflüssigkeit mündet, in welcher Steuerleitung das Magnetventil (34) sowie ein in Richtung Speicherraum (26) öffnendes Rückschlagventil angeordnet sind,

- daß am Speicherkolben (23) eine entgegen der Kraft der Speicherfeder (24) wirkende und vom Druck im Druckkanal (21) stets beaufschlagte Druckfläche (43) vorhanden ist

- und daß die am Speicherkolben angreifende Federkraft der Speicherfeder (24) größer ist als die durch den im vom Druckraum (19) getrennten Speicherraum (26) bei geschlossenem Magnetventil (34) herrschenden Druck auf dem Speicherkolben (23) wirkende Steuerkraft und die Kraft, die aus der Druckbeaufschlagung der Druckfläche (43) durch den im Druckraum (19) vor Beginn der Bewegung des Nockenkolbens (16) in Öffnungsrichtung des Motorventils (1, 2) herrschenden Druckes (Vordruck) resultiert, jedoch geringer ist als die Kraft, die dann erzeugt wird, wenn die Druckfläche des Speicherkolbens (23) durch den Druck im Druckraum (19) beaufschlagt wird, wenn der Nockenkolben (16) durch den Antriebsnocken (4) in Öffnungsrichtung des Motorventils entgegen einer auf das Motorventil wirkenden Ventilschließfeder (6, 7) betätigt wird.
Ventilsteuervorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß vom Speicherraum (26) eine Entlastungsleitung (47) abzweigt, in welcher eine Staudrossel enthalten ist.
Ventilsteuervorrichtung nach Anspruch 2, da durch gekennzeichnet, daß die Entlastungsleitung (47) durch ein Druckhalteventil (46) gesteuert ist.
Ventilsteuervorrichtung nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Entlastungsleitung (47) im Boden des Speicherkolbens (23) angeordnet ist und den Speicherraum (26) mit dem Speicherfederraum (48) verbindet.
Ventilsteuervorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerleitung (35) stromauf des Magnetventils (34) an einen Steuerdruckspeicher (37) angeschlossen ist.
Ventilsteuervorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekenn zeichnet, daß das Magnetventil (34) als 2/2-Magnetventil ausgebildet ist.
Ventilsteuervorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeich net, daß die Kraft der Speicherfeder (24) geringer ist als die aus Steuerdruck und Speicherkolbenboden bei geöffnetem Magnetventil (34) gebildete Aufsteuerkraft und daß die Auffülleitung (39) durch den Speicherkolben (23) gesteuert ist, wobei die Auffülleitung (39) nach Herstellen der Verbindung zwischen Druckkanal (21) und Speicherraum (26) gesperrt wird (Fig. 6).
Ventilsteuervorrichtung nach Anspruch 7, da durch gekennzeichnet, daß auf der Mantelfläche des Speicherkolbens (23) eine Längsnut (54) vorhanden ist, die in stetiger Überdeckung mit einer in der den Speicherkolben (23) aufnehmenden Bohrung vorhandenen Ringnut (53) steht und in Ruhestellung mit dem Druckkanal (21) verbunden ist, jedoch nachdem der Speicherkolben (23) entgegen der Kraft der Speicherfeder (24) verschoben wird von dem Druckkanal (21) getrennt wird.
Ventilsteuervorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Auffülleitung (39) mit einer unter Steuerdruck stehenden Versorgungsleitung (31) verbunden ist.
Ventilsteuervorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche für eine Mehrzylinder-Brennkraftmaschine, dadurch ge kennzeichnet, daß über ein elektronisches Steuergerät die einzelnen Ventilsteuereinheiten (Magnetventile (34)) jeweils nur bis zu einem Antrieb von 180° Kurbelwellenverdrehwinkel (°KW) steuerbar sind, so daß mehrere Ventilsteuereinheiten durch nur ein Magnetventil (34) gesteuert werden und wobei Überschneidungen von Steuerzeiten (Einschaltzeiten des Magnetventiles (34)) oberhalb von 180° KW pro Ventil unterbunden sind.
Ventilsteuervorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß Gruppen von Ventilsteuereinheiten nach einer ersten Aufteilung der Steuerleitung stromab des Magnetventils 34 durch mindestens ein Vorwahlventil 51, 52 steuerbar sind (Fig. 4 oder 5).
Ventilsteuervorrichtung nach Anspruch 11, da durch gekennzeichnet, daß das Vorwahlventil als 2/2-Wegeventil 51 ausgebildet ist.
Ventilsteuervorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß als Vorwahlventil ein gleichzeitig eine Aufteilung bewirkendes 3/2-Wegeventil dient.