EP0452177B1 - Procédé et installation de production d'azote gazeux, et système de fourniture d'azote correspondant - Google Patents

Procédé et installation de production d'azote gazeux, et système de fourniture d'azote correspondant Download PDF

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EP0452177B1
EP0452177B1 EP91400784A EP91400784A EP0452177B1 EP 0452177 B1 EP0452177 B1 EP 0452177B1 EP 91400784 A EP91400784 A EP 91400784A EP 91400784 A EP91400784 A EP 91400784A EP 0452177 B1 EP0452177 B1 EP 0452177B1
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EP
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nitrogen
installation
column
flow
output
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EP91400784A
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François Liquid Air Corporation Darchis
François Venet
Jean-Louis Girault
Maurice Grenier
Patrick Jozon
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Publication date
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    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/912—External refrigeration system
    • Y10S62/913—Liquified gas

Definitions

  • the present invention relates to the production of nitrogen gas. It relates more particularly to the satisfaction of moderate needs (typically 100 to 1000 Nm3 / h) and variable nitrogen with high purity, that is to say typically containing less than 0.1% oxygen.
  • moderate needs typically 100 to 1000 Nm3 / h
  • variable nitrogen with high purity that is to say typically containing less than 0.1% oxygen.
  • the flow rates considered are mass flow rates.
  • High purity nitrogen is usually obtained cryogenically.
  • the construction of a traditional autonomous production unit represents a prohibitive investment, in the case of automated installations, and a more limited investment but high personnel costs in the opposite case, which always results in a high cost price of nitrogen.
  • a more economical solution consists in using an evaporator, that is to say a tank of liquid nitrogen of large capacity, for example of several tens of thousands of liters, from where the liquid nitrogen is withdrawn and vaporized.
  • This solution is unsatisfactory from an energy point of view, since the cooling energy contained in liquid nitrogen is lost and, moreover, it requires the presence at a relatively short distance of a unit for producing liquid nitrogen, to that the cost of refueling the evaporator by tank truck remains moderate.
  • FR-A-2.225.705 and EP-A1-0.190.355 describe processes for the production of nitrogen gas in which a flow of liquid nitrogen is introduced at the top of a distillation column to ensure the supply of cold to the column.
  • the object of the invention is to provide a technique making it possible to produce variable and moderate quantities of nitrogen gas at reduced cost, at increased distances from a unit for producing liquid nitrogen.
  • the object of the invention is a process for producing nitrogen gas with variable flow rate according to claim 1.
  • air distillation column of the HPN type means a simple distillation column provided with an overhead condenser.
  • the air to be treated compressed under a pressure of the order of 6 to 12 bars, purified with water and CO2 and cooled near its dew point, is introduced at the base of the column.
  • the "rich liquid” (oxygen-enriched air) collected in the column tank is expanded and vaporized in the overhead condenser, then discharged as waste.
  • the nitrogen gas produced is withdrawn at the top of the column.
  • the invention also relates to an installation for the production of nitrogen gas with variable flow rate intended for the implementation of such a process.
  • This installation is defined in claim 5.
  • the nitrogen consumption C (Fig. 3 (a)) is constant and equal to the nominal flow DN, and the sensor 19 indicates a constant pressure P ( Fig. 3 (e)).
  • a line 20 fitted with an all-or-nothing regulation solenoid valve 21 a low average flow rate of liquid nitrogen, equal for example to about 5% of DN (Fig. 3 (b)), is introduced at the head of the column 10 and is used to maintain cold and also to increase the reflux rate of the column.
  • the exchanger 13 is inactive.
  • the incoming air, compressed by the compressor 14, precooled by the air cooler 15, purified in the apparatus 12 and cooled to the vicinity of its dew point in the exchange line 11, is introduced at the base of the column 10.
  • the rich liquid collected in the column tank is expanded in an expansion valve 22, vaporized in the head condenser 23 of the column, heated against the flow of air in the exchange line, then used to regenerate the device 12 before being evacuated via a line 24 as a gas residual from the installation.
  • the time T is determined so as to ensure that, whatever the state, hot or cold, of the installation upon restarting, cooling and the correct charge of liquid at each level of the column are obtained.
  • the solenoid valve 30 thus closes at the instant t 7 indicated in FIG. 3.
  • the installation can very easily operate fully automatically despite a very inexpensive structure and means of automation.
  • a nitrogen flow at least equal to the demand is vaporized in the column, which ensures both the necessary cold supply and the production of nitrogen gas required, and moreover prevents the incoming air to go up the column.
  • the nitrogen arriving in the capacity 18 immediately has the required purity.
  • the two solenoid valves 21 and 30 can be replaced by a single cryogenic valve with variable flow.

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Description

  • La présente invention est relative à la production d'azote gazeux. Elle concerne plus particulièrement la satisfaction de besoins modérés (typiquement 100 à 1000 Nm³/h) et variables en azote à pureté élevée, c'est-à-dire contenant typiquement moins de 0,1% d'oxygène. Dans le présent mémoire, les débits considérés sont des débits massiques.
  • L'azote à pureté élevée est habituellement obtenu par voie cryogénique. Pour les faibles consommations, la construction d'une unité de production autonome classique représente un investissement prohibitif, dans le cas d'installations automatisées, et un investissement plus limité mais des dépenses en personnel élevées dans le cas inverse, ce qui se traduit toujours par un prix de revient élevé de l'azote.
  • Une solution plus économique consiste à utiliser un évaporateur, c'est-à-dire un réservoir d'azote liquide de grande capacité, par exemple de plusieurs dizaines de milliers de litres, d'où l'azote liquide est soutiré et vaporisé. Cette solution est peu satisfaisante du point de vue énergétique, car l'énergie frigorifique contenue dans l'azote liquide est perdue et, en outre, elle nécessite la présence à une distance relativement faible d'une unité de production d'azote liquide, pour que le coût du ravitaillement de l'évaporateur par camion-citerne reste modéré.
  • FR-A-2.225.705 et EP-A1-0.190.355 décrivent des procédés de production d'azote gazeux dans lesquels on introduit un débit d'azote liquide en tête d'une colonne de distillation pour assurer l'apport de froid à la colonne.
  • L'invention a pour but de fournir une technique permettant de produire des quantités variables et modérées d'azote gazeux à coût réduit, à des distances accrues d'une unité de production d'azote liquide.
  • A cet effet, l'invention a pour but un procédé de production d'azote gazeux à débit variable selon la revendication 1.
  • Dans le présent mémoire, on entend par "colonne de distillation d'air du type HPN", une simple colonne de distillation munie d'un condenseur de tête. Dans une telle colonne, l'air à traiter, comprimé sous une pression de l'ordre de 6 à 12 bars, épuré en eau et en CO₂ et refroidi au voisinage de son point de rosée, est introduit à la base de la colonne. Le "liquide riche" (air enrichi en oxygène) recueilli en cuve de colonne est détendu et vaporisé dans le condenseur de tête, puis évacué en tant que résiduaire. L'azote gazeux produit est soutiré en tête de colonne.
  • Suivant des caractéristiques avantageuses de l'invention :
    • on introduit ledit débit nominal pendant un temps au moins égal à une durée prédéterminée et suffisant pour garantir un niveau prédéterminé de liquide réfrigérant dans le condenseur de tête de la colonne ;
    • au moins une partie du débit d'appoint est vaporisée par échange de chaleur avec l'air entrant, en amont de l'entrée de cet air dans le compresseur de l'installation.
  • L'invention a également pour objet une installation de production d'azote gazeux à débit variable destinées à la mise en oeuvre d'un tel procédé. Cette installation est définie dans la revendication 5.
  • L'invention a encore pour objet un système de fourniture d'azote gazeux à de multiples utilisateurs, ce système comprenant :
    • une unité de production d'azote liquide ;
    • au moins un camion-citerne ;
    • dans un premier rayon autour de l'unité de production, une série d'évaporateurs d'azote liquide pouvant être ravitaillés par le camion-citerne ; et
    • entre le premier rayon et un second rayon supérieur au premier, une série d'installations telles que définies ci-dessus, des réservoirs de ces installations pouvant être ravitaillés par le camion-citerne.
  • Un exemple de mise en oeuvre de l'invention va maintenant être décrit en regard des dessins annexés, sur lesquels :
    • la figure 1 illustre schématiquement un système de production d'azote gazeux conforme à l'invention ;
    • la Fig. 2 représente schématiquement une installation conforme à l'invention ; et
    • la Fig. 3 est un diagramme illustrant le procédé suivant l'invention.
  • Le système de fourniture d'azote gazeux représenté à la Fig. 1 comprend essentiellement :
    • une unité 1 de production d'azote liquide;
    • dans un rayon R1 autour de cette unité, un certain nombre d'évaporateurs d'azote liquide 2, constitués chacun d'un stockage d'azote liquide 3 de grande capacité équipé d'une conduite de soutirage de liquide 4 reliée à une conduite d'utilisation 5 via un vaporiseur 6, par exemple du type atmosphérique. De tels évaporateurs sont bien connus dans la technique ;
    • entre le rayon R1 et un rayon R2 > R1 autour de l'unité 1, un certain nombre d'installations 7 telles que celles de la Fig. 2, chacune de ces installations comprenant un réservoir d'azote liquide 8 ;
    • au moins un camion-citerne 9, et généralement une flottille de tels camions, adapté pour ravitailler en azote liquide produit par l'unité 1 les évaporateurs 2 et les réservoirs 8 des installations 7 ; et éventuellement
    • un système de télétransmission (non représenté) reliant chaque évaporateur 2 et chaque installation 7 à l'unité 1 pour assurer la gestion des livraisons d'azote liquide par le ou les camions-citernes.
  • L'installation 7 représentée à la Fig. 2 comprend essentiellement :
    • le réservoir 8 précité ;
    • une boîte froide 9 contenant d'une part une colonne de distillation d'air 10 du type HPN (High Purity Nitrogen), d'autre part une ligne d'échange thermique 11 ;
    • un appareil 12 d'épuration d'air par adsorption ;
    • un échangeur de chaleur auxiliaire 13 ;
    • un compresseur d'air 14 ; et
    • un aéroréfrigérant 15.
  • Le fonctionnement de l'installation 7 va maintenant être décrit en regard des Fig. 2 et 3. Sur le diagramme de la Fig. 3, on a porté en abscisses le temps t, et en ordonnées plusieurs paramètres, dont la signification apparaîtra dans la suite.
  • On s'intéresse d'abord au fonctionnement nominal de l'installation, c'est-à-dire à un régime permanent où la colonne 10 produit via la conduite de soutirage 16, piquée en tête de colonne, un débit d'azote gazeux constant égal au débit nominal DN pour lequel la colonne est conçue. La conduite 16 débouche dans une conduite d'utilisation 17 équipée d'une capacité tampon 18 et, en aval de celle-ci, d'un capteur de pression 19.
  • Dans ce fonctionnement (correspondant à t < t0 sur la Fig.3), la consommation d'azote C (Fig.3(a)) est constante et égale au débit nominal DN, et le capteur 19 indique une pression constante P (Fig.3 (e)). Via une conduite 20 équipée d'une électrovanne 21 de régulation en tout ou rien, un débit moyen faible d'azote liquide, égal par exemple à environ 5 % de DN (Fig.3(b)), est introduit en tête de la colonne 10 et sert à assurer le maintien en froid et également à augmenter le taux de reflux de la colonne. L'échangeur 13 est inactif. L'air entrant, comprimé par le compresseur 14, prérefroidi par l'aéroréfrigérant 15, épuré dans l'appareil 12 et refroidi jusqu'au voisinage de son point de rosée dans la ligne d'échange 11, est introduit à la base de la colonne 10. Le liquide riche recueilli en cuve de colonne est détendu dans une vanne de détente 22, vaporisé dans le condenseur de tête 23 de la colonne, réchauffé à contre-courant de l'air dans la ligne d'échange, puis utilisé pour régénérer l'appareil 12 avant d'être évacué via une conduite 24 en tant que gaz résiduaire de l'installation.
  • On supposera qu'à l'instant t0, la consommation (ou demande) d'azote gazeux commence à augmenter (Fig.3(a)). La pression en 19 diminue (Fig.3(e)), ce qui déclenche l'ouverture d'une vanne 25 prévue dans une conduite 26 qui relie le fond du réservoir 8 au bout froid de l'échangeur 13. Un débit DVl d'azote (Fig.3(c)) est ainsi vaporisé en refroidissant à contre-courant l'air entrant jusqu'à une température modérée, par exemple de l'ordre de - 20°C, puis cet azote gazeux est conduit dans la capacité 18. Par suite, le compresseur aspire un débit massique accru d'air, et la production DD (débit distillé) de la colonne augmente (Fig.3(d)). Simultanément, le débit d'azote liquide admis par la conduite 20 augmente quelque peu (Fig.3(b)), pour maintenir constant le niveau de liquide riche dans le condenseur 23.
  • Si, de t1 à t2, la consommation continue d'augmenter (Fig.3(a)), une vaporisation supplémentaire d'azote liquide (Fig.3(c)) s'effectue dans un vaporiseur auxiliaire 27, par ouverture d'une vanne 28, sans modifier le débit produit par distillation (Fig.3(d)), puis cet azote gazeux est conduit également dans la capacité 18. Cette ouverture de la vanne 28 se produit lorsque la pression atteint une valeur basse P1 (Fig.3(e)). Le débit total vaporisé DV2, somme des débits vaporisés dans l'échangeur 13 et dans le vaporiseur 27, correspond à l'appoint d'azote nécessaire pour satisfaire la demande. Cette vaporisation d'azote liquide ramène la pression en 19 à la valeur nominale P (Fig.3(e)).
  • Il est à noter qu'après un certain temps, un début de givrage peut se produire dans l'échangeur 13. Ceci est détecté par un capteur de température 29 disposé sur la sortie d'azote de cet échangeur et provoque la fermeture de la vanne 25.
  • Lorsque, après une phase de stabilisation (de t2 à t3), la consommation baisse, la pression en 19 monte, ce qui déclenche l'arrêt de la vaporisation d'azote (fermeture des vannes 25 et 28), puis, quand la pression atteint une valeur haute P2, l'arrêt de l'installation, notamment du compresseur 14 (instant t4).
  • Lorsque la consommation d'azote gazeux reprend (instant t5), la pression baisse, et lorsqu'elle atteint la valeur nominale P1 (instant t6), une électrovanne de démarrage 30, montée en by-pass de l'électrovanne 21 et normalement fermée, s'ouvre. Cette électrovanne 30 est adaptée pour, en position ouverte, laisser passer un débit d'azote liquide au moins égal au débit nominal DN. Sa fermeture a lieu lorsque deux conditions sont remplies :
    • (a) un temps prédeterminé T s'est écoulé depuis son ouverture ; et
    • (b) le niveau du liquide riche dans le condenseur 23 est au moins égal à une valeur prédéterminée.
  • Le temps T est déterminé de façon à assurer que, quel que soit l'état, chaud ou froid, de l'intallation au moment du redémarrage, la mise en froid et la charge correcte de liquide à chaque niveau de la colonne sont obtenus. On peut par exemple choisir un temps T de l'ordre de 2 minutes.
  • L'électrovanne 30 se ferme ainsi à l'instant t7 indiqué sur la Fig. 3.
  • On a également représenté à la Fig. 3 des instant t8 < t7 et t9 > t7 pour lesquels, respectivement, la consommation C augmente au delà de la valeur nominale puis se stabilise, les mêmes phénomènes que décrits ci-dessus se reproduisant alors automatiquement (vaporisation d'azote et variations de la pression et du débit d'azote produit par la colonne).
  • On voit donc que l'installation peut très facilement fonctionner de façon entièrement automatique malgré une structure et des moyens d'automatisation très peu coûteux. En particulier, dès le démarrage, un débit d'azote au moins égal à la demande est vaporisé dans la colonne, ce qui assure à la fois l'apport de froid nécessaire et la production d'azote gazeux demandée, et de plus empêche l'air entrant de monter dans la colonne. Par suite, l'azote arrivant dans la capacité 18 a immédiatement la pureté requise.
  • En variante, les deux électrovannes 21 et 30 peuvent être remplacées par une vanne cryogénique unique à débit variable.
  • On remarque que l'installation n'a besoin, pour fonctionner, que d'un branchement électrique, ce qui a été symbolisé sur la Fig. 1.

Claims (8)

  1. Procédé de production d'azote gazeux à débit variable au moyen d'une installation d'air (7) comprenant une colonne (10) de distillation d'air du type HPN adaptée pour produire un débit nominal (DN) d'azote gazeux et dont la tête est reliée à une source d'azote liquide (8), dans lequel on introduit en tête de la colonne, dès le démarrage de l'installation, un débit d'azote liquide au moins égal au débit nominal d'azote gazeux, puis on régule le débit d'azote liquide sur une faible fraction de ce débit nominal, caractérisé en ce que, pour produire un débit d'azote gazeux supérieur au débit nominal, on vaporise à l'extérieur de la colonne un débit d'appoint d'azote liquide provenant de ladite source (8), et l'on fait varier la quantité d'azote liquide vaporisé à l'extérieur de la colonne en fonction de la pression de l'azote gazeux produit.
  2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel, lorsque la demande d'azote gazeux est supérieure au débit nominal et la pression de l'azote gazeux atteint une valeur fixe inférieure à la pression de production nominale, on vaporise une quantité d'azote liquide suffisante pour augmenter la pression de l'azote gazeux à sa valeur nominale.
  3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel on vaporise au moins une partie du débit d'appoint par échange de chaleur avec l'air entrant, en amont de l'entrée de cet air dans le compresseur de l'installation.
  4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel on vaporise la partie restante du débit d'appoint par échange de chaleur avec l'air ambiant.
  5. Installation de production d'azote gazeux à débit variable, du type comprenant une colonne de distillation d'air (10) du type HPN, un réservoir d'azote liquide (8) relié par une conduite de liquide (20) à la tête de la colonne, ladite conduite étant équipée de moyens de commande de débit (21, 30) adaptés d'une part pour laisser passer un fort débit de liquide au moins égal au débit nominal (DN) d'azote gazeux de la colonne et, d'autre part, pour réguler le débit de liquide sur une valeur moyenne égale à une faible fraction du débit nominal, caractérisée en ce qu'elle comprend une conduite de vaporisation d'azote d'appoint (26) reliant le fond du réservoir (8) à une conduite de production (17) de l'installation via un vaporiseur (13, 27), et des moyens de commande de débit d'appoint, capables de faire varier celui-ci selon la pression de l'azote gazeux produit.
  6. Installation selon la revendication 5, comprenant deux conduites de vaporisation d'azote d'appoint (26), chacune reliant le fond du réservoir (8) à la conduite de production (17) via un vaporiseur (13, 27).
  7. Installation selon la revendication 5 ou 6 dans laquelle ledit vaporiseur (ou un desdits vaporiseurs) comprend un échangeur de chaleur (13) traversé d'une part par l'azote à vaporiser, d'autre part par l'air entrant, avant l'entrée de celui-ci dans le compresseur (14) de l'installation.
  8. Installation selon la revendication 7 comprenant un vaporiseur (27) dans lequel l'azote se vaporise par échange de chaleur avec l'air ambiant.
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