EP0447387A1 - Verfahren zum Stranggiessen von insbesondere NE-Metallen und Kokillenaggregat zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents

Verfahren zum Stranggiessen von insbesondere NE-Metallen und Kokillenaggregat zur Durchführung des Verfahrens Download PDF

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EP0447387A1
EP0447387A1 EP91890025A EP91890025A EP0447387A1 EP 0447387 A1 EP0447387 A1 EP 0447387A1 EP 91890025 A EP91890025 A EP 91890025A EP 91890025 A EP91890025 A EP 91890025A EP 0447387 A1 EP0447387 A1 EP 0447387A1
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mold
casting
graphite
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds

Definitions

  • the invention relates to a process for the continuous casting of, in particular, non-ferrous metals by means of a mold unit which has a cooled, in particular water-cooled, outer metal jacket and an inner, one-part or multi-part graphite mold which forms the strand cross-section, a protective gas, e.g. Nitrogen.
  • a protective gas e.g. Nitrogen.
  • the invention further relates to a mold unit for performing this method.
  • Mold aggregates consist of an outer, cooled metal jacket and an inner graphite mold that forms the strand cross-section. Depending on the strand format, single or multi-part graphite molds are used. Such mold units, which are generally known, are described in the "Manual of Continuous Casting" by Dr.E. Herrmann, 1980, pages 102 to 107 described in detail. They are mainly used for casting non-ferrous metals (non-ferrous metals) and cast iron. Only electrographite is used as the material for the molds, which is characterized by high thermal conductivity, low wettability by liquid metals, good sliding properties and high self-lubricity.
  • the graphite mold can be pressed as a cylindrical shaped body into an outer casing pipe, for example made of copper, or the casing pipe can be shrunk onto the graphite mold.
  • the graphite mold can also consist of individual plates which enclose a cavity with a rectangular, for example square, cross section.
  • the formation of the cooling system and its connection with the graphite mold are of particular importance for a high-quality end product and high production output. For a perfect heat transfer between the graphite mold and the cooling medium, a positive connection between the graphite mold and the cooling jacket is therefore absolutely necessary.
  • the invention is therefore based on the object to provide a method which also allows such alloys which contain low-melting admixtures to be cast in optimum quality and with high output without the difficulties mentioned above being able to occur.
  • This is achieved according to the invention in that the graphite mold is subjected to a protective gas for the casting process which passes through it, thereby forming a diffusion barrier transverse to the casting direction.
  • the application of the protective gas to the graphite mold preferably begins before the start of the casting process and is maintained during this.
  • the protective gas is preferably also fed through the graphite mold to the shrink gap.
  • a mold assembly according to the invention is preferably with channels in its longitudinal direction and / or with channels extending transversely thereto. Grooves or the like are formed, through which the protective gas is supplied to the graphite mold and diffuses through it.
  • the consequence of the diffusion barrier is that the metal vapors released during continuous casting are kept at a temperature level in the strand shell-mold contact area which prevents sublimation of the alloy elements.
  • the metal vapors are conveyed into the shrink gap with the aid of the protective gas and the extrudate movement, in which they cool and, after reaching the sublimation temperature, settle as a deposit on the cast strand. As a result, they have no disruptive influence on the graphite mold.
  • the diffusion barrier not only prevents the penetration of vaporous alloy elements into the graphite mold, but also prevents oxygen from entering the graphite mold, so that no reaction between oxygen and carbon and therefore no graphite oxidation can occur. Not only is a constant heat flow achieved for high-quality production, but at the same time the service life of the graphite mold is significantly extended by preventing graphite oxidation.
  • the simultaneously created oxygen barrier also means that the metal vapors are not subject to oxidation and that the first strand shell formation, which is in direct contact with the graphite mold, takes place without oxidation.
  • the diffusion barrier effected according to the invention is optimally effective when the longitudinal channels for the protective gas supply cover not only the liquid and shell-forming area, but also part of the shrinkage gap, so that sufficient protective gas flows into the latter, thereby preventing possible oxidation when the cast strand is cooled further .
  • the gas permeability of the graphite mold, based on nitrogen, is given by the graphite manufacturers in Milli Darcy. If the oxygen barrier remains intact until the oxidation temperature of the casting material is undershot, a casting product with an optimal surface quality can be produced, which enables immediate further shaping of a large number of non-ferrous metals without the previously required machining surface treatment.
  • an inert gas such as helium can also be used as the protective gas.
  • helium has a dynamic viscosity which is about 10% higher than that of nitrogen, so that the flow rate through the graphite mold per unit time decreases by about 10% at the same pressure conditions.
  • it has five times the thermal conductivity, as a result of which an improved heat flow is brought about in the graphite mold, which is of great importance for the heat flow in the shrink gap. The increased heat flow causes an increased cooling capacity and thus an increased production in the time unit.
  • This mold assembly has a graphite mold 1, which is in one piece in the case of round formats. Rectangular formats are preferably made in several parts as so-called plate elements.
  • the graphite mold 1 is positively surrounded by a metal jacket 2, in particular cooled by water. Both parts form the mold assembly, which is connected to a mold attachment and furnace closing unit 3 by means of screws 4.
  • the mold attachment and furnace closing unit 3 consists of a section steel structure, which is lined with a part 6 made of refractory material after the attachment of the mold assembly 1, 2 and after the insertion of a cooling panel 5.
  • the cooling panel 5 prevents an undesirable lowering of the temperature of the liquid metal located in front of the mold inlet.
  • the part 6 is joined in a metal-tight manner by interposing an insulating mat 7 with a further part 8 made of refractory material of the metal receptacle by means of screws, not shown.
  • the metal feed to the mold assembly 1, 2 takes place via a trumpet-shaped opening 9 in the metal receptacle.
  • the water-cooled metal jacket 2 has an annular channel 10 at the point of contact with the graphite mold 1, which is followed by longitudinal channels 11 distributed over the circumference.
  • the annular channel 10 or the longitudinal channels 11 are fed with a protective gas, for example nitrogen or helium, before the start of the casting process and during the same via supply channels 12 to 15, which gas is supplied to the graphite mold 1 at a pressure adapted to the system and passes through it.
  • the channel system can also be provided in the graphite mold 1.
  • the protective gas penetrates on the one hand to the liquid or already partially solidified metal, thereby preventing the penetration of evaporating alloy elements.
  • the gas penetrates into the part 6 made of refractory material and into the shrink gap 1a and prevents the entry of oxygen there, thereby preventing oxidation of the graphite mold, the metal vapors and the surface of the cast strand 1b.
  • the protective gas entering the shrink gap 1a protects the surface of the cast strand 1b from possible oxidation even as it cools further.
  • the diffusion or oxygen barrier makes it possible to cast copper with an oxygen content of more than 150 ppm without a reaction between the oxygen and the carbon. Furthermore, the interface temperature of the graphite mold with the casting material is further reduced by the constant flow of protective gas, so that a higher cooling capacity and thus a higher production per unit of time is made possible. When using helium, an additional increase in cooling intensity and thus an increase in production is possible due to its five-fold thermal conductivity compared to nitrogen.
  • the method according to the invention is of great advantage in particular when casting non-ferrous metals (non-ferrous metals), since penetration of vaporous alloy components into the graphite mold is prevented.
  • the fact that the protective gas prevents oxidation of the graphite mold and the surface of the metal strand is also important when casting metals which do not contain easily evaporating alloy components, e.g. Cast iron, of importance.

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Abstract

Verfahren zum Stranggießen von insbesondere NE-Metallen mittels eines Kokillenaggregates, welches einen gekühlten, insbesondere wassergekühlten, äußeren Metallmantel (1) und eine innere, den Strangquerschnitt formende, ein- oder mehrteilige Grafitkokille (2) aufweist, wobei in die Grafitkokille (1) ein Schutzgas, z.B. Stickstoff, eingeleitet wird. Dabei wird die Grafitkokille (1) für den Gießvorgang mit dem Schutzgas beaufschlagt, welches diese durchsetzt, wodurch quer zur Gießrichtung eine Diffusionssperre gebildet ist. <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Stranggießen von insbesondere NE-Metallen mittels eines Kokillenaggregates, welches einen gekühlten, insbesondere wassergekühlten, äußeren Metallmantel und eine innere, den Strangquerschnitt formende, ein-oder mehrteilige Grafitkokille aufweist, wobei in die Grafitkokille ein Schutzgas, z.B. Stickstoff, eingeleitet wird. Die Erfindung betrifft weiters ein Kokillenaggregat zur Durchführung dieses Verfahrens.
  • Kokillenaggregate bestehen aus einem äußeren, gekühlten Metallmantel und einer inneren, den Strangquerschnitt formenden Grafitkokille. Dabei kommen je nach dem Strangformat ein- oder mehrteilige Grafitkokillen zum Einsatz. Derartige Kokillenaggregate, welche allgemein bekannt sind, sind im "Handbuch des Stranggießens" von Dr.E. Herrmann, 1980, Seite 102 bis 107 ausführlich beschrieben. Sie werden vor allem zum Gießen von Nichteisen-Metallen (NE-Metallen) und von Gußeisen verwendet. Als Werkstoff für die Kokillen wird ausschließlich Elektrografit verwendet, welcher sich durch hohe Wärmeleitfähigkeit, geringe Benetzbarkeit durch flüssige Metalle, gute Gleiteigenschaften und hohe Selbst-schmierfähigkeit auszeichnet.
  • Die Grafitkokille kann als zylindrischer Formkörper in ein äußeres, z.B. aus Kupfer bestehendes Mantelrohr eingepreßt sein oder das Mantelrohr kann auf die Grafitkokille aufgeschrumpft sein. Die Grafitkokille kann aber auch aus einzelnen Platten bestehen, welche einen Hohlraum mit einem rechteckigen, z.B. quadratischen Querschnitt umschließen. Unabhängig von der jeweiligen Ausführungsform sind für ein qualitativ hochwertiges Endprodukt und eine hohe Produktionsleistung die Ausbildung des Kühlsystems und dessen Verbindung mit der Grafitkokille von besonderer Bedeutung. Für einen einwandfreien Wärmetransport zwischen der Grafitkokille und dem Kühlmedium ist daher eine formschlüssige Verbindungzwischen der Grafitkokille und dem Kühlmantel unbedingt erforderlich.
  • Der praktische Betrieb hat jedoch gezeigt, daß auch bei optimaler Verbindung nach relativ kurzer Gießzeit ein Abfall des Wärmetransportes aus der Grafitkokille verursacht wird. Dies gilt insbesondere bei jenen Kupferlegierungen, die niedrig schmelzende und verdampfende Legierungselemente als Beimengungen aufweisen. Hierzu gehört z.B. Zink, das in Kupferlegierungen, wie Messing, Neusilber und ähnlichen Legierungen, enthalten ist. Der Grund hierfür liegt darin, daß die bei den Gießtemperaturen verdampfenden Legierungselemente in die Wandung der Grafitkokille bzw. durch diese Wandung hindurch diffundieren und in dieser bzw. am angrenzenden metallischen Kühlmantel sublimieren, also vom gasförmigen bzw. dampfförmigen Zustand unmittelbar in den festen Zustand übergehen. Diese Diffusionen führen mit zunehmender Gießdauer zu einer wachsenden Verschlechterung des Wärmeflusses und vor allem zu örtlich sehr unterschiedlichen Wärmeflüssen, wodurch in verstärktem Maße Gußfehler auftreten. Diese unterschiedlichen Wärmeflüsse stellen zudem auch eine Gefahr für die formschlüssige Verbindung der Grafitkokille mit dem Kühlmantel dar, sodaß mechanische Verformungen der Grafitkokille, vor allem bei Plattenelementen, nicht ausgeschlossen werden können.
  • Die vorstehend dargelegten Schwierigkeiten sind bekannt und wurden zu vermeiden gesucht. So ist es aus der DE-PS 26 57 207 bekannt, in den sich zwischen der Grafitkokille und dem erstarrenden Strang ausbildenden Schrumpfspalt, ein Schutzgas, insbesondere Stickstoff, einzuleiten. Durch diese Maßnahme kann jedoch im Entstehungsbereich der Zinkverdampfung, d.h. im Liquidus - Solidusbereich, die störende Diffusion der dampfförmigen Ausscheidungen in die bzw. durch die Wandung der Grafitkokille hindurch nicht verhindert werden.
  • Aus der DE-OS 37 18 372 ist es weiters bekannt, die Grafitkokille mindestens zweischichtig auszubilden und zwischen Schichten eine Metallfolie als Diffusionssperre anzuordnen. Diese Maßnahme ist zwar wirkungsvoller, jedoch verhindert sie nicht eine Diffusion in jenen Bereich der Grafitkokille, welcher mit dem Gießprodukt unmittelbar in Berührung steht.
  • Der Erfindung liegt demnach die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu schaffen, welches es gestattet, auch solche Legierungen, welche niedrig schmelzende Beimengungen enthalten, in optimaler Qualität und mit hoher Leistung zu gießen, ohne daß die vorstehend angegebenen Schwierigkeiten eintreten können. Dies wird erfindungsgemäß dadurch erzielt, daß die Grafitkokille für den Gießvorgang mit einem Schutzgas beaufschlagt wird, welches diese durchsetzt, wodurch quer zur Gießrichtung eine Diffusionssperre gebildet wird. Vorzugsweise setzt die Beaufschlagung der Grafitkokille mit dem Schutzgas vor dem Beginn des Gießvorganges ein und wird sie während dieses aufrecht erhalten. Weiters wird vorzugsweise das Schutzgas durch die Grafitkokille hindurch auch dem Schrumpfspalt zugeführt.
  • Ein erfindungsgemäßes Kokillenaggregat ist vorzugsweise mit sich in dessen Längsrichtung und bzw. oder mit sich dazu quer erstreckenden Kanälen. Nuten od. dgl. ausgebildet, durch welche hindurch der Grafitkokille das Schutzgas zugeleitet wird und durch diese diffundiert. Dadurch, daß die Grafitkokille im Bereich der höchsten Temperaturen, d.h. vom flüssigen Metalleinlauf bis nach der Schrumpfspaltbildung, über ein Kanalsystem mit einem Schutzgas durchflutet wird, wodurch eine Diffusionssperre bewirkt wird, wird verhindert, daß niedrig schmelzende und verdampfende Legierungselemente in die Grafitkokille eindringen. Die Diffusionssperre hat zur Folge, daß die beim Stranggießen frei werdenden Metalldämpfe im Kontaktbereich Strangschale - Kokille auf einem Temperaturniveau gehalten werden, das eine Sublimation der Legierungselemente verhindert. Die Metalldämpfe werden vielmehr unter Mithilfe des Schutzgases und der Strangabzugsbewegung in den Schrumpfspalt gefördert, in welchem sie abkühlen und sich nach dem Erreichen der Sublimationstemperatur als Niederschlag am Gußstrang absetzen. Hierdurch nehmen sie auf die Grafitkokille keinen störenden Einfluß.
  • Die Diffusionssperre unterbindet nicht nur das Eindringen dampfförmiger Legierungselemente in die Grafitkokille, sondern sie unterbindet auch den Zutritt von Sauerstoff zur Grafitkokille, sodaß keine Reaktion zwischen Sauerstoff und dem Kohlenstoff und damit keine Grafitoxydation eintreten kann. Es wird damit nicht nur ein konstanter Wärmefluß für eine qualitativ hochwertige Produktion erzielt, sondern es wird gleichzeitig auch durch Verhinderung einer Grafitoxydation die Standzeit der Grafitkokille wesentlich verlängert. Die gleichzeitig entstehende Sauerstoffsperre bewirkt außerdem, daß die Metalldämpfe keiner Oxydation unterliegen und auch die erste Strangschalenbildung, welche im direkten Kontakt mit der Grafitkokille steht, ohne Oxydation erfolgt.
  • Die erfindungsgemäß bewirkte Diffusionssperre ist dann optimal wirksam, wenn die Längskanäle für die Schutzgaszuführung nicht nur den flüssigen und schalenbildenden Bereich, sondern auch einen Teil des Schrumpfspaltes überdecken, damit in diesen ausreichend Schutzgas einströmt, wodurch bei der weiteren Abkühlung des Gußstranges eine mögliche Oxydation unterbunden wird. Die Gasdurchlässigkeit der Grafitkokille, bezogen auf Stickstoff, wird von den Grafitherstellern in Milli Darcy angegeben. Bleibt die Sauerstoffsperre bis zum Unterschreiten der Oxydationstemperatur des Gießwerkstoffes aufrecht, so kann ein Gießprodukt mit optimaler Oberflächengüte hergestellt werden, wodurch bei einer Mehrzahl von NE-Metallen eine sofortige Weiterverformung ohne die bisher notwendige spanabhebende Oberflächenbearbeitung ermöglicht ist.
  • Anstelle von Stickstoff kann als Schutzgas auch ein Edelgas, wie Helium, verwendet werden. Helium weist zwar einerseits eine um etwa 10% höhere dynamische Viskosität gegenüber Stickstoff auf, sodaß bei gleichen Druckverhältnissen die Durchflußmenge durch die Grafitkokille je Zeiteinheit um etwa 10% abnimmt. Es hat jedoch andererseits die fünffache Wärmeleitfähigkeit, wodurch in der Grafitkokille ein verbesserter Wärmefluß bewirkt wird, was für den Wärmefluß im Schrumpfspalt von großer Bedeutung ist. Der erhöhte Wärmefluß bewirkt eine verstärkte Kühlleistung und damit eine erhöhte Produktion in der Zeiteinheit.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren ist nachstehend anhand der Zeichnung näher erläutert. Diese zeigt ein Kokillenaggregat zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens, im Längsschnitt und teilweise abgebrochen.
  • Dieses Kokillenaggregat weist eine Grafitkokille 1 auf, welche bei Rundformaten einteilig ist. Rechteckige Formate sind vorzugsweise mehrteilig als sogenannte Plattenelemente ausgeführt. Die Grafitkokille 1 ist von einem insbesondere durch Wasser gekühlten Metallmantel 2 formschlüssig umgeben. Beide Teile bilden das Kokillenaggregat, welches mit einer Kokillenanbau- und Ofenverschließeinheit 3 mittels Schrauben 4 verbunden ist.
  • Die Kokillenanbau- und Ofenverschließeinheit 3 besteht aus einer Profilstahlkonstruktion, welche nach dem Anbau des Kokillenaggregates 1, 2 sowie nach dem Einsetzen einer Rückkühlblende 5 mit einem Teil 6 aus Feuerfestmaterial ausgekleidet wird. Die Rückkühlblende 5 verhindert eine unerwünschte Temperaturabsenkung des vor dem Kokilleneinlauf befindlichen flüssigen Metalls. Der Teil 6 ist durch Zwischenschalten einer Isoliermatte 7 mit einem weiteren Teil 8 aus Feuerfestmaterial des Metallaufnahmegefäßes mittels nicht dargestellter Schrauben metalldicht zusammengefügt. Der Metallzulauf zum Kokillenaggregat 1,2 erfolgt über eine trompetenförmige Öffnung 9 im Metallaufnahmegefäß.
  • Der wassergekühlte Metallmantel 2 weist an der Kontaktstelle mit der Grafitkokille 1 einen Ringkanal 10 auf, an den sich über den Umfang verteilte Längskanäle 11 anschließen. Der Ringkanal 10 bzw. die Längskanäle 11 werden vor Beginn des Gießvorganges und während desselben über Zufuhrkanäle 12 bis 15 mit einem Schutzgas, z.B. Stickstoff oder Helium, gespeist, welches mit einem dem System angepaßten Druck der Grafitkokille 1 zugeführt wird und diese durchsetzt. Das Kanalsystem kann auch in der Grafitkokille 1 vorgesehen sein.
  • Aufgrund der Gasdurchlässigkeit der Grafitkokille 1 dringt das Schutzgas einerseits bis zum flüssigen bzw. bereits teilweise erstarrten Metall vor, wodurch das Eindringen verdampfender Legierungselemente verhindert wird. Andererseits dringt das Gas in den Teil 6 aus Feuerfestmaterial sowie in den Schrumpfspalt 1a ein und verhindert dort den Zutritt von Sauerstoff, wodurch eine Oxydation der Grafitkokille, der Metalldämpfe sowie der Oberfläche des Gußstranges 1b verhindert wird. Weiters schützt das in den Schrumpfspalt 1a gelangende Schutzgas die Oberfläche des Gußstranges 1b auch während ihrer weiteren Abkühlung vor einer möglichen Oxydation.
  • Zudem wird durch die Diffusions- bzw. Sauerstoffsperre das Gießen von Kupfer mit über 150 ppm Sauerstoffgehalt ermöglicht, ohne daß eine Reaktion zwischen dem Sauerstoff und dem Kohlenstoff eintritt. Weiters erfährt die Grenzflächentemperatur der Grafitkokille zum Gießwerkstoff durch die ständige Durchflutung von Schutzgas eine zusätzliche Absenkung, sodaß eine höhere Kühlleistung und damit eine höhere Produktion je Zeiteinheit ermöglicht wird. Bei Verwendung von Helium wird aufgrund dessen fünffacher Wärmeleitfähigkeit gegenüber Stickstoff eine zusätzliche Steigerung der Kühlintensität und damit eine Produktionserhöhung ermöglicht.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren ist insbesondere beim Gießen von Nichteisenmetallen (NE-Metallen) von großem Vorteil, da ein Eindringen von dampfförmigen Legierungsbestandteilen in die Grafitkokille verhindert wird. Die Tatsache, daß durch das Schutzgas Oxydationen der Grafitkokille und der Oberfläche des Metallstranges verhindert werden, ist jedoch auch beim Gießen von solchen Metallen, welche keine leicht verdampfenden Legierungsbestandteile enthalten, wie z.B. Gußeisen, von Bedeutung.

Claims (9)

  1. Verfahren zum Stranggießen von insbesondere NE-Metallen mittels eines Kokillenaggregates, welches einen gekühlten, insbesondere wassergekühlten, äußeren Metallmantel und eine innere, den Strangquerschnitt formende, ein- oder mehrteilige Grafitkokille auf- weist, wobei in die Grafitkokille ein Schutzgas, z.B. Stickstoff, eingeleitet wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Grafitkokille (1) für den Gießvorgang mit dem Schutzgas beaufschlagt wird, welches diese durchsetzt, wodurch quer zur Gießrichtung eine Diffusionssperre gebildet ist.
  2. Verfahren nach Patentanspruch 1. dadurch gekennzeichnet, daß die Beaufschlagung der Grafitkokille (1) mit Schutzgas vor dem Beginn des Gießvorgangs einsetzt und während dieses aufrechterhalten wird.
  3. Verfahren nach einem der Patentansprüche 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Schutzgas durch die Grafitkokille (1) hindurch auch dem Schrumpfspalt (1a) zugeführt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß durch das in den Schrumpfspalt (1a) abfließende Schutzgas die Oberfläche des Gußstranges (1a) auch während ihrer weiteren Abkühlung vor einer möglichen Oxydation geschützt wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß bei Verwendung des Edelgases Helium aufgrund der fünffachen Wärmeleitfähigkeit gegenüber Stickstoff eine zusätzliche Steigerung der Kühlintensität und damit eine Produktionserhöhung ermöglicht wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Diffusions- bzw. Sauerstoffsperre auch das Gießen von sauerstoffhältigem Kupfer mit über 150 ppm Sauerstoffgehalt ermöglicht, ohne daß eine Reaktion zwischen dem Sauerstoff und dem Kohlenstoff eintritt.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Grenzflächentemperatur der Grafitkokille (1) zum Gießwerkstoff durch die ständige Durchflutung mit Schutzgas eine zusätzliche Absenkung erfährt, sodaß eine höhere Kühlleistung und damit eine höhere Produktion je Zeiteinheit erzielt wird.
  8. Kokillenaggregat mit einer von einem Kühlmantel umgebenen Grafitkokille zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß es mit sich in Längsrichtung und bzw. oder mit sich dazu quer erstreckenden Kanälen (10, 11), Nuten od.dgl., ausgebildet ist, über welche der Grafitkokille (1) ein Schutzgas zuführbar ist, welches durch diese hindurch diffundieren kann.
  9. Kokillenaggregat nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Kanäle (10, 11), Nuten od.dgl., in der Grafitkokille (1) vorgesehen sind.
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