EP0404917A1 - Kraftstoffeinspritzdüse - Google Patents
KraftstoffeinspritzdüseInfo
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- EP0404917A1 EP0404917A1 EP90901720A EP90901720A EP0404917A1 EP 0404917 A1 EP0404917 A1 EP 0404917A1 EP 90901720 A EP90901720 A EP 90901720A EP 90901720 A EP90901720 A EP 90901720A EP 0404917 A1 EP0404917 A1 EP 0404917A1
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- EP
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- nozzle needle
- fuel injection
- injection
- injection nozzle
- stroke
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Classifications
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Definitions
- the invention relates to a fuel injection nozzle, in particular a pump nozzle, with a nozzle needle which is spring-loaded in the closing direction, the nozzle needle at its end facing away from the spray openings being immersed in a damping space which can be filled with fuel and having a pressure pin which extends from a stop for a shoulder Surrounding the nozzle needle forming the fixed shoulder, and wherein the fixed wall of the damping space with the pressure pin delimits a throttle opening during the lifting movement of the nozzle needle, which opens into a drain and / or another space.
- EP-A 267 177 and EP-A 277 939 describe fuel injection nozzles which enable the injection process to be subdivided into a pre-injection and main injection by using an evasive piston.
- the very difficult problem of ensuring a favorable injection process under various operating conditions is solved in principle by damping the movement of the evasive piston, but there are still some inevitabilities.
- the pre-injection quantities are approximately the same at all speeds and load conditions and the duration of the pre-injection and the egg injection pause in ° KW are approximately the same at all speeds.
- the invention therefore aims to create a simple injection nozzle which allows an optimal time course of the injection to be achieved.
- the fuel injection nozzle of the type mentioned at the outset essentially consists in that the cross section of the throttle opening is greatest at the start of the stroke.
- the throttle opening between the nozzle needle spring chamber wall and the pressure pin reduces the drop in the injection pressure, which is particularly pronounced at low speed, by opening the nozzle needle, which leads to an increase in the injection quantity in the first phase of the pre-injection.
- the design can be made such that the pressure pin has a chamfer or recess, which extends over the length of the Hubes he nozzle needle limited a throttle opening of different cross-section with the fixed wall of the damping chamber. In this way, a high degree of precision can be achieved with little manufacturing outlay.
- the desired variable throttle opening can be achieved in a particularly simple manner in that the recess has a triangular or trapezoidal cross section and that the surfaces of the recess inclined to the longitudinal axis of the nozzle needle form a different angle with the longitudinal axis, which is particularly advantageous in the sense of the task is when the fixed wall of the damping space has a narrow throttle lip or a throttle edge delimited by two acute-angled side surfaces.
- a cross-sectional course of the throttle opening is ensured, in which the least damping occurs at the beginning of the needle stroke.
- the stroke movement of the nozzle needle is thus only delayed after a first stroke range in the pre-injection phase, whereupon a correspondingly quick and short closing stroke can be connected to the pre-injection.
- the asymmetrical design of such a throttle or the pressure pin promotes the desired progressive throttling effect.
- a particularly advantageous embodiment which is adapted to the desired injection law is obtained if the design is such that the cross-sectional area of the throttle opening is 1/25 to 1/500, in particular 1/50 to 1/200, the outlet is connected to the suction chamber of the pump and the damping chamber is throttled in connection with the fuel pressure chamber in front of the seat of the nozzle needle.
- FIG. 1 shows a longitudinal section through the central part of a fuel injection nozzle according to the invention
- 2 shows the detail B of Fig.l in an enlarged view
- 3 shows a variant of detail B
- FIG. 4 shows diagrams of the injection rate curve at different speeds.
- 1 represents the pump piston liner, 2 the nozzle body with the nozzle needle 3, and 4 the nozzle needle spring, which is arranged in a spring housing 5.
- 6 is an evasive piston for dividing the injection course into a pre-injection and a main injection.
- the evasive piston 6 has a jacket 7 which surrounds the nozzle needle 4 and which has a control opening 8 and, if appropriate, a control groove 9 which interacts with an opening 10 in the spring housing 5. Due to the special shape of the escape piston, it is particularly light and its inertia is therefore low.
- the control opening 8 only opens the opening 10 after an initial stroke 11 of the evasive piston. Until then, the volumetric elasticity of the liquid in the spring chamber 12 acts as damping.
- the nozzle needle spring 4 establishes a force connection between the escape piston 6 and a spring plate 21.
- This is based on the nozzle needle 3.
- the upper part is shown, which consists of a stop shoulder 22 to which a pressure Dl s for pressure pin 23 penetrates an intermediate plate 24, which has a spatially fixed shoulder 26 below and a throttle lip 25 above.
- the spatially fixed shoulder 26 interacts with the stop shoulder 22 and the throttle lip 25 with a chamfer 27 of the pressure pin 23, as is shown in more detail in FIGS. 2 and 3.
- the position of the chamfer or recess 27 is selected so that the damping effect in the position shown is the lowest at the beginning of the nozzle needle movement and then increases. Two variants for the formation of this throttle point are described below.
- the throttle lip 25 ' is formed asymmetrically with a cylindrical inner edge and the chamfer 27 of the pressure pin 23.
- the transition 30 forms a sharp curve, while the transition 31 runs.
- the throttling effect depends on the direction of movement and the actual stroke of the nozzle needle. Damping is not desired when the nozzle needle is closed, this being ensured by the largest cross section of the throttle opening at the start of the stroke. Because of the risk of cavitation in room 28, it can even be harmful.
- a triangular design can also be selected, the desired variable throttle cross sections being ensured by differently inclined surfaces in addition to the shown designs of the throttle lip 25 'and 25 ".
- the cross-sectional areas of the throttling points are a maximum of 1 / 25 and at least 1/500 of the area of the shoulder 22.
- a pump nozzle according to the prior art (dashed lines) and a pump nozzle according to the invention are compared with the diagrams in FIG. 4 about the injection quantity curves at idling and at higher engine speeds.
- the injection process is divided into several phases:
- the difference is also in phase 3. Because of the steeper pressure reduction, the drop in the injection quantity is steeper, which results in a considerable reduction in the pre-injection quantity.
- the improved closing characteristic of the nozzle needle 3 leads to a short one Pre-injection and a subsequent, pronounced injection break. This effect is achieved by the damping which is variable over the stroke, in which the throttle opening which is large at the beginning of the stroke of the nozzle needle leads to a rapid and limited opening of the nozzle needle during the pre-injection, which results in a short closing path.
- the cross section of the throttle opening between the pressure pin 23 and the fixed wall of the damping chamber 28 can be changed continuously or stepwise as the stroke of the nozzle needle 3 increases.
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Description
Kraftstoffeinspritzdüse
Die Erfindung bezieht sich auf eine Kraftstoffeinspritzdüse, insbesondere Pumpedüse, mit einer im Schließsinne federbe- lasteten Düsennadel, wobei die Düsennadel an ihrem den Spritzöffnungen abgewandten Ende in einen mit Kraftstoff füllbaren Dämpfungsraum eintaucht und einen Druckzapfen aufweist, der von einem einen Anschlag für eine Schulter der Düsennadel bildenden raumfesten Absatz umgeben ist, und wobei die raumfeste Wand des Dämpfungsraumes mit dem Druckzapfen bei der Hubbewegung der Düsennadel eine Drosselöffnung begrenzt, welche in einen Ablauf und/oder einen anderen Raum mündet.
In der EP-A 267 177 und in der EP-A 277 939 sind Kraftstoff¬ einspritzdüsen beschrieben, welche die Unterteilung des Einspritzvorganges in eine Vor- und Haupteinspritzung durch Verwendung eines Ausweichkolbens ermöglichen. Das sehr diffizile Problem der Gewährleistung eines günstigen Ein- spritzverlaufes bei verschiedenen Betriebsbedingungen ist dort durch die Dämpfung der Bewegung des Ausweichkolbens im Prinzip gelöst, doch bestehen noch einige Unzukömmlichkeiten.
Bei einer Pumpedüse nach dem Stand der Technik werden relativ häufig Störungen des Einspritzverlaufes beobachtet. Manchmal öffnet der Ausweichkolben zu spät, manchmal beginnt die
Voreinspritzung zu spät und liefert eine zu geringe Menge, manchmal bleibt sie ganz aus. Es wird angenommen, daß diese
_S_t_öxϊingen .durch .statistische Schwankungen des Verlaufes des Fδrderdruckes der Pumpe und des dynamischen Öffnungsdruckes der Ventilnadel entstehen, z.B. wenn die Ventilnadel bei
Erreichen des dynamischen Öffnungsdruckes des Ausweichkolbens noch nicht geöffnet hat. Eine Erhöhung .dieses Öffnungsdruckes würde Abhilfe schaffen, ist aber nicht möglich, weil die Voreinspritzung dann zu lange dauern würde. Dem wäre nur durch eine schwächere Dämpfung des Ausweichkolbens zu
begegnen, dadurch aber würde die Voreinspritz enge bei niederer Drehzahl wieder zu gering oder bei hoher Drehzahl zu groß sein. Das letztere ist aus verbrennungsdynamischen Gründen unerwünscht und tritt auch schon ohne Erhöhung des dynamischen Öffnungsdruckes des Ausweichkolbens auf» Bei hoher Drehzahl und Vollast geht dort die Voreinspritzung ohne Einspritzpause in die Haupteinspritzung über.
Da beim Abheben der Düsennadel das Volumen des Druckraumes plötzlich zunimmt, sinkt bei niedriger Drehzahl zunächst der Einspritzdruck ab, so daß bei dem aus den weiter oben er¬ wähnten Gründen niedrigen, dynamischen Öffnungsdruck des Ausweichkolbens die Voreinspritzung zu gering ist.
Zur Optimierung des Verbrennungsverlaufes ist es jedoch wünschenswert, daß die Voreinspritzmengen bei allen Dreh¬ zahlen und Lastzuständen näherungsweise gleich und die Dauer der Voreinspritzung und die Eihspritzpause in °KW bei allen Drehzahlen näherungsweise gleich sind.
Diese Idealverhältnisse sinu als Verbrennungsverfahren in der DE-OS 37 35 169 beschrieben, jedoch ohne jeglichen Hinweis auf dessen Realisierung.
Prinzipiell wurde weiters eine Unterteilung des Einspritzvor¬ ganges in eine Vor- und Haupteinspritzung bereits mit Düsen verwirklicht, deren Düsennadel über ihren Hub mit zwei unterschiedlichen Federn zusammenwirkt. Nachteilig bei solchen sogenannten Zweifeder-Düsennadelhaltern ist. ter Umstand, daß die bewegten Massen größer werden und zwei Federn mit unterschiedlicher Federcharakteristik ein schwin¬ gungsfähiges System ergeben. Der Einstellungsaufwand für derartige Einrichtungen ist daher relativ hoch und die Trennung in Vor- und Haupteinspritzung ist über den Drehzahl- verlauf nicht immer reproduzierbar.
Die Erfindung zielt nun darauf ab, ^ine exakte Trennung in Vor- und Haupteinspritzung mit einer einfachen Ausbildung der Einspritzdüse zu ermöglichen und insbesondere über den gesamten Drehzahlbereich durch geringen Hub und geringe bewegte Massen ein hohes Maß an Präzision und Reproduzier¬ barkeit aufrechtzuerhalten. Insgesamt zielt somit die Erfin¬ dung darauf ab, eine einfache Einspritzdüse zu schaffen, welche eine optimalen Zeitverlauf der Einspritzung erzielen läßt. Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die erfindungsgemäße Kraftstoffeinspritzdüse der eingangs genannten Art im wesent¬ lichen darin, daß der Querschnitt der Drosselöffnung bei Hubbeginn am größten ist. Durch die Drosselöffnung zwischen Düsennadelfederkammerwand und Druckzapfen wird der bei niederer Drehzahl besonders starke Abfall des Einspritz- druckes durch das öffnen der Düsennadel vermindert, was zu einer Erhöhung der Einspritzmenge in der ersten Phase der Voreinspritzung führt. Dadurch, daß der Querschnitt der Drosselδffnung bei Hubbeginn am größten ist, wird eine rasche Öffnungsbewegung und im Gegenzug eine rasche■ Schließbewegung der Düsennadel erzielt, wodurch sich auch bei hohen Dreh¬ zahlen eine exakte Trennung von Voreinspritzung und Haupt¬ einspritzung erzielen läßt. Der Einspritzverlauf kann einem wählbaren Zeitgesetz angepaßt werden und Justierungsarbeiten werden auf ein Minimum reduziert, da der Einspritzverlauf konstruktionsbedingt durch die Gestaltung des Querschnittes der Drosselöffnung festgelegt wird. Der Querschnitt der Drosselδffnung zwischen Druckzapfen und raumfester Wand des Dämpfungsraumes kann hiebei bei zunehmendem Hub der Düsen¬ nadel kontinuierlich oder in mehreren Stufen abnehmen, ^wie dies einer bevorzugten Ausführungsform entspricht, wodurch sich eine Anpassung an die jeweils geforderten Zeitgesetze erzielen läßt.
In herstellungstechnisch besonders einfacher Weise kann die Ausbildung so getroffen werden, daß der Druckzapfen eine An- fasung oder Ausnehmung aufweist, • welche über die Länge des
Hubes er Düsennadel eine Drosselöffnung unterschiedlichen Querschnittes mit der raumfesten Wand des Dämpfungsraumes begrenzt. Auf diese Weise läßt sich unter geringem her¬ stellungstechnischen Aufwand ein hohes Maß an Präzision erzielen. Die gewünschte variable Drosselöffnung läßt sich in besonders einfacher Weise dadurch verwirklichen, daß die Ausnehmung dreieck- oder trapezförmigen Querschnitt aufweist, und daß die zur Längsachse der Düsennadel geneigten Flächen der Ausnehmung mit der Längsachse einen unterschiedlichen Winkel einschließen, wobei es im Sinne der Aufgabenstellung besonders vorteilhaft ist, wenn die raumfeste Wand des Dämpfungsraums eine schmale Drossellippe bzw. eine von zwei spitzwinkelig zueinander verlaufenden Seitenflächen begrenzte Drosselkante aufweist. In all diesen Fällen wird ein Quer- schnittsverlauf der Drosselδffnung sichergestellt, bei welchem die geringste Dämpfung am Anfang des Nadelhubes auftritt. Die Hubbewegung der Düsennadel wird somit erst nach einem ersten Hubbereich in der Phase der Voreinspritzung verzögert, worauf ein entsprechend rascher und kurzer Schließhub an die Voreinspritzung angeschlossen werden kann. Die asymmetrische Gestaltung einer derartigen Drossel oder des Druckzapfens fördert die gewünschte progressive Drossel¬ wirkung.
Eine besonders vorteilhafte und an das gewünschte Einspritz¬ gesetz angepaßte Ausgestaltung ergibt sich dann, wenn die Ausbildung so getroffen ist, daß die Querschnittsfläche der Drosselδffnung 1/25 bis 1/500, insbesondere 1/50 bis 1/200,
der Ablauf mit dem Saugraum der Pumpe in Verbindung steht und der Dämpfungsraum in gedrosselter Verbindung mit dem Kraftstoff¬ druckraum vor dem Sitz der Düsennadel steht.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsformen einer erfindungsgemäßen
Kraftstoffeinspritzdüse näher erläutert. In dieser zeigen Fig.l einen Längsschnitt durch den Mittelteil einer erfin¬ dungsgemäßen Kraftstoffeinspritzdüse; Fig.2 das Detail B der Fig.l in vergrößerter Darstellung; Fig.3 eine Variante des Details B, und Fig.4 Diagramme des Einspritzratenverlaufes bei unterschiedlichen Drehzahlen.
Bei der Anordnung nach Fig.l stellt 1 die Pumpenkolbenbüchse, 2 den Düsenkörper mit der Düsennadel 3, und 4 die Düsennadel- feder dar, welche in einem Federgehäuse 5 angeordnet ist. 6 ist ein Ausweichkolben zur Unterteilung des Einspritzver¬ laufes in eine Vor- und Haupteinspritzung.
Der Ausweichkolben 6 weist einen die Düsennadel 4 umgebenden Mantel 7 auf, der über eine Steuerδffnung 8 und gegebenen¬ falls eine Steuernut 9 verfügt, die mit einer Öffnung 10 des Federgehäuses 5 zusammenwirkt. Durch die besondere Gestalt des Ausweichkolbens ist dieser besonders leicht und seine Massenträgheit ist daher gering. Die Steuerδffnung 8 gibt die Öffnung 10 erst nach einem Anfangshub 11 des Ausweichkolbens frei. Bis dahin wirkt die volumetrische Elastizität der Flüssigkeit im Federraum 12 als Dämpfung.
In dem Federgehäuse 5 stellt die Düsennadelfeder 4 eine Kraftverbindung zwischen dem Ausweichkolben 6 und einem Federteller 21 her. Dieser stützt sich auf der Düsennadel 3 ab. Von dieser ist nur der obere Teil dargestellt, der aus einer Anschlagschulter 22 besteht, an die sich ein Druck-
Dl s fr Druckzapfen 23 durchdringt eine Zwischenplatte 24, die unten einen raumfesten Absatz 26 und oben eine Drossellippe 25 aufweist. Der raumfeste Absatz 26 wirkt mit der Anschlagschulter 22 zusammen und die Drossel¬ lippe 25 mit einer Anfasung 27 des Druckzapfens 23, wie dies in Fig.2 und 3 noch näher dargestellt ist. Bei der Auf- wärtsbewegung der Düsennadel 3 wird der Kraftstoff aus dem Dämpfungsraum 28 zwischen Drossellippe 25 und Anfasung 27
hindurchgepreßt, wodurch die für die Lösung der Aufgabe wesentliche Drosselung entsteht.
In der Ausführung der Fig.l ist die Lage der Anfasung bzw. Ausnehmung 27 so gewählt, daß die Dämpfungswirkung in der gezeigten Stellung beim Beginn der Düsennadelbewegung am geringsten ist und dann zunimmt. Weiter unten werden zwei Varianten zur Ausbildung dieser Drosselstelle beschrieben.
Die Fig.3 zeigt eine Variante der Düsennadelhubdämpfung. Die Drossellippe 25' ist mit einem zylindrischen Innenrand und die Anfasung 27 des Druckzapfens 23 unsymmetrisch ausge¬ bildet. Der Übergang 30 bildet eine scharfe Kurve, während der Übergang 31 verlaufend ist. Dadurch ist die Drossel- Wirkung von der Bewegungsrichtung und vom tatsächlichen Hub der Düsennadel abhängig. Beim Schließen der Düsennadel ist die Dämpfung nicht erwünscht, wobei dies durch den zu Hub¬ beginn größten Querschnitt der Drosselδffnung sichergestellt wird. Wegen Kavitationsgefahr für den Raum 28 kann sie sogar schädlich sein.
In der Variante der Fig.2 wird derselbe Effekt auf anderem Weg erhalten. Die Anfasung 27 des Druckzapfens 23 ist im wesentlichen trapezförmig und es ist die Drossellippe 25" auf- einer Seite durch die Ebene 33 und auf der anderen durch die Kegelfläche 32 begrenzt.
Anstelle des trapezförmigen Verlaufes der Ausnehmung bzw. Anfasung 27 kann auch eine dreieckfδrmige Ausbildung gewählt werden, wobei die gewünschten variablen Drosselquerschnitte durch unterschiedlich geneigte Flächen neben den gezeigten Ausbildungen der- Drossellippe 25' und 25" sichergestellt werden. Die Querschnittsflächen der Drosselstellen betragen dabei maximal 1/25 und mindestens 1/500 der Fläche der Schulter 22.
Bei der Gestaltung der Drosselstellen besteht im Rahmen der Erfindung große Freiheit, durch handwerklich geläufige Maßnahmen das Drosselverhalten einzustellen und in der gewünschten Weise vom Hub bzw. von der Bewegungsrichtung abhängig zu machen. Es ist natürlich auch möglich, den Druckzapfen 23 unter Verzicht auf die Anfasung 27 dreh¬ symmetrisch zu profilieren.
Im folgenden wird anhand von Diagrammen der Fig.4 über die Einspritzmengenverläufe bei Leerlauf und bei höherer Dreh¬ zahl, eine Pumpedüse nach dem Stand der Technik (strichliert) und eine erfindungsgemäße Pumpedüse gegenübergestellt. Der Einspritzverlauf ist in mehrere Phasen eingeteilt:
Beginn des Pumphubes bis Erreichen des dynamischen Öffnungsdruckes der Düsennadel, keine Förderung, Ende Phase 1 bis Erreichen des dynamischen öff ungs- druckes des Ausweichkolbens,
Ende Phase 2 bis zum Schließen der Düsennadel, Einspritzpause, bis der dynamische Öffnungsdruck der Düsennadel wieder erreicht ist,
die darauf folgende Haupteinspritzung.
Bei niederer Drehzahl besteht der Hauptunterschied zwischen dem Stand der Technik und dem Erfindungsgegenstand in der Phase 3. Es ist zu erkennen, daß bei ähnlicher Form des Druckverlaufs der Mengenabfall durch die durch die variable Dämpfung der Düsennadel erzielbare hohe Schließgeschwindig¬ keit früher und steiler erfolgt, was die Voreinspritzmenge geringfügig reduzieren würde.
Bei hoher Drehzahl besteht der Unterschied ebenfalls in Phase 3. Wegen des steileren Druckabbaus ist der Abfall der Ein¬ spritzmenge steiler, womit eine erhebliche Verringerung der Voreinspritzmenge erzielt wird. Die verbesserte Schlie߬ charakteristik der Düsennadel 3 führt zu einer kurzen
Voreinspritzung und einer darauffolgenden, ausgeprägten Einspritzpause. Dieser Effekt wird durch die über den Hub veränderliche Dämpfung, bei welcher die zu Hubbeginn der Düsennadel große Drosselδffnung zu einem raschen und be- grenzten öffnen der Düsennadel während der Voreinspritzung führt, wodurch sich ein geringer Schließweg ergibt, erzielt.
Zur Erzielung des gewünschten Einspritzverlaufes kann der Querschnitt der Drosselδffnung zwischen dem Druckzapfen 23 und der raumfesten Wand des Dämpfungsraumes 28 bei zunehmen¬ dem Hub der Düsennadel 3 kontinuierlich oder stufenweise geändert werden. Diese unterschiedlichen Möglichkeiten ergeben sich dabei durch das Zusammenwirken der beispiels¬ weise in den Fig.2 und 3 dargestellten Ausnehmungen bzw. Anfasungen 27 des Druckzapfens 23 sowie die stufenförmig oder keilförmig verlaufenden Drossellippen 25' und 25". Durch die unterschiedliche Ausbildung der Neigungen der die Ausnehmung bzw. Anfasung 27 oder die Drosselkanten erzeugenden Zylinder bzw. Kegelflächen ergibt sich je nach Neigung der Erzeugenden durch die sich mehr oder weniger stark ablösende Strömung auch eine Veränderung der Drosselwirkung in Abhängigkeit von der Strδmungsrichtung. Durch geeignete Wahl der Neigungen läßt sich somit ein rasches öffnen der Düsennadel 3 zu Hubbeginn und ein nahezu ungedämpftes Schließen der Düsen- nadel 3 für eine exakte Beendigung der Einspritzphase er¬ zielen.
Claims
1. Kraftstoffeinspritzdüse, insbesondere Pumpedüse, mit einer im Schließsinne federbelasteten Düsennadel (3) , wobei die Düsennadel (3) an ihrem den Spritzöffnungen abgewandten Ende in einen mit Kraftstoff füllbaren Dämpfungsraum (28) ein¬ taucht und einen Druckzapfen (23) aufweist, der von einem einen Anschlag für eine Schulter (22) der Düsennadel (3) bildenden raumfesten Absatz (26) umgeben ist, und wobei die raumfeste Wand des Dämpfungsraumes (28) mit dem Druck¬ zapfen (23) bei der Hubbewegung der Düsennadel (3) eine Drosselδffnung begrenzt, welche in einen Ablauf (11) und/oder einen anderen Raum (12) mündet, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Drosselöffnung bei Hubbeginn am größten ist.
2. Kraftstoffeinspritzdüse nach A spruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß der Querschnitt der Drosselδffnung zwischen Druckzapfen (23) und raumfester Wand des Dämpfungsraums (28) bei zunehmendem Hub der Düsennadel (3) kontinuierlich oder stufenweise abnimmt.
3. Kraftstoffeinspritzdüse nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckzapfen (23) eine Anfasung oder Ausnehmung (27) aufweist, welche über die Länge des Hubes der Düsennadel (3) eine Drosselδffnung unterschiedlichen Quer¬ schnittes mit der raumfesten Wand des Dämpfungsraumes (28) begrenzt.
4. Kraftstoffeinspritzdüse nach Anspruch 3, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die Ausnehmung (27) dreieck- oder trapez¬ förmigen Querschnitt aufweist, und daß die zur Längsachse der Düsennadel (3) geneigten Flächen der Äusnehmung mit der Längsachse einen unterschiedlichen Winkel einschließen.
5. Kraftstoffeinspritzdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die raumfeste Wand des Dämpfungs¬ raums eine schmale Drossellippe (25', 25**) bzw. eine von zwei spitzwinkelig zueinander verlaufenden Seitenflächen begrenzte Drosselkante aufweist.
6. Kraftstoffeinspritzdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Querschnittsfläche der Drosselöffnung 1/25 bis 1/500, insbesondere 1/50 bis 1/200, der Fläche der Schulter (22) entspricht.
7. Kraftstoffeinspritzdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Ablauf mit dem Saugraum der Pumpe in Verbindung steht.
8. Kraftstoffeinspritzdüse nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Dämpfungsraum (28) in ge¬ drosselter Verbindung mit dem Kraftstoffdruckraum vor dem Sitz der Düsennädel (3) steht.
Applications Claiming Priority (4)
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DE19893900762 DE3900762A1 (de) | 1989-01-12 | 1989-01-12 | Kraftstoffeinspritzduese mit hohlem ausweichkolben |
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