EP0352611B1 - Schaltkammer eines Vakuumschalters - Google Patents

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EP0352611B1
EP0352611B1 EP89113208A EP89113208A EP0352611B1 EP 0352611 B1 EP0352611 B1 EP 0352611B1 EP 89113208 A EP89113208 A EP 89113208A EP 89113208 A EP89113208 A EP 89113208A EP 0352611 B1 EP0352611 B1 EP 0352611B1
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EP
European Patent Office
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switching chamber
vacuum
section
ceramic tube
fixed
Prior art date
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EP89113208A
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English (en)
French (fr)
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EP0352611A2 (de
EP0352611A3 (en
Inventor
Karl Dipl.-Ing. Stegmüller
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schneider Electric Sachsenwerk GmbH
Original Assignee
Sachsenwerk AG
AEG Sachsenwerk GmbH
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    • H—ELECTRICITY
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    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/662—Housings or protective screens
    • H01H33/66238—Specific bellows details
    • H—ELECTRICITY
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    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/662—Housings or protective screens
    • H01H33/66207—Specific housing details, e.g. sealing, soldering or brazing
    • H01H2033/66223—Details relating to the sealing of vacuum switch housings
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/662—Housings or protective screens
    • H01H33/66238—Specific bellows details
    • H01H2033/66246—Details relating to the guiding of the contact rod in vacuum switch belows

Definitions

  • the invention relates to a switching chamber according to the preamble of the first claim.
  • a known switching chamber of a vacuum switch of this type (EP-A-0 129 080) has a housing in which a highly vacuum-tight ceramic tube, which is adjustable relative to one another and coaxially encloses contacts held on a contact bolt.
  • the cavity receiving the contacts is closed by disk-shaped end bodies which are soldered flat on both ends to the end faces, through which one of the contact bolts is guided.
  • the two sections of the closure body are made of the same material.
  • the terminal body assigned to the fixed contact bolt is inherently stiff due to its flat shape, with a stiffly stepped edge contributing to the stiffening, which centers the end body in the ceramic tube. This closure body thus obviously has a large spring constant.
  • a switching chamber of a vacuum switch is also known (GB-A-1 143 083), in which contacts are also held within a ceramic tube on contact bolts which are guided axially outward through end bodies.
  • the fixed contact pin associated end body consists of a soldered on the associated end face of the ceramic tube and axially arranged metal tube, at the end of a radially inwardly directed corrugated first section is vacuum-tight.
  • this corrugated section which is made of the same material as the cylinder ring, sits a flat, rigid disc connected to the fixed contact.
  • the corrugated section is designed so that it does not undergo deformation under normal switching forces, and is only permanently deformed when the mechanical loads are excessive.
  • This three-part construction of the closure body requires a correspondingly high technical outlay for its manufacture, the corrugated central section of the closure body having to be designed such that it deforms only elastically under conventional switching forces and plastically under excessive switching forces. The combination of both properties is difficult to achieve in practice.
  • shock processes transmitted from the stationary contact to the housing during switch-on operations generate mechanical vibration processes in the same axial direction, which can lead to high stresses in particular in the insulator and there especially in the melting zone of the intermediate part.
  • pre-ignition causes currents to occur before the switching contacts are galvanically touched, which in the event of a short circuit cause large, laterally acting forces. With large short-circuit currents, these can lead to a lateral displacement of the contact pins and to an eccentric contact of the contacts, which can also result in forces in the direction of rotation relative to the axis.
  • the known switching chamber is not designed for such loads, since the curved intermediate part 1 acts like a clamped carrier at both ends, thus also transmitting a clamping torque to the insulator.
  • this type of stress represents a particular danger for the latter, since the dynamic stresses add to the shrinkage stresses generated by the manufacturing process.
  • the invention has for its object to take measures in a switching chamber according to the preamble of claim 1, through which an increase in the fatigue strength of the housing of the switching chamber of vacuum switches is achieved compared to all operational loads and in the event of malfunctions by switching operations.
  • the invention is primarily intended to improve modern switching chambers for nominal voltages of 12 kV and more, which are equipped with ceramic insulators.
  • the critical components of the housing of switchgear chambers both the thermal shrinkage voltages caused by the manufacturing process and the stresses generated by the switching processes and by the current forces occurring in the event of a short circuit, should remain well below the fatigue strength of these parts, even with frequent repetition .
  • the invention provides an almost complete “decoupling" of the masses of the housing from the contact bolt of the fixed contact and its suspension in the switch by minimizing the spring constants of the terminating body while increasing the number of degrees of freedom of mobility of the contact pin inside the housing. So when switching on in the event of a short circuit at the moment of contact, considerable forces already act on the two contacts and their contact bolts. This can result in an eccentric first point of contact, via which the entire kinetic energy of the movable contact is transmitted. This eccentric load on the stationary contact can result in additional lateral forces that must not be transferred to the critical housing parts, or only at a harmless height. This also applies to the accelerations that occur when switching off.
  • a small spring constant of the closing body can be achieved by an arched or corrugated shape of the cover.
  • the mass m 1 of the movable contact 1 with the speed brought into contact with the fixed contact 2 which has an approximately equal mass.
  • the switching chamber is attached to the fixed contact pin 3 on another part of the switch, for example on a post insulator via a cross member 7.
  • the elasticity of this part together with that of the contact bolt 3 results in a spring constant C 1 .
  • the kinetic energy of the movable contact 1 causes an elastic deflection S 1 of the contact pin 3 according to the relationship
  • each of these parts together with the associated connecting part, for example the flange 10, in turn provides an oscillatory structure with relative to f 2
  • an axial guidance of the movable contact 1 in a recess of the support part 9 is also provided by means of the bushing 8.
  • FIG. 2 shows a switch-on process under short-circuit conditions.
  • a considerable current i k already flows, which, using the elastic deformability, causes the movable contact 1 to be skewed, which is shown exaggerated in FIG. 2 for better understanding.
  • the resulting eccentric contact point 11 not only causes a displacement S 1 of the fixed contact 2 upon impact of the contacts, but also a rotation a, which causes additional curvature for the cover 4 and for the housing at its critical points, in particular at A, a relatively rigid cover 4 results in high mechanical stress peaks in the ceramic tube or in the soldered connection between cover 4 and ceramic tube 5.
  • a closure body with an elastic section with a very low spring constant in conjunction with a plastically deformable section is provided to reduce shrinkage stresses caused by the manufacturing process.
  • FIG. 3 is connected to the contact bolt 3, a wave-shaped part 24 made of elastic material, while on the end face 13 of the ceramic tube 5, a thin-walled ring 25 made of a plastic metal with its outer leg 12a is soldered on the end face.
  • the ring 25 can, for example, have a U-shaped or L-shaped cross section.
  • the ring 25 is also joined to the cover 24 on the collar 27 by a vacuum-tight connection.
  • the solution shown in FIG. 3 allows the shrinkage stresses to be minimized particularly well by shaping and selecting the material of the thin-walled ring 25.

Landscapes

  • High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Schaltkammer gemäß dem Oberbegriff des ersten Anspruchs.
  • Eine bekannte Schaltkammer eines Vakuumschalters dieser Art (EP-A-0 129 080) weist ein Gehäuse auf, bei dem ein hochvakuumdichtes Keramikrohr relativ zueinander verstellbare, je an einem Kontaktbolzen gehaltene Kontakte koaxial umschließt. Der die Kontakte aufnehmende Hohlraum ist durch beidendig auf die Stirnseiten plan aufgelötete scheibenförmige Abschlußkörper verschlossen, durch welche je einer der Kontaktbolzen geführt ist. Während der eine Kontakt mit seinem Kontaktbolzen über einen Faltenbalg vakuumdicht an den zugehörigen Abschlußkörper axial verstellbar angeschlossen ist, sitzt der andere Kontaktbolzen ortsfest im zugehörigen Abschlußkörper, wobei der ortsfeste Kontaktbolzen von einer Hülse umgeben ist, die in einer entsprechenden Ausnehmung eines flachen äußeren Abschnitts, der mit seinem äußeren Rand plan auf der Stirnseite des Keramikrohrs aufgelötet ist, angeordnet ist. Die beiden Abschnitte des Abschlußkörpers bestehen aus dem gleichen Werkstoff. Bei diesem Aufbau ist der dem ortsfesten Kontakt bolzen zugeordnete Abschlußkörper durch seine plane Form in sich steif, wobei zur Versteifung noch ein stufig nach außen abgesetzter Rand beiträgt, der den Abschlußkörper im Keramikrohr zentriert. Dieser Abschlußkörper weist somit offensichtlich eine große Federkonstante auf.
  • Es ist auch eine Schaltkammer eines Vakuumschalters bekannt (GB-A-1 143 083), bei dem ebenfalls innerhalb eines Keramikrohres Kontakte an Kontaktbolzen gehalten sind, die durch Abschlußkörper axial nach außen geführt sind. Der dem ortsfesten Kontakt bolzen zugeordnete Abschlußkörper besteht hierbei aus einem auf die zugehörige Stirnseite des Keramikrohres aufgelöteten und achsengleich angeordneten Metallrohr, an dessen Ende ein radial nach innen gerichteter gewellter erster Abschnitt vakuumdicht angesetzt ist. Innerhalb dieses gewellten Abschnitts, der aus dem gleichen Material wie der Zylinderring gefertigt ist, sitzt eine plane, mit dem ortsfesten Kontakt verbundene starre Scheibe. Hierbei ist der gewellte Abschnitt so ausgebildet, daß er bei üblichen Schaltkräften keine Verformung erfährt, und sich nur bei überhöhten mechanischen Belastungen dauerhaft verformt. Dieser dreiteilige Aufbau des Abschlußkörpers erfordert einen entsprechend hohen technischen Aufwand fürseine Herstellung, wobei der gewellte mittlere Abschnitt des Abschlußkörpers so ausgebildet sein muß, daß er sich bei üblichen Schaltkräften nur elastisch und bei überhöhten Schaltkräften plastisch verformt. Die Vereinigung beider Eigenschaften läßt sich in der Praxis nur schwer realisieren.
  • Die bei Einschaltvorgängen vom ortsfesten Kontakt auf das Gehäuse übertragenen Stoßvorgänge erzeugen in demselben mechanische Schwingungsvorgänge in axialer Richtung, die insbesondere in dem Isolator und dort vor allem in der Einschmelzzone des Zwischenteils zu großen Beanspruchungen führen können.
  • In dreiphasigen Schaltgeräten von Hochspannungsschaltern treten auf Grund der Vorzündungen bereits vor der galvanischen Berührung der Schaltkontakte Ströme auf, die im Kurzschlußfall große, seitlich wirkende Kräfte hervorrufen. Diese können bei großen Kurzschlußströmen zu einer seitlichen Verschiebung der Kontaktbolzen und zu einer exzentrischen Berührung der Kontakte führen, was gegenüber der Achse auch Kräfte in Verdrehrichtung zur Folge haben kann.
  • Die bekannte Schaltkammer ist nicht für derartige Belastungen ausgelegt, da das gekrümmte Zwischentei 1 an beiden Enden wie ein eingespannter Träger wirkt, also ein Einspannmoment auch auf den Isolator überträgt. Diese Beanspruchungsart stellt aber für letzteren eine besondere Gefahr dar, da sich die dynamischen Beanspruchungen zu den durch den Herstellvorgang erzeugten Schrumpfspannungen addieren.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Schaltkammer gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 Maßnahmen zu treffen, durch die eine Erhöhung der Dauerfestigkeit des Gehäuses der Schaltkammer von Vakuumschaltern gegenüber allen betriebsmäßig und in Störungsfällen durch Schaltvorgänge auftretenden Belastungen erreicht wird.
  • Die Lösung der Aufgabe ist durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 angegeben.
  • Vorteilhafte Aüsführungseinzelheiten können den Unteransprüchen entnommen werden.
  • Die Erfindung soll in erster Linie moderne Schaltkammern für Nennspannungen von 12 kV und mehrverbessern, die mit Keramikisolatoren ausgestattet sind.
  • Nach dem Erfindungsgedanken sollen dabei an den kritischen Bauteilen der Gehäuse von Schaltkammern sowohl die durch den Herstellprozeß hervorgerufenen, thermisch bedingten Schrumpfspannungen, als auch die durch die Schaltvorgänge und durch die im Kurzschlußfall auftretenden Stromkräfte erzeugten Beanspruchungen auch bei häufiger Wiederholung deutlich unterhalb der Dauerfestigkeit dieser Teile bleiben.
  • Die Problematik der gestellten Aufgabe läßt sich an Hand der folgenden Überlegungen darstellen:
  • Nach den Normen für keramische Werkstoffe DIN 40 685 Blatt 1/1974 ist für die lineare Wärmedehnungszahl bekannt:
    Figure imgb0001
  • Hinzu kommen nach "Hütte", theoretische Grundlagen ; Verlag Wilhelm Ernst & Sohn, Berlin 1955 für einige Metalle:
    Figure imgb0002
    Figure imgb0003
    Figure imgb0004
  • Bei einer Löttemperatur von etwa 800 °C ergibt sich also für einen Druchmesser von D = 100 mm nach der Abkühlung folgende fiktive Durchmesserdifferenz ΔD:
    Figure imgb0005
  • Wenn man weiter annimmt, daß sich die verlöteten Werkstoffe im gesamten Temperaturbereich elastisch verhalten, so ergäbe sich für die bisher übliche Ausbildung der Lötverbindungen eine Schrumpfspannung <>Sehr im Keramikrohr in der Umgebung der Lötstelle, die etwa
    Figure imgb0006
    beträgt. Die tatsächlich eintretenden Werte liegen vor allem bei Kupfer wegen der plastischen Formänderung der Metalle bei höheren Temperaturen niedriger.
  • Auf Grund der bedeutend größeren Wärmedehnungswerte der Metalle hat der Schrumpfungsvorgang eine nach innen gerichtete Druckbelastung für das Keramikrohr zur Folge. Die oben errechneten Werte reichen an die Druckfestigkeit der Hochleistungsporzellane heran, die mit 450 und 550 N/mm2 angegeben wird.
  • Aus dieser Betrachtung geht hervor, daß dem Abbau der Schrumpfspannungen im Keramikrohreine große Bedeutung zur Lösung der der Erfindung vorangestellten Aufgabe zukommt.
  • Zur Verminderung der durch die Schaltvorgänge und die Kurzschlußstromkräfte entstehenden Schwingungsbeanspruchungen sieht die Erfindung eine nahezu völlige "Entkopplung" der Massen des Gehäuses vom Kontaktbolzen des ortsfesten Kontakts und seiner Aufhängung im Schalter durch eine Minimierung der Federkonstanten des Abschlußkörpers bei gleichzeitiger Erhöhung der Anzahl der Freiheitsgrade der Beweglichkeit des Kontaktbolzens innerhalb des Gehäuses vor. So wirken bei Einschaltungen im Kurzschlußfall im Moment der Kontakt berührung bereits beträchtliche Kräft auf die beiden Kontakte und ihre Kontaktbolzen. Dadurch kann sich eine exzentrische erste Berührungsstelle ergeben, über die die gesamte kinetische Energie des beweglichen Kontakts übertragen wird. Diese außermittige Belastung des ortsfesten Kontaktes kann zusätzliche seitlich wirkende Kräfte zur Folge haben, die nicht oder nur in unschädlicher Höhe auf die kritischen Gehäuseteile übertragen werden dürfen.Dies gilt auch für die bei Ausschaltungen auftretenden Beschleunigungen.
    Eine kleine Federkonstante des Abschlußkörpers läßt sich durch eine gewölbte oder gewellte Form des Deckels erzielen. Durch eine derartige Gestaltung wird gegenüber ebenen Platten oder kegelstumpfförmigen Flächen nicht nur eine gravierende Reduzierung der Verstellkräfte des Gehäuses in axialer Richtung, sondern auch eine gewisse Beweglichkeit in radialer sowie in Richtung einer Neigung der Achse des Kontaktbolzens zusätzlich erreicht.
  • Zum besseren Verständnis der Erfindung wird auf die Zeichnungen verwiesen. Im einzelnen wird folgendes dargestellt:
    • Figur 1 Schaltkammer eines Vakuumschalters bisheriger Bauart in schematischer Darstellung.
    • Figur 2 Schaltkammer nach Figur 1 bei einer Einschaltung unter Kurzschlußbedingungen.
    • Figur 3 Kombinierter Abschlußdeckel.
  • Zur Darstellung der Problematik wird auf Figur 1 verwiesen.Bei einem Einschaltvorgang wird demnach die Masse m1 des beweglichen Kontaktes 1 mit der Geschwindigkeit
    Figure imgb0007
    mit dem ortsfesten Kontakt 2 in Berührung gebracht, der eine etwa gleichgroße Masse aufweist. Die Schaltkammer ist mit dem ortsfesten Kontaktbolzen 3 an einem anderen Teil des Schalters, zum Beispiel an einem Stützisolator über eine Traverse 7 festgemacht. Die Elastizität dieses Teils ergibt zusammen mit der des Kontakt bolzens 3 eine Federkonstante C1. Die kinetische Energie des beweglichen Kontaktes 1 bewirkt bei der Kontakt berührung eine elastische Auslenkung S1 des Kontaktbolzens 3 nach der Beziehung
    Figure imgb0008
  • Da gleichzeitig mit der Berührung der Kontakte auch die Kontaktkraft Fk zur Wirkung kommt, addiert sich zur schwingenden Belastung noch eine statische Auslenkung von der Größe
    Figure imgb0009
  • Die Gesamtauslenkung S1=S1' + S1" regt nun die Masse mG des Gehäuses über die Federkonstante C2 des Deckels 4 ebenfalls zu einer elastischen Schwingung an, deren Auslenkung S2 bei großer Frequenz f2 =
    Figure imgb0010
     zu erheblichen Spannungen vor allem an den Verbindungsstellen ,Ⓐ, Ⓑ und © führen können. Bei besonders ungünstiger Konstellation können an diesen Stellen Brüche oder Undichtigkeiten entstehen. Bei genauerer Betrachtungsweise kann man auch noch die Masse des Gehäuses unterteilen in eine solche für jedes Keramikrohr 5 und eine für das metallische Mantelrohr 6. Jedes dieser Teile stellt zusammen mit den jeweils zugehörigen Verbindungsteil z.B.dem Flansch 10 wiederum ein schwingungsfähiges Gebilde mit relativ zu f2 noch größerer Eigenfrequenz dar. Neben der Aufhängung der Vakuumschalterkammern an der Traverse 7 ist mittels der Buchse 8 noch eine axiale Führung des beweglichen Kontakts 1 in einer Ausnehmung des Stützteils 9 vorgesehen.
  • In Figur 2 ist ein Einschaltvorgang unter Kurzschlußbedingungen dargestellt. Im Augenblick der Kontaktberührung fließt bereits ein beträchtlicher Strom ik, der unter Ausnutzung der elastischen Verformbarkeiten eine Schiefstellung des beweglichen Kontaktes 1 hervorruft, die in der Figur2 zum besseren Verständnis überzeichnet dargestellt ist. Die daraus resultierende exzentrische Berührungsstelle 11 ruft beim Aufprall der Kontakte nicht nur eine Verschiebung S1 des ortsfesten Kontakts 2, sondern auch eine Verdrehung a hervor, die für den Deckel 4 eine zusätzliche Verwölbung und für das Gehäuse an dessen kritischen Stellen, insbesondere bei Ⓐ, eine überlagerte Beanspruchung erzeugt.Bei einem relativ steifen Deckel 4 ergeben sich dadurch an einzelnen Stellen hohe mechanische Spannungsspitzen im Keramikrohr bzw. in der Lötverbindung zwischen Deckel 4 und Keramikrohr 5.
  • Anstelle des plattenförmigen, steifen Deckels 4 von Figur 1 ist nach der Erfindung ein Abschlußkörper mit einem elastischen Abschnitt mit einer sehr niedrigen Federkonstanten in Verbindung mit einem plastisch verformbaren Abschnitt zur Minderung von durch den Herstellprozeß bedingten Schrumpfspannungen vorgesehen.
  • Gemäß Figur 3 ist mit dem Kontakt bolzen 3 ein wellenförmiger Teil 24 aus elastischem Werkstoff verbunden, während an der Stirnseite 13 des Keramikrohres 5 ein aus einem plastischen Metall hergestellter dünnwandiger Ring 25 mit seinem äußeren Schenkel 12a stirnseitig angelötet ist. Der Ring 25 kann beispielsweise im Querschnitt U- oder L-förmig ausgeführt sein. Der Ring 25 ist mit dem Deckel 24 ebenfalls am Bund 27 durch eine vakuumdichte Verbindungen zusammengefügt. Durch die in Figur 3 gezeigte Lösung können durch Formgebung und Werkstoffauswahl des dünnwandigen Ringes 25 die Schrumpfspannungen besonders gut minimiert werden.

Claims (6)

1. Schaltkammer eines Vakuumschalters mit einem wenigstens ein hochvakuumdichtes Keramikrohr (5) aufweisenden Gehäuse, einem durch einen die Schaltkammer tragenden Kontakt bolzen (3) gehaltenen ortsfesten Kontakt (2) und einem das Kerami krohr (5) mit dem ortsfesten Kontakt bolzen (3) des Gehäuses vakuumdicht verbindenden, gekrümmten Abschlußkörper (23), der die beim Einschalten des Vakuumschalters entstehenden Stoßbelastungen auf das Gehäuse überträgt und aus zwei Abschnitten (24,25) besteht, wobei das innere Ende eines Abschnittes (24) mit dem ortsfesten Kontaktbolzen (3) verbunden ist und sich an das äußere Ende dieses Abschnitts (24) ein zweiter Abschnitt (25) anschließt, der an der Stirnseite des Keramikrohres (5) befestigt ist sowie mit einem in etwa in Richtung der Schalterachse beweglichen, über einen Faltenbalg vakuumdicht mit dem Gehäuse verbundenen Kontakt (1) , der den ortsfesten Kontakt (2) in der eingeschalteten Stellung stirnseitig unter der Wirkung einer Kontaktkraftfeder berührt, dadurch gekennzeichnet, daß der an seinem inneren Ende mit dem ortsfesten Kontaktbolzen (3) verbundene Abschnitt (24) elastisch verformbar ist und sich als wellenförmiger Deckel annäherend senkrecht zur Schalterachse ausbreitet, daß der sich am äußeren Ende des Deckels (24) anschließende Abschnitt (25) ein dünnwandiger Ring aus einem Werkstoff mit niedrigem Elastizitätsmodul und großem plastischen Verformungsbereich ist und daß der dünnwandige Ring (25) U- oder L-förmig ausgebildet und mit je einem Schenkel (12a) mit der Stirnseite (13) des Keramikrohres (5) verbunden ist, während der andere Schenkel (12b) an einem Bund (27) des Deckels (24) befestigt ist und der Ring (25) durch den Herstellungsprozeß bedingte Schrumpfspannungen an der Verbindungsstelle zu dem Keramikrohr (5) abbaut.
2. Schaltkammer eines Vakuumschalters nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Befestigungsflächen des wellenförmigen Deckels (24) mit dem Kontaktbolzen (3) bzw. mit dem Schenkel (12a) außerhalb des evakuierbaren Teils der Schaltkammer angeordnet und als zylindrische Bunde (27) ausgebildet sind.
3. Schaltkammer eines Vakuumschalters nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der dünnwandige Ring (25) aus einem gasfreien Kupfer hergestellt ist.
4. Schaltkammer eines Vakuumschalters nach Anspruch 1 oder einem derfolgenden, dadurch gekennzeichnet, daß der wellenförmig ausgebildete Abschnitt (24) aus einem Chrom-Nickelstahl von maximal 1 mm Wandstärke besteht.
5. Schaltkammer eines Vakuumschalters nach Anspruch 1 oder einem derfolgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindungen zwischen den Abschnitten des Abschlußkörpers (24,25) und den daran befestigten Teilen (3,5) als Lötverbindung ausgeführt sind.
6. Schattkammereines Vakuumschatters nach Anspruch 1 oder einem derfolgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindungen zwischen den Bauteilen des Abschlußdeckels (24,25) und den daran befestigten Teilen (3,5) als Schweißverbindungen ausgeführt sind.
EP89113208A 1988-07-27 1989-07-19 Schaltkammer eines Vakuumschalters Expired - Lifetime EP0352611B1 (de)

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DE3825407A DE3825407A1 (de) 1988-07-27 1988-07-27 Schaltkammer eines vakuumschalters

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Publication Number Publication Date
EP0352611A2 EP0352611A2 (de) 1990-01-31
EP0352611A3 EP0352611A3 (en) 1990-05-30
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EP (1) EP0352611B1 (de)
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