EP0301310A1 - Axialkolbenmaschine in Schrägscheiben- oder Schrägachsenbauart mit Schlitzsteuerung und Druckausgleichskanälen - Google Patents

Axialkolbenmaschine in Schrägscheiben- oder Schrägachsenbauart mit Schlitzsteuerung und Druckausgleichskanälen Download PDF

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EP0301310A1
EP0301310A1 EP88111136A EP88111136A EP0301310A1 EP 0301310 A1 EP0301310 A1 EP 0301310A1 EP 88111136 A EP88111136 A EP 88111136A EP 88111136 A EP88111136 A EP 88111136A EP 0301310 A1 EP0301310 A1 EP 0301310A1
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channel
axial piston
piston machine
pressure
pressure compensation
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Brueninghaus Hydraulik GmbH
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    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B1/00—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B1/12—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders having cylinder axes coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B1/20—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders having cylinder axes coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having rotary cylinder block
    • F04B1/2014—Details or component parts
    • F04B1/2042—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/04—Heavy metals
    • F05C2201/0469—Other heavy metals
    • F05C2201/0475—Copper or alloys thereof
    • F05C2201/0478—Bronze (Cu/Sn alloy)

Definitions

  • the invention relates to an axial piston machine according to the preamble of claim 1.
  • the purpose of the pressure compensation channels is to mitigate the sudden effect of the pressure changes occurring in the cylinder chambers in the transition area between the low pressure area and the high pressure area.
  • the pressure equalization channels are used for this purpose, by means of which the cylinder chamber pressures are relatively softly matched to one another before the cylinder opening of the respective cylinder chamber lies in the cross-sectional area of the HP channel.
  • the running noise of the axial piston machine can be reduced, but the pressure compensation channels lead to sealing damage to the axial piston machine, namely to erosions on the walls which the fluid jets emanating from the pressure compensation channels hit, namely in particular jet erosion on the control channel walls in the cylinder , and Cavitation erosion on the control mirror or on the control plate tread. This damage occurs both in the pump operation and in the motor operation of the axial piston machine.
  • the invention has for its object to avoid or at least significantly reduce an above-described erosion in an axial piston machine of the type described in the introduction.
  • an additional interference jet channel the mouth of which is directed so that the liquid flows emerging from the pressure compensation channel and the interference jet channel in operation cross each other, whereby at least the erosion energy of the flow of the pressure compensation channel is substantially reduced.
  • the flow energy of the interference jet channel is reduced, so that even a conceivable erosion caused by this flow can be prevented or substantially reduced.
  • the directed currents are swirled, so to speak.
  • the interference jet channel in such a way that it opens into the pressure compensation channel or also opens at a distance from the pressure compensation channel or its mouth.
  • the first case there is an intersection of the flows in the area of the pressure equalization channel
  • the second case the flows or jets intersect outside the pressure equalization channel.
  • the erosion energy of the flow or currents or the jet or jets can be significantly reduced.
  • the prerequisite is that the currents or rays intersect, ie the flow or jet direction of the interference jet channel is directed transversely to the flow or jet of the pressure compensation channel.
  • the flows or jets can not only enclose an essentially right angle between them, but also an acute angle or an obtuse angle. In the latter case, the effectiveness of the interfering beam is more efficient than in the first case due to the opposite flow or beam direction.
  • the configuration according to the invention is preferably suitable for pressure compensation channels in the form of notches in the control mirror which converge in particular in the direction of flow and which, owing to their particular extension, lead to the above-described jet or cavitation erosion on the wall of the control channels in the cylinder or on the control mirror surface.
  • Axial piston machines with the configuration according to the invention are therefore suitable because of low running noise, in particular for the promotion of people-serving vehicles, in particular motor vehicles.
  • the essential individual parts of the axial piston machine are a housing 4 consisting of a cup-shaped housing part 2 and a housing cover 3, a housing 4 that penetrates the cup-shaped housing part 2 or the cavity 5 of the housing 4 along the central axis 6 and in the radial direction Wall 7 of the housing part 2 and in the housing cover 3 mounted drive shaft 8, a cylinder 9 with a plurality of diametrically opposed or star-shaped, essentially axially extending piston bores 11, in which appropriately sized pistons 12 are slidably supported by a supported on the housing 4 , if necessary in their angle of inclination adjustable swash plate 13 or the inclined sliding surface 14 can be driven.
  • the cylinder 9 is formed by a cylinder drum which is arranged on the drive shaft 8 by means of a central hole and is connected in a rotationally fixed manner by a tooth coupling 15, and with its end face 16 facing away from the sliding surface 14 bears against a control mirror 17 which is on a control plate 18 is formed, which is fastened to the housing cover 3 by screws or centering pins, and two feed and discharge lines 19, 21 for the fluid, in the present case hydraulic oil, through kidney-shaped control channels 22, 23 in the control plate 18 and axial throughput channels 24, 25 communicate with the piston bores 11.
  • the kidney-shaped control channel 23 of the HD side is divided into three sections by two webs 26.
  • the pressure compensation channels 271, 272 or notches 28 extend counter to the direction of rotation 31 of the cylinder 9, namely from the HD control channel 23 in the direction of the adjacent end of the opposite ND control channel 22 and in the other transition area from the LP control channel 22 in the direction of the Adjacent end of the opposite HD control channel 23.
  • the triangular cross-section of the pressure compensation channels 27 1, 27 2 to the associated control channel 22, 23 diverges in the present case, ie in the direction of the rotational movement (direction of rotation 31) of the cylinder 9.
  • the divergence the pressure equalization channels 271, 272 achieved in that they are inclined in the direction of the associated control channel 22, 23 relative to the control mirror surface 29.
  • the length 1 of the pressure compensation channels 271, 272 can be shorter or longer (Fig. 3) than the thickness d of the covering wall 32 between two adjacent throughput channels 24, 25.
  • the arrangement may preferably also be such that the wall 32 clears the mouth 33 of the pressure compensation channel 27 1 extending from HD before the flow channel 24, into which the pressure from the HD area propagates through the pressure compensation channel 27, the LP control channel 22 leaves. That is, at a point in which the connection between the LP control channel 22 and the throughput channel 24/25 located in the transition area is closed (see FIG. 3), the mouth 33 of the associated pressure compensation channel 27 1 is already slightly open.
  • pressure compensation channel 27 1 is provided in the region of its mouth 33 or in the region of its free end the mouth 36 of a generally designated 37 interference channel, which starts from the high-pressure discharge line 21 or here from the HD control channel 22 and thus the pressure compensation channel 27 1 crosses.
  • the interference beam channel 37 is formed by an axial through-bore 38, from which a radial groove 39 leads to the discharge line 21 on the side of the control plate 18 facing away from the control mirror 17.
  • the distance a of the mouth 36 of the interference jet channel 37 from the adjacent end of the LP control channel 23 is preferably dimensioned approximately as large as the diameter b of the throughput channels 24, 25. This ensures that the interference jet channel 37 through the adjacent control edge 41 of the associated one Throughput channel 24/25 is essentially only released when the throughput channel 24/25 has left the LP control channel 22. This avoids additional volumetric losses.
  • the mouth 36 of the interference jet channel 37 in the beam direction behind the mouth 33 of the pressure compensation channel 27, namely at 46.
  • the resulting beams intersect outside the pressure equalization channel 27.
  • This also effectively prevents beam erosion on the piston bore wall, which is particularly important because a cylinder drum 9 is made of a relatively soft material, namely a bearing metal, for reasons of the lowest possible wear resistance like bronze.
  • the effectiveness of preventing jet erosion on the control mirror surface 17 is less efficient than when the interference jet channel 37 emerges in the pressure compensation channel 27 1.
  • a previously described interference jet channel 37 can be omitted, because the flows or jets resulting in the operation of the axial piston pump 30 in this transition area 30 are of less harmful effect.
  • the configuration according to the invention is also suitable for the motor operation of an axial piston machine.
  • a pressure equalization channel 273 with an interference jet channel 37 in a corresponding configuration starting from high pressure in the transition area designated by 30, see the illustration shown.
  • both pressure compensation channels 27 1, 27 3 with interference jet channels 37 are to be arranged, the interference jet channel 27 2 not being arranged in order to avoid losses.

Abstract

Bei einer Axialkolbenmaschine in Schiefscheiben- oder Schrägachsenbauart mit Schlitzsteuerung und einem Druckausgleichskanal (271) am Eingangsende des Hochdruck (HD) - Steuerschlitzes (23) sollen durch den Strahl des Druckausgleichskanals verursachte Erosionen vermieden werden. Dies wird dadurch erreicht, daß am Eingangsende des HD-Steuerschlitzes (23) ein vom Hochdruck ausgehender Störstrahlkanal (37) vorgesehen ist, dessen Mündung (36) so angeordnet ist, daß die Strömungsrichtungen des Druckausgleichskanals (271) und der Ausmündung des Störstrahlkanals (37) sich kreuzen.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf eine Axialkolbenmaschine nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
  • Es ist der Zweck der Druckausgleichskanäle die schlagartige Wirkung der im Übergangsbereich zwischen dem ND-Bereich und dem HD-Bereich auftretenden Druckveränderungen in den Zylinderkammern zu mildern. Hierzu dienen die Druckausgleichskanäle, durch die eine verhältnismäßig weiche Anpassung der Zylinderkammerdrücke aneinander erfolgt, bevor die Zylinderöffnung der jeweiligen Zylinder­kammer im Querschnittsbereich des HD-Kanals liegt. Durch die Verminderung der schlagartigen Wirkung der Druckveränderungen in den Zylinderkammern lassen sich auf der schlagartigen Wirkung beruhende Laufgeräusche der Axialkolbenmaschine verringern.
  • Mit den bekannten Druckausgleichskanälen läßt sich das Laufgeräusch der Axialkolbenmaschine zwar verringern, jedoch führen die Druckausgleichskanäle zu Verschließschä­den an der Axialkolbenmaschine, nämlich zu Erosionen an den Wänden, auf die die von den Druckausgleichskanälen ausgehenden Fluid-Strahlen treffen, nämlich insbesondere Strahlerosion an den Steuerkanalwänden im Zylinder, und
    Kavitationserosion am Steuerspiegel bzw. an der Steuerplattenlauffläche. Diese Schäden entstehen sowohl im Pumpenbetrieb als auch im Motorbetrieb der Axialkolbenmaschine.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Axialkolbenmaschine der eingangs bezeichneten Art eine vorbeschriebene Erosion zu vermeiden oder wenigstens wesentlich zu vermindern.
  • Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
  • Bei der erfindungsgemäßen Ausgestaltung ist ein zusätz­licher Störstrahlkanal vorhanden, dessen Mündung so gerichtet ist, daß die im Betrieb aus dem Druckaus­gleichskanal und dem Störstrahlkanal austretenden Flüssig­keitsströme einander kreuzen, wodurch zumindest die Erosionsenergie der Strömung des Druckausgleichskanals wesentlich verringert wird. Zugleich wird auch die Strömungsenergie des Störstrahlkanals verringert, so daß auch eine denkbare, durch diese Strömung hervorgerufene Erosion verhindert bzw. wesentlich verringert werden kann. In beiden Fällen werden die gerichteten Strömungen sozusagen verwirbelt.
  • Im Rahmen der Erfindung ist es möglich, den Störstrahlkanal so anzuordnen, daß er im Druckausgleichskanal mündet, oder auch in einem Abstand vom Druckausgleichskanal bzw. dessen Mündung mündet. Im ersten Fall ergibt sich eine Kreuzung der Strömungen im Bereich des Druckaus­gleichskanals während im zweiten Fall die Strömungen bzw. Strahlen sich außerhalb des Druckausgleichskanals kreuzen. In beiden Fällen läßt sich die Erosionsenergie der Strömung oder Strömungen bzw. des Strahls bzw. der Strahlen wesentlich reduzieren. Voraussetzung ist, daß die Strömungen bzw. Strahlen sich kreuzen, d.h. die Strömungs- bzw. Strahlrichtung des Störstrahlkanals ist quer zur Strömung bzw. zum Strahl des Druckausgleichs­kanals gerichtet. Dabei können die Strömungen bzw. Strahlen nicht nur einen im wesentlichen rechten Winkel zwischen sich einschließen, sondern auch einen spitzen Winkel oder einen stumpfen Winkel. Im letzten Fall ist die Wirksamkeit des Störstrahls aufgrund der entgegen­gesetzten Strömungs- bzw. Strahlrichtung effizienter als insbesondere im ersten Fall.
  • Die erfindungsgemäße Ausgestaltung eignet sich vorzugsweise für Druckausgleichskanäle in Form von insbesondere in Strömungsrichtung konvergierenden Kerben im Steuerspie­gel, die aufgrund ihrer besonderen Erstreckung zur vorbeschriebenen Strahl- bzw. Kavitationserosion an der Wand der Steuerkanäle im Zylinder bzw. an der Steuer­spiegelfläche führen.
  • Axialkolbenmaschinen mit der erfindungsgemäßen Ausgestal­tung eignen sich wegen geringer Laufgeräus che deshalb insbesondere für der Förderung von Personen dienende Fahrzeuge, insbesondere Kraftwagen.
  • In den Unteransprüchen sind vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung enthalten, die die angestrebte Funktion verbessern oder zu einfachen, preiswert herstellbaren und praktikablen Ausgestaltungen führen. Durch die Ausgestaltung nach Anspruch 4 werden zusätzliche volume­trische Verluste vermieden.
  • Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines in einer Zeichnung dargestellten bevorzugten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigt:
    • Fig. 1 eine Axialkolbenmaschine in Schiefscheibenbauart als Pumpe im axialen Schnitt;
    • Fig. 2 den Steuerspiegel der Pumpe in der Draufsicht;
    • Fig. 3 den Schnitt III-III in Fig. 2.
  • Die wesentlichen Einzelteile der in Fig. 1 allgemein mit 1 bezeichneten Axialkolbenmaschine sind ein aus einem topfförmigen Gehäuseteil 2 und einem Gehäusedeckel 3 bestehendes Gehäuse 4, eine das topfförmige Gehäuseteil 2 bzw. den Hohlraum 5 des Gehäuses 4 längs der Mittelachse 6 durchsetzende und in der radialen Wand 7 des Gehäuseteils 2 sowie im Gehäusedeckel 3 gelagerten Antriebswelle 8, einem Zylinder 9 mit einer Mehrzahl diametral gegenüber­liegend oder sternförmig zueinander angeordneten, im wesentlichen axial verlaufenden Kolbenbohrungen 11, in denen entsprechend bemessene Kolben 12 verschiebbar gelagert sind, die durch eine am Gehäuse 4 abgestützte, ggf. in ihrem Anstellwinkel verstellbare Schiefscheibe 13 bzw. deren schiefe Gleitfläche 14 antreibbar sind.
  • Beim vorliegenden Ausführungsbeispiel ist der Zylinder 9 durch eine Zylindertrommel gebildet, die mittels eines zentralen Loches auf der Antriebswelle 8 angeordnet und durch eine Zahnkupplung 15 drehfest verbunden ist, sowie mit ihrer der Gleitfläche 14 abgewandten Stirnfläche 16 an einem Steuerspiegel 17 anliegt, der an einer Steuerplatte 18 ausgebildet ist, die durch Schrauben oder Zentrierstifte am Gehäusedeckel 3 befestigt ist, und zwei Zuführungs- und Abführungsleitungen 19, 21 für das Fluid, im vorliegenden Falle Hydrauliköl, die durch nierenförmige Steuerkanäle 22, 23 in der Steuerplatte 18 und axialen Durchsatzkanälen 24, 25 mit den Kolbenboh­rungen 11 in Verbindung stehen. Wie Fig. 2 deutlich zeigt, ist im Gegensatz zur ND-Seite der nierenförmige Steuerkanal 23 der HD-Seite durch zwei Stege 26 in drei Abschnitte unterteilt.
  • Gemäß den Fig. 2 und 3 sind allgemein mit 27₁, 27₂ bezeichnete Druckausgleichskanäle in den Übergangsbereichen zwischen dem HD- und ND-Bereich vorhanden, die beim vorliegenden Ausführungsbeispiel durch Kerben 28 in der Fläche 29 des Steuerspiegels 17 angeordnet sind. Die Druckausgleichskanäle 27₁, 27₂ bzw. Kerben 28 er­strecken sich entgegen der Drehrichtung 31 des Zylinders 9 und zwar vom HD-Steuerkanal 23 in Richtung auf das benachbarte Ende des gegenüberliegenden ND-Steuerkanals 22 sowie im anderen Übergangsbereich vom ND-Steuerkanal 22 in Richtung auf das benachbarte Ende des gegenüberlie­genden HD-Steuerkanals 23. Dabei divergiert der im vorliegenden Falle dreieckförmige Querschnitt der Druckaus­gleichskanäle 27₁, 27₂ zum zugehörigen Steuerkanal 22, 23 hin, d.h., in Richtung der Drehbewegung (Drehrich­tung 31) des Zylinders 9. Im vorliegenden Falle wird die Divergenz der Druckausgleichskanäle 27₁, 27₂ dadurch erreicht, daß sie in Richtung auf den zugehörigen Steuer­kanal 22, 23 gegenüber der Steuerspiegelfläche 29 geneigt sind. Die Länge 1 der Druckausgleichskanäle 27₁, 27₂ kann kürzer oder auch länger (Fig. 3) als die Dicke d der sie überdeckenden Wand 32 zwischen zwei einander benachbarten Durchsatzkanälen 24, 25 bemessen sein. Die Anordnung kann vorzugsweise auch so getroffen sein, daß die Wand 32 die Mündung 33 des sich von HD erstrecken­den Druckausgleichskanals 27₁ freigibt, bevor der Durch­satzkanal 24, in den der Druck aus dem HD-Bereich durch den Druckausgleichskanal 27 sich fortpflanzt, den ND-­Steuerkanal 22 verläßt. D.h., an einer Stelle, in der die Verbindung zwischen dem ND-Steuerkanal 22 und dem sich im Übergangsbereich befindlichen Durchsatzkanal 24/25 geschlossen ist (vgl. Fig. 3), ist die Mündung 33 des zugehörigen Druckausgleichskanals 27₁ bereits geringfügig geöffnet.
  • Wenigstens dem im Übergangsbereich 20 in Drehrichtung 31 zwischen ND und HD, d.h. dem vom HD ausgehenden, Druckaus­gleichskanals 27₁ ist im Bereich seiner Mündung 33 bzw. im Bereich dessen freien Endes die Mündung 36 eines allgemein mit 37 bezeichneten Störstrahlkanals vorgesehen, der von der Hochdruck enthaltenden Abführungs­leitung 21 oder hier vom HD-Steuerkanal 22 ausgeht und somit den Druckausgleichskanal 27₁ kreuzt. Beim vorliegenden Ausführungsbeispiel wird der Störstrahlkanal 37 durch eine axiale Durchgangsbohrung 38 gebildet, von der auf der dem Steuerspiegel 17 abgewandten Seite der Steuerplatte 18 eine radiale Nut 39 zur Abführungs­leitung 21 führt. Der Abstand a der Mündung 36 des Störstrahlkanals 37 vom benachbarten Ende des ND-Steuer­kanals 23 ist vorzugszweise etwa so groß bemessen, wie der Durchmesser b der Durchsatzkanäle 24, 25. Hierdurch ist gewährleistet, daß der Störstrahlkanal 37 durch die ihm benachbarte Steuerkante 41 des zugehörigen Durchsatzkanals 24/25 im wesentlichen erst dann freigegeben wird, wenn der Durchsatzkanal 24/25 den ND-Steuerkanal 22 verlassen hat. Hierdurch werden zusätzliche volumetrische Verluste vermieden.
  • Im Betrieb der Axialkolbenpumpe 1 ergibt sich beim Anschneiden der Mündung 33 des Störstrahlkanals 37 durch die Steuerkante 41 des zugehörigen Durchsatzkanals 24/25 ein weicher Druckausgleich im Niederdruck enthalten­den Durchsatzkanal 24/25, bevor dieser in Verbindung mit der Abführungsleitung 21, d.h., mit dem Hochdruck gerät. Da die beiden sich in den betreffenden Durchsatz­kanal 24/25 ergiessenden Fluidströmungen- bzw. Fluidstrah­len kreuzen, ergibt sich eine resultierende Strömung bzw. ein resultierender Strahlbereich, dessen von Natur aus hohe Strahlenergie durch die Strahl- bzw. Strömungskreuzung zerstört bzw. beträchtlich reduziert ist. Hierdurch wird Strahlerosion an den Kolbenbohrungs­wänden 11, nämlich bei 43, und Kavitationserosion an der Steuerspiegelfläche 17, und zwar im Bereich und in der Nähe der Mündung 33 des Druckausgleichskanals 27₁, nämlich bei 44, vermieden. Ein Strahl, wie er sich beim Nichtvorhandensein eines Störstrahlkanals 37 ergibt, ist andeutungsweise dargestellt und mit 45 bezeichnet.
  • Im Rahmen der Erfindung ist es auch möglich, die Mündung 36 des Störstrahlkanals 37 in Strahlrichtung hinter der Mündung 33 des Druckausgleichskanals 27, nämlich etwa bei 46 anzuordnen. Bei einer solchen Anordnung kreuzen sich die sich ergebenden Strahlen außerhalb des Druckausgleichskanals 27. Auch hierdurch wird eine Strahlerosion an der Kolbenbohrungswand wirksam vermieden, was insbesondere von Bedeutung ist, weil eine Zylindertrom­mel 9 aus Gründen möglichst geringer Verschleißfestigkeit aus einem verhältnismäßig weichen Material, nämlich ein Lagermetall wie Bronze, besteht. Bei der vorbeschriebe­nen alternativen Ausgestaltung ist die Wirksamkeit der Verhinderung von Strahlerosion an der Steuerspiegel­fläche 17 weniger effizient als bei einem Austritt des Störstrahlkanals 37 im Druckausgleichskanal 27₁.
  • Im mit 30 bezeichneten Übergangsbereich unter Berücksichti­gung der Drehrichtung 31 vom HD-Bereich zum ND-Bereich kann ein vorbeschriebener Störstrahlkanal 37 entfallen, weil die sich im Betrieb der Axialkolbenpumpe in diesem Übergangsbereich 30 ergebenden Strömungen bzw. Strahlen von geringerer schädlicher Auswirkung sind.
  • Die erfindungsgemäße Ausgestaltung eignet sich auch für den Motorbetrieb einer Axialkolbenmaschine. In diesem Falle ist aufgrund umgekehrter Drehrichtung ein Druckausgleichskanal 27₃ mit einem Störstrahlkanal 37 in entsprechender Ausgestaltung vom Hochdruck ausgehend im mit 30 bezeichneten Übergangsbereich anzuordnen, siehe angedeutete Darstellung. Für den Pumpen- und Motorbetrieb sind beide Druckausgleichskanäle 27₁, 27₃ mit Störstrahlkanälen 37 anzuordnen, wobei zwecks Vermei­dung von Verlusten der Störstrahlkanal 27₂ nicht angeordnet werden sollte.

Claims (8)

1. Axialkolbenmaschine (1) in Schiefscheiben- oder Schrägachsenbauart mit Schlitzsteuerung und einem Druckausgleichskanal (27₁, 27₃) am Eingangsende des Hochdruck (HD) - Steuerschlitzes (23),
dadurch gekennzeichnet,
daß am Eingangsende des HD-Steuerschlitzes (23) ein vom Hochdruck ausgehender Störstrahlkanal (37) vorgesehen ist, dessen Mündung (36) so angeordnet ist, daß sich die aus dem Druckausgleichskanal (27₁, 27₃) und dem Störstrahlkanal (37) austretenden Flüssig­keitsströme kreuzen.
2. Axialkolbenmaschine nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Mündung (36) des Störstrahlkanals (37) nahe oder in der Mündung (33) des Druckausgleichskanals (27₁, 27₃) angeordnet ist.
3. Axialkolbenmaschine nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Druckausgleichskanal (27₁, 27₃) durch eine vom HD-Steuerschlitz (23) ausgehende und insbesondere in Richtung auf letzteren divergierende Kerbe (28) gebildet ist, die kürzer oder vorzugsweise länger bemessen ist als der Abstand (a) zwischen zwei benach­barten Durchsatzkanälen (24, 25) in der Zylindertrom­mel (9).
4. Axialkolbenmaschine nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Mündung (36) des Störstrahlkanals (37) im Druckausgleichskanal (27₁, 27₃) und vorzugsweise so angeordnet ist, daß die Freigabe ihrer Überdeckung erst beim bzw. nach dem Verlassen des Niederdruck (ND) - ­Kanals (22) durch den zugehörigen Durchsatzkanal (24/25) erfolgt.
5. Axialkolbenmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Strömungsrichtung der Ausmündung des Störstrahl­kanals (37) etwa rechtwinklig zur Strömungsrichtung des Druckausgleichskanals (27₁, 27₃) gerichtet ist.
6. Axialkolbenmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Störstrahlkanal (37) einen vom Hochdruck (21, 23) etwa radial ausgehenden Abschnitt (39) und einen sich etwa axial fortsetzenden Abschnitt (38) aufweist.
7. Axialkolbenmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Steuerschlitze (22,23) in einer Steuerplatte (18) vorgesehen sind und der Störstrahlkanal (37) innerhalb der Steuerplatte (18) verläuft.
8. Axialkolbenmaschine nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Störstrahlkanal (37) durch eine axiale Bohrung (38) und einen etwa radialen Kanalabschnitt, insbeson­dere eine Nut (39), an der den Zylinderöffnungen (24, 25) abgewandten Seite der Steuerplatte (18) gebildet ist.
EP88111136A 1987-07-30 1988-07-12 Axialkolbenmaschine in Schrägscheiben- oder Schrägachsenbauart mit Schlitzsteuerung und Druckausgleichskanälen Expired - Lifetime EP0301310B1 (de)

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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5103642A (en) * 1990-07-12 1992-04-14 Fuji Tekko Co., Ltd. Rotary shaft coupler with rotary valve plate position dependent on direction of shaft rotation
WO1995030833A1 (en) * 1994-05-06 1995-11-16 Caterpillar Inc. Hydraulic axial piston unit
CN108799036A (zh) * 2018-06-22 2018-11-13 太原理工大学 可平衡转矩和缓解冲击的非对称轴向柱塞泵
CN108916033A (zh) * 2018-06-22 2018-11-30 太原理工大学 可平衡转矩和缓解冲击的四配流窗口配流盘
EP3156643B1 (de) * 2015-10-15 2021-03-24 Liebherr Machines Bulle SA Herstellungsverfahren für steuerplatten einer hydraulischen maschine

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4009405A1 (de) * 1990-03-23 1991-09-26 Nienstedt Heinz Maschf Saegebandfuehrung
US5230274A (en) * 1992-02-11 1993-07-27 Vickers Incorporated Variable displacement hydraulic pump with quiet timing
DE4224592C2 (de) * 1992-07-22 1996-04-18 Voac Hydraulics Engineering Gm Hydraulische Verdrängerpumpe
DE4301133C2 (de) * 1993-01-18 1995-05-18 Danfoss As Hydraulische Kolbenmaschine
DE4301135C2 (de) * 1993-01-18 1995-04-06 Danfoss As Hydraulische Kolbenmaschine
DE4341846C1 (de) * 1993-12-08 1995-07-13 Danfoss As Steuerspiegel für eine hydraulische Kolbenmaschine
US5435016A (en) * 1994-07-25 1995-07-25 Smith; Gregory S. Toilet flush handle cover
DE4442556C2 (de) * 1994-11-30 1999-05-27 Danfoss As Hydraulische Axialkolbenmaschine
US5593285A (en) * 1995-01-13 1997-01-14 Caterpillar Inc. Hydraulic axial piston unit with multiple valve plates
DE19521574A1 (de) * 1995-06-14 1996-12-19 Rexroth Mannesmann Gmbh Hydrostatische Maschine
DE19539442A1 (de) * 1995-10-24 1997-04-30 Sachsenhydraulik Gmbh Steuerscheibe für hydrostatische Kolbenmaschinen
JPH11210878A (ja) 1998-01-20 1999-08-03 Honda Motor Co Ltd 可変容量型油圧式変速機の油圧制御装置
JP3154329B2 (ja) * 1998-07-21 2001-04-09 川崎重工業株式会社 アキシャルピストンポンプ
US6196109B1 (en) * 1998-11-16 2001-03-06 Eaton Corporation Axial piston pump and improved valve plate design therefor
DE10200545A1 (de) * 2001-12-11 2003-06-26 Liebherr Machines Bulle S A Steuerplatte für Hydromotoren und -pumpen vom Axialkolbentyp sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
US6675696B1 (en) * 2001-12-14 2004-01-13 Hydro-Gear Limited Partnership Pump and center section for hydrostatic transmission
DE10251552C5 (de) * 2002-11-05 2010-07-15 Brueninghaus Hydromatik Gmbh Axialkolbenmaschine und Steuerplatte für eine Axialkolbenmaschine
CN1293305C (zh) * 2003-11-12 2007-01-03 浙江大学 抗气泡析出的柱塞泵配流盘
US7500424B2 (en) * 2004-04-07 2009-03-10 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The U.S. Environmental Protection Agency Hydraulic machine having pressure equalization
DE112006000312T5 (de) * 2005-02-10 2007-12-13 Komatsu Ltd. Hydraulische Kolbenpumpe
ITRE20050110A1 (it) * 2005-10-04 2007-04-05 Orles Ferretti Sistema di distribuzione per unita' idrostatica a pistoni
EP2246566A2 (de) * 2009-04-20 2010-11-03 Innas B.V. Axiallager zur Verwendung in einer hydraulischen Vorrichtung, hydraulischer Umwandler und Fahrzeug mit einem hydraulischen Antriebssystem
DE102010045867A1 (de) * 2010-09-17 2012-03-22 Robert Bosch Gmbh Axialkolbenmaschine
US8668469B2 (en) 2011-04-28 2014-03-11 Caterpillar Inc. Hydraulic piston pump with reduced restriction barrel passage
IN2014DN03439A (de) * 2011-11-12 2015-06-05 Bosch Gmbh Robert
US9657726B1 (en) 2013-04-19 2017-05-23 Hydro-Gear Limited Partnership Hydraulic running surface
CN103486016A (zh) * 2013-09-16 2014-01-01 同济大学 一种低噪声抗气蚀柱塞泵用配流盘
EP3056730B1 (de) * 2015-02-11 2020-05-20 Danfoss A/S Hydraulische Vorrichtung
CN106368811B (zh) * 2016-08-26 2019-01-18 北京理工大学 一种用于发动机的配流盘、液压输出机构以及发动机
DE102018109630A1 (de) * 2018-01-31 2019-08-01 Danfoss A/S Hydraulische Maschine
DE102020212630A1 (de) 2020-10-07 2022-04-07 Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung Hydrostatische Axialkolbenmaschine

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1288771A (fr) * 1961-02-09 1962-03-30 Council Scient Ind Res Machine hydraulique volumétrique
FR2102718A5 (de) * 1970-08-18 1972-04-07 Lucas Industries Ltd
DE2940713A1 (de) * 1979-10-08 1981-04-02 Gebrüder Boehringer GmbH, 7320 Göppingen Als pumpe oder motor wirkende verdraengungsmaschine

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2633104A (en) * 1949-07-15 1953-03-31 Borg Warner Motor port construction
FR1184733A (fr) * 1956-10-01 1959-07-24 Dispositif pour diminuer le bruit des machines à pistons multicylindriques
US3585901A (en) * 1969-02-19 1971-06-22 Sundstrand Corp Hydraulic pump
US3699845A (en) * 1970-07-24 1972-10-24 Lucas Industries Ltd Rotary hydraulic pumps and motors
US3956969A (en) * 1974-12-09 1976-05-18 Caterpillar Tractor Co. Hydrostatic pump including separate noise reducing valve assemblies for its inlet and outlet pressure ports
US4096786A (en) * 1977-05-19 1978-06-27 Sundstrand Corporation Rotary fluid energy translating device
JPS5443302A (en) * 1977-09-12 1979-04-05 Daikin Ind Ltd Fluid rotation machine
JPS5655909A (en) * 1979-02-27 1981-05-16 Semiconductor Res Found Optical fiber for optical communication and optical transmission apparatus

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1288771A (fr) * 1961-02-09 1962-03-30 Council Scient Ind Res Machine hydraulique volumétrique
FR2102718A5 (de) * 1970-08-18 1972-04-07 Lucas Industries Ltd
DE2940713A1 (de) * 1979-10-08 1981-04-02 Gebrüder Boehringer GmbH, 7320 Göppingen Als pumpe oder motor wirkende verdraengungsmaschine

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5103642A (en) * 1990-07-12 1992-04-14 Fuji Tekko Co., Ltd. Rotary shaft coupler with rotary valve plate position dependent on direction of shaft rotation
WO1995030833A1 (en) * 1994-05-06 1995-11-16 Caterpillar Inc. Hydraulic axial piston unit
EP3156643B1 (de) * 2015-10-15 2021-03-24 Liebherr Machines Bulle SA Herstellungsverfahren für steuerplatten einer hydraulischen maschine
CN108799036A (zh) * 2018-06-22 2018-11-13 太原理工大学 可平衡转矩和缓解冲击的非对称轴向柱塞泵
CN108916033A (zh) * 2018-06-22 2018-11-30 太原理工大学 可平衡转矩和缓解冲击的四配流窗口配流盘
CN108799036B (zh) * 2018-06-22 2019-08-30 太原理工大学 可平衡转矩和缓解冲击的非对称轴向柱塞泵

Also Published As

Publication number Publication date
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US4920856A (en) 1990-05-01
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