EP0048031B1 - Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines Spiralbohrer-Spitzenanschliffs - Google Patents
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- EP0048031B1 EP0048031B1 EP81107335A EP81107335A EP0048031B1 EP 0048031 B1 EP0048031 B1 EP 0048031B1 EP 81107335 A EP81107335 A EP 81107335A EP 81107335 A EP81107335 A EP 81107335A EP 0048031 B1 EP0048031 B1 EP 0048031B1
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- grinding wheel
- axis
- grinding
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B24B3/24—Sharpening cutting edges, e.g. of tools; Accessories therefor, e.g. for holding the tools of drills
- B24B3/26—Sharpening cutting edges, e.g. of tools; Accessories therefor, e.g. for holding the tools of drills of the point of twist drills
Definitions
- a method according to the preamble of claim 1 is known, with which a cylindrical jacket tip grinding of a drill can be produced by a simple translational relative movement between the grinding wheel and the drill axis.
- the drill bits to be ground are aligned in their holder in a plane that is parallel to the radial plane of the profiled grinding wheel.
- the translational relative movement between the drill and the grinding wheel takes place in the same plane.
- the profile of the grinding wheel is formed by a circular sector and thus corresponds to a torus surface section. When the grinding wheel moves past the drill, a cylindrical free surface is ground through this torus surface section.
- the invention is therefore based on the object of developing the method according to the preamble of claim 1 or the device according to the preamble of claim 4 or of claim 6 such that a high-quality drill bit can be produced while maintaining the simple machining kinematics, the service life of which is compared significantly increased to the values achievable with the known generic method ben is.
- the process is intended to meet the further boundary condition that it can be transferred to a conventional grinding device for the economical production of high-quality drills both in single and in rotary cycle production processes.
- the translation movement direction is shifted out of the radial plane of the grinding wheel; however, it remains parallel to the alignment of the main cutting edge.
- an angle therefore occurs between the direction of translational relative movement and the peripheral speed of the grinding wheel.
- this also applies to the area of the main cutting edge, so that the grinding marks there run at a certain angle to the cutting edge. This cutting edge becomes more even because there are no more grinding marks that run out at an acute angle to the main cutting edge, which - as can be seen when looking at the main cutting edge under the microscope - produce a cutting edge that is easily "frayed".
- the steps according to the invention no longer cause excessive stresses which are attributable to the intermediate webs of the grinding grooves which are directly adjacent to the cutting edge.
- the service life of the drill or drill bit is also increased because the cutting force is no longer given such a large contact surface on the webs between the grinding grooves.
- the grinding wheel is profiled in such a way that the surface swept by the profile surface during displacement in the direction of translational relative movement forms a lateral surface section of a cylinder.
- the device according to subclaim 4 enables the application of the new method to the production of drills with rotary transfer machines, which are known within the scope of the preamble of patent claim 4.
- the blank to be manufactured is clamped firmly in a drill holder and positioned opposite the grinding device.
- the grinding device is aligned so that the main feed movement of the grinding wheel is essentially parallel to the main cutting edge.
- the clearance angle can be adjusted by moving the cross support on the longitudinal support, the tip angle by swiveling a support plate.
- the cross support is delivered by moving the longitudinal support in the axial direction of the drill (regrinding a tip).
- Fig. 1 shows a drill 1, the tip of which is provided in a conventional manner by means of a cup-shaped grinding wheel 2 with a cylindrical jacket point grinding.
- the drill 1 is clamped in a holder, not shown, which is mounted in a frame 5 so as to be pivotable about an axis 4 parallel to the grinding wheel radial plane 3.
- Fig. 1 shows the drill 1 in the position in which its main cutting edge 6 falls in the grinding wheel radial plane 3, i. H. at a moment when the pivoting movement of the drill holder about axis 4 is changing its sign.
- Half the apex angle d / 2 can be selected by inclining the holder or drill axis 1a to the grinding wheel radial plane 3.
- a grinding wheel 2 ' can be used, the axis 2a' of the axis 2a of which is pivoted by a certain angle of attack r p about an axis perpendicular to the plane of the drawing in accordance with FIG. 5, so that the grinding grooves then also no longer parallel to the main cutting edge 6, but inclined at an angle r p to it.
- FIG. 8 shows a grinding wheel 2 'with an elliptical profile 11' in an axial section.
- the grinding wheel 2 ' rotates about its axis 2a', which is pivoted by an angle of attack ⁇ in the above sense from its orientation perpendicular to the translation-relative movement direction T.
- the translation-relative movement direction T runs essentially parallel to the plane of the drawing in FIG. 8 and thus parallel to the main cutting edge, as can also be seen in FIG. 9.
- the 10 and 11 show a device for carrying out both the known grinding method according to DE-OS 2523204 and the new grinding method.
- This device is particularly suitable when the drill 1 is manufactured in rotary cycle processing machines.
- the drill 1 is clamped in a drill holder 20 which is mounted on a rotary indexing table 21.
- the grinding station 22 executing the grinding work cycle has a longitudinal support 23 aligned with the drill holder 20, which can carry out an infeed movement, and a transverse support 24, which can be moved transversely to the longitudinal support 23.
- the longitudinal support 23 carries a holder 25 which supports the drill tip.
- a support plate 26 is pivotally mounted in the transverse support 24, the pivot axis Dd of which perpendicularly intersects the extended drill axis 1a.
- the tip angle ⁇ is set by pivoting the support plate 26.
- a feed carriage 27 is slidably arranged on the support plate 26, the feed direction representing the above-described relative translational movement direction T.
- the feed slide 27 carries a grinding wheel holder 28 which is height-adjustable to compensate for the grinding wheel wear and which, in the variant shown in FIG. 10, carries a grinding wheel 2 profiled according to FIGS. 2, 3 and 6, the axis of rotation of which is perpendicular to the drawing plane of FIG. 10.
- the grinding wheel 2 touches - as viewed in the direction of arrow T - the drill 1 as shown in FIG. 3. When the grinding wheel 2 is moved in the direction of the arrow T, the flank grinding is generated.
- the clearance angle can be varied by shifting the transverse support 24.
- the grinding wheel holder 28 is fastened on the feed slide 27 in such a way that it can be pivoted about an axis of rotation D ⁇ which essentially passes through the drill axis and runs perpendicular to the support plate 26 - cf. Fig. 11 -, so a free surface grinding can be generated, the grinding grooves are inclined to the main cutting edge 6 by the adjustable pivoting angle ⁇ .
- the device shown in FIG. 11 essentially corresponds to the device according to FIG. 10 and represents it viewed in the direction of view parallel to the axis of rotation Dq J.
- the grinding wheel 2 according to FIG. 10 is replaced by a grinding wheel 2 '.
- the grinding wheel holder 28 which is pivotally and adjustably mounted on the feed slide 27 and on which the grinding wheel bearing 29 is guided.
- the grinding wheel holder 28 is - similar to the support plate 26 in Fig. 10 - over a coolie senment 31, immerse in the bolt 32 about the above-mentioned axis of rotation Dq) pivotable.
- the direction of feed is marked with the arrow T.
- a motor 30 drives a grinding wheel 2 'profiled according to FIGS. 7 to 9, the axis 2a' of which is pivoted by an angle ⁇ with respect to the position shown in FIG. 10.
- FIG. 12 shows a further device for carrying out the grinding method described above. It is not the grinding wheel 2 'but the drill holder that carries out the translational relative movement in the direction of the arrow T. This device shown in FIG. 12 can be retrofitted to surface grinding machines with little effort.
- a machine frame 40 carries a grinding wheel 2 ', so that its grinding wheel axis 2a' is aligned horizontally.
- a machine bed 41 receives a horizontally aligned support support 42, which via corresponding horizontal guides, for. B. 43 is pivotable and adjustable about a vertical axis.
- the adjustment support 42 carries a feed slide 44 which can be displaced along the adjustment support 42 by means of a drive unit 45.
- a drill holder 46 is mounted in the feed carriage 44 so as to be pivotable and adjustable about an axis perpendicular to the adjustment support 42. The drill holder 46 receives the drill 1.
- the Bohrerhal is ö to adjust the tip angle t augmentation pivoted accordingly.
- the adjustment support 42 defines the angle of attack ⁇ , which must be adapted to the contour of the grinding wheel profile.
- the adjustment support 42 can also be rigidly attached to the machine bed 41 and the grinding wheel 2 'can be pivoted about a vertical axis in the frame 40 in order to be able to implement the method described above.
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- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Erzeugung eines Zylindermantel-Spitzenanschliffs von Spiralbohrern gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 und auf eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 4 bzw. 6.
- Herkömmliche Schleifvorrichtungen zur Durchführung des oben genannten Verfahrens arbeiten nach einem Prinzip, das wie folgt abläuft: Der zu schleifende Bohrer wird zunächst mit seiner Achse zur Schleiffläche beispielsweise einer Topf-Schleifscheibe so ausgerichtet, daß seine Achse in einer zur Schleiffläche senkrechten Bezugsebene zu liegen kommt und zur Schleiffläche um den halben Spitzenwinkel (Y12 geneigt verläuft (siehe Fig. 1). Der Bohrer wird in dieser Lage mittels einer Schleifvorrichtung fixiert, die um eine in dieser Bezugsebene und parallel zur Schleiffläche verlaufende Zylinderachse, welche die Bohrerachse im Abstand etwa eines Bohrerdurchmessers von der Bohrerspitze kreuzt, drehbar ist. Die Halterung wird nach Einstellung des Bohrers im oben beschriebenen Sinn - der Abstand der Bohrerachse von der Zylinderachse bestimmt den Freiwinkel der Hauptschneide - arretiert. In dieser Lage führt die Schleifvorrichtung unter Drehung der Schleifscheibe eine Schwenkbewegung um die Zylinderachse aus und erzeugt somit eine zylindrische Einhüllende der Freifläche des Bohrers. Der Abstand zwischen Bohrer- und Zylinderachse bestimmt die Größe des FreiwinkeIs α an der Hauptschneide, der im Zylindermantel-Spitzenanschliff über die gesamte Länge der Hauptebene im wesentlichen konstant ist. Würde dieser Abstand zu Null, so ergäbe sich ein Freiwinkel er von 0°, der ein nicht schneidfähiges Werkzeug zur Folge hätte.
- In der Praxis wird dieses Verfahren nur angewendet, wenn das Werkzeug in einer Halterung eingespannt und diese anschließend angetrieben werden kann. Dadurch wird ein Translationsantrieb für die Halterung oder die Schleifscheibe und ein Schwenkantrieb für die Schleifscheibe bzw. die Halterung erforderlich. Diese Nachteile hinsichtlich der Vielzahl von Freiheitsgraden der erforderlichen Schleifvorrichtung, sind inbesondere dann kritisch zu beurteilen, wenn der zu schleifende Bohrerrohling in Rundtaktmaschinen bearbeitet werden soll. Die Bohrerrohling wird dabei einmal auf einen Drehsupport aufgespannt und im Rundtakt-Verfahren den jeweiligen Bearbeitungsstationen zugeführt. Das oben angesprochene Verfahren ist dabei nur mehr bedingt anwendbar, da die Werkstückhalterung, um die Genauigkeit der Fertigung möglichst groß zu halten, nach Möglichkeit nicht beweglich ausgeführt werden soll (Lager- und Führungsspiel) und somit die Schleifscheibe als rotierendes Teil verschwenk- und verschiebbar angeordnet werden muß. Dadurch ergeben sich jedoch Nachteile, welche durch Kreisel-Kippmomente hervorgerufen werden und die sich in einem großen Verschleiß der Schleifscheiben-Lager und -Führungen niederschlagen.
- Um diesen Nachteilen entgegenzuwirken hat man nach Lösungen mit einfacheren kinematischen Verhältnissen gesucht.
- Aus der DE-OS 2 523 204 ist ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 bekannt, mit dem durch eine einfache translatorische Relativbewegung zwischen Schleifscheibe und Bohrerachse ein Zylindermantel-Spitzenanschliff eines Bohrers erzeugt werden kann. Zu diesem Zweck werden die zu schleifenden Bohrer in ihrer Halterung in einer Ebene ausgerichtet, die parallel zu der Radialebene der profilierten Schleifscheibe erfolgt. Die Translations-Relativbewegung zwischen Bohrer und Schleifscheibe erfolgt in der gleichen Ebene. Die Profilierung der Schleifscheibe ist von einem Kreissektor gebildet und entspricht damit einem Torus-Oberflächenabschnitt. Beim Vorbeiziehen der Schleifscheibe am Bohrer wird durch diesen Torus-Oberflächenabschnitt eine zylinderförmige Freifläche geschliffen. Die Hauptschneide verläuft im wesentlichen parallel zur Radialebene der Schleifscheibe und damit zur Translations-Relativbewegungsrichtung, da nur auf diese Weise der Zylindermantel-Spitzenanschliff erzeugt werden kann. Durch leichtes Anstellen der Hauptschneide zur Translations-Relativbewegungsrichtung (g, Winkel a) kann der Freiwinkel entlang der Hauptschneide variiert werden, so daß ein Zylindermantel-Spitzenanschliff entsteht, der annähernd die Charakteristik eines Kegelmantel-Anschliffs aufweist.
- Bei diesem bekannten Verfahren liegen sehr einfache kinematische Verhältnisse vor, d. h. beim Schleif-Arbeitsvorgang treten sehr einfache Bewegungsabläufe auf. Diese einfache Kinematik muß allerdings mit einem Nachteil erkauft werden, der sich in der Reduzierung der Qualität und der Standzeit der Hauptschneide des Bohrers äußerst. Dies ist darauf zurückzuführen, daß die Schleifriefen bei diesem Verfahren im wesentlichen parallel zur Hauptschneide verlaufen, so daß diese entweder nicht scharf genug wird oder bedingt durch die bei der Einleitung der Schnittkraft auftretenden Spannungsüberhöhung aufgrund einer notwendigerweise unmittelbar hinter der Schneidkante vorliegenden Schleifriefe ausbricht. Die Hauptschneidenkante wird sozusagen durch die Schnittkraft weggestemmt und brückelt im Laufe des Einsatzes immer mehr ab.
- Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, das Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1 bzw. die Vorrichtung gemäß Oberbegriff von Anspruch 4 bzw. von Anspruch 6 derart weiterzubilden, daß unter Beibehaltung der einfachen Bearbeitungskinematik eine höherwertige Bohrerschneide gefertigt werden kann, deren Standzeit in Vergleich zu den mit dem bekannten gattungsgemäßen Verfahren erzielbaren Werten wesentlich angehoben ist. Dabei soll das Verfahren die weitere Randbedingung erfüllen, daß es zur wirtschaftlichen Herstellung von hochwertigen Bohrern sowohl im Einzel- als auch im Rundtakt-Fertigungsverfahren in eine herkömmliche Schleifvorrichtung übertragbar ist.
- Diese Aufgabe wird hinsichtlich des Verfahrens durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Verfahrensschritte und hinsichtlich der Vorrichtung durch die in den kennzeichnenden Teilen der Patentansprüche 4 bzw. 6 angegebenen Merkmale gelöst.
- Erfindungsgemäß wird die Translations-Bewegungsrichtung aus der Radialebene der Schleifscheibe heraus verlegt; sie bleibt allerdings parallel zur Ausrichtung der Hauptschneide. In den Berührungspunkten zwischen Schleifscheibe und Freifläche des Bohrers tritt somit ein Winkel zwischen Translations-Relativbewegungsrichtung und Umfangsgeschwindigkeit der Schleifscheibe auf. Dies gilt natürlich auch für den Bereich der Hauptschneide, so daß die Schleifriefen dort unter einem bestimmten Winkel zur Schneidkante verlaufen. Diese Schneidkante wird deshalb gleichmäßiger, da keine extrem spitzwinkelig zur Hauptschneide auslaufenden Schleifriefen mehr auftreten können, die - wie dies bei Betrachtung der Hauptschneide unter dem Mikroskop erkennbar ist - eine Bohrerschneide erzeugen, die leicht »ausfranst«. Andererseits treten durch die erfindungsgemäßen Schritte keine Spannungsüberhöhungen mehr auf, die auf die der Schneidkante unmittelbar benachbarten Zwischenstege der Schleifriefen zurückzuführen sind. Die Standzeit des Bohrers bzw. der Bohrerschneide wird zusätzlich angehoben, weil der Schnittkraft keine so große Angriffsfläche mehr an den Stegen zwischen den Schleifriefen gegeben wird. Um den zur Anwendung im Rundtakt-Bearbeitungsverfahren erforderlichen extrem einfachen Ablauf trotz des erfindungsgemäßen Verfahrens stets beibehalten zu können, wird die Schleifscheibe so profiliert, daß die von der Profilfläche beim Verschieben in der Translations-Relativbewegungsrichtung überstrichene Fläche einen Mantelflächenabschnitt eines Zylinders bildet. Damit kann der vorrichtungstechnische Aufwand auf ein Minimum reduziert werden, weil ausschließlich lineare Einstell- und Vorschubbewegungen erforderlich werden und die erforderliche elliptische Profilierung aus einem einfachen Zylinderschnitt hervorgeht und somit durch geeignete Abtastung beispielsweise einer zylindrischen Schleifschablone auf einfache Art und Weise hergestellt werden kann.
- Wenn der Bohrer mit der Bohrerhalterung auf geeignete Weise synchron mit der translatorischen Relativbewegung gemäß Unteranspruch 2 verschwenkt bzw. gemäß Unteranspruch 3 gedreht wird, kann mit dem oben genannten Verfahren ein Freiflächen-Anschliff erzeugt werden, der die Charakteristik eines Kegelmantel-Spitzenanschliffs besitzt, d. h. durch den entlang der Hauptschneide des Bohrers ein sich von der Spitze zur Schneidenecke hin stetig verkleinernder Freiwinkel erzeugt wird.
- Die Vorrichtung gemäß Unteranspruch 4 ermöglicht die Anwendung des neuen Verfahrens auf die Bohrerfertigung mit Rundtaktmaschinen, die im Umfang des Oberbegriffs des Patentanspruchs 4 bekannt sind. Der zu fertigende Bohrer-Rohling wird dabei fest in einer Bohrerhalterung eingespannt und gegenüber der Schleifvorrichtung positioniert. Die Schleifvorrichtung wird so ausgerichtet, daß die Haupt-Vorschubbewegung der Schleifscheibe im wesentlichen parallel zur Hauptschneide erfolgt. Der Freiwinkel ist durch Verschieben des Quersupports auf dem Längssupport, der Spitzenwinkel durch Verschwenken einer Supportplatte einstellbar. Der Quersupport wird durch Verschiebung des Längssupports in axialer Richtung des Bohrers zugestellt (Nachschleifen einer Spitze).
- Das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich auch mit einer Vorrichtung verwirklichen, bei der gemäß Unteranspruch 6 nicht die Schleifscheibe, sondern die Werkstückhalterung die translatorische Relativbewegung ausführt. Diese Vorrichtung, die im Umfang der Merkmale des Oberbegriffs ebenfalls als bekannt vorausgesetzt werden kann, bietet sich inbesondere dann an, wenn der Bohrer bereits in einer anderen Maschine vorbearbeitet und in der Schleifvorrichtung lediglich geschliffen bzw. nachgeschliffen werden soll. Es ist natürlich auch eine Vorrichtung denkbar, bei der nicht die Bohrerhalterung, sondern die Schleifscheibe mit einem Vorschubantrieb versehen ist.
- Der Unteranspruch 8 richtet sich auf eine Vorrichtung, die den besonderen Vorteil hat, daß ein Bohrer-Spitzenanschliff erzeugt werden kann, der die Eigenschaften eines Kegelmantel-Spitzenanschliffs besitzt, der im Hinblick auf die Zerspannungswirkung besonders günstige Eigenschaften aufweist.
- Einen ähnlichen Effekt erreicht man mit der besonderen Weiterbildung der Vorrichtung gemäß dem Unteranspruch 9.
- Aus der DD-A 55917 ist ein Verfahren zum Anschleifen eines Spiralbohrers bekannt, das sich aber vom gattungsbildenden Stand der Technik gemäß DE-OS 2523204 grundsätzlich darin unterscheidet, daß keine spanabhebende Außenumfangsfläche vorgesehen ist, die der Schleifscheibe angehört. Dort dient eine Kegelmantelfläche einer Topfscheibe als spanabhebende Fläche. Ferner wird mit diesem bekannten Verfahren kein Zylindermantel-Spitzenanschliff geschaffen, weil die Freifläche bei Anwendung des Verfahrens gemäß DD-A 55 917 einem elliptischen Zylinder angehört. Schließlich liegen bei dem Verfahren gemäß DD-A 55 917 sich von dem Erfindungsgegenstand unterscheidende kinematische Verhältnisse insbesondere bezüglich der Bewegung der Schleifscheibe vor.
- Nachstehend werden anhand schematischer Zeichnungen mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Es zeigt
- Fig. 1 zur Erläuterung der geometrischen Zusammenhänge an einer Bohrerschneide eine Seitenansicht einer schematisierten herkömmlichen, kinematisch komplizierten Schleifvorrichtung zur Herstellung eines Zylindermantel-Spitzenanschliffs eines Bohrers,
- Fig. la eine Ansicht der Fig. mit Blickrichtung des Pfeils IA,
- Fig. 2 eine der Fig. 1 ähnliche Ansicht einer schematisierten kinematischen verbesserten Schleifvorrichtung zur Herstellung eines Zylindermantel-Spitzenanschliffs unter Verwendung des Verfahrens gemäß DE-OS 2 523 204,
- Fig. 3 eine Ansicht der Fig. 2 mit Blickrichtung des Pfeils III,
- Fig. 4 eine Darstellung der geometrischen Zusammenhänge beim erfindungsgemäßen Schleifverfahren,
- Fig. 5 eine Ansicht der Fig. 4 mit Blickrichtung des Pfeils V,
- Fig. 6 eine Ansicht der Fig. 5 mit Blickrichtung des Pfeils VI,
- Fig. 7 eine Ansicht eines Schnitts der Fig. 5 entlang der Linie VII-VII, wobei der in Fig. 5 dargestellte Bohrer nicht gezeigt wird,
- Fig. 8 einen Axialschnitt durch eine Ausführungsform der Profilschleifscheibe zur Verdeutlichung des erfindungsgemäßen Verfahrensprinzips,
- Fig. 9 eine Ansicht der Fig. 8 mit Blickrichtung des Pfeils IX,
- Fig. 10 eine Seitenansicht einer Ausführungsform einer Schleifvorrichtung zur Durchführung des Verfahrens bei Rundtakt-Bearbeitungsmaschinen,
- Fig. 11 eine Ansicht der Schleifvorrichtung in Fig.10 mit verschwenkter Schleifscheibe mit Blickrichtung des Pfeils XI in Fig. 10, und
- Fig. 12 eine Ansicht einer weiteren Ausführungsform der Schleifvorrichtung.
- Fig. 1 zeigt einen Bohrer 1, dessen Spitze auf herkömmliche Art und Weise mittels einer topfförmigen Schleifscheibe 2 mit einem Zylindermantel-Spitzenanschliff versehen wird. Der Bohrer 1 ist in eine nicht gezeigte Halterung eingespannt, die um eine zur Schleifscheiben-Radialebene 3 parallele Achse 4 schwenkbar in einem Gestell 5 gelagert ist. Die Fig. 1 zeigt den Bohrer 1 in der Stellung, in der seine Hauptschneide 6 in die Schleifscheiben-Radialebene 3 fällt, d. h. in einem Moment, in dem die Schwenkbewegung der Bohrerhalterung um die Achse 4 gerade ihr Vorzeichen wechselt. Der halbe Spitzenwinkel d/2 ist durch Neigung der Halterungs- bzw. Bohrerachse 1a zur Schleifscheiben-Radialebene 3 wählbar. Der bei diesem Verfahren über die ganze Hauptschneide 6 konstante Freiwinkel α wird dadurch sichergestellt, daß der von der Hauptschneide 6 während der Verschwenkbewegung der Bohrerhalterung beschriebene Zylindermantel Z einen Radius r besitzt, der größer ist als der Abstand D der Drehachse 4 zur Schleifscheibe 2. Die Größen D und r entsprechen im wesentlichen dem Bohrerdurchmesser und der Freiwinkel α kann durch Einstellung des Abstandes A der Bohrerachse 1a zur Zylinderachse 4 (Fig. 1a) variiert werden. Wenn gemäß Fig. 1 der Bohrer 1 aus der Zeichenebene nach oben herausgedreht wird, erzeugt die Schleifscheibe 2 eine, der sichtbaren Freifläche 7a gegenüberliegende, nicht erkennbare Freifläche 7b, die mit dem angedeuteten Zylindermantel Z zusammenfällt. Zum Schleifen der zweiten Freifläche 8a wird der Bohrer 1 in der Halterung um 180° gedreht.
- Fig. 2 und 3 zeigen einen Bohrer 1, der im Verfahren gemäß DE-OS 2523204 angeschliffen wird. Die Hauptschneide 6 verläuft parallel zur Translations-Relativbewegungsrichtung T. Die Bohrerachse 1 ist, wie aus Fig. 2 erkennbar, unter einem gewissen Winkel δ/2 zu der Translations-Bewegungsrichtung T geneigt. Dieser Winkel δ/2 entspricht dem halben Spitzenwinkel δ des Bohrers 1. Die Lage der Hauptschneide 6 und der Bohrerachse 1a wird im gezeigten Zustand über eine nicht dargestellte Halterung festgelegt, und die Schleifscheibe 2 bzw. der Bohrer 1 wird bei laufender Schleifscheibe in einer zur Zeichenebene der Fig. 2 parallelen Ebene translatorisch in Richtung des Pfeils T bewegt. In Fig. 3 erkennt man, daß die Bohrerachse 1 parallel zu einer auf der Schleifscheibenachse senkrechten Ebene verläuft. Die Hauptschneide 6 stellt sich in dieser Ansicht als Punkt dar, und die Freifläche 7b als Kreissektor 10 einer Schleifscheibenprofilierung 11.
- Die Freifläche 7b wird dadurch erzeugt, daß die Schleifscheibe 2 und der Bohrer 1 zueinander eine translatorische Relativbewegung T in einer zur Tangentialebene ε im Berührungspunkt zwischen Schleifscheibe 2 und Hauptschneide 6 parallelen Richtung ausführen, wodurch der Kreissektor 10 den Zylindermantel Z der Freifläche 7b erzeugt. Durch Parallelverschieben der Bohrerachse 1a in Richtung des Pfeils Va kann der Freiwinkel α der Hauptschneide, durch Verschwenken der Bohrerachse 1a in der Zeichenebene der Fig. 2 gemäß dem Pfeil VJ der Spitzenwinkel δ, und durch Verdrehen des Bohrers 1 um eine Achse 1 gemäß dem Pfeil V Ψ kann der Querschneidenwinkel Ψ variiert werden. Zum Schleifen der gegenüberliegenden Freifläche 7a wird der Bohrer um 180° um seine Achse gedreht.
- Man erkennt aus der Darstellung gemäß Fig. 2 und 3, daß der Kreissektor 10 unter Verschiebung der Schleifscheibe 2 exakt einen Abschnitt des aus der Fig. 1 ersichtlichen Zylindermantels Z erzeugt. Die Schwenkbewegung des Bohrers bzw. der Schleifscheibe um die in Fig. 1 gezeigte Achse 4 ist eliminiert.
- Die geometrischen Zusammenhänge bei diesem bekannten Schleifverfahren erkannt man am besten aus den Fig. 4 bis 6. Der die Freifläche 7b erzeugende Zylindermantel Z ist als strichpunktierte Linie dargestellt. Der Bohrer 1 befindet sich gemäß Fig. 6 in der Lage, in der er auch in der Fig. 3 gezeigt ist. Die Schleifscheibe 2 ist um eine Schleifscheibenachse 2a drehbar angeordnet und wird relativ zum Bohrer 1 in Richtung der Hauptschneide 6 verschoben, wodurch die Freifläche 7b erzeugt wird. Im übrigen gelten die Einstell-Variationsmöglichkeiten gemäß der Fig. 2 und 3.
- Man erkennt aus der Darstellung gemäß Fig. 4 bis 6, daß die Tangenten der Schleifscheibenprofilierung in der Berührungslinie auf der Freifläche parallel zur Hauptschneide 6 verlaufen, d. h., daß die Radialebene R der Schleifscheibe 2 parallel zur Hauptschneide 6 ausgerichtet ist, so daß auch die Schleifriefen des geschliffenen Bohrers 1 mit der in den Fig. 2 bis 6 gezeigten Schleif-Kinematik immer im wesentlichen parallel zur Hauptschneide gerichtet sind.
- Um diesem nachteiligen Effekt entgegenzuwirken, kann wie aus Fig. erkennbar eine Schleifscheibe 2' verwendet werden, deren Achse 2a' zur Achse 2a um einen gewissen Anstellwinkel rp um eine zur Zeichenebene gemäß Fig. 5 senkrechte Achse verschwenkt wird, so daß die Schleifriefen dann ebenfalls nicht mehr parallel zur Hauptschneide 6, sondern unter dem Winkel rp zu ihr geneigt verlaufen. Bei unveränderter und zur Hauptschneide 6 parallelen Vorschub- bzw. Translations-Bewegungsrichtung T der Schleifscheibe 2 bzw. des Bohrers 1, ist die Profilierung entsprechend dem angedeuteten Zylinderschnitt S korrigiert, so daß eine neue breitere Schleifscheibe 2' verwendet wird, deren Profilierung 11' von einer Ellipse 10' gebildet ist, die einen Teilbereich des geschnittenen Zylindermantels Z' darstellt. Die in Fig. 7 gezeigte Schleifscheibe 2' fällt in der Ansicht gemäß Fig. 6 mit der Schleifscheibe 2 zusammen.
- Fig. 8 zeigt eine Schleifscheibe 2' mit einer elliptischen Profilierung 11' in einem Axialschnitt. Die Schleifscheibe 2' rotiert um ihre Achse 2a', die um einen Anstellwinkel ϕ im oben genannten Sinn aus ihrer, zur Translations-Relativbewegungsrichtung T senkrechten Ausrichtung verschwenkt ist. Die Translations-Relativbewegungsrichtung T verläuft im wesentlichen parallel zur Zeichenebene in Fig. 8 und damit parallel zur Hauptschneide, wie dies auch aus Fig. 9 hervorgeht.
- Aus den Fig. 3, 5 und 6 erkennt man, daß bei Festhalten des Bohrers 1 während des Schleifvorgangs in der dargestellten Anstellungslage und bei Verschiebung des Bohrers bzw. der Schleifscheibe in Translations-Relativbewegungsrichtung T ein Freiwinkel IX erzeugt wird, der über die ganze Länge der Hauptschneide 6 im wesentlichen konstant ist. Wenn man demgegenüber den Bohrer 1 während des Schleifvorgangs entweder um seine Achse 1a dreht oder ihn um eine, mit der Hauptschneide 6 zusammenfallende Achse schwenkt, so kann dieser Freiwinkel über der Hauptschneide 6 variiert werden und ein, die Charakteristik des Kegelmantel-Spitzenanschliffs aufweisender Bohreranschliff erzeugt werden. Da die Schleifscheibe gemäß Fig. 7-9 in einem Schnitt durch die Schleifscheibenmitte und senkrecht zur Translations-Relativbewegung T betrachtet dasselbe Profil wie die Schleifscheibe gemäß Fig. 3, 5 und 6 besitzt, ergeben sich mit dieser Schleifscheibe dieselben Variationsmöglichkeiten für den Freiwinkel a.
- Fig.10 und 11 zeigt eine Vorrichtung zur Durchführung sowohl des bekannten Schleifverfahrens gemäß DE-OS 2523204 als auch des neuen Schleifverfahrens. Diese Vorrichtung eignet sich insbesondere dann, wenn der Bohrer 1 in Rundtakt-Bearbeitungsmaschinen gefertigt wird. Der Bohrer 1 ist in einer Bohrerhalterung 20 eingespannt, die auf einem Rundtakttisch 21 montiert ist. Die den Schleif-Arbeitstakt ausführende Schleifstation 22 besitzt einen mit der Bohrerhalterung 20 ausgerichteten Längssupport 23, der eine Zustellbewegung ausführen kann, und einen Quersupport 24, der quer zum Längssupport 23 verfahren werden kann. Der Längssupport 23 trägt eine die Bohrerspitze unterstützende Halterung 25. Im Quersupport 24 ist eine Supportplatte 26 schwenkbar gelagert, wobei deren Schwenkachse Dd die verlängerte Bohrerachse 1a senkrecht schneidet. Durch Verschwenken der Supportplatte 26 wird der Spitzenwinkel δ eingestellt. Auf der Supportplatte 26 ist ein Vorschubschlitten 27 verschiebbar angeordnet, wobei die Vorschubrichtung die oben bezeichnete Relativ-Translationsbewegungsrichtung T darstellt. Der Vorschubschlitten 27 trägt eine zur Kompensierung der Schleifscheibenabnützung höhenverstellbare Schleifscheibenhalterung 28, die in der in Fig. 10 dargestellten Variante eine entsprechend der Fig. 2, 3 und 6 profilierte Schleifscheibe 2 trägt, deren Drehachse senkrecht auf der Zeichenebene der Fig. 10 steht. Die Schleifscheibe 2 berührt - in Blickrichtung des Pfeils T betrachtet - den Bohrer 1 wie in der Fig. 3 dargestellt. Bei Verschiebung der Schleifscheibe 2 in Richtung des Pfeils T wird der Freiflächenanschliff erzeugt. Durch Verschiebung des Quersupports 24 kann der Freiwinkel variiert werden.
- Mit der in Fig. 10 gezeigten Vorrichtung, die eine Schleifscheibe gemäß DE-OS 2 523 204 besitzt, wird ein Bohreranschliff erzeugt, dessen Schleifriefen parallel zur Hauptschneide 6 verlaufen.
- Wird die Schleifscheibenhalterung 28 allerdings so auf dem Vorschubschlitten 27 befestigt, daß sie um eine im wesentlichen durch die Bohrerachse gehende und senkrecht zur Supportplatte 26 verlaufende Drehachse Dϕ verschwenkbar ist - vgl. Fig. 11 -, so kann ein Freiflächenanschliff erzeugt werden, dessen Schleifriefen um den einstellbaren Verschwenkwinkel ϕ geneigt zur Hauptschneide 6 verlaufen.
- Die in Fig. 11 gezeigte Vorrichtung entspricht im wesentlichen der Vorrichtung gemäß Fig. 10 und stellt diese mit Blickrichtung parallel zur Drehachse DqJ betrachtet dar. Die Schleifscheibe 2 gem. Fig. 10 ist durch eine Schleifscheibe 2' ersetzt.
- Man erkennt die Schleifscheibenhalterung 28, die verschwenk- und einstellbar auf dem Vorschubschlitten 27 montiert und auf der die Schleifscheibenlagerung 29 geführt ist. Die Schleifscheibenhalterung 28 ist - ähnlich wie die Supportplatte 26 in Fig. 10 - über eine Kulissenführung 31, in die Bolzen 32 eintauchen, um die oben bezeichnete Drehachse Dq) verschwenkbar. Die Vorschubrichtung ist mit dem Pfeil T gekennzeichnet. Ein Motor 30 treibt eine gemäß Fig. 7 bis 9 profilierte Schleifscheibe 2' an, deren Achse 2a' gegenüber der in Fig. 10 dargestellten Lage um einen Winkel ϕ verschwenkt ist. Dementsprechend ist die Schleifscheibe 2' mit einem - im Axialschnitt betrachtet - ellipti- schen Profilierung 11' versehen, deren Kontur in Richtung des Vorschubs T gesehen einen Kreissektor bildet, der den Zylindermantel Z erzeugt.
- Fig. 12 zeigt eine weitere Vorrichtung zur Durchführung des oben beschriebenen Schleifverfahrens. Dabei führt nicht die Schleifscheibe 2', sondern die Bohrerhalterung die Translations-Relativbewegung in Richtung des Pfeils T aus. Diese in Fig. 12 gezeigte Vorrichtung kann bei Flächenschleifmaschinen ohne großen Aufwand nachträglich montiert werden.
- Ein Maschinengestell 40 trägt eine Schleifscheibe 2', so daß deren Schleifscheibenachse 2a' horizontal ausgerichtet ist. Ein Maschinenbett 41 nimmt einen horizontal ausgerichteten Anstellsupport 42 auf, der über entsprechende horizontale Führungen, z. B. 43, um eine vertikale Achse verschwenkbar und justierbar ist. Der Anstellsupport 42 trägt einen Vorschubschlitten 44, der längs des Anstellsupports 42 mittels eines Antriebsaggregats 45 verschiebbar ist. Um eine Achse senkrecht zum Anstellsupport 42 ist eine Bohrerhalterung 46 im Vorschubschlitten 44 verschwenk- und einstellbar montiert. Die Bohrerhalterung 46 nimmt den Bohrer 1 auf.
- Zur Einstellung des Spitzenwinkels ö wird die Bohrerhalterung entsprechend verschwenkt. Der Anstellsupport 42 legt den Anstellwinkel ϕ fest, welcher der Kontur der Schleifscheiben-Profilierung angepaßt werden muß.
- Selbstverständlich kann der Anstellsupport 42 auch starr am Maschinenbett 41 angebracht und die Schleifscheibe 2' um eine vertikale Achse verschwenkbar im Gestell 40 gelagert sein, um das oben beschriebene Verfahren realisieren zu können.
- Die Bohrerhalterung kann in allen gezeigten Ausführungsformen mit einem Rotationsantrieb um die Bohrerachse versehen oder über einen weiter oben angesprochenen Verschwenkmechanismus in der Schleifeinheit gelagert sein, wobei die Schwenkachse dann mit der Hauptschneide des Bohrers zusammenfallen soll. Durch entsprechendes synchrones Drehen bzw. Verschwenken der Bohrerhalterung während des Schleifhubs kann dadurch die Spitze des Bohrers mit einem Anschliff versehen werden, dessen Freiwinkel über der Hauptscheibe des Bohrers variiert.
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