EP0025562A1 - Kolbenverdrängerpumpe, insbesondere Dosierpumpe - Google Patents
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- EP0025562A1 EP0025562A1 EP80105279A EP80105279A EP0025562A1 EP 0025562 A1 EP0025562 A1 EP 0025562A1 EP 80105279 A EP80105279 A EP 80105279A EP 80105279 A EP80105279 A EP 80105279A EP 0025562 A1 EP0025562 A1 EP 0025562A1
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- EP
- European Patent Office
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- piston
- cylinder
- inner body
- positive displacement
- displacement pump
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B17/00—Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors
Definitions
- the invention relates to a piston positive displacement pump (plunger pump), in particular a metering pump, for conveying fluids at high pressures and possibly high temperatures, with two piston-cylinder units, in which each of a linear drive via a clutch and a piston rod reciprocating displacement piston in a cylinder having an inlet valve (suction valve) and an outlet valve (pressure valve) can be pushed back and forth.
- pluri pump in particular a metering pump
- Oscillating displacement pumps i.e. pumps with pulsating delivery behavior
- piston displacement pumps and metering pumps With metering pumps, the delivery volume per stroke can be set and reproduced within certain limits.
- the dosing pumps can be subdivided into gland dosing pumps and glandless dosing pumps share.
- stuffing box dosing pumps packings or sleeves provide the seal between the medium displacer and the pump chamber.
- the pump chamber is separated from the primary displacer which transmits the reciprocating (oscillating) movement with the aid of a membrane, a hose membrane or a bellows, which is why such pumps are also called membrane pumps, hose membrane pumps or bellows pumps.
- the primary displacer can be connected to the drive or the engine either by purely mechanical transmission or via a buffer liquid.
- Stuffing box metering pumps are designed as plunger pumps or piston pumps. Plunger-free plunger pumps (plunger pumps) and piston pumps are not yet known.
- gland dosing pumps mentioned here have certain advantages over the glandless pumps because of the need for diaphragms, hose diaphragms or bellows to separate the pump chamber from the primary displacer. These advantages include the fact that the service life until the need to replace wear parts, especially the Membranes, bellows or membrane hoses, is higher and that more precise dosing is often possible because of the larger strokes.
- Diaphragm pumps have hitherto generally been used as metering pumps, particularly as a result of environmental protection requirements or because of the danger or toxicity of the medium to be pumped. These are not cheap. These pumps are very expensive, especially if they are used for medium quantities (approx. 1 m 3 / h) and higher back pressures ( > 100 bar). In order to achieve a long service life, the wearing parts are generally easily accessible and easy to replace. For the hydraulic side of diaphragm metering pumps, however, there is still no solution that is satisfactory from a maintenance point of view.
- Oscillating positive displacement pumps have poor delivery characteristics and often lead to pressure pulsations, which are caused by the switching processes.
- a large number of different possibilities have been shown to solve this problem.
- the prerequisite is the use of at least two piston-cylinder units.
- diaphragm pumps are out of the question. Rather, hydraulically driven gland piston pumps are considered inevitable.
- Glandless metering pumps have a relatively low efficiency, which is 75 to 85% for diaphragm metering pumps and 85 to 95% for bellows metering pumps. But even with the usual stuffing box piston metering pumps, the efficiency is no higher than 85 to 95%.
- diaphragm pumps become diaphragms breakage signaling double membranes applied, but this further reduces the efficiency.
- Hydraulic pushrods are often not recommended for pumping mixtures, as this can result in component separation.
- a double-acting oscillating positive displacement pump without leakage is achieved by using a magnetic coupling consisting of an inner and an outer body in the drive.
- the pistons are each formed directly on the end faces of the inner body of the magnetic coupling, which is guided in a jacket tube made of non-magnetic material.
- the cylinders or pumping spaces are also located within the casing tube, in each case at its end sections.
- the invention is accordingly based on the task of creating a piston displacement pump which allows adaptation to different pressures or delivery volumes, which have a higher efficiency and a lower power-to-weight ratio than all Known metering pumps, which has a longer service life than all glandless metering pumps, which in particular achieves a volume flow of approx. 1 m 3 / h at high pressures (up to approx. 150 bar) and high temperatures (250 to 450 ° C without rod) and which is designed in such a way that the environmental protection requirements are met, according to which leaked liquid must not escape.
- a pump solving this problem is specified in claim 1.
- Advantageous refinements result from the subclaims. For example, for handling several different volume flows, in particular for their metered mixing, more than one piston-cylinder unit can also be provided on each side, possibly with different piston or cylinder dimensions, driven by a single drive unit.
- the invention provides that at the point of introduction of the driving force, i.e. where the piston rod or the like is usually guided through the cylinder cover and the stuffing boxes, packings or sleeves are provided, such a seal is omitted, but the drive in Form of a magnetic coupling is formed, which, in contrast to what is known to date, has its inner body in a split tube connected to the cylinder or its cover flange in a liquid-tight manner, which in turn is fixedly connected to the piston rod, while the outer body of the magnetic clutch on the outside of the split tube, for example, from a linear drive is provided longitudinally displaceable.
- the can in the preferred embodiment of the pump according to the invention is not only connected to the cylinder head of one pump, but simultaneously to two pumps, otherwise the free end of the gap Pipe is hermetically sealed with a lid, leakage liquid, which emerges from the pump chamber at the seals of the pump piston, cannot escape to the outside into the environment. So that the leakage liquid does not accumulate in the space above the rear of the pump piston such that a piston movement is finally no longer possible, a flow compensation is provided, which can be in the form of a line connecting both sides of the inner body of the magnetic coupling.
- This relief line can be designed according to claim 2.
- training according to claim 7 is expedient.
- the essential importance of the invention lies in the possibilities that result from the structural separation of the magnetic drive from the piston-cylinder units. Because this separation allows an optimal dimensioning, design and adaptation of these units to the respective need and its requirements regardless of the design of the possible or required magnetic drive.
- the pump pistons and cylinders also from the material selection, can be designed and manufactured in such a way that the leakage flow is kept as low as possible and the pistons are well guided and that sufficient lubrication is ensured by the pump medium.
- the magnetic drive can be designed in terms of stroke and power in such a way that it can be adapted to the desired delivery characteristics and also to the energy requirement.
- the diameter of the drive magnet can be made considerably larger than that of the piston, which means that Installation of correspondingly strong magnets, which thus interact with the outer body of the magnetic coupling with little slip, is made possible.
- piston-cylinder units with different permanent magnet drives can be connected as a kit in order to achieve the desired delivery characteristics. Therefore, the invention enables the use of these pumps in a wide range of applications in an economical manner.
- the pump according to the invention can be operated at very high pressures, e.g. System pressures of 800 bar, and at the same time high temperatures, i.e. Use temperatures above 300 ° C. It has a very high efficiency of over 95%. Due to the simple design principle, the power-to-weight ratio of the pump is also significantly lower than that of all other known glandless pumps, and the new pump mainly works with large strokes. This results in a small clearance ratio and, especially with two piston-cylinder units, low pulsations and small mass forces. The latter result from the fact that, as is well known, the inertial forces in piston pumps depend quadratically on the frequency, but only linearly on the stroke. The conventional glandless metering pumps had to be operated at relatively higher speeds, however, because their diaphragm does not allow large excursions. Long stroke piston pumps work more "valve independent" and therefore have a better volumetric efficiency. This also improves with decreasing frequency.
- very high pressures e.g. System pressures of 800 bar
- high temperatures i.e
- the production cost of the pump according to the invention is also lower than in the case of known glandless metering pumps.
- the two cylinder-piston units are designed as piston displacement pumps 1, the cylinders 5 of which have an inlet valve (suction valve) 2 and an outlet valve (pressure valve) 3 designed as a ball valve.
- a displacer 6 is arranged displaceably within each of the cylinders 5.
- the two pistons 6 are axially connected to one another with a continuous piston rod 7.
- piston rings 8 for sealing against the inner wall of the cylinder 6 and guide rings 9 are provided.
- Each cylinder 5 is provided with a wide, radially projecting flange 10 at any point along its longitudinal extent that can be adapted as required, in the present example at its end facing away from the pump chamber.
- a can 11 is arranged between the flanges 10 of the two pumps, the diameter of which can be adapted to the desired pump output, and can consequently be considerably larger than the diameter of the pistons themselves.
- seals 14 are provided on the outside.
- the can 11 each carries a flange 14 'which is clamped to the cylinder flange 10 by means of screws and nuts.
- the magnetic coupling 20 has an outer body 21 and an inner body 22.
- the inner body 22 is axially immovably fixed on the piston rod 7. It has an axially parallel relief bore 23.
- the inner body 22 sits centrally on the piston rod 7 so that it can be displaced equally far in both axial directions.
- the diameter and the length of the magnetic coupling 20 or its inner and outer body depend on the power to be transmitted to the medium.
- the ratio of the head to the flow rate is then determined for a given output in accordance with the basic laws of hydrostatics by the ratio of the cross-sectional areas of the can 11 and the piston 6.
- the can 11, which separates the inner body 22 from the outer body 21 of the magnetic coupling, must consist of non-magnetic material and be designed according to the thermal and mechanical load.
- the inner and outer bodies 22, 21 of the magnetic coupling 20 are provided with permanent magnet systems 27, 28, which are optionally composed of radially or axially magnetized ring magnets 24 and are therefore non-positively connected to one another.
- the permanent magnet system 28 of the inner body 22 is accommodated in a protective sleeve 25 which is hermetically sealed on all sides or is provided with a protective layer, which is why it cannot come into contact with the conveyed medium. It is therefore beyond its aggressive influence.
- Leakage fluid can accumulate within the spaces on both sides of the inner body 22 over time, which can emerge from the piston rings 8 of the piston 6 during the pressure stroke.
- the inner body 22 of the magnetic coupling 20 is therefore provided with the relief bore 23 in order to achieve a mass balance of the leakage fluid within the can 11 during the movement sequence, if the ring or gap flow between the inner body 22 and the can 11 should not be sufficient for this.
- the inner body 22 and the outer body 21, like each piston 6, are provided with guide rings 26.
- the piston rod 7 can, as shown, be divided by means of joints 15 on both sides of the inner body 22 or, alternatively, can be made rigidly continuous.
- the can 11 and, accordingly, the inner and outer bodies of the magnetic coupling 20 are each circular cylindrical.
- the outer body 21 and the inner body 22 each carry the permanent magnet system 27 and 28 on the inside and outside, respectively.
- the two following magnet arrangements are mainly used in the permanent magnet systems.
- axially magnetized ring magnets these are arranged such that two permanent magnets 24 are separated from one another by one or more cutting disks 30, the sides of the permanent magnets 24 adjacent to the cutting disks 30 having the same polarity, but in a jacket body 31 opposite to the polarity of the permanent magnets 24 freely movable inner body 22.
- the magnetic flux between the inner and outer body takes place here via the cutting disks 30, which are made of soft magnetic material. You close the magnetic circuit.
- two permanent magnets arranged radially opposite each other are connected with opposite poles, but are connected to another pair of ring magnets with opposite polarity via cylindrical inferences made of soft magnetic material.
- the magnetic circuit is thus formed by four ring magnets and two yoke bodies.
- Ring magnets with large diameters and small wall thicknesses are expensive to manufacture. In this case it is advisable to build ring magnets from ring segments or rod segments into polygons.
- the magnetic coupling 20 is only shown in section in the upper half of the figure, while a sectional view of the inner body 22 and the outer body 21 is omitted in the lower half of the figure.
- At least two pins 33 are provided on the outside of the outer body 21 for the articulation of a linear drive with which the outer body 22 is moved back and forth.
- the linear drive can be of conventional design. It can be designed as a mechanical, but also as a hydraulic drive.
- the energy transfer to the delivery medium is carried out by the piston 6 which is connected to the inner body 22 in a form-fitting manner.
- This is part of a piston pump head of a piston positive displacement pump that is integrated into the pump system.
- the can 11 and the cylinder head are firmly and hermetically connected to one another by direct contact or via the annular seal 14 made of soft or hard materials.
- a design without relief channels 23 and, if appropriate, with a can sealed off by a cover with only a single piston-cylinder unit, enables applications in refrigeration technology, since that Pumped medium in the interior of the canned tube is in the gaseous state and thus this piston pump supplies the pumped medium with only small amounts of energy in the form of heat and at the same time has the good overall efficiency known for the positive displacement pumps.
- the canned tube and the pressure connection 3 ′ arranged beyond the pressure valve 3 are connected to one another by a relief line 3 ′′ (only indicated by dashed lines in the drawing).
- a relief line 3 ′′ (only indicated by dashed lines in the drawing).
- This pump is recommended for applications in which the spatial conditions do not allow the installation of a double-acting magnetic piston pump, as shown in the drawing.
- the design form according to the drawing with two piston-cylinder units has the best efficiency, since the volume flow is about twice as large compared to the single-acting pressure pumps.
- Drive powers of approximately 10 kW can be achieved with the pump according to the invention.
- the drive efficiency is very high, especially since the drive can work at a low angular speed if it starts from a rotary movement. This enables precise dosing even at low revolutions per minute and high stroke.
- the area of application of the pump is when using Al Ni Co magnets at temperatures up to approx. 450 ° C and with Co Se magnets at temperatures up to approx. 250 ° C.
- the achievable pressure differences between suction and pressure ports 2 ', 3' are approx 200 bar, but the system pressure can easily reach 800 bar.
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Abstract
Bei einer Pumpe mit zwei Kolben-Zylinder-Aggregaten ist jeder von einem Linearantrieb über eine Kupplung (20) und eine Kolbenstange (7) hin und her bewegliche Kolben (6) in einem ein Einlaßventil (2) und ein Auslaßventil (3) aufweisenden Zylinder (5) hin und her verschieblich. Zur Anpassung der Kolben-ZylinderAggregate an den jeweiligen Bedarfsfall unabhängig von der jeweils zweckmäßigen Ausbildung und Leistung des Linearantriebs sind ein Innenkörper (22) einer Axial-Permanentmagnetkupplung (20) auf der gemeinsamen Kolbenstange (7) innerhalb und ein Außenkörper (21) außerhalb eines Spaltrohrs (11) aus nichtmagnetischem Werkstoff angeordnet. Das Spaltrohr (11) ist seinerseits mit jedem Zylinder (5) flüssigkeitsdicht verbunden. Es ist eine die an beiden Seiten des Innenkörpers (22) gelegenen Räume im Spaltrohr (11) miteinander verbindende Leckflüssigkeits-Entlastungsleitung (23) vorgesehen.
Description
- Die Erfindung betrifft eine Kolbenverdrängerpumpe (Plungerpumpe), insbesondere Dosierpumpe, zum Fördern von Fluiden bei hohen Drücken und gegebenenfalls hohen Temperaturen, mit zwei Kolben-Zylinder-Aggregaten, bei der jeder von einem Linearantrieb über eine Kupplung und eine Kolbenstange hin- und herbewegliche Verdrängerkolben in einem ein Einlaßventil (Saugventil) und ein Auslaßventil (Druckventil) aufweisenden Zylinder hin- und herverschieblich ist.
- Als Kolbenverdrängerpumpe und Dosierpumpe werden oszillierende Verdrängerpumpen, also Pumpen mit pulsierendem Förderverhalten, bezeichnet. Bei Dosierpumpen ist das Fördervolumen pro Hub in gewissen Grenzen einstellbar und reproduzierbar.
- Unabhängig von den verschiedenen Möglichkeiten des Antriebs (Elektromotor, Gasmotor, magnetische Antriebe usw.), und der Triebwerke (Geradschubkurbel etc). lassen sich die Dosierpumpen in Stopfbuchs-Dosierpumpen und stopfbuchslose Dosierpumpen unterteilen. Bei den Stopfbuchs-Dosierpumpen besorgen Packungen oder Manschetten die Abdichtung zwischen Mediumverdränger und Pumpenkammer. Bei den stopfbuchslosen Pumpen ist dagegen die Pumpenkammer von dem die hin- und hergehende (oszillierende) Bewegung übertragenden Primärverdränger mit Hilfe einer Membrane, einer Schlauchmembrane oder eines Faltenbalges getrennt, weshalb derartige Pumpen auch Membranpumpen, Schlauchmembranpumpen oder Faltenbalgpumpen heißen. Der Primärverdränger kann entweder durch rein mechanische Übertragung oder über eine Pufferflüssigkeit mit dem Antrieb bzw. dem Triebwerk verbunden sein.
- Stopfbuchs-Dosierpumpen werden als Plungerpumpen oder Kolbenpumpen ausgebildet. Stopfbuchslose Tauchkolbenpumpen (Plungerpumpen) und Kolbenpumpen sind bisher nicht bekannt.
- Die hier genannten Stopfbuchs-Dosierpumpen haben gegenüber den stopfbuchslosen Pumpen wegen der dortigen Notwendigkeit von Membranen, Schlauchmembranen oder Faltenbalgen zur Trennung der Pumpenkammer vom Primärverdränger gewisse Vorteile, die unter anderem darin bestehen, daß die Standzeit bis zur Notwendigkeit der Auswechslung von Verschleißteilen, insbesondere-den Membranen, Faltenbalgen oder Membranschläuchen, höher ist und daß wegen der größeren Hübe vielfach eine genauere Dosierung möglich ist.
- Mit derartigen Pumpen sind vielfach ätzende, giftige oder stark unangenehm riechende Medien oder radioaktive Flüssigkeiten zu fördern. Dies erfordert im allgemeinen den Einsatz stopfbuchsloser Pumpen, da auch geringste Leckmengen nicht oder nur schwer beherrschbar sind. Andererseits führt dies bei einigen Flüssigkeiten wegen der aggressiven Wirkung auf die Membran oder dergleichen zu verkürzten Standzeiten.
- So haben alle genannten Dosierpumpen ihr spezielles Anwendungsgebiet, wobei der Wunsch der Betreiber dahingeht, daß eines Tages die stopfbuchslosen Pumpen wartungsfreundlicher sind als bisher und höhere Standzeiten erreichen. Insbesondere infolge von Umweltschutz-Forderungen oder wegen der Gefährlichkeit bzw. Giftigkeit des zu fördernden Mediums werden als Dosierpumpen bisher im allgemeinen Membranpumpen verwendet. Diese sind nicht billig. Insbesondere dann, wenn sie für mittlere Mengen (ca. 1 m3/h) und höhere Gegendrücke (>100 bar) eingesetzt werden, sind diese Pumpen sehr teuer. Um hohe Standzeiten zu erreichen, sind die Verschleißteile im allgemeinen gut zugänglich und leicht auswechselbar ausgebildet. Für die Hydraulikseite von Membran-Dosierpumpen wird jedoch noch keine unter Wartungsgesichtspunkten zufriedenstellende Lösung angeboten.
- Oszillierende Verdrängerpumpen haben eine schlechte Fördercharakteristik und führen häufig zu Druckpulsationen, welche durch die Umschaltvorgänge bedingt sind. Zur Lösung dieses Problems sind eine große Anzahl verschiedener Möglichkeiten aufgezeigt worden. Voraussetzung ist die Verwendung von mindestens zwei Kolben-Zylinder-Aggregaten. Gleichwohl ist es bisher schwierig, kleine oder größere Mengen einer kompressiblen Flüssigkeit auf höhere Drücke zu bringen. Hierfür scheiden Membranpumpen aus. Vielmehr werden hydraulisch angetriebene Stopfbuchs-Kolbenpumpen als unausweichlich angesehen.
- Stopfbuchslose Dosierpumpen haben einen relativ geringen Wirkungsgrad, der für Membran-Dosierpumpen 75 bis 85% und für Faltenbalgdosierpumpen 85 bis 95% beträgt. Aber auch bei den üblichen Stopfbuchs-Kolbendosierpumpen erreicht man keine höheren Wirkungsgrade als 85 bis 95%. Für das Pumpen sehr giftiger Medien werden bei Membranpumpen zur Membranbruchsignalisierung Doppelmembranen angewendet, was jedoch den Wirkungsgrad weiter herabsetzt. Mit den bekannten Pumpen werden im allgemeinen auch nur Temperaturbereiche bis etwa 200° C erreicht, sofern nicht ein Vorgestänge angewendet wird, was dann Temperaturen bis 500° C erlaubt. Hydraulische Vorgestänge sind zum Pumpen von Gemischen oft nicht empfehlenswert, da es hierbei zur Komponententrennung kommen kann.
- Bei einer bekannten Kolbenverdrängerpumpe der eingangs genannten Art wird durch Verwendung einer aus einem Innen- und einem Außenkörper bestehenden Magnetkupplung im Antrieb bereits eine doppelflutig arbeitende oszillierende Verdrängerpumpe ohne Leckage verwirklicht. Hierzu sind die Kolben jeweils unmittelbar an den Stirnseiten des in einem Mantelrohr aus nichtmagnetischem Werkstoff geführten Innenkörpers der Magnetkupplung ausgebildet. Entsprechend befinden sich auch die Zylinder bzw. Pumpräume innerhalb des Mantelrohrs, jeweils.an dessen Endabschnitten angeordnet. Es hat sich jedoch gezeigt, daß die Verwendung dieser leckagefreien Kolbenverdrängerpumpe als Dosierpumpe, insbesondere bei wechselnden oder von vornherein sehr unterschiedlichen Verhältnissen von Förderhöhe zu Förderstrom, mit relativ hohem Aufwand verbunden ist. Insofern ist die Anpassungsfähigkeit dieses Pumpentyps trotz seiner Vorteile (Unempfindlichkeit gegenüber aggressiven Medien, geringer Wartungsaufwand etc.), die gegenüber stopfbuchslosen Pumpen wie Membranpumpen bestehen, in gewisser Weise eingeschränkt.
- Der Erfindung liegt demgemäß die.Aufgabe zugrunde, eine Kolbenverdrängerpumpe zu schaffen, welche eine Anpassung an unterschiedliche Drücke bzw. Fördervolumina zuläßt, welche einen höheren Wirkungsgrad und ein geringeres Leistungsgewicht als alle bekannten Dosierpumpen hat, welche eine höhere Standzeit als alle stopfbuchslosen Dosierpumpen aufweist, welche insbesondere einen Volumenstrom von ca. 1 m3/h bei hohen Drücken (bis ca. 150 bar) und hohen Temperaturen (250 bis 450° C ohne Vorgestänge) erzielt und welche derart ausgebildet ist, daß die Umweltschutz-Forderungen erfüllt werden, wonach Leckflüssigkeit nicht austreten darf.
- Eine diese Aufgabe lösende Pumpe ist im Patentanspruch 1 angegeben. Vorteilhafte Ausgestaltungen ergeben sich aus den Unteransprüchen. Beispielsweise zur Handhabung mehrerer verschiedener Volumenströme, insbesondere zu deren dosierter Vermischung, können auch mehr als ein Kolben-Zylinder-Aggregat an jeder Seite, gegebenenfalls mit unterschiedlichen Kolben- bzw. Zylinderabmessungen vorgesehen sein, angetrieben von einer einzigen Antriebseinheit her.
- Die Erfindung sieht vor, daß an der Stelle der Einleitung der Antriebskraft, also dort, wo üblicherweise die Kolbenstange od. dgl. durch den Zylinderdeckel geführt ist und die Stopfbüchsen, Packungen oder Manschetten vorgesehen sind, eine derartige Abdichtung entfällt, dafür aber der Antrieb in Form einer Magnetkupplung ausgebildet ist, welche im Gegensatz zu dem bisher Bekannten in einem mit dem Zylinder bzw. dessen Deckelflansch flüssigkeitsdicht verbundenen Spaltrohr ihren Innenkörper aufweist, der seinerseits fest mit der Kolbenstange verbunden ist, während der Außenkörper der Magnetkupplung auf der Außenseite des Spaltrohrs beispielsweise von einem Linearantrieb längsverschieblich vorgesehen ist.
- Da das Spaltrohr in der bevorzugten Ausführung der erfindungsgemäßen Pumpe nicht nur mit dem Zylinderkopf einer Pumpe, sondern gleichzeitig mit zwei Pumpen verbunden ist, andernfalls das freie Ende des Spaltrohrs mit einem Deckel hermetisch verschlossen ist, kann Leckflüssigkeit, die an den Dichtungen des Pumpenkolbens aus der Pumpenkammer austritt, nicht nach außen in die Umgebung austreten. Damit sich aber die Leckflüssigkeit nicht im Raum über der Rückseite des Pumpkolbens derart ansammelt, daß eine Kolbenbewegung schließlich nicht mehr möglich ist, ist ein Strömungsausgleich vorgesehen, der in Form einer beide Seiten des Innenkörpers der Magnetkupplung verbindenden Leitung ausgebildet sein kann. Diese Entlastungsleitung kann gemäß Anspruch 2 ausgebildet sein. Bei einflutigen Pumpen, die vor allem Anwendung in der Kältetechnik finden können, ist eine Ausbildung nach Anspruch 7 zweckmäßig.
- Die wesentliche Bedeutung der Erfindung liegt in den Möglichkeiten, die sich aus der konstruktiven Trennung des Magnetantriebs von den Kolben-Zylinder-Aggregaten ergeben. Denn diese Trennung läßt eine optimale Bemessung, Ausbildung und Anpassung dieser Aggregate an den jeweiligen Bedarfsfall und an dessen Erfordernisse unabhängig von der Ausbildung des möglichen oder erforderlichen Magnetantriebs zu.
- Erfindungsgemäß können die Pumpenkolben und Zylinder, auch von der Werkstoffauswahl her gesehen, so gestaltet und hergestellt werden, daß die Leckströmung möglichst gering gehalten und die Kolben gut geführt sind und daß eine ausreichende Schmierung durch das Pumpenmedium sichergestellt wird.
- Andererseits läßt sich der Magnetantrieb hinsichtlich Hub und Leistung derart ausbilden, daß eine Anpassung an die jeweils gewünschte Fördercharakteristik und auch an den Energiebedarf erfolgen kann. Insbesondere wird durch die Erzielung hoher Arbeitsdrücke der Antriebsmagnet in seinem Durchmesser erheblich größer ausgebildet werden können als der Kolben, was den Einbau entsprechend starker Magnete, die dadurch mit geringem Schlupf mit dem Außenkörper der Magnetkupplung zusammenwirken, erst ermöglicht.
- Erfindungsgemäß lassen sich verschieden ausgelegte Kolben-Zylinder-Aggregate mit unterschiedlichen Permanentmagnetantrieben bausatzmäßig verbinden, um die jeweils gewünschte Fördercharakteristik zu erreichen. Deshalb ermöglicht die Erfindung in wirtschaftlicher Weise den Einsatz dieser Pumpen in einem weiten Anwendungsbereich.
- Die erfindungsgemäße Pumpe läßt sich bei sehr hohen Drücken, z.B. Systemdrücken von 800 bar, und gleichzeitig hohen Temperaturen, d.h. Temperaturen oberhalb von 300° C, einsetzen. Dabei hat sie einen sehr hohen Wirkungsgrad von über 95%. Aufgrund des einfachen Konstruktionsprinzips ist auch das Leistungsgewicht der Pumpe erheblich geringer als dasjenige aller anderen bekannten stopfbuchslosen Pumpen, und die neue Pumpe arbeitet vornehmlich mit großen Hüben. Hierdurch ergeben sich ein kleines Schadraumverhältnis und, besonders bei zwei Kolben-Zylinder-Aggregaten, geringe Pulsationen und kleine Massenkräfte. Letztere ergeben sich daraus, weil bekanntlich bei Kolbenpumpen die Trägheitskräfte quadratisch von der Frequenz abhängen, jedoch nur linear vom Hub. Die herkömmlichen stopfbuchslosen Dosierpumpen mußten jedoch mit relativ höheren Drehzahlen betrieben werden, weil deren Membran keine großen Auslenkungen zuläßt. Langhubige Kolbenpumpen arbeiten "ventilunabhängiger" und weisen daher einen besseren volumetrischen Wirkungsgrad auf. Dieser verbessert sich darüberhinaus mit abnehmender Frequenz.
- Bei pneumatischem oder hydraulischem Antrieb empfiehlt sich eine Regelung des Volumenstroms durch Vorgabe der Hubfrequenz. Diese kann beispielsweise elektronisch vorgegeben werden und trägt zu einer besonders hohen Dosiergenauigkeit bei.
- Aufgrund des einfachen Aufbaus und des hohen Wirkungsgrades und damit günstigen Leistungsgewichtes, (ca. 20% des Gewichts bisheriger Pumpen etwa gleicher Leistungsfähigkeit) ist auch der Herstellungsaufwand der erfindungsgemäßen Pumpe geringer als bei bekannten stopfbuchslosen Dosierpumpen.
- Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist anhand einer Zeichnung näher erläutert, die einen Längsschnitt einer erfindungsgemäßen Pumpe mit zwei Kolben-Zylinder-Aggregaten koaxial mit einer Permanentmagnetkupplung darstellt.
- Die beiden Zylinder-Kolben-Aggregate sind als Kolbenverdrängerpumpe 1 ausgebildet, deren Zylinder 5 ein als Kugelventil ausgebildetes Einlaßventil (Saugventil) 2 und ein Auslaßventil (Druckventil) 3 aufweist. Innerhalb der Zylinder 5 ist jeweils ein Verdrängerkolben 6 verschieblich angeordnet. Die beiden Kolben 6 sind mit einer durchgehenden Kolbenstange 7 axial miteinander verbunden. In der Außenseite der Kolben 6 sind Kolbenringe 8 zur Abdichtung gegenüber der Innenwand des Zylinders 6 sowie Führungsringe 9 vorgesehen.
- Jeder Zylinder 5 ist an beliebiger, dem Bedarfsfall anpaßbarer Stelle seiner Längserstreckung, im vorliegenden Beispiel an seinem der Pumpenkammer abgewandten Ende, mit einem breiten radial abstehenden Flansch 10 versehen. Zwischen den Flanschen 10 der beiden Pumpen ist ein Spaltrohr 11 angeordnet, dessen Durchmesser an die gewünschte Pumpenleistung angepaßt wird, folglich erheblich größer sein kann als der Durchmesser der Kolben selbst. Zur hermetischen Abdichtung des Spaltrohrs 11 gegenüber dem Flansch 10 sind Dichtungen 14 vorgesehen. Auf der Außenseite trägt das Spaltrohr 11 jeweils einen Flansch 14', der mittels Schrauben und Muttern mit dem Zylinderflansch 10 verspannt ist.
- Die Magnetkupplung 20 weist einen Außenkörper 21 und einen Innenkörper 22 auf. Der Innenkörper 22 sitzt axial unverschieblich fest auf der Kolbenstange 7. Er weist eine achsparallele Entlastungsbohrung 23 auf. Der Innenkörper 22 sitzt mittig auf der Kolbenstange 7, um in beide axiale Richtungen gleichweit verschoben werden zu können. Der Durchmesser und die Länge der Magnetkupplung 20 bzw. deren Innen- und Außenkörper hängen von der an das Fördermedium zu übertragenden Leistung ab. Das Verhältnis von Förderhöhe zu Förderstrom wird dann für eine vorgegebene Leistung entsprechend den Grundgesetzen der Hydrostatik durch das Verhältnis der Querschnittsflächen des Spaltrohrs 11 und des Kolbens 6 festgelegt. Das Spaltrohr 11, das den Innenkörper 22 vom Außenkörper 21 der Magnetkupplung trennt, muß aus nichtmagnetischem Werkstoff bestehen und entsprechend der thermischen und mechanischen Belastung ausgelegt sein.
- Der Innen- und der Außenkörper 22, 21 der Magnetkupplung 20 sind mit Permanentmagnetsystemen 27, 28 versehen, die sich wahlweise aus radial- oder axialmagnetisierten Ringmagneten 24 zusammensetzen und daher kraftschlüssig miteinander verbunden sind. Das Permanentmagnetsystem 28 des Innenkörpers 22 ist in einer allseits hermetisch abgeschlossenen Schutzhülse 25 untergebracht oder mit einer Schutzschicht versehen, weshalb es mit dem Fördermedium nicht in Berührung kommen kann. Es ist daher dessen aggressivem Einfluß entzogen.
- Innerhalb der Räume zu beiden Seiten des Innenkörpers 22 kann sich mit der Zeit Leckflüssigkeit ansammeln, die an den Kolbenringen 8 des Kolbens 6 während des Druckhubs austreten kann. Der Innenkörper 22 der Magnetkupplung 20 ist daher mit der Entlastungsbohrung 23 versehen, um einen Massenausgleich der Leckflüssigkeit innerhalb des Spaltrohres 11 während des Bewegungsablaufs zu erzielen, wenn die Ring- oder Spaltströmung zwischen Innenkörper 22 und Spaltrohr 11 hierzu nicht ausreichen sollte.
- Zur Aufnahme von Querkräften und Biegemomenten sind der Innenkörper 22 und der Außenkörper 21 ebenso wie jeder Kolben 6 mit Führungsringen 26 versehen. Die Kolbenstange 7 kann, wie dargestellt, mittels Gelenken 15 zu beiden Seiten des Innenkörpers 22 geteilt oder wahlweise starr durchgehend ausgeführt sein.
- Das Spaltrohr 11 und dementsprechend die Innen- und Außenkörper der Magnetkupplung 20 sind jeweils kreiszylindrisch ausgebildet. Der Außenkörper 21 und der Innenkörper 22 tragen jeweils auf der Innen- bzw. Außenseite das Permanentmagnetsystem 27 bzw. 28. In den Permanentmagnetsystemen kommen je nach Einsatzfall hauptsächlich die beiden folgenden Magnetanordnungen zur Anwendung.
- Bei axialmagnetisierten Ringmagneten werden diese so angeordnet, daß je zwei Permanentmagnete 24 durch eine oder mehrere Trennscheiben 30 voneinander getrennt sind, wobei die den Trennscheiben 30 benachbarten Seiten der Permanentmagnete 24 die gleiche Polarität aufweisen, jedoch in einem Mantelkörper 31 entgegengesetzt zur Polarität der Permanentmagnete 24 des freibeweglichen Innenkörpers 22. Der Magnetfluß zwischen Innen- und Außenkörper erfolgt hier über die Trennscheiben 30, die aus weichmagnetischem Werkstoff bestehen. Sie schließen somit den Magnetkreis.
- Bei radialmagnetisierten Ringmagneten sind jeweils zwei radial gegenüber angeordnete Permanentmagnete gegenpolig, jedoch über zylindrische Rückschlüsse aus weichmagnetischem Werkstoff an ein anderes Ringmagnetpaar mit gegensinniger Polarität angeschlossen. Der Magnetkreis wird also von vier Ringmagneten und zwei Rückschlußkörpern gebildet.
- Ringmagnete großer Durchmesser und kleiner Wandstärken sind fertigungstechnisch kostspielig. In diesem Fall empfiehlt sich der Aufbau von Ringmagneten aus Ringsegmenten oder Stabsegmenten zu Vielecken.
- In der Zeichnung ist die Magnetkupplung 20 lediglich in der oberen Hälfte der Abbildung im Schnitt dargestellt,•während auf eine Schnittdarstellung des Innenkörpers 22 und des Außenkörpers 21 in der unteren Bildhälfte verzichtet wird. An der Außenseite des Außenkörpers 21 sind wenigstens zwei Zapfen 33 für die Anlenkung eines Linearantriebes, mit welchem der Außenkörper 22 hin- und herbewegt wird, vorgesehen. Der Linearantrieb kann konventionell ausgebildet sein. Er kann als mechanischer, aber auch als hydraulischer Antrieb ausgelegt sein.
- Die Energieübertragung an das Fördermedium wird von dem mit dem Innenkörper 22 formschlüssig verbundenen Kolben 6 vorgenommen. Dieser ist Teil eines Kolbenpumpenkopfes einer Kolbenverdrängerpumpe, die in das Pumpensystem integriert ist. Spaltrohr 11 und Zylinderkopf sind je nach mechanischer und thermischer Belastung durch direkten Kontakt oder über die ringförmige Dichtung 14 aus Weich- oder Hartstoffen fest und hermetisch miteinander verbunden. Eine Ausbildung ohne Entlastungskanäle 23 und gegebenenfalls mit einem durch einen Deckel abgeschlossenen Spaltrohr bei nur einem einzigen Kolben-Zylinder-Aggregat ermöglicht Anwendungen in der Kältetechnik, da das Fördermedium im Spaltrohrinneren im gasförmigen Aggregatzustand ist und somit diese Kolbenpumpe dem Fördermedium nur kleine Energiemengen in Form von Wärme zuführt und gleichzeitig den für die Verdrängerpumpen bekannten guten Gesamtwirkungsgrad hat.
- Bei einer hier nicht dargestellten anderen Ausbildungsform mit einem einzigen Kolben-Zylinder-Aggregat sind das Spaltrohr und der jenseits des Druckventils 3 angeordnete Druckstutzen 3' durch eine Entlastungsleitung 3" (in der Zeichnung nur gestrichelt angedeutet) miteinander verbunden. Es kann auch eine vom Saugstutzen 2' zum Spaltrohr führende Entlastungsleitung 2" (in der Zeichnung gleichfalls nur gestrichelt angedeutet) verwendet werden. Diese Pumpe empfiehlt sich für Einsatzfälle, in denen die räumlichen Verhältnisse den Einbau einer Magnetkolbenpumpe in doppeltwirkender Ausführung, wie ihn die Zeichnung zeigt, nicht ermöglichen. Die Ausbildungsform nach der Zeichnung mit zwei Kolben-Zylinder-Aggregaten weist den besten Wirkungsgrad auf, da gegenüber den einfach wirkenden Druckpumpen der Volumenstrom etwa doppelt so groß ist.
- Mit der erfindungsgemäßen Pumpe lassen sich Antriebsleistungen von ca. 10 kW verwirklichen. Der Antriebswirkungsgrad ist sehr hoch, zumal der Antrieb, sofern er von einer Drehbewegung ausgeht, mit niedriger Winkelgeschwindigkeit arbeiten kann. Damit ist auch bei kleiner Umlaufdrehzahl und hohem Hub eine genaue Dosierung möglich. Das Einsatzgebiet der Pumpe liegt bei Verwendung von Al Ni Co-Magneten bei Temperaturen bis etwa 450° C und bei Co Se-Magneten bei Temperaturen bis ca. 250° C. Die erzielbaren Druckunterschiede zwischen Saug- und Druckstutzen 2', 3' betragen ca. 200 bar, jedoch kann der Systemdruck ohne weiteres 800 bar erreichen.
Claims (7)
1. Kolbenverdrängerpumpe (Plungerpumpe), insbesondere Dosierpumpe, zum Fördern von Fluiden bei hohen Drücken und gegebenenfalls hohen Temperaturen mit zwei Kolben-Zylinder-Aggregaten, bei der jeder von einem Linearantrieb über eine Kupplung (20)und eine Kolbenstange (7) hin- und herbeweglicheVerdrängerkolben (6) in einem ein Einlaßventil (Saugventil) (2) und ein Auslaßventil (Druckventil) (3) aufweisenden Zylinder (5) hin- und herverschieblich ist, dadurch gekennzeichnet, daß beide Kolben (6) koaxial angeordnet und eine gemeinsame gegebenenfalls durch Gelenke (15) geteilte Kolbenstange (7) aufweisen, daß auf der Kolbenstange (7) der zylindrische korrosionsfeste Innenkörper (22) einer Axial-Permanentmagnetkupplung (20) sitzt, der in einem Spaltrohr (11) aus nichtmagnetischem Werkstoff verschieblich ist, und daß auf dem Spaltrohr (11) der ringförmige Außenkörper (21) der Permanentmagnetkupplung (20) geführt und an einen axiale Hin- und Herbewegungen ausführenden Linearantrieb angelenkt ist, wobei Innen- und Außenkörper (22,21) durch ihre Permanentmagnete (24) kraftschlüssig miteinander verbunden sind, daß das Spaltrohr (11) mit jedem Zylinder (5) flüssigkeitsdicht verbunden ist, und daß eine die beiden Seiten des Innenkörpers (22) miteinander verbindende Leckflüssigkeits-Entlastungsleitung (23) vorgesehen ist.
2. Kolbenverdrängerpumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Entlastungsleitung (23) als mindestens eine von einer Stirnseite des Innenkörpers (22) der Permanentmagnetkupplung (20) zu dessen anderer Stirnseite reichende Bohrung ausgebildet ist.
3. Kolbenverdrängerpumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Raum zwischen Kolben (6) und Innenkörper (22) mittels einer Entlastungsleitung (2") an den Saugstutzen (2'), durch den das zu fördernde Fluid angesaugt wird, angeschlossen ist.
4. Kolbenverdrängerpumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Raum zwischen Kolben (6) und Innenkörper (22) mittels einer Entlastungsleitung (3'') an den Druckstutzen (3'), durch den das geförderte Fluid strömt, angeschlossen ist.
5. Kolbenverdrängerpumpe nach einem der Ansprüche 1 - 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Innenkörper (22) mittels einer Schutzschicht oder einer Schutzhülse (25) gegenüber dem Spaltrohrinneren hermetisch abgekapselt ist.
6. Kolbenverdrängerpumpe nach einem der Ansprüche 1 - 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Spaltrohr (11) und jeder Zylinder (Zylinderflansch 10) durch direkten Kontakt oder über Dichtungsringe (14) aus Weich- oder Hartstoffen fest miteinander verbunden sind. .
7. Kolbenverdrängerpumpe nach einem der Ansprüche 1 - 5, dadurch gekennzeichnet, daß ein Kolben-Zylinder-Aggregat (1) durch einen Verschlußdeckel für das Spaltrohr (11) ersetzt ist.
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Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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---|---|
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ZA (1) | ZA805603B (de) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2538460A1 (fr) * | 1982-12-27 | 1984-06-29 | Festo Maschf Stoll G | Appareil pour le transport des gaz et/ou des liquides |
FR2751035A1 (fr) * | 1996-07-15 | 1998-01-16 | Serac Group | Pompe doseuse a commande magnetique |
WO2010027586A1 (en) * | 2008-09-08 | 2010-03-11 | Cameron International Corporation | Compression system having seal with magnetic coupling of pistons |
WO2012152609A1 (en) * | 2011-05-06 | 2012-11-15 | Electrolux Home Products Corporation N.V. | Reciprocating pump assembly for liquids |
CN103670996A (zh) * | 2012-09-14 | 2014-03-26 | 胜瑞兰工业设备(苏州)有限公司 | 一种无泄漏式磁力驱动往复泵 |
WO2015049021A1 (de) * | 2013-09-26 | 2015-04-09 | Hydac System Gmbh | Fördereinrichtung zur abgabe eines fluids an eine fluidleitung |
US9482235B2 (en) | 2008-06-20 | 2016-11-01 | Ingersoll-Rand Company | Gas compressor magnetic coupler |
EP3476469A1 (de) * | 2017-08-29 | 2019-05-01 | Instytut Chemii Organicznej Polskiej Akademii Nauk | Durchflusseinrichtungen für die hochdruckverarbeitung im kontinuierlichen betrieb |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3127893A1 (de) * | 1981-07-15 | 1983-02-03 | Festo-Maschinenfabrik Gottlieb Stoll, 7300 Esslingen | "arbeitsmaschine zum foerdern von fluessigkeiten und gasen |
JPS5926390U (ja) * | 1982-08-13 | 1984-02-18 | セーラー万年筆株式会社 | 両頭筆記具 |
JPH0542679U (ja) * | 1990-12-07 | 1993-06-11 | 株式会社利根 | 往復動ポンプ装置 |
DE29706074U1 (de) * | 1997-04-07 | 1997-07-31 | WiWa Wilhelm Wagner GmbH & Co KG, 35633 Lahnau | Dosierpumpe |
DE19846711C2 (de) * | 1998-10-09 | 2003-05-08 | Trumpf Sachsen Gmbh | Hochdruckpumpe mit Linearmotorantrieb |
DE102006060147B4 (de) * | 2006-12-18 | 2009-05-14 | Andreas Hofer Hochdrucktechnik Gmbh | Fluidarbeitsmaschine |
CN115256286A (zh) * | 2022-09-13 | 2022-11-01 | 成都银河动力有限公司 | 一种组合活塞油道进油孔定位销组件及装配方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE63803C (de) * | H. AUMUND in Hannover, Nelkenstrafse 24 | Gas-Compressor für Kälteerzeugungsmaschinen mit elektrischem Antriebe zum Zweck, den Gasaustritt aus der Stopfbuchse zu vermeiden | ||
US2528415A (en) * | 1945-07-10 | 1950-10-31 | Henry A Boorse | Pump |
CH290430A (fr) * | 1952-02-20 | 1953-04-30 | Reutter Jean Leon | Compresseur oscillant synchrone pour courant alternatif. |
US2832919A (en) * | 1953-03-10 | 1958-04-29 | Reutter Jean Leon | Movable equipment for electro-magnetically controlled devices |
FR2125909A5 (de) * | 1971-02-15 | 1972-09-29 | Omre Constr Elettro | |
DE2812481A1 (de) * | 1978-03-22 | 1979-09-27 | Teichmann Joachim | Magnetkolbenpumpe zum foerdern von fluiden |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2712552C2 (de) * | 1977-03-22 | 1979-05-17 | Joachim Dipl.-Ing. 4630 Bochum Teichmann | Magnetkolbenpumpe zum Fördern von Fluiden |
-
1979
- 1979-09-13 DE DE2937157A patent/DE2937157C2/de not_active Expired
-
1980
- 1980-09-04 EP EP80105279A patent/EP0025562A1/de not_active Withdrawn
- 1980-09-11 ZA ZA00805603A patent/ZA805603B/xx unknown
- 1980-09-12 ES ES495029A patent/ES8105830A1/es not_active Expired
- 1980-09-12 BR BR8005867A patent/BR8005867A/pt unknown
- 1980-09-12 JP JP12700580A patent/JPS5681278A/ja active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE63803C (de) * | H. AUMUND in Hannover, Nelkenstrafse 24 | Gas-Compressor für Kälteerzeugungsmaschinen mit elektrischem Antriebe zum Zweck, den Gasaustritt aus der Stopfbuchse zu vermeiden | ||
US2528415A (en) * | 1945-07-10 | 1950-10-31 | Henry A Boorse | Pump |
CH290430A (fr) * | 1952-02-20 | 1953-04-30 | Reutter Jean Leon | Compresseur oscillant synchrone pour courant alternatif. |
US2832919A (en) * | 1953-03-10 | 1958-04-29 | Reutter Jean Leon | Movable equipment for electro-magnetically controlled devices |
FR2125909A5 (de) * | 1971-02-15 | 1972-09-29 | Omre Constr Elettro | |
DE2812481A1 (de) * | 1978-03-22 | 1979-09-27 | Teichmann Joachim | Magnetkolbenpumpe zum foerdern von fluiden |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2538460A1 (fr) * | 1982-12-27 | 1984-06-29 | Festo Maschf Stoll G | Appareil pour le transport des gaz et/ou des liquides |
FR2751035A1 (fr) * | 1996-07-15 | 1998-01-16 | Serac Group | Pompe doseuse a commande magnetique |
WO1998002658A1 (fr) * | 1996-07-15 | 1998-01-22 | Serac Group | Pompe doseuse a commande magnetique |
US6132188A (en) * | 1996-07-15 | 2000-10-17 | Serac Group | Dosing pump with magnetic control |
US9482235B2 (en) | 2008-06-20 | 2016-11-01 | Ingersoll-Rand Company | Gas compressor magnetic coupler |
US8863646B2 (en) | 2008-09-08 | 2014-10-21 | Ge Oil & Gas Compression Systems, Llc | Compression system having seal with magnetic coupling of pistons |
WO2010027586A1 (en) * | 2008-09-08 | 2010-03-11 | Cameron International Corporation | Compression system having seal with magnetic coupling of pistons |
GB2476597A (en) * | 2008-09-08 | 2011-06-29 | Cameron Int Corp | Compression system having seal with magnetic coupling of pistons |
GB2476597B (en) * | 2008-09-08 | 2013-02-27 | Cameron Int Corp | Compression system having seal with magnetic coupling of pistons |
CN103620217A (zh) * | 2011-05-06 | 2014-03-05 | 伊莱克斯家用产品公司 | 用于液体的往复式泵组件 |
CN103620217B (zh) * | 2011-05-06 | 2016-05-25 | 伊莱克斯家用产品公司 | 用于液体的往复式泵组件 |
WO2012152609A1 (en) * | 2011-05-06 | 2012-11-15 | Electrolux Home Products Corporation N.V. | Reciprocating pump assembly for liquids |
US9709047B2 (en) | 2011-05-06 | 2017-07-18 | Electrolux Home Products Corporation N.V. | Reciprocating pump assembly for liquids |
CN103670996A (zh) * | 2012-09-14 | 2014-03-26 | 胜瑞兰工业设备(苏州)有限公司 | 一种无泄漏式磁力驱动往复泵 |
WO2015049021A1 (de) * | 2013-09-26 | 2015-04-09 | Hydac System Gmbh | Fördereinrichtung zur abgabe eines fluids an eine fluidleitung |
EP3476469A1 (de) * | 2017-08-29 | 2019-05-01 | Instytut Chemii Organicznej Polskiej Akademii Nauk | Durchflusseinrichtungen für die hochdruckverarbeitung im kontinuierlichen betrieb |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA805603B (en) | 1981-08-26 |
ES495029A0 (es) | 1981-06-16 |
JPS5681278A (en) | 1981-07-03 |
BR8005867A (pt) | 1981-03-24 |
DE2937157C2 (de) | 1982-06-16 |
ES8105830A1 (es) | 1981-06-16 |
DE2937157A1 (de) | 1981-04-02 |
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