EA039425B1 - Сталь для монолитных и биметаллических ленточных пил для древесины - Google Patents

Сталь для монолитных и биметаллических ленточных пил для древесины Download PDF

Info

Publication number
EA039425B1
EA039425B1 EA202092042A EA202092042A EA039425B1 EA 039425 B1 EA039425 B1 EA 039425B1 EA 202092042 A EA202092042 A EA 202092042A EA 202092042 A EA202092042 A EA 202092042A EA 039425 B1 EA039425 B1 EA 039425B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
weight
steel
niobium
monolithic
composition
Prior art date
Application number
EA202092042A
Other languages
English (en)
Other versions
EA202092042A1 (ru
Inventor
Ян Клепушевский
Пётр Бала
Original Assignee
КьюЭсДжиЭс ТЕКНОЛОДЖИ ГРАЗИНА КЛЕПУСЗЕВСКА
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by КьюЭсДжиЭс ТЕКНОЛОДЖИ ГРАЗИНА КЛЕПУСЗЕВСКА filed Critical КьюЭсДжиЭс ТЕКНОЛОДЖИ ГРАЗИНА КЛЕПУСЗЕВСКА
Publication of EA202092042A1 publication Critical patent/EA202092042A1/ru
Publication of EA039425B1 publication Critical patent/EA039425B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
    • B23D61/12—Straight saw blades; Strap saw blades
    • B23D61/127—Straight saw blades; Strap saw blades of special material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/24—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for saw blades
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Объектом изобретения является сталь для монолитных и биметаллических ленточных пил, предназначенная для термообработки непрерывным способом, содержащая по весу от 0,50 до 0,75% марганца, от 0,40 до 0,80% никеля, от 0,10 до 0,40% кремния, от 0,48 до 0,53% углерода, от 1,10 до 1,40% хрома, от 0,25 до 0,40% молибдена, от 0,10 до 0,15% ниобия и менее 0,02% по весу каждого из серы и фосфора, где остальную часть составляют железо и неизбежные примеси.

Description

Объектом настоящего изобретения является новая марка стали, предназначенная для монолитных и биметаллических ленточных пил для обработки древесины.
Ленточная пила представляет собой инструмент, предназначенный в основном для работы в холодном режиме, но особенности работы, т.е. разрезание различных типов материалов, в частности древесины, и в различных условиях, могут привести к ее локализованному нагреванию до высоких значений температуры. Помимо возможного повышения температуры ленточные пилы подвергаются циклическим переменным нагрузкам, что приводит к образованию усталостных трещин. Сама по себе ленточная пила представляет собой ленту замкнутого контура, натянутую между двумя или тремя шкивами, один из которых является ведомым. Монолитные ленты представляют собой ленты, полностью изготовленные из одного материала. Биметаллические ленты по сути состоят из несущей ленты и лезвий, изготовленных из различных материалов с целью использования их различных свойств, таких как предел выносливости или режущие свойства. Следовательно, для ленточных пил применяют марки легированной стали, и одним из наиболее важных свойств является их надлежащая микроструктура.
С целью обеспечения надлежащих режущих свойств и предела выносливости микроструктура ленточной пилы должна содержать мелкое бывшее зерно аустенита (минимум 9, предпочтительно 11-12) и должна состоять из мартенсита высокого отпуска без первичных и вторичных выделений карбидов.
Известны три марки легированной стали, и в настоящее время их применяют в основном для монолитных и биметаллических ленточных пил для обработки древесины: 32CrMoV12, D6A, 51CrV4. 32CrMoV12 представляет собой легированную сталь с низким содержанием углерода (среднее значение 0,32% по весу) и она предназначена для биметаллических лент в качестве несущей ленты. Сталь в среднем содержит 2,7% Cr, 1,1% Мо, 0,6% Ni и 0,3% V. Из-за химического состава, среди прочего, она является дорогой маркой легированной стали, и невозможно получить хорошие режущие свойства путем ее применения, поскольку она содержит только 0,32% С. Сталь D6A содержит 0,45% С, 1% Cr, 1% Мо, 0,5% Ni и 0,1% V и также является дорогой маркой. Данная сталь имеет лучшие режущие свойства, чем марка 32CrMoV12, но одновременно она характеризуется более высокой предрасположенностью к укрупнению зерен во время аустенизации для закалки. Обе вышеуказанные марки с учетом их сложного химического состава требуют высокой температуры аустенизации для закалки (1070-1120°C) во время термообработки. Сталь 51CrV4 по сути представляет собой пружинную сталь, применяемую для ленточных пил, которая в среднем содержит 0,5% С, 0,65% Mn, 0,95% Cr и 0,15% V. Она демонстрирует низкую чувствительность к закалке, т.е. возможность получения мартенситной микроструктуры. Присутствие ванадия в ее химическом составе помогает против укрупнения зерна аустенита во время аустенизации для закалки. В традиционных печах для термообработки и при применении длительного времени аустенизации ванадий надлежащим образом выполняет свою функцию, но на технологических линиях для непрерывной термообработки, как в случае ленточных пил, время аустенизации является коротким; следовательно, время обработки компенсируется значительно повышенной температурой аустенизации стали, что приводит к очень сложному контролю зерна аустенита в ленточных пилах, изготовленных из стали 51CrV4. Состав стали 51CrV4 не обеспечивает растворения всех карбидов, что является необходимым для насыщения матрицы металла легирующими элементами и углеродом, или же сталь перегревается, и за этим следует сильное укрупнение зерна аустенита, что приводит к худшему пределу выносливости стали.
Ниобий представляет собой обычно применяемый компонент конструкционных сталей, обеспечивающий мелкие зерна и улучшенные механические свойства. В качестве микродобавки в конструкционной стали он эффективно обеспечивает подавление укрупнения зерна путем осаждения карбидов NbC во время термомеханической обработки. Однако стали не подвергают термообработке путем закалки и высокого отпуска. В качестве легирующей добавки он также в основном применяется для снижения межкристаллитной коррозии аустенитных сталей, в частности соединенных посредством сварки элементов, изготовленных из данной стали. Ниобий связывает весь углерод в форму NbC, но обычно его добавляют в большом избытке, например в количестве 10х% С. Кроме того, добавление ниобия к устойчивым к высокотемпературной ползучести сталям также приводит к дисперсионному твердению с помощью интерметаллических соединений или с помощью NbC. Ниобий, растворенный в твердом растворе, увеличивает способность стали к закалке и значительно улучшает механические свойства при повышенных значениях температуры. Однако получение таких характеристик стали требует солюционирования или аустенизации при значениях температуры, превышающих 1200°C. Однако до настоящего момента ниобий редко применялся в инструментальных сталях (например, сталь для частей с усталостной нагрузкой PL225572 и легированная инструментальная сталь PL227829 не содержат добавок в виде ниобия). Также не изготавливали ленточных пил из содержащих ниобий сталей. Для инструментальных материалов, таких как предназначенные для обработки древесины пилы, которые должны характеризоваться высоким пределом выносливости, неправильно выбранные значения содержания ниобия могут привести к снижению предела выносливости и других механических свойств, например твердости.
Целью настоящего изобретения является обеспечение инструментальной стали, которая является более низколегированной, чем обычно применяемые стали, при этом не имеет недостатков сталей из уровня техники.
- 1 039425
Таким образом, целью настоящего изобретения является обеспечение инструментальной стали, являющейся более низколегированной, чем обычно применяемые стали, предназначенной для ленточных пил, которая характеризуется мелкозернистой микроструктурой, высокой способностью к закалке, высокой твердостью, хорошим пределом выносливости и которая одновременно подходит для работы как в холодном, так и горячем режиме при высокой вариабельности температуры во время локализованного нагревания при эксплуатации.
Следовательно, предлагается новый химический состав стали, предназначенный для монолитных или биметаллических ленточных пил, с надлежащими значениями содержания хрома, никеля и молибдена, а также с добавлением ниобия, позволяющий преодолеть проблемы уровня техники.
Таким образом, объектом настоящего изобретения является новый химический состав стали для монолитных и биметаллических ленточных пил. Сталь в соответствии с настоящим изобретением для монолитных и биметаллических ленточных пил, предназначенная для термообработки непрерывным способом, содержит по весу от 0,50 до 0,75% марганца, от 0,4 до 0,8% никеля, от 0,1 до 0,4% кремния, от 0,48 до 0,53% углерода, от 1,10 до 1,40% хрома, от 0,25 до 0,40% молибдена, от 0,10 до 0,15% ниобия и менее 0,02% по весу каждого из серы и фосфора, где остальную часть составляют железо и неизбежные примеси.
Предпочтительно сталь содержит по весу 0,51% углерода, 1,3% хрома, 0,7% марганца, 0,15% кремния, 0,52% никеля, 0,36% молибдена, 0,12% ниобия, 0,008% серы и 0,010% фосфора.
Также предпочтительно сталь содержит по весу 0,49% углерода, 1,21% хрома, 0,76% марганца, 0,18% кремния, 0,45% никеля, 0,31% молибдена, 0,11% ниобия, 0,005% серы и 0,011% фосфора.
Также предпочтительно сталь содержит по весу 0,51% углерода, 1,38% хрома, 0,66% марганца, 0,31% кремния, 0,78% никеля, 0,29% молибдена, 0,15% ниобия, 0,005% серы и 0,010% фосфора.
Было обнаружено, что присутствие хрома, марганца, молибдена и никеля в надлежащих количествах, указанных выше, которое обеспечивает высокую способность к закаливанию новой стали, вместе с надлежащим содержанием углерода позволяют получить высокую твердость и отличные механические свойства. Добавление ниобия в вышеуказанный состав предотвращает укрупнение зерна, следовательно, сталь приобретает хорошие усталостные свойства. Кроме того, данное добавление выбрано так, чтобы оно не приводило к снижению предела выносливости и других механических свойств, например твердости.
Новый химический состав стали для монолитных и биметаллических ленточных пил, в частности, предназначен для термообработки непрерывным способом, где применяются быстрое нагревание партии ~5-1000°C/c, высокая температура аустенизации (на 50-100°C выше, чем температура, применяемая в традиционной термообработке) и короткие промежутки времени аустенизации (в зависимости от длины печи и скорости прохода ленты, не более 120 с). Благодаря уникальному химическому составу новая сталь не склонна к значительному укрупнению зерна, следовательно, получают очень хороший предел выносливости одновременно с хорошими режущими и механическими свойствами. Это имеет непосредственный экономический эффект, обусловленный уходом от дорогих марок легированной стали и применением более низкой температуры аустенизации для закалки (более низкой, чем для высоколегированных сталей) и отпуска (более низкой, чем для высоколегированных сталей).
Кроме того, химический состав новой стали приводит к подавлению укрупнения зерна аустенита посредством выделений NbC во время индукционного нагревания зубьев монолитной пилы и аустенизации в конвейерных печах на линиях для непрерывной обработки пил. В процессе индукционной закалки зубьев, а также в конвейерных печах на линиях для непрерывной обработки пил приходится иметь дело со значениями температуры аустенизации более высокими, чем рекомендованные значения температуры, которые в других марках, например 51CrV4, приводят к укрупнению зерна. Новая марка после закалки в пределах диапазона 950-1000°C (время аустенизации 60-120 с) содержит бывшее зерно аустенита в пределах диапазона классов 10-12 в соответствии с ASTM. Кроме того, добавление молибдена в количестве, указанном выше, предотвращает отпускную хрупкость II-го типа.
Более того, новая марка стали с учетом более низкого углеродного эквивалента Се способствует лазерной сварке плоской проволоки из быстрорежущей стали с ребром несущей ленты пилы (изготовленной из новой марки стали) в биметаллических пилах и обеспечивает более высокую прочность соединения, а также способствует сварке спеченных карбидов с кончиками зубьев в твердосплавных пилах, обеспечивая более высокую прочность соединения.
Значения содержания Mn в составе стали могут составлять, как указано выше, 0,5-0,75% по весу. Все значения содержания Mn в пределах диапазона, указанного выше, считаются предпочтительными. Особенно предпочтительно значения содержания Mn в составе стали составляют 0,5-0,7% по весу, предпочтительно 0,5-0,66% по весу, предпочтительно 0,66-0,75% по весу, предпочтительно 0,66-0,70% по весу, предпочтительно 0,7-0,75% по весу.
Значения содержания Ni в составе стали могут составлять, как указано выше, 0,4-0,8% по весу. Все значения содержания Ni в пределах диапазона, указанного выше, считаются предпочтительными. Особенно предпочтительно содержание Ni в составе стали составляет 0,4-0,78% по весу, предпочтительно 0,4-0,52% по весу, предпочтительно 0,4-0,45% по весу, предпочтительно 0,45-0,8% по весу, предпочти- 2 039425 тельно 0,45-0,78% по весу, предпочтительно 0,45-0,52% по весу, предпочтительно 0,52-0,8% по весу, предпочтительно 0,52-0,78% по весу, предпочтительно 0,78-0,8% по весу.
Значения содержания Si в составе стали могут составлять, как указано выше, 0,10-0,40% по весу. Все значения содержания Si в составе стали в пределах диапазона, указанного выше, считаются предпочтительными. Особенно предпочтительно значение содержания Si в составе стали составляет 0,10-0,31% по весу, предпочтительно 0,10-0,18% по весу, предпочтительно 0,10-0,15% по весу, предпочтительно 0,15-0,40% по весу, предпочтительно 0,15-0,31% по весу, предпочтительно 0,15-0,18% по весу, предпочтительно 0,18-0,40% по весу, предпочтительно 0,18-0,31% по весу, предпочтительно 0,31-0,40% по весу.
Значения содержания С в составе стали могут составлять, как указано выше, 0,48-0,53% по весу. Все значения содержания С в составе стали в пределах диапазона, указанного выше, считаются предпочтительными. Особенно предпочтительно значение содержания С в составе стали составляет 0,48-0,51% по весу, предпочтительно 0,48-0,49% по весу, предпочтительно 0,49-0,53% по весу, предпочтительно 0,49-0,51% по весу, предпочтительно 0,51-0,53% по весу.
Значения содержания Cr в составе стали могут составлять, как указано выше, 1,10-1,40% по весу. Все значения содержания Cr в составе стали в пределах диапазона, указанного выше, считаются предпочтительными. Особенно предпочтительно значение содержания Cr в составе стали составляет 1,101,38% по весу, предпочтительно 1,10-1,30% по весу, предпочтительно 1,10-1,21% по весу, предпочтительно 1,21-1,40% по весу, предпочтительно 1,21-1,38% по весу, предпочтительно 1,21-1,30% по весу, предпочтительно 1,30-1,40% по весу, предпочтительно 1,30-1,38% по весу, предпочтительно 1,38-1,40% по весу.
Значения содержания Мо в составе стали могут составлять, как указано выше, 0,25-0,40% по весу. Все значения содержания Мо в составе стали в пределах диапазона, указанного выше, считаются предпочтительными. Особенно предпочтительно значение содержания Мо в составе стали составляет 0,250,36% по весу, предпочтительно 0,25-0,31% по весу, предпочтительно 0,25-0,29% по весу, предпочтительно 0,29-0,40% по весу, предпочтительно 0,29-0,36% по весу, предпочтительно 0,29-0,31% по весу, предпочтительно 0,31-0,40% по весу, предпочтительно 0,31-0,36% по весу, предпочтительно 0,36-0,40% по весу.
Значения содержания Nb в составе стали могут составлять, как указано выше, 0,10-0,15% по весу. Все значения содержания Nb в пределах диапазона, указанного выше, считаются предпочтительными. Особенно предпочтительно значение содержания Nb в составе стали составляет 0,10-0,12% по весу, предпочтительно 0,10-0,11% по весу, предпочтительно 0,11-0,15% по весу, предпочтительно 0,11-0,12% по весу, предпочтительно 0,12-0,15% по весу.
Количества как Р, так и S в составе стали в соответствии с настоящим изобретением должны составлять менее 0,02% по весу.
В соответствии с настоящим изобретением комбинации всех вышеуказанных количеств элементов, содержащихся в составе стали, в пределах вышеуказанных диапазонов также являются предпочтительными.
Объект настоящего изобретения будет представлен неограничивающим образом в вариантах осуществления. Сталь в соответствии со следующими вариантами осуществления можно получить с помощью методик плавления, известных специалистам в данной области техники, т.е. путем плавления в дуговой печи. Состав стали также можно определить с помощью методик измерения, известных специалистам в данной области техники, например с помощью искрового спектрометра.
Пример 1.
Легированная сталь, предназначенная для монолитных и биметаллических ленточных пил, содержит 0,51% С; 1,3% Cr; 0,7% Mn; 0,15% Si; 0,52% Ni; 0,36% Mo; 0,12% Nb; 0,008% S; 0,010% P, где остальную часть составляют железо и неизбежные примеси. После закалки и отпуска до твердости примерно 470 HV10 (~47HRC) полученная прочность на разрыв для лент в среднем составляла 1510 МПа с пределом текучести 1465 МПа и удлинением А80, равным 8%. Данные свойства близки к таковым для марок D6A и 32CrMoV12, подвергнутых закалке и отпуску до твердости прим. 470 HV, но данные марки являются более легированными и явно требуют более высокой температуры аустенизации для закалки. После закалки в пределах диапазона 950-1000°C (время аустенизации 60-120 с) получали бывшее зерно аустенита 11 класса в соответствии с ASTM. При этом марка 51CrV, подвергнутая закалке и отпуску до твердости прим. 470 HV10 в том же испытании, характеризуется прочностью на разрыв в среднем 1480 МПа с пределом текучести 1415 МПа и низким удлинением А80, равным 3,9%.
Пример 2.
Легированная сталь, предназначенная для монолитных и биметаллических ленточных пил, содержит 0,49% С; 1,21% Cr; 0,75% Mn; 0,18% Si; 0,45% Ni; 0,31% Mo; 0,11% Nb; 0,005% S; 0,011% P, где остальную часть составляют железо и неизбежные примеси. После закалки и отпуска до твердости примерно 470 HV10 (~47HRC) полученная прочность на разрыв для лент в среднем составляла 1490 МПа с пределом текучести 1450 МПа и удлинением А80, равным 8,5%. После закалки в пределах диапазона 950-1000°C (время аустенизации 60-120 с) получали бывшее зерно аустенита 10-11 класса в соответствии с ASTM.
- 3 039425
Пример 3.
Легированная сталь, предназначенная для монолитных и биметаллических ленточных пил, содержит 0,51% С; 1,38% Сг; 0,667% Мп; 0,31% Si; 0,78% Ni; 0,29% Mo; 0,15% Nb; 0,005% S; 0,011% P, где остальную часть составляют железо и неизбежные примеси. После закалки и отпуска до твердости примерно 470 HV10 (-47HRC) полученная прочность на разрыв для лент в среднем составляла 1520 МПа с пределом текучести 1470 МПа и удлинением А80, равным 7,8%. После закалки в пределах диапазона 950-1000°С (время аустенизации 60-120 с) получали бывшее зерно аустенита 11-12 класса в соответствии с ASTM.
ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

Claims (4)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Сталь для монолитных и биметаллических ленточных пил, предназначенная для термообработки непрерывным способом, содержащая по весу от 0,50 до 0,75% марганца, от 0,4 до 0,8% никеля, от 0,1 до 0,4% кремния, от 0,48 до 0,53% углерода, от 1,10 до 1,40% хрома, от 0,25 до 0,40% молибдена, от 0,10 до 0,15% ниобия, менее 0,02% по весу каждого из серы и фосфора, где остальную часть составляют железо и неизбежные примеси.
  2. 2. Сталь по п.1, содержащая по весу 0,51% углерода, 1,3% хрома, 0,7% марганца, 0,15% кремния, 0,52% никеля, 0,36% молибдена, 0,12% ниобия, 0,008% серы и 0,010% фосфора.
  3. 3. Сталь по п.1, содержащая по весу 0,49% углерода, 1,21% хрома, 0,76% марганца, 0,18% кремния, 0,45% никеля, 0,31% молибдена, 0,11% ниобия, 0,005% серы и 0,011% фосфора.
  4. 4. Сталь по п.1, содержащая по весу 0,51% углерода, 1,38% хрома, 0,66% марганца, 0,31% кремния, 0,78% никеля, 0,29% молибдена, 0,15% ниобия, 0,005% серы и 0,010% фосфора.
EA202092042A 2018-04-11 2019-04-03 Сталь для монолитных и биметаллических ленточных пил для древесины EA039425B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL425197A PL236222B1 (pl) 2018-04-11 2018-04-11 Stal na monolityczne i bimetaliczne piły taśmowe do drewna
PCT/PL2019/050020 WO2019199193A1 (en) 2018-04-11 2019-04-03 Steel for monolithic and bimetallic band saws for wood

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA202092042A1 EA202092042A1 (ru) 2020-11-10
EA039425B1 true EA039425B1 (ru) 2022-01-26

Family

ID=66669002

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA202092042A EA039425B1 (ru) 2018-04-11 2019-04-03 Сталь для монолитных и биметаллических ленточных пил для древесины

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20210017634A1 (ru)
EP (1) EP3775300B1 (ru)
CN (1) CN112041469A (ru)
EA (1) EA039425B1 (ru)
PL (1) PL236222B1 (ru)
UA (1) UA126419C2 (ru)
WO (1) WO2019199193A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113319368A (zh) * 2021-05-10 2021-08-31 江苏天硕合金材料有限公司 一种金属锯条及其制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5776171A (en) * 1980-10-28 1982-05-13 Hitachi Metals Ltd Body material for metal band saw excellent in fatigue strength and weldability
JPS5837156A (ja) * 1981-08-31 1983-03-04 Daido Steel Co Ltd 胴材
US5417777A (en) * 1994-02-22 1995-05-23 American Saw & Mfg. Company Alloy for backing steel of a bimetallic band saw blade
JP2003286541A (ja) * 2002-03-28 2003-10-10 Nisshin Steel Co Ltd 製造性と疲労特性に優れるバンドソー胴材用鋼および鋼板素材
US6869692B2 (en) * 2002-02-09 2005-03-22 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Bimetal saw band
CN102251188A (zh) * 2011-06-20 2011-11-23 杭州钢铁集团公司 一种双金属锯的锯背用钢带及其生产工艺

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0724632A (ja) * 1993-07-07 1995-01-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 丸鋸台金の製造方法
JPH08260093A (ja) * 1995-03-24 1996-10-08 Hitachi Metals Ltd 溶接部の疲労強度に優れたメタルバンドソー胴材およびメタルバンドソー
DE10202770B4 (de) * 2002-01-25 2006-06-14 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Bimetall-Sägeband
BRPI0601679B1 (pt) * 2006-04-24 2014-11-11 Villares Metals Sa Aço rápido para lâminas de serra
JP5328331B2 (ja) * 2008-12-11 2013-10-30 日新製鋼株式会社 耐摩耗性焼入れ焼戻し部品用鋼材および製造方法
CN102337474B (zh) * 2011-08-19 2013-05-15 浙江约特工具有限公司 锯条背材钢及其在双金属带锯条中的应用
CN103484790B (zh) * 2013-09-27 2014-09-10 江苏华久特钢工具有限公司 双金属带锯条背部材料及其带锯条
CN106756511B (zh) * 2017-01-10 2018-04-17 湖南华菱涟源钢铁有限公司 一种双金属锯条背材用d6a热轧宽带钢及其生产方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5776171A (en) * 1980-10-28 1982-05-13 Hitachi Metals Ltd Body material for metal band saw excellent in fatigue strength and weldability
JPS5837156A (ja) * 1981-08-31 1983-03-04 Daido Steel Co Ltd 胴材
US5417777A (en) * 1994-02-22 1995-05-23 American Saw & Mfg. Company Alloy for backing steel of a bimetallic band saw blade
US6869692B2 (en) * 2002-02-09 2005-03-22 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Bimetal saw band
JP2003286541A (ja) * 2002-03-28 2003-10-10 Nisshin Steel Co Ltd 製造性と疲労特性に優れるバンドソー胴材用鋼および鋼板素材
CN102251188A (zh) * 2011-06-20 2011-11-23 杭州钢铁集团公司 一种双金属锯的锯背用钢带及其生产工艺

Also Published As

Publication number Publication date
WO2019199193A1 (en) 2019-10-17
PL425197A1 (pl) 2019-10-21
EA202092042A1 (ru) 2020-11-10
CN112041469A (zh) 2020-12-04
EP3775300B1 (en) 2022-04-06
EP3775300A1 (en) 2021-02-17
PL236222B1 (pl) 2020-12-28
US20210017634A1 (en) 2021-01-21
UA126419C2 (uk) 2022-09-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100443614C (zh) 耐延迟断裂特性优良的钢、螺栓及其制造方法
CA2604428C (en) Low alloy steel
WO2012098938A1 (ja) 耐遅れ破壊性に優れたボロン添加高強度ボルト用鋼および高強度ボルト
US11624098B2 (en) Precipitation hardening steel and its manufacture
US4058650A (en) Back material of metal band saw high in fatigue strength
KR102009630B1 (ko) 강판
EA039425B1 (ru) Сталь для монолитных и биметаллических ленточных пил для древесины
JPS5837156A (ja) 胴材
EP0225425A2 (en) Low alloy steel having good stress corrosion cracking resistance
JP2650225B2 (ja) ばね用鋼
US4820486A (en) Low alloy steel having good stress corrosion cracking resistance
JPS637351A (ja) メタルバンドソ−の胴材
WO2008075889A1 (en) Ultra high strength carburizing steel with high fatigue resistance
KR101776491B1 (ko) 내식성이 우수한 고강도 스프링강
JPWO2018235342A1 (ja) 鋼板
CN117568584A (zh) 用于制备双金属带锯条的热处理方法和双金属带锯条
KR0147719B1 (ko) 콘베이어 체인용 고강도 Ni-Cr-V강 소재 및 그 제조방법
JPH0711391A (ja) 靭性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼
JPH07179988A (ja) 高温強度の優れた熱間工具鋼
JPH06100976A (ja) 疲労寿命に優れた高速度鋼工具用シャンク材
JP2022095157A (ja) ボルト用鋼およびボルト
JPH0892633A (ja) 高強度高靭性鋼の製造方法
KR0143498B1 (ko) 피씨 강선용 선재 제조방법
TW202108783A (zh) 滲氮焠火處理用鋼、滲氮焠火部件及其製造方法
JPS58113355A (ja) 胴材