EA034476B1 - Дополнительный контур выпаривания и конденсации для установки производства мочевины, способ модификации существующей установки производства мочевины с его использованием и его применение - Google Patents

Дополнительный контур выпаривания и конденсации для установки производства мочевины, способ модификации существующей установки производства мочевины с его использованием и его применение Download PDF

Info

Publication number
EA034476B1
EA034476B1 EA201790654A EA201790654A EA034476B1 EA 034476 B1 EA034476 B1 EA 034476B1 EA 201790654 A EA201790654 A EA 201790654A EA 201790654 A EA201790654 A EA 201790654A EA 034476 B1 EA034476 B1 EA 034476B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
section
urea
evaporation
condensation
additional
Prior art date
Application number
EA201790654A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201790654A3 (ru
EA201790654A2 (ru
Inventor
Йоханнес Хенрикус Меннен
Йозеф Хюберт Мессен
Original Assignee
Стамикарбон Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=48468718&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EA034476(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Стамикарбон Б.В. filed Critical Стамикарбон Б.В.
Publication of EA201790654A2 publication Critical patent/EA201790654A2/ru
Publication of EA201790654A3 publication Critical patent/EA201790654A3/ru
Publication of EA034476B1 publication Critical patent/EA034476B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D47/00—Separating dispersed particles from gases, air or vapours by liquid as separating agent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0057—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes
    • B01D5/006—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes with evaporation or distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0078—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation characterised by auxiliary systems or arrangements
    • B01D5/009—Collecting, removing and/or treatment of the condensate
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J10/00—Chemical processes in general for reacting liquid with gaseous media other than in the presence of solid particles, or apparatus specially adapted therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B23P15/26—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass heat exchangers or the like
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
    • C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
    • C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
    • Y10T29/49352—Repairing, converting, servicing or salvaging

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Согласно изобретению дополнительный рециркуляционный контур выпаривания и конденсации, проходящий от секции очистки от пыли и к ней, вводится в установку для производства мочевины, которая содержит традиционные секции синтеза и извлечения, выпаривания и конденсации, конечной обработки мочевины и очистки от пыли. Данный рециркуляционный контур приводит к более благоприятному энергопотреблению установки.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к области производства мочевины и, в частности, относится к производству твердых частиц мочевины (конечная обработка мочевины). В частности, изобретение относится к уменьшению энергопотребления в таком способе. Изобретение также относится к дополнительному контуру выпаривания и конденсации для установки производства мочевины, к способу модификации существующей установки производства мочевины с его использованием, а также к его применению для повышения мощности существующей установки производства мочевины.
Уровень техники
Мочевину, как правило, получают из аммиака и диоксида углерода. Она может быть получена с помощью введения в зону синтеза мочевины избытка аммиака вместе с диоксидом углерода при давлении в диапазоне от 12 до 40 МПа и температуре в диапазоне от 150 до 250°С. Происходящее образование мочевины лучше всего может быть представлено в виде двух последовательных стадий реакции, причем на первой стадии образуется карбамат аммония в соответствии с экзотермической реакцией:
2NH3+CO2 H2N-CO-ONH4 после которой образованный карбамат аммония обезвоживается на второй стадии с получением мочевины в соответствии с эндотермической равновесной реакцией:
H2N-CO-ONH4 θ H2N-CO-NH2 + Н2О
Степень, до которой эти реакции протекают, зависит, среди прочего, от температуры и использованного избытка аммиака. Продукт реакции, полученный в растворе для синтеза мочевины, по существу состоит из мочевины, воды, несвязанного аммиака и карбамата аммония. Карбамат аммония и аммиак удаляют из раствора и, как правило, возвращают в зону синтеза мочевины.
В дополнение к вышеупомянутому раствору в зоне синтеза мочевины образуется газовая смесь, которая состоит из непрореагировавших аммиака и диоксида углерода вместе с инертными газами, так называемые отходящие газы реактора. Секция синтеза мочевины может содержать отдельные зоны для образования карбамата аммония и мочевины. Эти зоны также могут быть объединены в одном устройстве.
Уровнем техники настоящего изобретения является установка для производства мочевины, содержащая следующие секции: (А) секцию синтеза и рециркуляции (извлечения); причем указанная секция сообщается по текучей среде с секцией (В) выпаривания, причем указанная секция выпаривания сообщается по текучей среде с секцией (С) конечной обработки; причем указанная секция (С) конечной обработки имеет линию подачи газа в секцию (D) очистки от пыли; при этом секция (В) выпаривания дополнительно содержит линию подачи газа в секцию (Е) конденсации. Указанная секция (Е) конденсации сообщается по текучей среде с секцией (F) очистки технологического конденсата. Традиционная установка показана на фиг. 1.
Из секции (А) синтеза и извлечения выходит раствор (3), состоящей главным образом из мочевины и воды, однако загрязненный небольшими остаточными количествами карбамата аммония и небольшим остатком избыточного аммиака. Типичный состав этого раствора (3) представлен 60-85 мас.%, мочевины, 0,1-2,5 мас.%, карбамата аммония, 0,1-2,5 мас.%, аммиака.
В секции (В) выпаривания, указанный раствор (3) разделяют на (жидкий) концентрированный плав (4) мочевины и газообразный поток (11). Как правило, плав мочевины в данной секции концентрируют до конечной влажности 0,2-5,0 мас.%. Секцию выпаривания эксплуатируют в условиях вакуума. Она может содержать один или несколько выпаривателей, подключенных последовательно. Небольшое количество остаточного карбамата аммония, присутствующего в подаваемом на выпаривание потоке (3), будет разлагаться на NH3 и CO2 в этих выпаривателях. В данных условиях вакуума эти NH3 и CO2 впоследствии в основном переносятся в газообразный поток (11). Кроме того, небольшое количество избыточного аммиака, присутствующее в подаваемом на выпаривание потоке (3), испаряется в этих условиях вакуума и поступает в газовый поток (11).
Секция (С) конечной обработки может быть представлена башней приллирования или секцией гранулирования. Секция гранулирования может включать гранулирование в псевдоожиженном слое или барабанное гранулирование, или чашечное гранулирование, или любое другое аналогичное и известное устройство гранулирования. Основная функция данной секции конечной обработки заключается в превращении плава (4) мочевины в поток затвердевших частиц (5). Эти затвердевшие частицы, обычно называемые приллы или гранулы, являются основным потоком продукта из установки производства мочевины. В любом случае, для превращения мочевины из жидкой фазы в твердую фазу, теплота кристаллизации должна быть отведена. Более того, как правило, некоторая дополнительная теплота отводится из затвердевших частиц мочевины, чтобы охладить их до температуры, которая подходит для безопасного и удобного хранения и транспортировки данного конечного продукта. В результате, общее отведение теплоты в секции конечной обработки обычно достигается двумя способами: (i) с помощью выпаривания воды. Данная вода поступает в секцию конечной обработки либо как часть плава мочевины, или распыляется в виде жидкой воды в соответствующем месте в процессе конечной обработки; (ii) с помощью охлаждения воздухом. Обычно большая часть теплоты кристаллизации/охлаждения удаляется
- 1 034476 с помощью охлаждения воздухом. Охлаждающий воздух подается в секцию конечной обработки по линии (6); по природе охлаждающего воздуха он нагревается и выходит из секции конечной обработки по линии (7). Обычно используют количество воздуха, равное от 3 до 30 кг воздуха на кг конечного затвердевшего продукта.
В секции (С) конечной обработки воздух входит в прямой контакт с плавом мочевины и с затвердевшими частицами мочевины. Это непроизвольно приводит к некоторому загрязнению воздуха некоторым количеством пыли мочевины. В зависимости от характера секции конечной обработки (приллирование/гранулирование, тип гранулирования, выбранные условия гранулирования) количество пыли, присутствующей в воздухе, может широко варьировать, отмечены значения в диапазоне от 0,05 до 10% (относительно потока конечного продукта). Это присутствие пыли в потоке (7) воздуха обычно вызывает необходимость системы (D) удаления пыли, либо по экологическим либо по экономическим соображениям, перед тем, как воздух может быть выпущен обратно в атмосферу.
В секции (D) очистки от пыли очистка от пыли обычно осуществляется с помощью циркулирующего раствора мочевины в качестве промывающего агента. Вдобавок к этому обычно также используют очистку пресной водой. Воздух, входящий по линии (7), по своей природе воздуха для охлаждения в секции (С) конечной обработки, является горячим. Поэтому значительное количество воды будет испаряться в секции (D) очистки от пыли. Эти потери воды восполняются подачей пресной воды по линии (10). Вода, используемая для этой цели в линии (10), должна быть свободна от каких-либо летучих компонентов (таких как, например, NH3 и CO2), поскольку любые летучие компоненты в секции (D) очистки от пыли будут поступать в воздух, и, таким образом, приведут к загрязнению воздушного потока (8), который возвращается в атмосферу. Такое загрязнение было бы нежелательным с экологической точки зрения.
В секции (D) очистки от пыли получают выпускаемый поток (9) раствора мочевины. Этот выпускаемый поток (9) обычно имеет концентрацию 10-60% (по массе) мочевины. Для того, чтобы подвергнуть повторной обработке мочевину, присутствующую в этом выпускаемом потоке, выпускаемый поток (9) возвращают в секцию (В) выпаривания, где он дополнительно концентрируется, и затем рециклируют в секцию (С) конечной обработки. Очищенный воздух выпускают в атмосферу из секции очистки от пыли по линии (8).
Поток (11) пара, поступающий из секции (В) выпаривания, который, как правило, загрязнен небольшими количествами NH3 и CO2, направляют в секцию (Е) конденсации. В зависимости от конструкции секции выпаривания это может осуществляться в виде одного газового потока или в виде нескольких газовых потоков. В любом случае, газовый поток (потоки) 11 конденсируют в секции Е с помощью известных способов вакуумной конденсации, как правило, с помощью сочетания кожухотрубных теплообменников с водяным охлаждением и паровых вакуумных эжекторов. Для этих вакуумных эжекторов требуется пар (поток S1). Конденсированные газовые потоки удаляют из секции конденсации в виде водного раствора (12).
Водный раствор (12) подают в секцию (F) очистки технологического конденсата. Водный раствор (12) из секции конденсации содержит в основном воду, однако эта вода загрязнена NH3 и CO2, поступающими из газового потока (11). Кроме того, на практике, водный раствор (12) содержит некоторое количество мочевины, в результате увлечения мочевины в газовую фазу в секции (В) выпаривания. Из-за наличия этих загрязнителей вода должна очищаться по экологическим и/или экономическим причинам перед удалением из процесса. Обычно такая секция (F) очистки технологического конденсата содержит секцию глубокого гидролиза, в которой любое присутствующее количество мочевины превращается в NH3 и CO2, и секцию парового стриппинга для удаления NH3 и CO2 из воды. Как глубокий гидролиз, так и операция парового стриппинга требуют значительного количества пара. Этот пар обозначен (S2) на фиг. 1. В области техники существует постоянное желание привести к минимуму необходимое для этой цели количество пара. Кроме того, существует постоянное желание привести к минимуму количество воды, подлежащей очистке в данной секции (F), поскольку меньшее количество очищаемой воды позволит привести к минимуму размеры единиц оборудования, необходимые в данной секции, и, таким образом, привести к минимуму требуемые капиталовложения для данной секции очистки технологического конденсата.
NH3 и CO2, удаленные из сбрасываемой воды, рециркулируют в секцию А по линии (13). Данный рециркуляционный поток (13) может быть либо жидкостью, либо газом, но в любом случае, как правило, содержит также некоторое количество воды. Очищенная вода покидает секцию очистки технологического конденсата по линии (14). Данная очищенная вода может быть очень хорошим источником воды для использования в секции (D) очистки от пыли. В этом случае количество воды, образованное в секции (F), как правило, больше, чем количество воды, необходимое в секции (D), так что остается некоторое количество сбрасываемого потока (15) очищенной воды.
Раскрытие изобретения
Для более эффективного решения одной или более из перечисленных выше задач, изобретение, в одном аспекте, предлагает дополнительный контур выпаривания и конденсации, предназначенный для модификации существующей установки производства мочевины, содержащей секцию (А) синтеза и из- 2 034476 влечения; причем указанная секция сообщается по текучей среде с секцией (В) выпаривания, причем указанная секция выпаривания сообщается по текучей среде с секцией (С) конечной обработки и имеет линию подачи газа в секцию (Е) конденсации; указанная секция (С) конечной обработки имеет линию подачи газа в секцию (D) очистки от пыли; причем указанный дополнительный контур выпаривания и конденсации содержит дополнительную секцию (G) выпаривания, выполненную с возможностью размещения ниже по потоку от секции (D) очистки от пыли, и указанная дополнительная секция (G) выпаривания выполнена с возможностью сообщения по текучей среде с секцией (С) конечной обработки; при этом дополнительная секция (G) выпаривания имеет линию подачи газа к дополнительной секции (Н) конденсации, причем дополнительная секция (Н) конденсации выполнена с возможностью сообщения по текучей среде с секцией (D) очистки от пыли.
Изобретение в другом аспекте представляет способ модификации существующей установки производства мочевины, которая содержит секцию (А) синтеза и извлечения, которая сообщается по текучей среде с секцией (В) выпаривания, причем указанная секция выпаривания сообщается по текучей среде с секцией (С) конечной обработки и имеет линию подачи газа в секцию (Е) конденсации; причем указанная секция (С) конечной обработки имеет линию подачи газа в секцию (D) очистки от пыли; способ включает в себя стадию, на которой в установку добавляют дополнительный контур выпаривания и конденсации в соответствии с первым аспектом настоящего изобретения, при этом секцию (G) выпаривания, располагают ниже по потоку от секции (D) очистки от пыли, причем указанную дополнительную секцию (G) выпаривания располагают таким образом, чтобы она сообщалась по текучей среде с секцией (С) конечной обработки; при этом дополнительная секция (G) выпаривания имеет линию подачи газа к дополнительной секции (Н) конденсации, и дополнительную секцию (Н) конденсации располагают так, что она сообщается по текучей среде с секцией (D) очистки от пыли.
В еще одном аспекте изобретение предлагает применение дополнительного контура выпаривания и конденсации в соответствии с первым аспектом настоящего изобретения, проходящего от секции (D) очистки от пыли и к ней, для повышения мощности существующей установки производства мочевины, которая содержит секцию (А) синтеза и извлечения, которая сообщается по текучей среде с секцией (В) выпаривания, причем указанная секция выпаривания сообщается по текучей среде с секцией (С) конечной обработки и имеет линию подачи газа к секции (Е) конденсации; причем указанная секция (С) конечной обработки имеет линию подачи газа к секции (D) очистки от пыли.
Краткое описание чертежей
На фиг. 1 приведено схематическое изображение традиционной установки для производства мочевины;
на фиг. 2 приведено схематическое изображение установки для производства мочевины, модифицированной согласно варианту осуществления изобретения.
Осуществление изобретения
В широком смысле изобретение основано на разумном озарении целесообразности включения дополнительного рециркуляционного контура выпаривания и конденсации в способ. Дополнительный рециркуляционный контур выпаривания и конденсации, как определено, неожиданно снижает энергопотребление ниже по потоку от секции (Е) конденсации. Обычно ниже по потоку от секции конденсации (Е) находится секция (F) очистки технологического конденсата.
Дополнительный рециркуляционный контур выпаривания и конденсации предусмотрен за счет добавления второй секции (G) выпаривания и второй секции (Н) конденсации в установку. В частности, жидкости, полученные во второй секции конденсации, используют в секции (D) очистки от пыли.
Там, где в данном описании говорится о сообщении по текучей среде, - это относится к любому соединению между первой частью или секцией установки и второй частью или секцией установки, с помощью которого текучие среды, в частности жидкости, могут поступать из первой части установки во вторую часть установки. Такое сообщение по текучей среде обычно обеспечивается системами трубопроводов, шлангов или других хорошо известных специалисту устройств для транспортировки текучих сред.
Там, где в данном описании говорится о линиях подачи газа, - это относится к любому соединению между первой частью или секцией установки и второй частью или секцией установки, с помощью которого газ или пары, в частности водяные пары, могут поступать из первой части установки во вторую часть установки. Такие линии подачи газа обычно включают в себя системы трубопроводов или другие, хорошо известные специалисту устройства для транспортировки газов, при необходимости в условиях выше или ниже (вакуум) атмосферного давления.
Изобретение может применяться как для создания новых установок для производства мочевины (установок нового типа), так и для модернизации существующих установок производства мочевины.
В случае вновь построенной установки производства мочевины, необходимые капиталовложения для секции (F) очистки технологического конденсата значительно снижены благодаря мерам по изобретению, а именно, встраивания дополнительной секции (G) выпаривания и дополнительной секции (Н) конденсации, чтобы создать рециркуляционный контур выпаривания и конденсации, проходящий от секции очистки от пыли и к ней.
- 3 034476
Во вторую секцию (G) выпаривания подают раствор (9) мочевины, выпускаемый из секции (D) очистки от пыли. Эта вторая секция выпаривания, так же как и основная секция (В) выпаривания, может содержать один или несколько выпаривателей. В ней раствор (9) мочевины концентрируется, как правило, под вакуумом, до концентрации, которая позволяет осуществлять подачу концентрированного раствора (16) в качестве совместно подаваемого сырья в секцию (С) конечной обработки. Отходящий газ или отходящие газы (17) из второй секции выпаривания конденсируют во второй секции (Н) конденсации. Аналогично первой секции (Е) конденсации, эта вторая секция (Н) конденсации, как правило, будет содержать один или несколько кожухотрубных теплообменников, при этом охлаждение обеспечивается с помощью охлаждающей жидкости, чаще всего воды, с помощью паровых эжекторов для поддержания желаемого вакуума. Пар, необходимый для этих вакуумных эжекторов, показан как поток (S3) на фиг. 2. Однако здесь также может использоваться любая другая известная технологии для конденсации отходящих газов (17). Образующийся в результате конденсат (18) по существу не содержит аммиака, так что данный водный поток является отличным источником воды для использования в качестве водяной подачи в установку (D) очистки. В случае если количество воды (18) будет недостаточным для соответствия требуемому количеству воды в этой установке для очистки от пыли, тогда может быть добавлена добавочная вода (10). Эта добавочная вода (10) может поступать из секции (F) очистки технологического конденсата, однако также может использоваться и любой другой водный поток, при условии, что он не содержит каких-либо экологически неблагоприятных летучих компонентов.
Было обнаружено, что водный поток (18), полученный таким путем, не содержит полностью, или, во всяком случае, содержит в очень низкой концентрации, которая не ограничивает использование водного потока в качестве источника воды для секции очистки от пыли, аммиака или каких-либо других экологических неблагоприятных летучих компонентов. В результате, данный поток может быть направлен непосредственно в секцию очистки от пыли, минуя таким образом секцию (F) очистки технологического конденсата. Некоторое количество увлеченной мочевины может присутствовать в водном потоке (18), однако это не вредит процессу (D) очистки от пыли, и эта мочевина (присутствующая в жидкой форме) не приводит к какому-либо загрязнению отходящего газа (8). В результате, поток (12), подаваемый в секцию очистки технологического конденсата, уменьшается. В результате, количество пара, требуемое в данной секции очистки технологического конденсата, также уменьшается. Для установки производства мочевины нового типа размеры оборудования, необходимого в секции очистки технологического конденсата, также могут быть существенно уменьшены.
Изобретение также хорошо применимо в схеме модернизации или устранения узких мест существующей установки. Способы модернизации или устранения узких мест установок производства мочевины распространены в данной области техники. Основной целью такой модернизации или устранения узких мест существующей установки обычно является повышение производственной мощности такой существующей установки. В тех случаях, когда секция очистки технологического конденсата существующей установки представляет собой ограничивающий фактор при получении максимальной производительности, - применение изобретения несомненно приведет к увеличению доступного пространства в данной секции очистки технологического конденсата, что сделает возможным увеличение объема производства мочевины без использования дорогостоящих модификаций оборудования в секции очистки технологического конденсата. На тех установках, где максимально достижимая производственная мощность лимитирована другими ограничениями, - изобретение может по-прежнему использоваться для дополнительного повышения производственной мощности установки в дополнение к любым другим мерам для повышения производственной мощности установки за счет устранения или уменьшения указанных ограничений.
Таким образом, изобретение также предлагает способ модификации существующей установки производства мочевины, которая содержит секцию (А) синтеза и извлечения, которая сообщается по текучей среде с секцией (В) выпаривания, причем указанная секция выпаривания сообщается по текучей среде с секцией (С) конечной обработки и содержит линию подачи газа в секцию (Е) конденсации; указанная секция (С) конечной обработки имеет линию подачи газа в секцию (D) очистки от пыли; способ включает в себя стадию, на которой в установку добавляют дополнительный контур выпаривания и конденсации в соответствии с настоящим изобретением, при этом секцию (G) выпаривания, располагают ниже по потоку от секции (D) очистки от пыли, причем указанную дополнительную секцию (G) выпаривания располагают таким образом, что она сообщается по текучей среде с секцией (С) конечной обработки; при этом дополнительная секция (G) выпаривания имеет линию подачи газа к дополнительной секции (Н) конденсации, причем дополнительную секцию (Н) конденсации располагают так, что она сообщается по текучей среде с секцией (D) очистки от пыли.
В другом представляющем интерес варианте осуществления изобретение может применяться для повышения мощности существующей установки производства мочевины. Это применение включает в себя введение, как описано выше, дополнительного рециркуляционного контура выпаривания и конденсации, проходящего от секции (D) очистки от пыли и к ней.
Установки, разработанные или модифицированные в соответствии с изобретением, служат для производства мочевины. Без необходимости изменения общего процесса синтеза мочевины, изобретение
- 4 034476 также относится к новому способу производства мочевины, обладающему энергетическими преимуществами, связанными с использованием установки по изобретению.
Таким образом, установки производства мочевины, модифицированные в соответствии с настоящим изобретением могут функционированть по способу получения мочевины, включающему стадии, на которых: (а) осуществляют одну или несколько стадий синтеза и извлечения, на которых аммиак и диоксид углерода взаимодействуют с образованием мочевины, и на которых образуется содержащий мочевину водный раствор; (b) осуществляют стадию выпаривания, на которой вода выпаривается из водного раствора, полученного на стадии (а), с получением в результате содержащей мочевину концентрированной жидкости и фазы водяного пара; (с) подвергают содержащую мочевину концентрированную жидкость конечной обработке, приводящей к образованию твердой мочевины, при этом тепло отводят с помощью охлаждающего газа, такого как воздух; (d) подвергают охлаждающий газ очистке от пыли, при этом мочевина извлекается в водном потоке; (е) подвергают указанный водный поток выпариванию с получением в результате дополнительной содержащей мочевину концентрированной жидкости и потока пара, при этом выпаривание проводят на стадии выпаривания, отличной от стадии выпаривания (b), а дополнительную содержащую мочевину концентрированную жидкость затем направляют на стадию (с) конечной обработки, при этом пары, образующиеся в результате отдельной стадии выпаривания, направляют на отдельную стадию (f) конденсации, причем конденсат указанной отдельной стадии (f) конденсации используют на стадии (d) очистки от пыли.
Изобретение не ограничивается каким-либо определенным способом производства мочевины.
Часто используемым способом получения мочевины на основе стриппинг-процесса является способ стриппинга диоксида углерода, например, описанный в Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Vol. A27, 1996, pp 333-350. В данном способе за секцией синтеза следуют одна или несколько секций извлечения. Секция синтеза содержит реактор, стриппер, конденсатор и скруббер, в которых рабочее давление находится в диапазоне от 12 до 18 МПа, и предпочтительно, в диапазоне от 13 до 16 МПа. В секции синтеза раствор мочевины, выходящий из реактора мочевины, подается в стриппер, в котором большое количество непрореагировавших аммиака и диоксида углерода отделяются от водного раствора мочевины. Такой стриппер может быть кожухотрубным теплообменником, в котором раствор мочевины подают в верхнюю часть трубного пространства, и диоксид углерода, поданный для синтеза, добавляют в донную часть стриппера. В межтрубное пространство добавляют пар для нагревания раствора. Раствор мочевины выходит из теплообменника в донной части, тогда как паровая фаза выходит из стриппера в верхней части. Пар, покидающий указанный стриппер, содержит аммиак, диоксид углерода и небольшое количество воды. Указанный пар конденсируют в теплообменнике с падающей пленкой или в конденсаторе погружного типа, который может быть горизонтальным или вертикальным. Горизонтальный тип погружного теплообменника описан в Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Vol. A27, 1996, pp 333-350. Тепло, выделяющееся при экзотермической реакции конденсации карбамата в указанном конденсаторе, обычно используют для получения пара, который используют в расположенной ниже по потоку секции обработки мочевины для нагревания и концентрирования раствора мочевины. Поскольку конденсатор погружного типа характеризуется некоторым временем пребывания жидкости, часть реакции мочевины уже происходит в указанном конденсаторе. Образованный раствор, содержащий конденсированный аммиак, диоксид углерода, воду и мочевину, вместе с неконденсированным аммиаком, диоксидом углерода и инертным паром, направляют в реактор. В реакторе указанная выше реакция преобразования карбамата в мочевину приближается к равновесию. Молярное отношение аммиака к диоксиду углерода в растворе мочевины на выходе из реактора обычно составляет 2,5-4 моль/моль. Возможно также, что конденсатор и реактор объединены в одной единице оборудования. Пример такого оборудования описан в Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, Vol. A27, 1996, pp 333-350. Образованный раствор мочевины, выходящий из реактора мочевины, подают в стриппер, и инертный пар, содержащий неконденсированный аммиак и диоксид углерода, направляют в секцию очистки, работающей при аналогичном давлении, что и реактор. В этой секции очистки аммиак и диоксид углерода очищаются от инертного пара. Образованный раствор карбамата из расположенной ниже по потоку системы извлечения используют в качестве абсорбента в этой секции очистки. Раствор мочевины, покидающий стриппер в данной секции синтеза, требует концентрации мочевины по меньшей мере 45 мас.%, и предпочтительно по меньшей мере 50 мас.%, для обработки в одной единственной системе извлечения ниже по потоку от стриппера. Секция извлечения содержит нагреватель, газожидкостный сепаратор и конденсатор. Давление в данной секции извлечения находится в диапазоне от 200 до 600 кПа. В нагревателе секции извлечения основная масса аммиака и диоксида углерода отделяется от мочевины и водной фазы с помощью нагревания раствора мочевины. Обычно пар используют в качестве теплоносителя. Мочевина и водная фаза содержат небольшое количество растворенного аммиака и диоксида углерода, которые выходят из секции извлечения и направляются в расположенную ниже по потоку секцию обработки мочевины, где раствор мочевины концентрируется с помощью выпаривания воды из указанного раствора.
Другие способы и установки включают способы и установки, которые основаны на такой технологии, как процесс НЕС, разработанный Urea Casale, процесс ACES, разработанной Toyo Engineering Corporation, и процесс, разработанный Snamprogetti. Все эти и другие процессы могут использоваться до
- 5 034476 способа конечной обработки мочевины по изобретению.
Технологии конечной обработки мочевины, такие как приллирование и гранулирование, известны специалисту. Сделана ссылка, например, на Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 2010, глава 4.5 о мочевине.
Изобретение далее будет проиллюстрировано со ссылкой на следующие неограничивающие примеры и фигуры. На фигурах представлены схематические чертежи, показывающие технологические секции (обозначены буквами A-G) и потоки (пронумерованы). Состав потоков поясняется в приведенных ниже таблицах. Далее приводится пояснение условных обозначений: А. Секция (секции) синтеза и извлечения мочевины; В. Основная секция выпаривания; С. Секция конечной обработки; D. Очистка от пыли; Е. Секция конденсации; F. Секция очистки технологического конденсата; G. Вторая секция выпаривания; Н. Вторая секция конденсации.
Пример 1.
Установка производства мочевины нового типа для производства 100 т/ч твердой мочевины построена по схеме на фиг. 1. Потоки в данной установке приводятся в табл. 1. Подача (12) к секции очистки технологического конденсата составляет 43130 кг/ч. Для очистки данного технологического конденсата в секции (F) очистки технологического конденсата требуется в целом 11708 кг/ч пара (S2).
Таблица 1
Поток: Фаза Мочевина NH3 СО2 Н2О N2 02 ВСЕГО Темп.
кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч С
1 газовая 73134 73134 40
2 жидкая 56603 56603 25
3 жидкая 100211 2893 1377 33262 137743 80
4 жидкая 104800 4367 109167 140
5 твердая 99800 200 100000 50
6 газовая 651950 198050 850000 30
7 газовая 4167 651950 198050 859167 95
8 газовая 37265 651950 198050 887265 45
9 жидкая 5000 7500 12500 45
10 жидкая 40598 40598 40
11 газовая 2893 1377 36396 41077 135
12 жидкая 411 2893 1377 38450 43130 40
13 жидкая 3126 1678 3203 8007 60
14 жидкая 46832 46832 40
15 жидкая 6233 6233 40
газовая
S1 (пар) 2054 2054 150
газовая
S2 (пар) 11708 11708 150
Построена установка производства мочевины нового типа для аналогичного производства 100 т/ч с использованием схемы в соответствии с изобретением (фиг. 2). Потоки в этом способе показаны в табл. 2. Как можно видеть из данной таблицы, теперь только 9153 кг/ч пара (S2) необходимо в секции (F) очистки технологического конденсата.
Таблица 2
Поток: Фаза Мочевина NH3 СО2 Н2О N2 02 ВСЕГО Темп.
кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч Кг/ч кг/ч кг/ч
1 газовая 73134 73134 40
2 жидкая 56603 56603 25
3 жидкая 100136 2889 1376 33172 137573 80
4 жидкая 99800 4158 103958 140
- 6 034476
5 твердая 99800 200 100000 50
6 газовая 651950 198050 850000 30
7 газовая 4167 651950 198050 859167 95
8 газовая 37265 651950 198050 887265 45
9 жидкая 5075 7612 12687 45
10 жидкая 32933 32933 40
11 газовая 2889 1376 29013 33614 135
12 жидкая 336 2889 1376 30694 35295 40
13 жидкая 3080 1622 3134 7836 60
14 жидкая 36612 36612 40
15 жидкая 3679 3679 40
16 жидкая 5000 208 5208 140
17 газовая 7404 7479 135
18 жидкая 75 7778 7853 40
газовая
S1 (пар) 1681 1681 150
газовая
S2 (пар) 9153 9153 150
газовая
S3 (пар) 374 374 150
Пример 2.
Существующая установка производства мочевины, построенная по схеме фиг. 1, производит 100 т/ч твердой мочевины. Потоки в данной установке приведены в табл. 1. В данной установке секция (F) очистки технологического конденсата является ограничивающим фактором в достижении максимально возможной производственной мощности: если производственная мощность превышает 100 т/ч, тогда поток 12 превышает 43130 кг/ч, что приводит в данной установке к захлебыванию одной из колонн в секции очистки технологического конденсата.
В данной установке (малая) вторая секция (G) выпаривания и (малая) секция (F) конденсации добавлены в соответствии со схемой изобретения (фиг. 2). Потоки в способе после данной модернизации приведены в таблице 3. Как можно видеть из таблицы, мощность (5) установки может быть увеличена до 122 т/ч при той же величине потока (12) технологического конденсата, что и раньше (43130 кг/ч), в результате чего не происходит захлебывания колонны при очистке технологического конденсата в связи с возросшей производственной мощностью установки. Таким образом, при устранении узких мест установки производственная мощность составила 122% от первоначальной максимальной мощности установки.
- 7 034476
Таблица 3
Поток: Фаза Мочевина NH3 СО2 Н2О N2 02 ВСЕГО Темп.
кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч кг/ч С
1 газовая 89368 89368 40
2 жидкая 69167 69167 25
3 жидкая 122365 3530 1681 40535 168111 80
4 жидкая 121954 5081 127035 140
5 твердая 121954 244 122198 50
6 газовая 796671 242014 1038685 30
7 газовая 6110 5092 796671 242014 1049886 95
8 газовая 45537 796671 242014 1084222 45
9 жидкая 6201 9302 15503 45
10 жидкая 40243 40243 40
11 газовая 411 3530 1681 35454 41076 135
12 жидкая 411 3530 1681 37508 43130 40
13 жидкая 3763 1982 3830 9576 60
14 жидкая 44739 44739 40
15 жидкая 4496 4496 40
16 жидкая 6110 255 6364 140
17 газовая 91 9047 9139 135
18 жидкая 91 9504 9596 40
S1 газовая(пар) 2054 2054 150
S2 газовая(пар) 11185 11185 150
S3 газовая(пар) 457 457 150
Примечание к табл. 1, 2 и 3: как принято в технологии производства мочевины, карбамат аммония в данных таблицах приведен в виде его составляющих (NH3 и CO2). Следует отметить, что в жидких потоках большая часть CO2, перечисленного в таблицах, фактически присутствует в виде карбамата аммония.

Claims (1)

  1. Способ модификации существующей установки производства мочевины, которая содержит секцию (А) синтеза и извлечения, которая сообщается по текучей среде с расположенной ниже по потоку секцией (В) выпаривания, причем указанная секция выпаривания сообщается по текучей среде с расположенной ниже по потоку секцией (С) конечной обработки и имеет линию подачи газа в расположенную ниже по потоку секцию (Е) конденсации; причем указанная секция (Е) конденсации сообщается по текучей среде по линии водного раствора (12) с расположенной ниже по потоку секцией (F) очистки технологического конденсата; причем указанная секция (С) конечной обработки имеет линию подачи газа в расположенную ниже по потоку секцию (D) очистки от пыли; где способ включает в себя стадию, на которой в установку добавляют дополнительный контур выпаривания и конденсации, содержащий дополнительную секцию (G) выпаривания и дополнительную секцию (Н) конденсации, при этом указанную дополнительную секцию (G) выпаривания располагают ниже по потоку от секции (D) очистки от пыли, причем указанную дополнительную секцию (G) выпаривания располагают таким образом, чтобы она сообщалась по текучей среде с расположенной ниже по потоку секцией (С) конечной обработки; при этом дополнительная секция (G) выпаривания имеет линию подачи газа к расположенной ниже по потоку дополнительной секции (Н) конденсации, и дополнительную секцию (Н) конденсации располагают так, что она сообщается по текучей среде с расположенной ниже по потоку секцией (D) очистки от пыли.
EA201790654A 2012-05-03 2013-05-02 Дополнительный контур выпаривания и конденсации для установки производства мочевины, способ модификации существующей установки производства мочевины с его использованием и его применение EA034476B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12166575 2012-05-03

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EA201790654A2 EA201790654A2 (ru) 2017-07-31
EA201790654A3 EA201790654A3 (ru) 2017-11-30
EA034476B1 true EA034476B1 (ru) 2020-02-12

Family

ID=48468718

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201790654A EA034476B1 (ru) 2012-05-03 2013-05-02 Дополнительный контур выпаривания и конденсации для установки производства мочевины, способ модификации существующей установки производства мочевины с его использованием и его применение
EA201401210A EA027675B1 (ru) 2012-05-03 2013-05-02 Способ и установка получения мочевины

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201401210A EA027675B1 (ru) 2012-05-03 2013-05-02 Способ и установка получения мочевины

Country Status (11)

Country Link
US (2) US9458098B2 (ru)
EP (2) EP2844640B1 (ru)
JP (2) JP6306571B2 (ru)
CN (2) CN110003056A (ru)
AP (1) AP3832A (ru)
CA (1) CA2871771C (ru)
EA (2) EA034476B1 (ru)
PE (1) PE20142347A1 (ru)
PL (1) PL2844640T3 (ru)
UA (1) UA115143C2 (ru)
WO (1) WO2013165245A1 (ru)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITMI20130847A1 (it) * 2013-05-24 2014-11-25 Saipem Spa Metodo e sistema per il recupero di solfato di ammonio da un flusso gassoso di un impianto urea
GB2555726B (en) * 2015-04-01 2020-05-13 Toyo Engineering Corp Urea production method
JP6851869B2 (ja) 2017-03-17 2021-03-31 東洋エンジニアリング株式会社 尿素の造粒方法
EP3398935A1 (en) * 2017-05-05 2018-11-07 Casale Sa Process and plant for the synthesis of urea
PL3652152T3 (pl) * 2017-07-14 2022-01-31 Stamicarbon B.V. Instalacja i sposób obróbki końcowej mocznika i oczyszczania gazów odlotowych
AU2018366077B2 (en) * 2017-11-10 2021-07-08 Stamicarbon B.V. Urea production process and plant
EP3768417A1 (en) 2018-03-23 2021-01-27 thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH Divided perforated plate for fluid bed granulator or cooler
EP3560907B1 (en) 2018-04-23 2021-01-06 thyssenkrupp Fertilizer Technology GmbH Urea production plant and scrubbing system
WO2019215193A1 (en) 2018-05-08 2019-11-14 Thyssenkrupp Fertilizer Technology Gmbh Internal cooling system for fluid-bed granulation plants
DE102018210921A1 (de) 2018-07-03 2019-08-14 Thyssenkrupp Ag Vermeidung von VOC und HAP Emissionen aus dem Entgaser von Synthesegas verarbeitenden Anlagen
DE102019118702A1 (de) 2019-07-10 2021-01-14 Thyssenkrupp Ag Reduzierung der biuretgeneration in der harnstoffproduktion
EP3782979A1 (en) * 2019-08-20 2021-02-24 Yara International ASA Preparation of urea solution and facility to do so
DE102019216931A1 (de) 2019-11-04 2021-05-06 Thyssenkrupp Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Harnstoffgranulat
JP7277672B2 (ja) 2019-12-30 2023-05-19 スタミカーボン・ベー・フェー 尿素仕上げからのアンモニア除去
CN114901373B (zh) * 2019-12-30 2022-12-23 斯塔米卡邦有限公司 使用多个蒸发器的尿素生产
US11420937B2 (en) 2019-12-30 2022-08-23 Stamicarbon B.V. Urea plant with chilled condensation section
DE102021202869A1 (de) 2021-03-24 2022-09-29 Thyssenkrupp Ag Anlage und Verfahren zur Herstellung von Harnstoffgranulat
US12103905B2 (en) 2021-04-07 2024-10-01 Casale Sa Urea production process and plant
CN113101682B (zh) * 2021-05-28 2023-03-24 新疆心连心能源化工有限公司 减少蒸发掉缩合物稳定尿素生产的装置及处理方法
LU102914B1 (de) * 2022-02-18 2023-08-18 Thyssenkrupp Ind Solutions Ag Optimierte Prozesskondensataufbereitung
WO2023156360A1 (de) * 2022-02-18 2023-08-24 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Optimierte prozesskondensataufbereitung
WO2024112197A1 (en) * 2022-11-22 2024-05-30 Stamicarbon B.V. Multiproduct low biuret urea production

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4256662A (en) * 1980-01-18 1981-03-17 Gorlovsky David M Process for producing urea
US4613697A (en) * 1982-06-08 1986-09-23 Montedison S.P.A. Process for the displacement to the gaseous phase of the excess of NH3
US5176800A (en) * 1989-12-29 1993-01-05 Ammonia Casale S.A. Process for the modernization of existing urea plants and a modernized urea plant
US20070287863A1 (en) * 2004-08-10 2007-12-13 Urea Casale, S.A. Process for Urea Production from Ammonia and Carbon Dioxide

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3232983A (en) 1960-01-08 1966-02-01 Pullman Inc Urea synthesis
JPS555977B2 (ru) * 1974-05-14 1980-02-12
JPS56110663A (en) * 1980-02-04 1981-09-01 Mihairouitsuchi Goru Debitsudo Manufacture of urea
IT1163783B (it) * 1983-07-14 1987-04-08 Montedison Spa Processo per la produzione di urea con bassi consumi di vapore
CN1039413C (zh) * 1993-09-16 1998-08-05 中国化学工程总公司 新汽提循环法尿素生产方法及其装置
ZA96686B (en) * 1995-02-01 1996-08-16 Urea Casale Sa Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption
US5663957A (en) 1995-07-12 1997-09-02 Ericsson Inc. Dual mode satellite/cellular terminal
JP2000001466A (ja) 1998-06-12 2000-01-07 Toyo Eng Corp 排ガス中の尿素ダスト及びアンモニアの回収・利用方法
CN1150163C (zh) * 2000-12-05 2004-05-19 中国寰球工程公司 尿素工艺冷凝液深度水解解吸新工艺
NL1020388C2 (nl) * 2002-04-15 2003-10-17 Dsm Nv Werkwijze voor de bereiding van ureum.
NL1021637C2 (nl) 2002-07-29 2004-01-30 Dsm Nv Werkwijze voor het vergroten van de capaciteit van een ureumfabriek.
NO326272B1 (no) * 2004-07-01 2008-10-27 Yara Int Asa Fremgangsmate for produksjon av gjodningsmiddel som inneholder urea og ammoniumsulfat
NL1026607C2 (nl) * 2004-07-07 2006-01-10 Dsm Ip Assets Bv Werkwijze voor de bereiding van ureum.
US8367867B2 (en) * 2007-10-04 2013-02-05 Urea Casale S.A. Process and plant for urea production
EP2192099A1 (en) * 2008-11-28 2010-06-02 Uhde Fertilizer Technology B.V. Urea granulation process with an acidic scrubbing system and the subsequent integration of ammonium salt into urea granules
IT1395383B1 (it) 2009-09-09 2012-09-14 Saipem Spa Metodo di separazione di ammoniaca e diossido di carbonio da soluzioni acquose
EP2301917A1 (en) * 2009-09-16 2011-03-30 Stamicarbon B.V. Removal of urea and ammonia from exhaust gases
CN102167412B (zh) * 2011-04-08 2013-01-30 吉林化工学院化工分离技术开发中心 一种高效复合式尿素废液深度水解解吸塔

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4256662A (en) * 1980-01-18 1981-03-17 Gorlovsky David M Process for producing urea
US4613697A (en) * 1982-06-08 1986-09-23 Montedison S.P.A. Process for the displacement to the gaseous phase of the excess of NH3
US5176800A (en) * 1989-12-29 1993-01-05 Ammonia Casale S.A. Process for the modernization of existing urea plants and a modernized urea plant
US20070287863A1 (en) * 2004-08-10 2007-12-13 Urea Casale, S.A. Process for Urea Production from Ammonia and Carbon Dioxide

Also Published As

Publication number Publication date
EA027675B1 (ru) 2017-08-31
JP6306571B2 (ja) 2018-04-04
JP2018052986A (ja) 2018-04-05
EP2844640A1 (en) 2015-03-11
AP3832A (en) 2016-09-30
US9732033B2 (en) 2017-08-15
EA201401210A1 (ru) 2015-04-30
EP2844640B1 (en) 2018-08-29
US20160362360A1 (en) 2016-12-15
JP2015520741A (ja) 2015-07-23
CA2871771C (en) 2018-04-03
PL2844640T3 (pl) 2018-12-31
CN104284883A (zh) 2015-01-14
EP3459932A1 (en) 2019-03-27
WO2013165245A1 (en) 2013-11-07
EA201790654A3 (ru) 2017-11-30
AP2014008080A0 (en) 2014-11-30
CN110003056A (zh) 2019-07-12
CA2871771A1 (en) 2013-11-07
UA115143C2 (uk) 2017-09-25
PE20142347A1 (es) 2015-01-30
US9458098B2 (en) 2016-10-04
US20150133690A1 (en) 2015-05-14
EA201790654A2 (ru) 2017-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA034476B1 (ru) Дополнительный контур выпаривания и конденсации для установки производства мочевины, способ модификации существующей установки производства мочевины с его использованием и его применение
CA2933474C (en) Integrated production of urea and melamine
CA3022952C (en) Urea production with controlled biuret
HU180579B (en) Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine
CN117222620A (zh) 合成尿素和三聚氰胺的方法和装置
WO2016099269A1 (en) Process for urea production
EP2521710B1 (en) A urea stripping process for the production of urea
UA123549C2 (uk) Контролювання кількості біурету, що виробляється під час виробництва карбаміду
CN108602784B (zh) 改造高压三聚氰胺设备的方法
JPS5867661A (ja) 尿素合成法
WO2016124413A1 (en) Method for revamping a high pressure melamine plant
US12103905B2 (en) Urea production process and plant
US20240327358A1 (en) Coupled urea melamine plant

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM KG TJ