EA015416B1 - Удаление триоксида серы из потока топочного газа - Google Patents

Удаление триоксида серы из потока топочного газа Download PDF

Info

Publication number
EA015416B1
EA015416B1 EA200800829A EA200800829A EA015416B1 EA 015416 B1 EA015416 B1 EA 015416B1 EA 200800829 A EA200800829 A EA 200800829A EA 200800829 A EA200800829 A EA 200800829A EA 015416 B1 EA015416 B1 EA 015416B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
flue gas
additive
sorbent
gas stream
trona
Prior art date
Application number
EA200800829A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200800829A1 (ru
Inventor
Джон Мазиук
Расик Райтхатха
Original Assignee
Солвей Кемикалз, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Солвей Кемикалз, Инк. filed Critical Солвей Кемикалз, Инк.
Publication of EA200800829A1 publication Critical patent/EA200800829A1/ru
Publication of EA015416B1 publication Critical patent/EA015416B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Способ удаления SOиз потока топочного газа, имеющего повышенное содержание SO, образованного вследствие работы системы удаления NO, включающий в себя инжекцию сорбирующего состава в поток топочного газа. Сорбирующий состав включает в себя добавку и натриевый сорбент, такой как механически очищенная трона или бикарбонат натрия. Добавку выбирают из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей. Концентрация SOв потоке топочного газа снижена, а образование жидкофазного продукта реакции NaHSOминимизировано.

Description

Настоящее изобретение относится к очистке газов, а конкретнее - к способу очистки топочных газов, которые содержат токсичные газы, такие как 8О3.
8О3 является токсичным газом, который получают в результате сжигания серосодержащего топлива. 8О3, когда он присутствует в топочном газе, может образовывать кислотные пары, которые конденсируются в электростатических осадителях, трубопроводах или пылеуловительных камерах, вызывая коррозию. При таких низких концентрациях 8О3, как 5-10 промиль, отходящий газ также может привести к белым, синим, пурпурным или черным контурам выхлопных газов, полученным вследствие охлаждения горячих дымовых газов в более холодном атмосферном воздухе.
Работы по снижению газообразных выбросов ΝΌΧ, выпускаемых из энергетических установок, работающих на каменном угле, с помощью селективных каталитических реакторов (СКР) привели к неожиданным последствиям, связанным с окислением 8О3 до 8О3, и, следовательно, к общему повышению выбросов 8О3. В СКР используют катализатор (обычно пятиокись ванадия) для преобразования ЫОХ в Ν2 и Н2О с добавлением ΝΗ3, но существует также незапланированное окисление 8О2 до 8О3. Хотя более высокие концентрации дымового 8О3 считаются все еще относительно низкими, выбросы иногда могут приводить к образованию очень заметного вторичного шлейфа, который, будучи неконтролируемым, тем не менее, многими воспринимается как проблематичный. Усилия по снижению 8О3 до уровней, при которых вторичный шлейф 8О3 перестает быть видимым, могут препятствовать частичному накоплению 8О3 на установках, в которых использованы электростатические осадители (ЭСО). 8О3 в топочном газе абсорбируется на частицах летучей золы и снижает удельное сопротивление летучей золы, таким образом, способствуя поглощению частиц электростатическими осадителями за счет электростатических средств. В некоторые установки в настоящее время вводят 8О3 для снижения удельного сопротивления летучей золы, когда электросопротивление очень высоко.
8О3 реагирует с водяным паром в трубопроводах для топочных газов энергоустановки, работающей на каменном угле, и образует парообразную Н28О4. Часть ее конденсируется в воздухонагревательных секциях. Другая часть сернокислотного пара может конденсироваться в трубопроводе, если температура в трубопроводе слишком низка, что, таким образом, приводит к коррозии трубопровода. Оставшийся кислотный пар конденсируется либо при охлаждении газового шлейфа при его контактировании с относительно холодной атмосферой, или при использовании скрубберов с водяным орошением для обессеривания топочного газа (ДТГ) в зоне охлаждения скруббера. Быстрое охлаждение кислотного пара в колонне ДТГ приводит к образованию мелкодисперсного кислотного тумана. Капельки часто бывают слишком мелкодисперсными для их абсорбирования в колонне ДТГ или для их поглощения туманоуловителем. Таким образом, удаление 8О3 колоннами ДТГ может быть очень ограниченным. Если уровни серной кислоты, испускаемой из выводной трубы, очень высоки, то появляется вторичный газовый шлейф.
Для удаления 8О3 и других газов из топочного газа была использована инжекция сухого сорбента (ИСС) с различными сорбентами. Однако ИСС ранее применяли при температурах ниже примерно 370°Е, поскольку материал оборудования, например фильтровальные среды, не может выдержать более высокие температуры. Кроме того, многие сорбирующие материалы спекаются или плавятся при температурах выше примерно 400°Е, что делает их менее эффективными при удалении газов. Другая проблема состоит в том, что при определенных условиях, связанных с температурой и концентрацией газа, продукты реакции многих сорбирующих материалов прилипают к оборудованию и трубопроводам, что требует частой очистки технологического оборудования.
Согласно одной особенности изобретения способ удаления 8О3 из потока топочного газа, имеющего повышенные содержания 8О3, созданного вследствие работы систем удаления NОx, включает в себя инжекцию сорбирующего состава в поток топочного газа.
Сорбирующий состав включает в себя добавку и натриевый сорбент, такой как механически очищенная трона или бикарбонат натрия. Добавку выбирают из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей. Концентрация 8О3 в потоке топочного газа снижается, и образование жидкофазного продукта реакции NаΗ8О4 минимизируется.
Согласно другой особенности изобретения способ подачи сухого сорбента для инжекции топочного газа включает в себя обеспечение троны. Состав сорбента формируется путем комбинирования троны и добавки, выбранной из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей. Сорбирующий состав транспортируют в сосуде к месту осуществления инжекции в топочный газ. Сорбирующий состав выгружают из сосуда и инжектируют в поток топочного газа. Достаточные количества добавки комбинируют с троной для повышения способности сорбирующего состава к вытеканию из сосуда.
Вышеупомянутые абзацы были приведены в качестве общего введения и не должны рассматриваться в качестве ограничения объема следующей формулы изобретения. Предпочтительные варианты воплощения настоящего изобретения, наряду с дополнительными преимуществами, будут лучше поняты при рассмотрении следующего подробного описания, приведенного в сочетании с прилагаемыми чертежами.
Фиг. 1 представляет собой фазовую диаграмму, показывающую продукты реакции троны с 8О3 в
- 1 015416 зависимости от температуры топочного газа и концентрации 8О3.
Фиг. 2 представляет собой схему одного варианта воплощения системы обессеривания топочного газа.
Изобретение описано со ссылкой на чертежи, в которых одинаковые элементы обозначены одинаковыми номерами. Взаимодействие и функционирование различных элементов по данному изобретению будут более понятны из следующего подробного описания. Однако варианты воплощения настоящего изобретения, описанные ниже, приведены только в качестве примера, и изобретение не ограничено вариантами воплощения, проиллюстрированными в чертежах.
В качестве дешевой альтернативы системе сухого распыления или системе скрубберов с водяным орошением для удаления 8О3 была использована инжекция сухого сорбента (ИСС). В процессе ИСС сорбент сохраняют и инжектируют в сухом состоянии в дымоход, где он реагирует с кислотным газом. В некоторых условиях обработки, продукт реакции сорбента и кислотного газа представляет собой липкую золу. Липкая зола может прилипать к технологическому оборудованию и трубопроводам, в результате чего требуется частая очистка. Таким образом, было бы выгодно разработать процесс, который минимизирует количество липкой золы, получаемой в виде продукта реакции.
Конкретный сорбент, который можно использовать при удалении 8О3, представляет собой трону. Трона - это минерал, который содержит примерно 85-95% сесквикарбоната натрия (Иа2СО3-ИаНСО3-Н2О). Крупное отложение минеральной троны обнаружено в юго-западном Вайоминге вблизи Грин-Ривер. В целях настоящего документа, термин трона включает в себя другие источники сесквикарбоната натрия. Другой сорбент, который можно использовать, представляет собой бикарбонат натрия. Термин топочный газ включает в себя выхлопные газы из процессов сгорания любого рода (включая сгорание каменного угля, нефти, природного газа и т.д.). Топочный газ обычно включает в себя кислотные газы, такие как 8О2, НС1, 8О3 и ИОХ.
При нагреве выше 275°Р сесквикарбонат натрия претерпевает быстрое прокаливание содержащегося в нем бикарбоната натрия до карбоната натрия, как показано в следующем уравнении реакции:
[йа2СО3 *ИаНСОз· 2Н2О] ->ЗНа2СО3+5Н2О+СО2
Бикарбонат натрия претерпевает сходную реакцию при повышенных температурах
2ИаНС03^ЗМа2СО3 + Н2О+С02
Предпочтительная химическая реакция реакционного соединения с 8О3 представлена ниже Ка2С0з+ЗОз-Д1а2504+СО2
Однако в некоторых условиях могут возникать нежелательные реакции, в результате которых образуется гидросульфат натрия. При неполном прокаливании сесквикарбоната натрия или бикарбоната натрия перед реакцией с 8О3 возникают следующие реакции:
МаНСОз + 30з-*ИаН$О4+50з
При некоторых условиях бисульфат натрия образуется в результате другой нежелательной реакции, представленной ниже
Ма2СОз+28Оз+Н20-»2НаНЗО4+СО2
Бисульфат натрия является кислой солью с низкой температурой плавления и нестабилен при высоких температурах, разлагаясь, как показано в следующей реакции:
2ИаН304^На23207
Тип продукта реакции Иа2СО3 и 8О3 зависит от концентрации 8О3 и температуры топочного газа. Фиг. 1 представляет собой фазовую диаграмму, показывающую типичные продукты реакции троны с 8О3, как функцию температуры топочного газа и концентрации 8О3. В частности, выше определенной концентрации 8О3 продуктом реакции может быть твердый ИаН8Од, жидкий ИаН8Од, Иа28Од или №282О- в зависимости от температуры.
Жидкий ИаН8Од является особо нежелательным, поскольку он клейкий и стремится прилипать к технологическому оборудованию и, таким образом, также вызывает прилипание к оборудованию других частиц, таких как летучая зола. Таким образом, является желательным запускать процесс в эксплуатацию при условиях, когда количество жидкого продукта реакции ИаН8Од минимизировано. Граница между жидким ИаН8Од и твердым Иа28Од при температуре выше 370°Р может быть выражена уравнением 1д[8О3]=0,009135Т-2,д56, где 1д|8О3| представляет собой десятичный логарифм концентрации 8О3, взятой в промилле, а Т - это температура топочного газа в °Р. Таким образом, когда трону инжектируют в топочный газ при температурах примерно 370-525°Р и при концентрации 8О3 выше количества, определяемого уравнением 1од[8О3]=0,009135Т-2,д56, образуется жидкофазный продукт реакции ИаН8Од.
Было обнаружено, что использование сорбирующего состава, включающего в себя механически очищенную трону и добавку, минимизирует содержание клейкой золы, образованной в ходе процесса. Вместо троны можно использовать бикарбонат натрия. Добавку выбирают из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей. Является предпочтительным, чтобы добавка включала в себя карбонат магния, карбонат кальция или их смеси, а наиболее предпочтительно карбонат кальция. Является предпочтительным, чтобы добавка составляла 0,1-5
- 2 015416 мас.%, наиболее предпочтительно, 0,5-2 мас.% троны или другого натриевого сорбента. Сорбирующий состав инжектируют в поток топочного газа. Сорбирующий состав поддерживают в контакте с топочным газом в течение времени, достаточного для того, чтобы часть сорбирующего состава прореагировала с частью 8О3 для снижения концентрации 8О3 в потоке топочного газа. Является предпочтительным, чтобы образование жидкофазного продукта реакции №1Н8О4 было минимизировано, чтобы количество образованной клейкой золы было минимально. Если не ограничиваться рамками теории, можно предполагать, что добавка реагирует с Н28О4, присутствующей в потоке топочного газа с ее последующим удалением из него, минимизируя, таким образом, получение жидкофазного №1Н8О4.
Таким образом, система может функционировать в диапазоне температур и концентраций 8О3, при которых жидкофазный NаН8Ο4 может быть образован при отсутствии добавки. В одном варианте воплощения температура топочного газа, при которой инжектируют трону, составляет примерно 370500°Е. Является предпочтительным, чтобы температура топочного газа составляла более примерно 370°Е, а более предпочтительно более примерно 385°Е. Является предпочтительным, чтобы температура топочного газа составляла менее примерно 500°Е, более предпочтительно менее примерно 450°Е, а наиболее предпочтительно менее примерно 415°Е. Наиболее предпочтительным является, чтобы температура топочного газа составляла примерно 385-415°Е. В качестве альтернативы температурный диапазон можно выразить в виде функции концентрации 8О3. Таким образом, процесс может функционировать при температуре и концентрации 8О3, при которых 1од[8О3]>0,009135Т-2,456, где [8О3] является концентрацией 8О3 в промилле, а Т является температурой топочного газа в °Е.
Концентрация 8О3 в обрабатываемом потоке топочного газа, как правило, составляет по меньшей мере примерно 3 промилле и обычно бывает равна примерно 10-200 промилле. Является предпочтительным, чтобы желаемая выходная концентрация 8О3 в газовыводящей трубе составляла менее примерно 50 промилле, более предпочтительно менее примерно 20 промилле, еще более предпочтительно менее примерно 10 промилле и наиболее предпочтительно менее примерно 5 промилле. Побочный продукт реакции собирают вместе с клейкой золой.
Трона подобно большинству щелочных реагентов будет иметь тенденцию интенсивнее реагировать сначала с более сильными кислотами в газовом потоке, а затем, по истечении некоторого времени пребывания, она будет реагировать с более слабыми кислотами. Такие составляющие газа, как НС1 и 8О3, образуют сильные кислоты, и трона будет реагировать с этими кислотами более интенсивно, чем со слабыми кислотами, такими как полученные на основе 8О2. Таким образом, инжектированное реакционное соединение можно использовать для селективного удаления 8О3 без существенного снижения содержания 8О2 в потоке топочного газа.
Схематическое изображение одного варианта воплощения процесса показано на фиг. 2. В печь или камеру 10 сгорания подают топливо 12, такое как каменный уголь, и воздух 14 для сжигания топлива 12. Из камеры 10 сгорания газообразные продукты сгорания направляют в теплообменник или воздухоподогреватель 30. Для снижения температуры топочного газа можно инжектировать окружающий воздух
32. Для удаления NΟx-газов можно использовать установку 20 селективного каталитического восстановления (СКВ). Для создания обходного пути газа вокруг устройства СКВ можно открыть обводной 22 воздушный канал. Выход из теплообменника или воздухоподогревателя 30 соединяют с устройством 50 для сбора частиц. Устройство 50 для сбора частиц удаляет частицы, образованные в ходе процесса сгорания, например летучую золу, из топочного газа перед соединением устройства со скрубберным сосудом 54 для водяного орошения, а затем с газовыводящей 6 трубой для удаления воздуха из топливной системы. Устройство 50 для сбора частиц может представлять собой электростатический осадитель (ЭСО). Для удаления твердых частиц можно использовать и другие типы устройств для сбора частиц, такие как тканевый пылеуловитель. Тканевый пылеуловитель содержит фильтры для отделения частиц, полученных в ходе процесса сгорания, от топочного газа.
Система удаления 8О3 включает в себя источник 40 реакционного соединения. Реакционное соединение выбирают из сесквикарбоната натрия, бикарбоната натрия и кальцинированной соды. Является предпочтительным, чтобы реакционное соединение было обеспечено в виде частиц со средним размером примерно 10-40 мкм, наиболее предпочтительно примерно 24-28 мкм. Средний размер частиц добавки обычно может быть примерно того же размера, что и у частиц троны, предпочтительно примерно 10-25 мкм. Является предпочтительным, чтобы сорбирующий состав имел гранулированную форму.
Подходящий источник троны - трона Т-200®, которая представляет собой рудный продукт в виде механически очищенной троны, выпускаемой 8о1уау СНстКаИ Трона Т-200® содержит примерно 97,5% сесквикарбоната натрия и имеет средний размер частиц примерно 24-28 мкм. Система может также включать в себя шаровую мельницу тонкого помола или другой тип мельницы для снижения и/или, иначе говоря, регулирования размера частиц троны или другого реакционного соединения.
Также было обнаружено, что добавка может улучшить свойства потока троны при ее добавлении к ней. Способ подачи сухого сорбента для его инжекции в топочный газ включает в себя комбинирование добавки и троны для образования сорбирующего состава. Добавка может представлять собой карбонат магния, карбонат кальция, гидроксид магния, гидроксид кальция и их смеси. Сорбирующий состав
- 3 015416 транспортируют в сосуде к месту осуществления инжекции в топочный газ. Сорбирующий состав выгружают из сосуда и инжектируют в поток топочного газа, в котором с троной скомбинировано достаточное количество добавки, что приводит к повышению способности сорбирующего состава к вытеканию из сосуда.
Сорбирующий состав перемещают из источника 40 сорбирующего состава в инжектор 42. Сорбирующий состав можно перемещать пневматически или любым другим подходящим способом. Как показано на фиг. 2, устройство 42 для инжекции вводит сорбирующий состав в секцию 44 трубопровода для топочного газа, которая расположена в местоположении выше по потоку относительно входа пылеуловителя и предпочтительно ниже по потоку относительно выхода теплообменника. Является предпочтительным, чтобы система инжекции была спроектирована таким образом, чтобы можно было максимизировать контакт сорбирующего состава с 8О3 в потоке топочного газа. Для введения сорбирующего состава в газопровод можно использовать устройство для инжекции любого типа. Например, инжекцию можно осуществлять непосредственно с помощью аэратора с пневмоприводом.
Процесс не требует оборудования для суспензии или корпуса реактора, если реакционное соединение хранится и инжектируется в сухом состоянии в газопровод 44, где оно реагирует с кислотным газом. Однако можно также использовать процесс, включающий в себя увлажнение топочного газа или влажную инжекцию реакционного соединения. Дополнительно частицы можно собирать во влажном состоянии с помощью существующего сосуда 54 скруббера с водяным орошением, и этот процесс необходимо использовать для скрубберной очистки кислотного пара. В частности, система обессеривания топочного газа может функционировать таким образом, чтобы удаление 8О3 осуществлялось путем инжекции реакционного соединения вместе с 8О3, тогда как большая часть 8О2 удаляется скруббером 54 с водяным орошением.
Способ можно также видоизменять для регулирования температуры топочного газа. Например, температуру в верхней части потока троны можно регулировать для получения желательной температуры топочного газа в месте, где вводят реакционное соединение.
Дополнительно атмосферный воздух 32 можно вводить в поток топочного газа для снижения температуры топочного газа, и, кроме того, температуру топочного газа контролируют в месте инжекции реакционного соединения. Другие возможные способы регулирования температуры топочного газа включают в себя использование теплообменников и/или воздухоохладителей. В процессе можно также варьировать местоположение места инжекции троны, или же в процессе может быть предусмотрено несколько местоположений для инжекции реакционного соединения.
Для достижения обессеривания является предпочтительным, чтобы реакционное соединение инжектировали при такой скорости относительно скорости потока 8О3, чтобы можно было обеспечить нормализованное стехиометрическое соотношение (НСС) натрия и серы, равное примерно 1,0 или более. НСС является мерой количества инжектированного реагента относительно теоретически требуемого количества реагента. НСС выражает стехиометрическое количество сорбента, требуемого для проведения реакции со всем кислотным газом. Например, НСС, равное 1,0 может означать, что была осуществлена инжекция материала в достаточном количестве для достижения теоретического выхода, соответствующего 100-процентному удалению 8О3 из входящего топочного газа; НСС, равное 0,5, может означать теоретический выход, соответствующий 50% удалению 8О3. Реакция 8О3 с карбонатом натрия протекает очень быстро и эффективно, вследствие чего для удаления 8О3 обычно требуется, чтобы НСС было равно только единице. Реакционное соединение предпочтительно реагирует с 8О3 в большей степени, чем с 8О2, так что 8О3 будет удаляться, даже в присутствии больших количеств 8О2. Является предпочтительным, чтобы НСС менее 2,0 или более предпочтительно менее 1,5 использовали для того, чтобы не было существенного снижения концентрации 8О2 в топочном газе, образованном вследствие реакции с избыточным сорбентом.
Поскольку системы удаления ΝΌΧ имеют тенденцию к окислению существующего 8О2 до 8О3, систему инжекции также можно комбинировать с системой удаления ΝΌΧ. Систему инжекции троны также можно комбинировать с системами удаления других 8ОХ, например, с использованием бикарбоната натрия, извести, известняка и т.д. для повышения эффективности или удаления дополнительных опасных газов, таких как НС1, ΝΌΧ и т.п.
В электроэнергетической установке используют электростатический осадитель (ЭСО) высокого напряжения и не используют пылеуловитель. В установке используют катализатор для удаления ΝΌΧ, который вызывает повышенные уровни содержания 8О3 в топочном газе. Концентрация 8О3 в топочном газе составляет примерно 100-125 промилле. Для удаления 8О3 из топочного газа используют трону Т200® от 8о1уау Сйешкак.
В качестве сравнительного примера трону инжектируют при температуре 400°Р без добавки при значениях НСС примерно 1,5. Перфорированные пластины ЭСО в установке показывают значительные наросты твердых частиц, что требует частой очистки.
Состав сорбента, содержащий трону и 1% карбоната кальция, инжектируют в топочный газ при температуре 400°Р при значениях НСС примерно 1,5. Перфорированная пластина ЭСО в установке после работы системы удаления 8О3 относительно свободна от наростов твердых частиц.
- 4 015416
Согласно настоящему изобретению, использование добавки снижает содержание клейких побочных продуктов в процессе удаления 8О3 по сравнению с процессом с использованием троны без добавки при тех же условиях обработки.
Варианты воплощения, описанные выше и показанные в данном документе, являются иллюстративными, а не ограничивающими. Объем изобретения указан в формуле изобретения, а не в вышеприведенном описании и прилагаемых чертежах. Изобретение может быть воплощено в других конкретных формах, без отступления от сущности изобретения. Следовательно, эти и любые другие изменения, которые существуют в пределах объема формулы изобретения, рассматриваются как охватываемые изобретением.

Claims (38)

1. Способ удаления 8О3 из потока топочного газа, имеющего повышенные содержания 8О3, образованного вследствие работы системы удаления ΝΟΧ, включающий инжекцию в поток топочного газа сорбирующего состава, содержащего натриевый сорбент и добавку для снижения концентрации 8О3 в потоке топочного газа и минимизации образования жидкофазного продукта реакции ΝαΗ^^ причем натриевый сорбент выбран из группы, состоящей из механически очищенной троны, бикарбоната натрия и их смесей, а добавка выбрана из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей, причем добавка составляет 0,1-5 мас.% натриевого сорбента.
2. Способ по п.1, в котором температура топочного газа составляет 370-500°Е.
3. Способ по п.1, в котором температура топочного газа составляет 385-450°Е.
4. Способ по п.1, в котором добавка составляет 0,5-2 мас.% троны.
5. Способ по п.1, в котором добавка выбрана из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция и их смесей.
6. Способ по п.1, в котором добавка содержит карбонат кальция.
7. Способ по п.1, в котором поток топочного газа содержит по меньшей мере 3 промилле 8О3 выше по потоку относительно местоположения, где осуществляют инжекцию сорбента.
8. Способ по п.1, в котором поток топочного газа содержит 10-200 промилле 8О3 выше по потоку относительно местоположения, где осуществляют инжекцию сорбента.
9. Способ по п.1, в котором натриевый сорбент содержит трону со средним размером частиц менее 40 мкм.
10. Способ по п.1, в котором натриевый сорбент содержит трону со средним размером частиц 24-28 мкм.
11. Способ по п.1, в котором сорбирующий состав инжектируют в виде сухого вещества.
12. Способ по п.1, в котором концентрация 8О3 составляет величину большую, чем величина согласно уравнению 1од[8О3]>0,009135Т-2,456, где Т представляет собой температуру топочного газа в °Е, а [8О3] представляет собой концентрацию в промилле.
13. Способ удаления 8О3 из потока топочного газа, имеющего повышенное содержание 8О3, образованного вследствие работы системы удаления NОx, включающий обеспечение сорбирующего состава, содержащего механически очищенную трону и добавку, выбранную из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей, причем добавка составляет 0,1-5 мас.% троны;
инжекцию сорбирующего состава в поток топочного газа, причем температура топочного газа составляет более 370 и менее 450°Е; и поддержание сорбирующего состава в контакте с топочным газом в течение времени, достаточного для того, чтобы часть сорбирующего состава прореагировала с частью 8О3 для снижения концентрации 8О3 в потоке топочного газа и минимизации образования жидкофазного продукта реакции NаΗ8О4.
14. Способ по п.13, в котором добавка составляет 0,5-2 мас.% троны.
15. Способ по п.13, в котором добавка выбрана из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция и их смесей.
16. Способ по п.13, в котором добавка содержит карбонат кальция.
17. Способ по п.13, в котором средний размер частиц добавки составляет 20-25 мкм.
18. Способ по п.13, в котором поток топочного газа содержит по меньшей мере 3 промилле 8О3 выше по потоку относительно местоположения, где осуществляют инжекцию сорбента.
19. Способ по п.13, в котором поток топочного газа содержит 10-200 промилле 8О3 выше по потоку относительно местоположения, где осуществляют инжекцию сорбента.
20. Способ по п.13, в котором концентрация 8О3 составляет величину большую, чем величина согласно уравнению 1од[8О3]>0,009135Т-2,456, где Т представляет собой температуру топочного газа в °Е, а [8О3] представляет собой концентрацию в промилле.
21. Способ по п.13, в котором средний размер частиц троны составляет 10-40 мкм.
22. Способ по п.13, в котором температура топочного газа составляет 385-415°Е.
23. Способ по п.13, в котором сорбирующий состав инжектируют при такой скорости относительно
- 5 015416 скорости потока 8О3, чтобы можно было обеспечить нормализованное стехиометрическое соотношение натрия и серы, равное 1,0-1,5.
24. Способ по п.13, в котором сорбирующий состав инжектируют в виде сухого вещества.
25. Способ по п.13, дополнительно включающий в себя комбинирование добавки с троной перед переносом сорбирующего состава к месту нахождения потока топочного газа.
26. Способ удаления 8О3 из потока топочного газа, содержащего 3-200 промилле 8О3, включающий обеспечение сорбирующего состава, содержащего трону и добавку, выбранную из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей, причем добавка составляет 0,1-5 мас.% троны; и инжекцию сорбирующего состава в поток топочного газа, причем температура топочного газа составляет 370-450°Р.
27. Способ по п.26, в котором добавка составляет 0,5-2 мас.% троны.
28. Способ по п.26, в котором добавка выбрана из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция и их смесей.
29. Способ по п.26, в котором средний размер частиц троны составляет 24-28 мкм.
30. Способ по п.28, в котором температура топочного газа составляет 385-415°Р.
31. Способ по п.26, в котором концентрация 8О3 имеет значение большее, чем значение согласно уравнению 1од|8О3|>0.009135Т-2.456. где Т представляет собой температуру топочного газа в °Р, а [8О3] представляет собой концентрацию в промилле.
32. Способ переноса сухого сорбента для инжекции в топочный газ, включающий обеспечение троны;
комбинирование троны и добавки, выбранной из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция, гидроксида магния, гидроксида кальция и их смесей, с образованием сорбирующего состава, причем добавка составляет 0,1-5 мас.% троны;
транспортировку сорбирующего состава в сосуде к месту осуществления инжекции в топочный газ; выгрузку сорбирующего состава из сосуда и инжекцию сорбирующего состава в поток топочного газа, в котором с троной скомбинировано достаточное количество добавки, что приводит к повышению способности сорбирующего состава к вытеканию из сосуда.
33. Способ по п.32, в котором добавка составляет 0,5-2 мас.% троны.
34. Способ по п.32, в котором добавка выбрана из группы, состоящей из карбоната магния, карбоната кальция и их смесей.
35. Способ по п.32, в котором добавка содержит карбонат кальция.
36. Способ по п.32, в котором средний размер частиц троны составляет менее 40 мкм.
37. Способ по п.32, в котором средний размер частиц троны составляет 24-28 мкм.
38. Способ по п.32, в котором средний размер частиц добавки составляет 20-25 мкм.
EA200800829A 2005-09-15 2006-09-14 Удаление триоксида серы из потока топочного газа EA015416B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US22905605A 2005-09-15 2005-09-15
PCT/EP2006/066359 WO2007031552A1 (en) 2005-09-15 2006-09-14 Sulfur trioxide removal from a flue gas stream

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200800829A1 EA200800829A1 (ru) 2008-08-29
EA015416B1 true EA015416B1 (ru) 2011-08-30

Family

ID=37311371

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200800829A EA015416B1 (ru) 2005-09-15 2006-09-14 Удаление триоксида серы из потока топочного газа

Country Status (7)

Country Link
EP (1) EP1937391A1 (ru)
JP (1) JP2009507632A (ru)
CN (1) CN101262929B (ru)
BR (1) BRPI0616068A2 (ru)
CA (1) CA2622549C (ru)
EA (1) EA015416B1 (ru)
WO (1) WO2007031552A1 (ru)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7276217B2 (en) 2004-08-16 2007-10-02 Premier Chemicals, Llc Reduction of coal-fired combustion emissions
US7531154B2 (en) 2005-08-18 2009-05-12 Solvay Chemicals Method of removing sulfur dioxide from a flue gas stream
KR101099073B1 (ko) * 2008-12-04 2011-12-26 주식회사 유니코정밀화학 소결 배가스 중의 황산화물 제거용 조성물
IT1401506B1 (it) * 2010-08-03 2013-07-26 Icico S R L Composizione sorbente in polvere per depurare un effluente gassoso e relativo uso
CN102527324A (zh) * 2012-01-05 2012-07-04 张泉 一种具有养生保健作用的多孔性吸附材料及其制备方法
KR101388179B1 (ko) 2012-05-03 2014-04-22 주식회사 유니코정밀화학 소결 배가스 중의 황산화물 제거용 조성물 및 소결 배가스 중의 황산화물 제거 방법
JP6254012B2 (ja) * 2014-02-24 2017-12-27 三菱日立パワーシステムズ株式会社 排ガス処理システム及び排ガス処理方法
CN105344326B (zh) * 2015-11-09 2018-03-16 建德丽园环保科技有限公司 一种超细碳酸氢钠烟气净化药剂的制备方法
US20180361316A1 (en) * 2015-12-14 2018-12-20 Carmeuse Research And Technology Powdered compostion comprising one or more double salt(s) for use in combustion gas purification
EP3187243A1 (en) * 2015-12-30 2017-07-05 Lhoist Recherche et Développement S.A. Composition for the purification of flue gas
EP3187244A1 (en) * 2015-12-30 2017-07-05 Lhoist Recherche et Développement S.A. Composition for the purification of flue gas
CN105477995B (zh) * 2016-01-18 2019-03-19 北京清新环境技术股份有限公司 一种脱除燃煤烟气中三氧化硫的方法
CN111032192A (zh) * 2017-09-06 2020-04-17 勒瓦研究开发股份有限公司 在cds烟道气处理中用于处理烟道气的方法
CN110170241B (zh) * 2019-06-27 2021-08-24 上海交通大学 一种抑制重有色金属冶炼制酸烟气中三氧化硫产生的方法
CN111318142A (zh) * 2020-02-20 2020-06-23 中国神华能源股份有限公司国华电力分公司 用于煤燃烧系统的三氧化硫脱除装置

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3897540A (en) * 1973-03-07 1975-07-29 American Air Filter Co Method of controlling reaction conditions in a sulfur dioxide scrubber
US4504451A (en) * 1983-07-14 1985-03-12 Dec International, Inc. Dry scrubbing oxides and particulate contaminants from hot gases
US4559211A (en) * 1983-08-05 1985-12-17 Research-Cottrell, Inc. Method for reduced temperature operation of flue gas collectors
EP0170355A2 (en) * 1984-05-29 1986-02-05 Ets, Inc. Emission control process for combustion flue gases
JPS63175652A (ja) * 1987-01-16 1988-07-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 電気集じん装置の放電線肥大防止方法
EP0309848A2 (en) * 1987-10-01 1989-04-05 Combustion Engineering, Inc. Apparatus for dry scrubbing a hot gas and start-up process
WO1993014026A1 (en) * 1992-01-13 1993-07-22 Nobuyasu Hasebe Method and apparatus for desulfurization of a gas

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4783325A (en) * 1985-05-14 1988-11-08 Jones Dale G Process and apparatus for removing oxides of nitrogen and sulfur from combustion gases
CN86108162A (zh) * 1985-11-29 1988-06-08 通用电气公司 在烟道气导管中洗涤氧化硫及氧化氮的方法
JPH0558622A (ja) * 1991-08-30 1993-03-09 Asahi Glass Co Ltd 炭酸水素ナトリウムの固結防止方法
BE1011153A3 (fr) * 1997-05-14 1999-05-04 Solvay Composition reactive pulverulente et procede pour l'epuration d'un gaz.
JP3840858B2 (ja) * 1998-11-26 2006-11-01 旭硝子株式会社 酸性成分除去剤及び酸性成分除去方法
JP2002035546A (ja) * 1999-09-09 2002-02-05 Asahi Glass Co Ltd ガスの処理方法
JP4637392B2 (ja) * 2000-05-16 2011-02-23 旭硝子株式会社 ガスの処理方法
JP2002263441A (ja) * 2001-03-12 2002-09-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 紫煙発生防止装置

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3897540A (en) * 1973-03-07 1975-07-29 American Air Filter Co Method of controlling reaction conditions in a sulfur dioxide scrubber
US4504451A (en) * 1983-07-14 1985-03-12 Dec International, Inc. Dry scrubbing oxides and particulate contaminants from hot gases
US4559211A (en) * 1983-08-05 1985-12-17 Research-Cottrell, Inc. Method for reduced temperature operation of flue gas collectors
EP0170355A2 (en) * 1984-05-29 1986-02-05 Ets, Inc. Emission control process for combustion flue gases
JPS63175652A (ja) * 1987-01-16 1988-07-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 電気集じん装置の放電線肥大防止方法
EP0309848A2 (en) * 1987-10-01 1989-04-05 Combustion Engineering, Inc. Apparatus for dry scrubbing a hot gas and start-up process
WO1993014026A1 (en) * 1992-01-13 1993-07-22 Nobuyasu Hasebe Method and apparatus for desulfurization of a gas

Also Published As

Publication number Publication date
CA2622549A1 (en) 2007-03-22
WO2007031552A1 (en) 2007-03-22
CN101262929A (zh) 2008-09-10
CA2622549C (en) 2014-07-29
CN101262929B (zh) 2013-01-09
BRPI0616068A2 (pt) 2011-06-07
EA200800829A1 (ru) 2008-08-29
EP1937391A1 (en) 2008-07-02
JP2009507632A (ja) 2009-02-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA015416B1 (ru) Удаление триоксида серы из потока топочного газа
JP4932840B2 (ja) 排ガス気流から三酸化硫黄を除去する方法
EP1716909B1 (en) Exhaust gas treatment system and exhaust gas treatment method
EP2719440A1 (en) Method for removing contaminants from exhaust gases by adding ozone
EP2760565B1 (en) Dry sorbent injection during non-steady state conditons in dry scrubber
JP2009504391A (ja) 燃焼ガス流から二酸化硫黄を除去する方法
US20110014106A1 (en) COMBUSTION FLUE GAS SOx TREATMENT VIA DRY SORBENT INJECTION
US9895659B2 (en) Methods for removing contaminants from exhaust gases
US6217839B1 (en) Removal of sulfur compounds from gaseous waste streams
CN102143795A (zh) 用于从过程气体中去除氮氧化物和三氧化硫的方法和装置
US3983218A (en) Method for dry removal of sulfur dioxide from furnace flue, coal and other gases
TWI438283B (zh) 處理來自燒結和造粒工廠之排氣的方法
CN103868368A (zh) 等离子炉熔炼富集贵金属过程中尾气净化的方法
CN214719281U (zh) 一种焚烧炉渣及飞灰的资源化处置系统
KR820001196B1 (ko) 배기가스내 이산화유황으로 부터 유화수소의 제조공정
KR820000687B1 (ko) 배기가스내 이산화유황으로부터 유화수소의 회수방법
KR820000709B1 (ko) 2차 처리법에 의한 열폐(廢)깨스로부터 황산화물 및 미립의 불순물 제거방법
CN114618282A (zh) 危废焚烧烟气全流程超低排放净化方法
CN115212691A (zh) 一种吸附烟气中污染物的活性炭的解析方法及解析塔
WO2019018671A1 (en) SYSTEMS AND METHOD FOR REMOVING ACID GAS FROM A FLUIDIZED BED DRY CLEANER
MX2008003648A (en) Method of removing sulfur trioxide from a flue gas stream
SE510717C2 (sv) Förfarande för avskiljning av gasformigt kvicksilver
BRPI0614344B1 (pt) Method for removing so2 from a combustion gas current understanding so2

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): BY KZ RU