EA014143B1 - Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы - Google Patents

Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы Download PDF

Info

Publication number
EA014143B1
EA014143B1 EA200802278A EA200802278A EA014143B1 EA 014143 B1 EA014143 B1 EA 014143B1 EA 200802278 A EA200802278 A EA 200802278A EA 200802278 A EA200802278 A EA 200802278A EA 014143 B1 EA014143 B1 EA 014143B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
liquid phase
reactor
gases
injectors
injector
Prior art date
Application number
EA200802278A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200802278A1 (ru
Inventor
Мишель Стребелль
Мишель Лемперер
Original Assignee
Солвей (Сосьете Аноним)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Солвей (Сосьете Аноним) filed Critical Солвей (Сосьете Аноним)
Publication of EA200802278A1 publication Critical patent/EA200802278A1/ru
Publication of EA014143B1 publication Critical patent/EA014143B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J12/00—Chemical processes in general for reacting gaseous media with gaseous media; Apparatus specially adapted therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B01F25/3132—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B01F25/3132—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices
    • B01F25/31324—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices arranged concentrically
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
    • C07C17/02—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
    • C07C17/04—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated halogenated hydrocarbons
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/0011—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

В изобретении представлен реактор для протекания реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы, снабженный устройством наружной циркуляции жидкой фазы и содержащий по меньшей мере один инжектор для впрыскивания газов и циркулирующей снаружи жидкой фазы, причем инжектор выполнен так, что смешение газов между собой и с циркулирующей снаружи жидкой фазой начинается только на выходе инжектора.

Description

Настоящее изобретение касается реактора для протекания реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы и способа для осуществления реакции в данном реакторе. Более конкретно, оно касается реактора и способа для получения 1,2-дихлорэтана (ДХЭ) прямым хлорированием этилена.
В реакциях между газами, которые протекают в присутствии жидкой фазы, качество смешения газов в жидкой фазе является критическим для получения высокой скорости превращения и селективности. Такие реакции включают реакцию получения ДХЭ прямым хлорированием этилена и реакцию получения 1,1,2-трихлорэтана (Т112) прямым хлорированием винилхлорида.
В конкретном случае реакции получения ДХЭ прямым хлорированием этилена жидкая фаза содержит ДХЭ и применяемые газы (хлор и этилен) обычно подаются в реактор в виде предварительной смеси с жидким ДХЭ, который выводится из реактора, циркулирует снаружи и возвращается в реактор.
Так в патентной заявке ΌΕ 4039960 описан способ и реактор прямого хлорирования этилена, где хлор и этилен подаются в реактор через единственный инжектор, который также смешивает их перед подачей в реактор в части циркулирующего снаружи ДХЭ. Такая система не оптимальна с точки зрения смешивания газов в жидкой фазе, важного параметра для получения высокой скорости превращения и селективности, а также не оптимальна с точки зрения безопасности.
Таким образом, задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы обеспечить реактор (и способ) для осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы, обеспечивающий существенное улучшение качества смешения газов в жидкой фазе и, следовательно, улучшение скорости превращения и селективности, и который также увеличивает безопасность способа, особенно в случае высоко реакционноспособных газов.
Для достижения поставленной задачи в настоящем изобретении обеспечивается реактор для протекания реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы, содержащий замкнутую камеру, снабженную устройством наружной циркуляции жидкой фазы, и содержащий по меньшей мере один инжектор для впрыскивания газов и циркулирующей снаружи жидкой фазы, причем инжектор выполнен таким образом, что смешение газов между собой и с циркулирующей снаружи водной фазой только начинается у выхода инжектора.
Реактор согласно настоящему изобретению включает замкнутую камеру, содержащую жидкую фазу, в которой могут протекать (обычно химические) реакции, и которая снабжена устройствами для подачи исходных реагирующих газов, для удаления продукта или продуктов реакции и для циркуляции по меньшей мере части жидкой фазы внутри и/или снаружи.
Согласно изобретению реактор содержит по меньшей мере один инжектор. В зависимости от размера реактора предпочтительно иметь более одного инжектора, предпочтительно по меньшей мере два и особенно предпочтительно по меньшей мере три; это делает возможным, между прочим, выключать один или больше инжекторов в низких условиях работы реактора, тем самым поддерживая достаточную скорость газов даже при низких условиях, обеспечивая надлежащее смешение. Максимальное число инжекторов будет диктоваться ограничениями геометрического размера контура и стоимостью сооружения данного оборудования. Преимущественно максимальное число инжекторов не больше чем восемь, предпочтительно он не больше чем пять. Особенно предпочтительно для реактора согласно изобретению содержать 4 инжектора.
Чтобы гарантировать наилучшую возможную гомогенизацию газов в жидкой фазе, в случае множества газов инжекторы обычно равномерно распределяются на дне реактора и/или сбоку. Предпочтительно инжектор или инжекторы располагаются на дне реактора.
Термин инжектор, используемый ниже в единственном числе, означает и единственное, и множественное число.
Инжектор, используемый в ректоре согласно изобретению, представляет собой устройство и для оптимизации смешения газов друг с другом и с жидкой фазой, и для циркуляции части жидкой фазы. Он выполнен таким, что смешение газов друг с другом и с циркулирующей снаружи жидкой фазой только начинается у выхода данного инжектора; таким образом реакция между газами протекает только в самом реакторе, где ее легче регулировать.
Согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения инжектор содержит по меньшей мере три сопла для отдельного впрыскивания циркулирующей снаружи жидкой фазы и газов.
Сопла инжектора могут быть любой формы. Предпочтительно они являются концентрическими.
Таким образом, согласно особенно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения инжектор содержит по меньшей мере три концентрических сопла, то есть по меньшей мере одно центральное сопло и по меньшей мере два сопла, соответственно промежуточное и внешнее, причем каждое содержит боковое отверстие.
Согласно еще более предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения инжектор содержит по меньшей мере три концентрических сопла, то есть по меньшей мере одно центральное сопло для подачи циркулирующей снаружи жидкой фазы и по меньшей мере два сопла, соответственно промежуточное и внешнее, причем каждое содержит боковое отверстие для исходного газа.
Размер этих сопел (и, в частности, их сечение) является подходящим для скоростей потока жидко
- 1 014143 сти и газа, которые необходимо обеспечить. Таким образом, внешнее сопло преимущественно имеет диаметр больше или равный 200 мм, предпочтительно больше или равный 250 мм. Внешнее сопло преимущественно имеет диаметр меньше или равный 500 мм, предпочтительно меньше или равный 400 мм. Центральное сопло (то есть сопло, через которое в инжектор входит часть циркулирующей снаружи жидкой фазы) преимущественно имеет диаметр от 40 до 60%, предпочтительно равный 50% диаметра внешнего сопла. Промежуточное сопло преимущественно имеет диаметр от 70 до 90%, предпочтительно равный 80% диаметра внешнего сопла.
Что касается отверстий подачи газа, они обычно в основном предпочтительно цилиндрические с сечением, по меньшей мере, равным сечению соответствующего сопла в его самой широкой части.
В особенно преимущественном варианте сопла подачи газа имеют сужение их полезного сечения у выхода инжекторов. Это сужение полезного сечения (доступного для потока газа) увеличивает скорость газов в той точке, где они втекают в реактор и где их потоки смешиваются с потоком циркулирующей снаружи жидкой фазы, тем самым обеспечивая смешение более эффективно и облегчая его равномерное распределение в жидкую фазу, присутствующую в реакторе, возможно во внутренней циркуляции. В конкретных случаях прямого хлорирования этилена и прямого хлорирования винилхлорида, что касается сопла подачи этилена или винилхлорида, данное сужение полезного сечения преимущественно выполнено таким, что скорость этилена или винилхлорида составляет от 10 до 50 м/с, предпочтительно от 12 до 36 м/с, в особенно предпочтительном случае она равна 24 м/с. Что касается сопла подачи хлора, данное сужение полезного сечения преимущественно выполнено таким, что скорость хлора составляет от 15 до 45 м/с, предпочтительно равна 30 м/с.
Сужение полезного сечения может достигаться с помощью любого подходящего способа. Предпочтительно оно достигается путем постепенного уменьшения диаметра трубы.
Реактор согласно изобретению может быть любой формы, в частности предпочтительно сферической или цилиндрической, причем цилиндрические реакторы наиболее распространены. Жидкая фаза может циркулировать снаружи посредством применения любого известного устройства для данной цели, например с помощью насоса. Однако предпочтительно устройство внешней циркуляции жидкой фазы основано на механизме естественной циркуляции.
В данном изобретении естественная циркуляция означает самопроизвольное движение, вызываемое разностью плотности фаз. Данная разность может иметь различные причины, например термосифонный эффект или введение газа в жидкую фазу.
Реактор согласно изобретению обычно содержит устройства регулирования давления, температуры, потока и т.д., а также может содержать одно или несколько перемешивающих устройств (механических или иных). Предпочтительно реактор содержит устройство для внутренней циркуляции жидкой фазы. Для этой цели реактор предпочтительно содержит одну или несколько внутренних стенок (то есть пластин любой формы и ориентации, полностью расположенных внутри камеры), которые способствуют гомогенизации реакционной жидкой фазы благодаря различным механизмам: турбулентности, термосифонного эффекта. В особенно предпочтительном варианте реактор согласно изобретению по меньшей мере вдоль части его высоты содержит внутреннюю стенку, существенно параллельную камере и в которую разряжается инжектор. Тем самым данная стенка служит для применения механизма естественной циркуляции.
Предпочтительно инжектор соответствующим образом крепится так, что его выходной конец выступает выше, чем самая нижняя часть внутренней стенки, соответствует уровню этой стенки или ниже ее. Предпочтительно он крепится так, что этот конец достигает уровня самой нижней части внутренней стенки или ниже ее. В особенно предпочтительном варианте он крепится так, что данный конец достигает уровня самой нижней части внутренней стенки.
Когда реактор является цилиндрическим, диаметр внутреннего пространства, ограничиваемого внутренней стенкой, предпочтительно по меньшей мере равняется 50% диаметра реактора. Когда реактор является цилиндрическим, диаметр внутреннего пространства, ограничиваемого внутренней стенкой, предпочтительно не превышает 90% диаметра реактора. Предпочтительно диаметр внутреннего пространства, ограничиваемого внутренней стенкой, равняется 70% диаметра реактора.
Когда реактор является цилиндрическим, расстояние между самой нижней частью внутренней стенки и дном реактора в его самой нижней части предпочтительно по меньшей мере равняется 15% и не превышает 20% диаметра реактора.
Может быть предпочтительно иметь реактор, содержащий по меньшей мере два инжектора. Фактически, такой реактор имеет преимущество предоставления более легкой подстройки во время изменения рабочих условий, в частности преимущество демонстрировать большую эффективность при низких рабочих условиях, например, путем выключения одного или нескольких инжекторов в низких условиях работы реактора, тем самым поддерживая достаточную скорость газов для обеспечения надлежащего смешения даже в низких рабочих условиях.
Это является причиной, почему согласно предпочтительному варианту настоящее изобретение предлагает реактор (1) для реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы, содержащий замкнутую камеру, снабженную устройством (8) наружной циркуляции жидкой фазы и содержащую
- 2 014143 по меньшей мере два инжектора (4) для впрыскивания газов (9), (10) и циркулирующей снаружи жидкой фазы (8).
Используемые инжекторы представляют собой устройства для оптимизации смешения газов между собой и с жидкой фазой и для циркуляции части жидкой фазы. Эти инжекторы могут либо вызывать смешение газов между собой внутри инжектора, либо начинать данное смешение у их выхода. Последняя альтернатива является предпочтительной по причинам безопасности в случае высоко реакционноспособных газов, так как тем самым их реакция происходит только в самом реакторе, где ее легче регулировать. В особенно предпочтительном варианте газовая смесь входит в контакт с жидкой фазой и смешивается с ней только после выхода из инжекторов. Инжекторы предпочтительно имеют определенные выше параметры.
Реактор согласно изобретению может применяться во многих технических областях, включая способы, в которых по меньшей мере один этап состоит из реакции между по меньшей мере двумя газами в присутствии жидкой фазы. Согласно настоящему изобретению, соответственно, также обеспечивается способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы с использованием вышеописанного реактора. Более конкретно, обеспечивается способ, в котором продукт реакции является жидким и кипит при температуре реакции и в котором он, по меньшей мере, частично составляет жидкую фазу, в которой происходит реакция. В этом случае наружная циркуляция жидкой фазы, по существу, служит, чтобы обеспечить присутствие достаточного количества жидкой фазы в реакторе, так как продукт реакции обычно непрерывно удаляется из реактора. Два конкретных варианта такого способа представляют собой прямое хлорирование этилена, то есть реакцию между хлором и этиленом с образованием ДХЭ, и прямое хлорирование винилхлорида, то есть реакцию между хлором и винилхлоридом с образованием Т112. В первом предпочтительном варианте газы представляют собой хлор и этилен, а жидкая фаза содержит ДХЭ. Во втором предпочтительном варианте газы представляют собой хлор и винилхлорид, а жидкая фаза содержит Т112.
В настоящем изобретении этилен означает чистый этилен, а также любую смесь, содержащую существенное его количество. То же самое относится к хлору и винилхлориду. Винилхлорид может, в частности, представлять собой винилхлорид, возвращаемый после полимеризации.
Существуют две технологии получения ДХЭ или Т112, в которых можно применять способ согласно данному изобретению: технологии, называемые технологиями кипения (при таком давлении и температуре, когда жидкая фаза кипит), и технологии, называемые технологиями недогрева (при температуре, поддерживаемой ниже точки кипения жидкой фазы, соответствующей рабочим условиям). Технологии кипения дают хорошие результаты, в частности, для получения ДХЭ. Они имеют преимущество выхода чистого ДХЭ, так как он получается из паров, выделяемых при кипении ДХЭ, который просто конденсируется с помощью любого известного устройства. Они также предпочтительны, так как обеспечивают возврат тепла реакции с применимым уровнем. В случае технологий недогрева, напротив, так как ДХЭ или Т112 получаются путем выделения из жидкой фазы, они содержат катализатор, который необходимо удалять, и это обычно делается с помощью последовательности этапов, которые снижают экономичность данного способа.
Примеры известных катализаторов для хлорирования этилена и винилхлорида включают РсСР, и его комплексы с другими хлоридами щелочных металлов, особенно тетрахлорферрат лития (как описано в патентной заявке ЫЬ 6901398).
Когда способ согласно данному изобретению используется с технологиями недогрева, он дает хорошие результаты, когда работает при температуре выше или равной 50°С, предпочтительно выше или равной 60°С, но ниже или равной 80°С, предпочтительно ниже или равной 70°С, и при давлении газовой фазы выше или равном 0,5, предпочтительно выше или равном 1 абсолютному бар, но ниже или равном 10, предпочтительно ниже или равном 3 абсолютным бар.
В способе согласно данному изобретению реакция предпочтительно осуществляется согласно технологии хлорирования кипения, в которой естественная циркуляция может применяться для наружной циркуляции жидкой фазы в реактор. В частности, способ согласно изобретению дает хорошие результаты, когда функционирует при температуре выше или равной 60°С, предпочтительно 90°С, особенно предпочтительно 95°С, но предпочтительно ниже или равной 150°С, предпочтительно 135°С и при давлении газовой фазы предпочтительно выше или равном 0,2, предпочтительно 0,5, особенно предпочтительно 1,2, еще более предпочтительно 1,5 абсолютных бар, но предпочтительно ниже или равном 10, предпочтительно 6 абсолютных бар.
В конкретном случае, когда газы подают со дна реактора, особенно предпочтительно, чтобы их давление (и, следовательно, их скорость) было достаточным для преодоления давления столба жидкости, перепадов давления и любого дополнительного давления, присутствующего в газовой фазе над жидкой фазой в реакторе. Давление газа у выхода инжектора преимущественно по меньшей мере на 0,1, предпочтительно по меньшей мере на 0,2 бар выше, чем давление газовой фазы над жидкой фазой в реакторе, и преимущественно не больше чем на 1,2, предпочтительно не больше чем на 0,8 бар выше, чем давление газовой фазы над жидкой фазой в реакторе. Что касается входных давлений для заданной конструкции инжектора, они меняются согласно желаемому выходному давлению и концентрациям. Таким образом, в
- 3 014143 случае хлора, этилена и винилхлорида, они предпочтительно подаются в инжекторы при давлениях на от 0,1 до 10, предпочтительно на от 0,1 до 3 бар выше, чем давление выхода инжектора.
В особенно предпочтительном варианте в случае технологий кипения, применяемых к получению ДХЭ, функционирование происходит при температуре от 95 до 135°С при абсолютном давлении газовой фазы от 1,5 до 6 бар и путем подачи хлора и этилена с давлениями, подходящими для получения давления от 1,7 до 6,8 бар на выходе инжектора.
В особенно предпочтительном варианте в случае технологий кипения, применяемых к получению Т112, функционирование происходит при температуре от 95 до 135°С при абсолютном давлении газовой фазы от 0,2 до 6 бар и путем подачи хлора и винилхлорида с давлениями, подходящими для получения давления от 0,4 до 6,8 бар на выходе инжектора.
В особенно предпочтительном варианте способ согласно данному изобретению представляет собой прямое хлорирование этилена.
Реактор и способ согласно настоящему изобретению проиллюстрированы не ограничивающим образом с помощью фиг. 1 (общий вид такого реактора) и 2 (чертеж одного из инжекторов, присутствующих в данном реакторе).
На фиг. 1 показан реактор, состоящий, в основном, предпочтительно из цилиндрической внешней камеры (1) и содержащий цилиндрическую внутреннюю стенку (2), удерживаемую опорами (3). Благодаря присутствию данной цилиндрической стенки (2) реакционная жидкая фаза (ДХЭ) циркулирует внутри по механизму естественной циркуляции (см. стрелки для движения жидкости). Ряд (четыре) инжекторов (4) оканчивается во внутренней области данной стенки на уровне с ее самой нижней частью. Жидкая фаза, которая достигает уровня (5), кипит, и пары ДХЭ удаляются через трубу (6), которая переносит их в систему (7) конденсации, где они превращаются в жидкий ДХЭ (продукт реакции), который частично возвращается в реактор по трубе (12), а частично выводится по трубе (11). Труба (8) наружной циркуляции обеспечивает перелив жидкости, наполняя нижнюю часть инжекторов (4), в которые также сбоку подаются этилен и хлор, соответственно, через трубы (9) и (10). Эти инжекторы, соответственно, подают в реактор реагирующие газы (этилен и хлор) и циркулирующую снаружи жидкую фазу (ДХЭ). Они избегают смешения хлора и этилена в отсутствие жидкой фазы.
На фиг. 2 схематично показан один из инжекторов (4), который снабжен центральным соплом (41) для подачи циркулирующей снаружи жидкой фазы через трубу (8) (не показана на этом чертеже), причем центральное сопло (41) содержит фитинг (42) для трубы (8) и фитинг (43) для промежуточного сопла (44) подачи хлора. Последнее содержит боковое отверстие (45) для подачи хлора, фитинг (46) для центрального сопла (41) и фитинг (47) для внешнего сопла (48) подачи этилена. Последнее также содержит боковое отверстие (49) для подачи этилена и два фитинга: один фитинг (411) для промежуточного сопла (44) и один фитинг (412) для установки инжектора в камере (1). Сопла (44) и (48) подачи газа имеют сужение сечения на выходном конце инжектора.

Claims (9)

1. Реактор (1) для протекания реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы, содержащий замкнутую камеру, снабженную устройством (8) наружной циркуляции жидкой фазы и содержащую по меньшей мере два инжектора (4), каждый из которых впрыскивает газы (9), (10) и циркулирующую снаружи жидкую фазу (8), причем каждый инжектор содержит по меньшей мере три сопла для отдельного впрыскивания циркулирующей снаружи жидкой фазы и газов.
2. Реактор по п.1, отличающийся тем, что инжекторы (4) содержат по меньшей мере три концентрических сопла, то есть по меньшей мере одно центральное сопло (41) и по меньшей мере два, соответственно промежуточное (44) и внешнее (48), сопла, содержащих боковые отверстия (45), (49).
3. Реактор по любому из пп.1 и 2, отличающийся тем, что инжекторы (4) содержат по меньшей мере три концентрических сопла, то есть по меньшей мере одно центральное сопло (41) для подачи циркулирующей снаружи жидкой фазы (8) и по меньшей мере два, соответственно промежуточное (44) и внешнее (48), сопла, причем каждое содержит боковое отверстие (45), (49) для подачи газа (9), (10).
4. Реактор по п.3, отличающийся тем, что сопла (44), (48) подачи газа имеют сужение их полезного сечения на выходе инжекторов (4).
5. Реактор по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что устройство (8) наружной циркуляции жидкой фазы основано на механизме естественной циркуляции.
6. Реактор по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что он содержит устройство для внутренней циркуляции жидкой фазы.
7. Способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы, в котором используют реактор согласно любому из предыдущих пунктов.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что газы представляют собой хлор и этилен, и жидкая фаза содержит 1,2-дихлорэтан (ДХЭ).
9. Способ по п.7, отличающийся тем, что газы представляют собой хлор и винилхлорид, и жидкая фаза содержит 1,1,2-трихлорэтан (Т112).
EA200802278A 2004-11-19 2005-11-18 Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы EA014143B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0412311A FR2878171B1 (fr) 2004-11-19 2004-11-19 Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200802278A1 EA200802278A1 (ru) 2009-02-27
EA014143B1 true EA014143B1 (ru) 2010-10-29

Family

ID=34951510

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200701102A EA011397B1 (ru) 2004-11-19 2005-11-18 Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы
EA200802278A EA014143B1 (ru) 2004-11-19 2005-11-18 Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200701102A EA011397B1 (ru) 2004-11-19 2005-11-18 Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы

Country Status (17)

Country Link
US (1) US7943099B2 (ru)
EP (1) EP1817103A1 (ru)
JP (1) JP2008520626A (ru)
KR (2) KR20130038950A (ru)
CN (2) CN102049233A (ru)
AR (1) AR052143A1 (ru)
BR (1) BRPI0517848B1 (ru)
CA (1) CA2586085A1 (ru)
EA (2) EA011397B1 (ru)
EG (1) EG24889A (ru)
FR (1) FR2878171B1 (ru)
MX (1) MX2007006035A (ru)
MY (1) MY147863A (ru)
NO (1) NO20072323L (ru)
TW (1) TWI376262B (ru)
UA (1) UA96409C2 (ru)
WO (1) WO2006053895A1 (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008020386B4 (de) * 2008-04-23 2012-01-26 Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines chlorierten Alkans
JP5222183B2 (ja) * 2009-03-03 2013-06-26 正夫 金井 連続式乾燥装置
US10290381B2 (en) * 2011-12-30 2019-05-14 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Method and apparatus for a high-temperature deposition solution injector
US9761336B2 (en) 2012-12-20 2017-09-12 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Insulated solution injector, system including the same, and method of injecting using the same
US10515729B2 (en) 2015-11-04 2019-12-24 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Insulated solution injector including an insulating liner, system including the same, and method of injecting using the same
FR3082518B1 (fr) * 2018-06-15 2020-05-22 Arkema France Monomere de difluorure de vinylidene biosource et polymeres le contenant

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1905517A1 (de) * 1969-02-05 1970-08-20 Knapsack Ag Anlage zur Herstellung von 1,2-Dichloraethan
EP0130499A1 (de) * 1983-06-30 1985-01-09 Menges, Martin, Dipl.-Ing. Gerät zur biologischen Abwasserreinigung
FR2771655A1 (fr) * 1997-11-28 1999-06-04 Franco Belge Combustibles Procede et dispositif de preparation d'un compose solide pulverulent par reaction entre deux reactifs gazeux
EP1136443A1 (en) * 2000-03-23 2001-09-26 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Gas and oxygen reactor and method for the production of reducing elements
WO2002020443A1 (fr) * 2000-09-11 2002-03-14 Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostiju 'inis' Procédé de production de 1,2-dichloroéthane
DE10146778A1 (de) * 2001-09-22 2003-04-24 Glatt Ingtech Gmbh Verfahren und Wirbelschichtanlage zur Herstellung von kompakten Feststoffpartikeln
US6659636B1 (en) * 1998-02-26 2003-12-09 Wetend Technologies Oy Method and apparatus for feeding a chemical into a liquid flow
US6736960B1 (en) * 1999-09-03 2004-05-18 Shell Oil Company Feed injection system for catalytic cracking process

Family Cites Families (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU41349A1 (ru) * 1933-12-20 1935-01-31 Г.Т. Пахомов Инжектор дл м того пара с добавочным питанием свежим паром
US2533058A (en) * 1944-11-23 1950-12-05 Standard Oil Dev Co Method for polymerizing olefins
US2775512A (en) * 1953-03-02 1956-12-25 Koppers Co Inc Apparatus for the production of hydrocarbons
DE1026363B (de) * 1954-04-06 1958-03-20 Antonio Da Riva Wechselsprechanlage mit mehreren gleichberechtigten Stationen und einer gemeinsamen Zentrale
US3137644A (en) * 1959-12-30 1964-06-16 Hoechst Ag Process for the manufacture of 1, 1, 2-trichloroethane
DE1905517U (de) * 1964-08-14 1964-12-03 Neff Werke Thermischgeregelter gasbrenner.
DE1906051A1 (de) * 1969-02-07 1970-08-27 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Alkinolen bzw.Alkindiolen
GB1422303A (en) * 1973-06-11 1976-01-28 Stauffer Chemical Co Production of ethylene dichloride
US4347391A (en) 1973-06-11 1982-08-31 Stauffer Chemical Company Process for preparing ethylene dichloride
DE2830126A1 (de) * 1978-07-08 1980-01-24 Blenke Heinz Verfahren und vorrichtung zur durchfuehrung (bio-)chemischer reaktionen in fluiden systemen
FR2430794A1 (fr) * 1978-07-13 1980-02-08 Ugine Kuhlmann Perfectionnement aux reacteurs d'hydroformylation
JPS5631438A (en) * 1979-08-24 1981-03-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Reaction tank
DE3119594A1 (de) * 1981-05-16 1982-12-02 Chemische Werke Hüls AG, 4370 Marl Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von alkylestern gesaettigter aliphatischer carbonsaeuren
DE3137513A1 (de) 1981-09-21 1983-04-07 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan
DE3146246A1 (de) 1981-11-21 1983-05-26 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan
ATE32334T1 (de) 1984-08-20 1988-02-15 Solvay Verfahren zur pyrolytischen dehydrochlorierung von halogenoalkanen in gegenwart von chlorierten verbindungen als initiator sowie solcher initiator.
DE3445896C1 (de) 1984-12-15 1986-04-10 Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von 1.2-Dichlorethan
DE3604968A1 (de) 1985-02-19 1986-08-21 Kanegafuchi Kagaku Kogyo K.K., Osaka Verfahren zur herstellung von dichlorethan
DE3522474A1 (de) 1985-06-22 1987-01-02 Basf Ag Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan durch oxichlorierung von ethylen an kupfer enthaltenden traegerkatalysatoren
FR2600643B1 (fr) 1986-06-27 1988-09-23 Solvay Procede d'oxychloration de l'ethylene et compositions catalytiques pour l'oxychloration
DE3703824A1 (de) * 1987-02-07 1988-08-18 Thomae Gmbh Dr K Verfahren zur simultanen chemischen und biologischen beseitigung fester und fluessiger organischer abfaelle und vorrichtungen zur durchfuehrung dieses verfahrens
SU1832672A1 (ru) * 1988-11-23 1996-07-27 И.В. Бодриков Способ получения 1,2-дихлорэтана или 1,2-трихлорэтана
DE4039960A1 (de) 1990-03-23 1991-09-26 Hoechst Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von 1,2-dichlorethan
SU1766486A1 (ru) 1990-07-16 1992-10-07 Иркутский научно-исследовательский и конструкторский институт химического машиностроения Реактор хлорировани этилена
DE4029314A1 (de) 1990-09-15 1992-03-19 Hoechst Ag Verfahren und vorrichtung zur aufarbeitung von rohem 1,2-dichlorethan unter nutzung der direktchlorierungsenthalpie
US5260247A (en) 1991-01-11 1993-11-09 Solvay (Societe Anonyme) Catalytic composition for oxychlorination and process for the oxychlorination of ethylene using such a composition
RU2036716C1 (ru) 1991-08-23 1995-06-09 Акционерное общество "Саянскхимпром" Барботажный реактор прямого хлорирования этилена
DE4133810A1 (de) 1991-10-12 1993-04-15 Hoechst Ag Verfahren zur reaktionsenthalpie-nutzung bei der herstellung von 1,2-dichlorethan
DE4318609A1 (de) 1993-01-27 1994-07-28 Hoechst Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan durch Direktchlorierung
RU2075344C1 (ru) 1993-09-27 1997-03-20 Акционерное общество "Саянскхимпром" Реактор прямого хлорирования этилена
US6803342B1 (en) 1993-12-08 2004-10-12 Solvay (Societe Anonyme) Catalytic composition and process for the oxychlorination of ethylene using such a composition
BE1007818A3 (fr) 1993-12-08 1995-10-31 Solvay Composition catalytique et procede d'oxychloration de l'ethylene utilisant une telle composition.
RU2106907C1 (ru) 1995-07-18 1998-03-20 Акционерное общество "Саянскхимпром" Реактор прямого хлорирования этилена
TW442449B (en) * 1996-07-04 2001-06-23 Hoechst Ag Process for preparing 1,2-dichloroethane by direct chlorination
DE19641707A1 (de) * 1996-10-10 1998-04-16 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von 1,4-Butandiol durch katalytische Hydrierung von 1,4-Butindiol
FR2771665B1 (fr) * 1997-12-03 2000-02-18 Briot Int Procede et systeme de controle du fonctionnement d'une machine de taille d'une ebauche de verre optique
JP3801807B2 (ja) * 1999-03-31 2006-07-26 オルガノ株式会社 超臨界水反応装置
CN2518585Y (zh) * 2001-12-20 2002-10-30 沈阳化工研究院 气喷动外环流反应装置
JP4043802B2 (ja) * 2002-02-25 2008-02-06 株式会社クレハ １，１，２−トリクロロエタンの製造方法及び装置

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1905517A1 (de) * 1969-02-05 1970-08-20 Knapsack Ag Anlage zur Herstellung von 1,2-Dichloraethan
EP0130499A1 (de) * 1983-06-30 1985-01-09 Menges, Martin, Dipl.-Ing. Gerät zur biologischen Abwasserreinigung
FR2771655A1 (fr) * 1997-11-28 1999-06-04 Franco Belge Combustibles Procede et dispositif de preparation d'un compose solide pulverulent par reaction entre deux reactifs gazeux
US6659636B1 (en) * 1998-02-26 2003-12-09 Wetend Technologies Oy Method and apparatus for feeding a chemical into a liquid flow
US6736960B1 (en) * 1999-09-03 2004-05-18 Shell Oil Company Feed injection system for catalytic cracking process
EP1136443A1 (en) * 2000-03-23 2001-09-26 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Gas and oxygen reactor and method for the production of reducing elements
WO2002020443A1 (fr) * 2000-09-11 2002-03-14 Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostiju 'inis' Procédé de production de 1,2-dichloroéthane
DE10146778A1 (de) * 2001-09-22 2003-04-24 Glatt Ingtech Gmbh Verfahren und Wirbelschichtanlage zur Herstellung von kompakten Feststoffpartikeln

Also Published As

Publication number Publication date
TW200626230A (en) 2006-08-01
TWI376262B (en) 2012-11-11
UA96409C2 (ru) 2011-11-10
EG24889A (en) 2010-12-13
KR20130038950A (ko) 2013-04-18
FR2878171B1 (fr) 2007-03-09
MY147863A (en) 2013-01-31
US20090187052A1 (en) 2009-07-23
CN101060923B (zh) 2011-06-08
CA2586085A1 (en) 2006-05-26
EA011397B1 (ru) 2009-02-27
AR052143A1 (es) 2007-03-07
EP1817103A1 (en) 2007-08-15
JP2008520626A (ja) 2008-06-19
EA200802278A1 (ru) 2009-02-27
CN102049233A (zh) 2011-05-11
MX2007006035A (es) 2007-07-11
EA200701102A1 (ru) 2007-10-26
FR2878171A1 (fr) 2006-05-26
NO20072323L (no) 2007-06-18
US7943099B2 (en) 2011-05-17
CN101060923A (zh) 2007-10-24
WO2006053895A1 (en) 2006-05-26
KR101288143B1 (ko) 2013-07-19
BRPI0517848B1 (pt) 2015-12-15
BRPI0517848A (pt) 2008-10-21
KR20070086416A (ko) 2007-08-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101279372B1 (ko) 직접염소화에 의해 1,2 디클로로에탄을 제조하기 위한 방법
KR101225389B1 (ko) 직접염소화에 의한 1,2-디클로로에탄의 제조를 위한 방법및 장치
EA014143B1 (ru) Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы
EP2797882B1 (en) A process for synthesis of urea and a related arrangement for a reaction section of a urea plant
CN101023065A (zh) 用于在垂直的合成反应器中制备纯三聚氰胺的高压方法
CN109806816A (zh) 一种连续循环法生产的氯化反应装置
CN102531827A (zh) 干气直接氯化制备二氯乙烷的方法
CN109161401B (zh) 一种氯化石蜡副产盐酸的生产系统
CN104262077B (zh) 并联环管型直接氯化生产1,2-二氯乙烷的装置
WO2018022491A1 (en) Process for the production of chlorinated hydrocarbons
FI109021B (fi) Reaktori ja menetelmä melamiinin tuottamiseksi
CN100450983C (zh) 单管多旋静态混合管式乙烯氯化反应装置及其方法
CN216879098U (zh) 一氯频呐酮喷淋法生产装置
CN220940725U (zh) 带管式外循环预反应器的氟化反应装置
US20240208886A1 (en) Process for the production of chlorinated hydrocarbons
RU42185U1 (ru) Установка для одностадийного жидкофазного синтеза изопрена
CN1215969C (zh) 一种二氧化氯的制造方法
RU2075344C1 (ru) Реактор прямого хлорирования этилена
EP0460075A1 (en) METHOD FOR PRODUCING NITROSYL FLUORIDE.
CN115894545A (zh) 一种二甲基二氯硅烷浓酸两级水解的反应工艺
PL72693B1 (ru)

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU