FR2878171A1 - Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide - Google Patents

Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide Download PDF

Info

Publication number
FR2878171A1
FR2878171A1 FR0412311A FR0412311A FR2878171A1 FR 2878171 A1 FR2878171 A1 FR 2878171A1 FR 0412311 A FR0412311 A FR 0412311A FR 0412311 A FR0412311 A FR 0412311A FR 2878171 A1 FR2878171 A1 FR 2878171A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
liquid phase
reactor
gases
injector
reaction
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0412311A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2878171B1 (fr
Inventor
Michel Strebelle
Michel Lempereur
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Solvay SA
Original Assignee
Solvay SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Solvay SA filed Critical Solvay SA
Priority to FR0412311A priority Critical patent/FR2878171B1/fr
Priority to TW094138117A priority patent/TWI376262B/zh
Priority to UAA200706863A priority patent/UA96409C2/ru
Priority to KR1020077013866A priority patent/KR101288143B1/ko
Priority to MYPI20055417A priority patent/MY147863A/en
Priority to KR1020137005579A priority patent/KR20130038950A/ko
Priority to MX2007006035A priority patent/MX2007006035A/es
Priority to EA200701102A priority patent/EA011397B1/ru
Priority to ARP050104857A priority patent/AR052143A1/es
Priority to CN2005800395363A priority patent/CN101060923B/zh
Priority to CA002586085A priority patent/CA2586085A1/fr
Priority to PCT/EP2005/056055 priority patent/WO2006053895A1/fr
Priority to CN2010105510657A priority patent/CN102049233A/zh
Priority to JP2007541961A priority patent/JP2008520626A/ja
Priority to EP05825257A priority patent/EP1817103A1/fr
Priority to EA200802278A priority patent/EA014143B1/ru
Priority to US11/719,652 priority patent/US7943099B2/en
Priority to BRPI0517848A priority patent/BRPI0517848B1/pt
Publication of FR2878171A1 publication Critical patent/FR2878171A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2878171B1 publication Critical patent/FR2878171B1/fr
Priority to NO20072323A priority patent/NO20072323L/no
Priority to EGNA2007000451 priority patent/EG24889A/xx
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J12/00—Chemical processes in general for reacting gaseous media with gaseous media; Apparatus specially adapted therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B01F25/3132—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B01F25/3132—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices
    • B01F25/31324—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices arranged concentrically
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
    • C07C17/02—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
    • C07C17/04—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated halogenated hydrocarbons
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/0011—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

Réacteur pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide étant muni d'un dispositif de circulation externe de phase liquide et comprenant au moins un injecteur permettant d'injecter les gaz ainsi que la phase liquide en circulation externe, ledit injecteur étant tel que le mélange des gaz entre eux et avec la phase liquide en circulation externe ne commence qu'à la sortie de l'injecteur.

Description

Réacteur et procédé pour la réaction entre au moins deux gaz en présence
d'une phase liquide
La présente invention concerne un réacteur pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide, ainsi qu'un procédé utilisant ce réacteur. Elle concerne plus particulièrement un réacteur et un procédé pour la fabrication de 1,2-dichloréthane (DCE) par chloration directe de l'éthylène.
Dans les réactions entre gaz qui se déroulent en présence d'une phase liquide, la qualité du mélange des gaz dans la phase liquide est critique pour l'obtention d'un taux de conversion et d'une sélectivité élevés. C'est ainsi le cas pour la réaction de fabrication de DCE par chloration directe de l'éthylène et pour la réaction de fabrication du 1, 1,2trichloroéthane (T112) par chloration directe du chlorure de vinyle.
Dans le cas particulier de la réaction de fabrication de DCE par chloration directe de l'éthylène, la phase liquide comprend du DCE et les gaz mis en oeuvre (chlore et éthylène) sont généralement alimentés au réacteur en mélange préalable avec du DCE liquide qui est prélevé au réacteur, mis en circulation externe et renvoyé vers celui-ci.
Ainsi, la demande de brevet DE 4039960 décrit un procédé et un réacteur pour la chloration directe de l'éthylène dans lequel le chlore et l'éthylène sont alimentés au réacteur par un seul injecteur qui de plus réalise leur mélange, préalablement à leur alimentation au réacteur, dans une partie du DCE mis en circulation externe. Un tel système n'est pas optimal en ce qui concerne la qualité du mélange des gaz dans la phase liquide, paramètre important pour assurer un taux de conversion et une sélectivité élevé mais ne l'est pas non plus d'un point de vue sécurité.
La présente invention a dès lors pour objet de fournir un réacteur (et un procédé utilisant ce réacteur) pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide, qui permet une amélioration significative de la qualité du mélange des gaz dans la phase liquide et dès lors une amélioration du taux de conversion et de la sélectivité et qui de plus augmente la sécurité du procédé, en particulier dans le cas de gaz très réactifs.
A cet effet, la présente invention concerne un réacteur pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide comprenant une 2878171 -2 enceinte fermée munie d'un dispositif de circulation externe de phase liquide et comprenant au moins un injecteur permettant d'injecter les gaz ainsi que la phase liquide en circulation externe, ledit injecteur étant tel que le mélange des gaz entre eux et avec la phase liquide en circulation externe ne commence qu' à la sortie de celui- ci.
Par réacteur selon la présente invention, on entend désigner une enceinte fermée contenant une phase liquide dans laquelle des réactions (chimiques généralement) peuvent avoir lieu et qui est munie de dispositifs permettant d'y alimenter des réactifs gazeux, d'en évacuer le ou les produits de réaction et de faire circuler, en interne et/ou en externe, une partie au moins de la phase liquide.
Selon l'invention, le réacteur comprend au moins un injecteur. Selon la taille du réacteur, il peut être avantageux d'avoir plus d'un injecteur, de préférence au moins 2 et de manière particulièrement préférée au moins 3; ce qui permet entre autres d'en mettre un ou plusieurs hors service à bas régime de fonctionnement du réacteur et ce faisant, de maintenir une vitesse suffisante des gaz, même à faible allure pour assurer un bon mélange. Le nombre maximum d'injecteurs sera fixé par les limitations géométriques d'encombrement des circuits ainsi que par le coût de réalisation de l'équipement. Avantageusement, le nombre maximum d'injecteurs est d'au plus 8, de préférence il est d'au plus 5.
De manière tout particulièrement préférée, le réacteur selon l'invention comprend 4 injecteurs.
Afin d'assurer une homogénéisation la meilleure possible des gaz dans la phase liquide, lorsqu'il y en a plusieurs, les injecteurs sont généralement répartis uniformément dans le fond du réacteur et/ou sur sa face latérale. De manière préférée, le ou les injecteurs sont situés dans le bas du réacteur.
Le terme injecteur utilisé au singulier dans la suite du texte vise à désigner ce terme aussi bien au singulier qu'au pluriel.
L'injecteur utilisé dans le réacteur selon l'invention est un dispositif permettant à la fois d'optimiser le mélange des gaz entre eux et avec la phase liquide, et la circulation d'une partie de la phase liquide. Il est tel que le mélange des gaz entre eux et avec la phase liquide en circulation externe ne commence qu'à la sortie de l'injecteur; ainsi, la réaction entre les gaz n'a lieu que dans le réacteur lui-même, où elle est plus aisément contrôlable.
A cet effet, selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, l'injecteur comprend au moins trois tubulures permettant l'injection séparée de la phase liquide en circulation externe et des gaz.
2878171 - 3 -.
Les tubulures de l'injecteur peuvent avoir une forme quelconque. De préférence, elles sont concentriques.
Ainsi, selon un mode de réalisation particulièrement préféré de la présente invention, l'injecteur comprend au moins trois tubulures concentriques, à savoir au moins une tubulure centrale et au moins deux tubulures respectivement intermédiaire et externe comprenant chacune une ouverture latérale.
Selon un mode de réalisation tout particulièrement préféré de la présente invention, l'injecteur comprend au moins trois tubulures concentriques, à savoir au moins une tubulure centrale permettant l'alimentation de la phase liquide en circulation externe et au moins deux tubulures respectivement intermédiaire et externe comprenant chacune une ouverture latérale pour l'alimentation d'un gaz.
La taille de ces tubulures (et leur section en particulier) est adaptée aux débits de liquide et de gaz à prévoir. Ainsi, la tubulure externe présente un diamètre avantageusement supérieur ou égal à 200 mm, de préférence supérieur ou égal à 250 mm. La tubulure externe présente un diamètre avantageusement inférieur ou égal à 500 mm, de préférence inférieur ou égal à 400 mm. La tubulure centrale (c.à.d. celle par laquelle la partie de phase liquide en circulation externe entre dans l'injecteur) présente quant à elle un diamètre compris avantageusement entre 40 et 60 %, de préférence égal à 50 % du diamètre de la tubulure externe. La tubulure intermédiaire présente un diamètre avantageusement compris entre 70 et 90 %, de préférence égal à 80 % du diamètre de la tubulure externe.
Quant aux ouvertures latérales d'alimentation en gaz, celles-ci sont généralement substantiellement cylindriques avec une section au moins égale à la section de la tubulure correspondante en sa partie la plus large.
De manière particulièrement avantageuse, les tubulures d'alimentation en gaz présentent une restriction de leur section utile à la sortie des injecteurs. Cette restriction de section utile (disponible pour le passage du gaz) mène en effet à une augmentation de la vitesse des gaz à cet endroit, où ils débouchent dans le réacteur et où leur débit se mélange au débit de phase liquide en circulation externe, ce qui rend ledit mélange plus efficace et facilite son intégration homogène à la phase liquide présente dans le réacteur, éventuellement en circulation interne. Dans les cas particuliers de la chloration directe de l'éthylène et de la chloration directe du chlorure de vinyle, en ce qui concerne la tubulure d'alimentation en éthylène ou en chlorure de vinyle, cette restriction de section utile est avantageusement telle que la vitesse de l'éthylène ou du chlorure 2878171 -4-.
de vinyle est comprise entre 10 et 50 m/s, de préférence entre 12 et 36 mis, de manière particulièrement préférée elle est égale à 24 mis. En ce qui concerne la tubulure d'alimentation en chlore, cette restriction de section utile est avantageusement telle que la vitesse du chlore est comprise entre 15 et 45 mis, de préférence égale à 30 mis.
La restriction de section utile peut être réalisée par tout moyen approprié. De préférence, elle est réalisée par rétrécissement progressif du diamètre du tube.
Le réacteur selon l'invention peut être de forme quelconque, en particulier substantiellement sphérique ou cylindrique, les réacteurs de forme cylindrique étant les plus courants. La circulation externe de la phase liquide peut être effectué à l'aide de tout dispositif connu à cet effet, par exemple au moyen d'une pompe. Toutefois, de manière avantageuse, le dispositif de circulation externe de phase liquide est basé sur le phénomène de circulation naturelle.
Par circulation naturelle, on entend désigner, aux fins de la présente invention, le mouvement spontané induit par l'écart de densité des phases. Cet écart peut avoir plusieurs origines par exemple l'effet thermosiphon ou l'introduction d'un gaz dans la phase liquide.
Le réacteur selon l'invention comprend généralement des dispositifs de régulation de pression, température, débits... et peut également comprendre un ou plusieurs dispositifs d'agitation (mécaniques ou autres). De manière avantageuse, le réacteur comprend un dispositif assurant la circulation interne de la phase liquide. Pour cela, de préférence, le réacteur comprend une ou plusieurs parois internes (c.à.d. des plaques de forme et d'orientation quelconques situées entièrement à l'intérieur de l'enceinte) qui favorisent l'homogénéisation de la phase liquide de réaction suite à des phénomènes divers: turbulence, effet thermosiphon. Le réacteur selon l'invention comprend de manière particulièrement préférée sur au moins une partie de sa hauteur, une paroi interne substantiellement parallèle à l'enceinte à l'intérieur de laquelle débouchent l'injecteur. Cette paroi permet alors d'exploiter avec avantage le phénomène de circulation naturelle.
Avantageusement, l'injecteur est alors fixé de sorte que son extrémité de sortie arrive plus haut que la partie la plus basse de la paroi interne, à ras de celle-ci ou plus bas que celle-ci. De préférence, il est fixé de telle sorte que cette extrémité arrive à ras de la partie la plus basse de la paroi interne ou plus bas que celle-ci. De manière particulièrement préférée, il est fixé de telle sorte que cette extrémité arrive à ras de la partie la plus basse de la paroi interne.
2878171 5 Lorsque le réacteur est cylindrique, le diamètre de l'espace intérieur délimité par la paroi interne est avantageusement au moins égal à 50 % du diamètre du réacteur. Lorsque le réacteur est cylindrique, le diamètre de l'espace intérieur délimité par la paroi interne est avantageusement au plus égal à 90 % du diamètre du réacteur. De préférence, le diamètre de l'espace intérieur délimité par la paroi interne est égal à 70 % du diamètre du réacteur.
Lorsque le réacteur est cylindrique, la distance entre la partie la plus basse de la paroi interne et le fond du réacteur en sa partie la plus basse est avantageusement au moins égal à 15 % et au plus égal à 30 % du diamètre du réacteur.
Il peut être avantageux de disposer d'un réacteur qui comprenne au moins 2 injecteurs. Un tel réacteur présente en effet l'avantage de permettre une adaptation plus aisée lors de variations de régime, en particulier d'être plus efficace à bas régime de fonctionnement, en permettant par exemple de mettre un ou plusieurs injecteurs hors service à bas régime de fonctionnement du réacteur et ce faisant, de maintenir une vitesse suffisante des gaz, même à faible allure pour assurer un bon mélange.
C'est pourquoi, selon une variante préférée, la présente invention concerne un réacteur (1) pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide comprenant une enceinte fermée munie d'un dispositif de circulation externe (8) de phase liquide et comprenant au moins deux injecteurs (4) permettant d'injecter chacun les gaz (9)(10) ainsi que la phase liquide en circulation externe (8).
Les injecteurs utilisés sont des dispositifs permettant à la fois d'optimiser le mélange des gaz entre eux et avec la phase liquide et la circulation d'une partie de la phase liquide. Ces injecteurs peuvent soit réaliser le mélange des gaz entre eux en leur sein, soit ne démarrer ce mélange qu'à la sortie. Cette dernière alternative est préférée pour des raisons de sécurité dans le cas de gaz très réactifs car ainsi, leur réaction n'a lieu que dans le réacteur lui-même, où elle est aisément contrôlable. De manière particulièrement avantageuse, le mélange des gaz n'entre en contact avec la phase liquide et n'y est mélangé qu'une fois à la sortie des injecteurs. Les injecteurs présentent avantageusement les caractéristiques définies précédemment.
Le réacteur selon l'invention peut être utilisé dans de nombreux domaines techniques impliquant des procédés dont au moins une étape consiste en la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide. La présente 2878171 6 invention concerne dès lors également un procédé pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide et utilisant un réacteur tel que décrit ci-dessus. Il s'agit plus particulièrement d'un procédé où le produit de réaction est liquide ou à ébullition à la température de réaction et où il constitue au moins en partie la phase liquide dans laquelle la réaction a lieu. Dans ce cas, la circulation externe de la phase liquide sert essentiellement à assurer la présence d'une quantité suffisante de phase liquide dans le réacteur, puisque du produit de réaction est généralement soutiré en continu du réacteur. Deux cas particuliers d'un tel procédé sont la chloration directe de l'éthylène, c.à.d. la réaction entre le chlore et l'éthylène pour former le DCE et la chloration directe du chlorure de vinyle, c.à.d. la réaction entre le chlore et le chlorure de vinyle pour former le Tl 12. Dans le premier cas préféré, les gaz sont le chlore et l'éthylène et la phase liquide comprend du DCE. Dans le second cas préféré, les gaz sont le chlore et le chlorure de vinyle et la phase liquide comprend du T 112.
Par éthylène, on entend désigner, aux fins de la présente invention, l'éthylène pur mais également tout mélange qui en contient une quantité significative. Il en est de même pour le chlore et le chlorure de vinyle.
Il y a essentiellement deux technologies de fabrication de DCE ou de T112 auxquelles le procédé selon l'invention peut s'appliquer: les technologies dites par ébullition (sous une pression et une température telles que l'ébullition de la phase liquide a lieu) et les technologies dites sous-refroidies (à une température maintenue sous le point d'ébullition de la:phase liquide correspondant à la pression de fonctionnement). Les technologies par ébullition ont donné de bons résultats particulièrement pour la fabrication de DCE. Elles présentent l'avantage de mener à du DCE pur étant donné qu'il est issu des vapeurs générées par l'ébullition du DCE, qui sont simplement condensées par tout dispositif connu. Elles présentent également l'avantage de permettre la récupération de la chaleur de réaction à un niveau utile. Dans le cas des technologies sous refroidies par contre, étant donné que le DCE ou le Tl 12 sont obtenus par prélèvement dans la phase liquide, ils contiennent le catalyseur qui doit être éliminé, ce qui se fait en général par une série d'étapes qui grèvent l'économie du procédé.
A titre d'exemples de catalyseurs connus pour la chloration de l'éthylène et du chlorure de vinyle, on peut citer le FeCl3 et ses complexes avec d'autres chlorures alcalins particulièrement le tétrachloroferrate de lithium (tel que décrit dans la demande de brevet NL 6901398).
2878171 -7 Lorsque le procédé selon l'invention est utilisé dans le cas des technologies en sous-refroidi, il a donné de bons résultats en travaillant à une température supérieure ou égale à 50 C, de préférence supérieure ou égale à 60 C mais inférieure ou égale à 80 C, de préférence inférieure ou égale à 70 C et avec une pression dans la phase gazeuse supérieure ou égale à 0.5, de préférence supérieure ou égale à 1 bar absolu mais inférieure ou égale à 10, de préférence inférieure ou égale à 3 bar absolu.
Dans le procédé selon l'invention, la réaction a avantageusement lieu selon la technologie de la chloration à l'ébullition, où le phénomène de circulation naturelle peut être exploité pour la circulation externe de la phase liquide au réacteur. En particulier, le procédé selon l'invention a donné de bons résultats en travaillant à une température supérieure ou égale à 60 C, de préférence à 90 C, de manière particulièrement préférée à 95 C mais avantageusement inférieure ou égale à 150 C, de préférence à 135 C et avec une pression dans la phase gazeuse avantageusement supérieure ou égale à 0.2, de préférence à 0.5, de manière particulièrement préférée à 1.2, de manière tout particulièrement préférée à 1.5 bar absolu mais avantageusement inférieure ou égale à 10, de préférence à 6 bar absolu.
Dans le cas particulier où les gaz sont alimentés dans le bas du réacteur, il est notamment avantageux que leur pression (et donc, leur vitesse) soit suffisante pour vaincre la hauteur de liquide, les pertes de charge et la surpression éventuellement présente dans la phase gazeuse surplombant la phase liquide dans le réacteur. La pression des gaz à la sortie des injecteurs est avantageusement d'au moins 0.1, de préférence d'au moins 0.2 bar supérieure à la pression de la phase gazeuse surplombant la phase liquide dans le réacteur et avantageusement d'au plus 1.2, de préférence d'au plus 0.8 bar supérieure à la pression de la phase gazeuse surplombant la phase liquide dans le réacteur. Quant aux pressions d'entrée, pour un design d'injecteur donné., celles-ci sont variables selon la pression et les concentrations de sortie souhaitées. Ainsi, dans le cas du chlore, de l'éthylène et du chlorure de vinyle, ceux-ci sont avantageusement alimentés aux injecteurs à des pressions de 0.1 à 10, de préférence de 0.1 à 3 bar supérieures à la pression de sortie des injecteurs.
De manière particulièrement avantageuse, dans le cas des technologies par ébullition appliquées à la production de DCE, on travaillera à une température de 95 à 135 C, avec une pression absolue dans la phase gazeuse de 1.5 à 6 bar et en 2878171 8 alimentant le chlore et l'éthylène à des pressions adaptées pour obtenir une pression de 1.7 à 6.8 bar à la sortie des injecteurs.
De manière particulièrement avantageuse, dans le cas des technologies par ébullition appliquées à la production de T112, on travaillera à une température de 95 à 135 C, avec une pression absolue dans la phase gazeuse de 0.2 à 6 bar et en alimentant le chlore et le chlorure de vinyle à des pressions adaptées pour obtenir une pression de 0.4 à 6.8 bar à la sortie des injecteurs.
Le procédé selon l'invention est de manière particulièrement préférée la chloration directe de l'éthylène.
Le réacteur et le procédé selon la présente invention sont illustrés de manière non limitative par les figures 1 (vue d'ensemble d'un tel réacteur) et 2 (schéma d'un des injecteurs présents dans ce réacteur).
La figure 1 représente un réacteur essentiellement constitué d'une enceinte externe substantiellement cylindrique (1) et comprenant une paroi interne cylindrique (2) maintenue par des supports (3). Grâce à la présence de cette paroi cylindrique (2), la phase liquide de réaction (DCE) est mise en circulation interne par le phénomène de circulation naturelle (voir les flèches pour le mouvement du liquide). Une série (au nombre de 4) d'injecteurs (4) débouchent à l'intérieur de cette paroi, à ras de la partie la plus basse de celle-ci. La phase liquide qui s'élève jusqu'au niveau (5) est à ébullition et des vapeurs de DCE en sont prélevées via la tuyauterie (6) qui les véhicule vers un système de condensation (7) où elles sont transformées en DCE liquide (produit de la réaction) qui est en partie renvoyé au réacteur via la tuyauterie (12) et en partie évacué via la tuyauterie (11). La tuyauterie de circulation externe (8) alimente par débordement la partie inférieure des injecteurs (4), qui sont par ailleurs alimentés latéralement en éthylène et en chlore respectivement via les tuyauteries (9) et (10). Ces injecteurs alimentent donc le réacteur à la fois en réactifs gazeux (éthylène et chlore) et en phase liquide mise en circulation externe (DCE). Ils évitent le mélange de chlore et d'éthylène en l'absence de phase liquidé.
La figure 2 représente schématiquement un des injecteurs (4) qui sont pourvus d'une tubulure centrale (41) pour l'alimentation en phase liquide mise en circulation externe via la tuyauterie (8) (non représentée sur cette figure), ladite tubulure centrale (41) comprenant un raccord (42) destiné à la tuyauterie (8) et un raccord (43) destiné à la tubulure intelluédiaire d'alimentation en chlore (44). Cette dernière comprend une ouverture latérale (45) pour l'alimentation en chlore, un raccord (46) destiné à la tubulure centrale (41) et un raccord (47) 2878171 -9 destiné à la tubulure externe d'alimentation en éthylène (48). Cette dernière comprend également une ouverture latérale (49) pour l'alimentation en éthylène, ainsi que deux raccords: un raccord (411) destiné à la tubulure intermédiaire (44) et un raccord (412) destiné à l'implantation de l'injecteur dans l'enceinte (1). Les tubulures d'alimentation en gaz (44) et (48) présentent une restriction de section à l'extrémité de sortie de l'injecteur.

Claims (8)

-10-REVENDICATIONS
1 - Réacteur (1) pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide comprenant une enceinte fermée munie d'un dispositif de circulation externe (8) de phase liquide et comprenant au moins un injecteur (4) permettant d'injecter les gaz (9)(10) ainsi que la phase liquide en circulation externe (8), ledit injecteur (4) étant tel que le mélange des gaz entre eux et avec la phase liquide en circulation externe ne commence qu'à la sortie de celui-ci.
2 - Réacteur selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'injecteur (4) comprend au moins trois tubulures permettant l'injection séparée 10 de la phase liquide en circulation externe et des gaz.
3 - Réacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'injecteur (4) comprend au moins trois tubulures concentriques, à savoir au moins une tubulure centrale (41) et au moins deux tubulures respectivement intermédiaire (44) et externe (48) comprenant chacune une ouverture latérale (45) (49).
4 - Réacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'injecteur (4) comprend au moins trois tubulures concentriques, à savoir au moins une tubulure centrale (41) permettant l'alimentation de la phase liquide en circulation externe (8) et au moins deux tubulures respectivement intermédiaire (44) et externe (48) comprenant chacune une ouverture latérale (45) (49) pour l'alimentation d'un gaz (9)(10).
- Réacteur selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu' à la sortie de l'injecteur (4), les tubulures d'alimentation en gaz (44)(48) présentent une restriction de leur section utile.
6 - Réacteur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif de circulation externe de phase liquide (8) est basé sur le phénomène de circulation naturelle.
7 - Réacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif assurant la circulation interne de la 30 phase liquide.
2878171 -11- 8 - Réacteur (1) pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide comprenant une enceinte fermée munie d'un dispositif de circulation externe (8) de phase liquide et comprenant au moins deux injecteurs (4) permettant d'injecter chacun les gaz (9)(10) ainsi que la phase liquide en circulation externe (8).
9 - Procédé pour la réaction entre au moins deux gaz en présence d'une phase liquide et utilisant un réacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes.
- Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les gaz sont le chlore et l'éthylène et en ce que la phase liquide comprend du 1,2-dichloréthane (DCE).
1l - Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que les gaz sont le chlore et le chlorure de vinyle et en ce que la phase liquide comprend du 1.1.2-trichloroéthane (T112).
FR0412311A 2004-11-19 2004-11-19 Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide Expired - Fee Related FR2878171B1 (fr)

Priority Applications (20)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0412311A FR2878171B1 (fr) 2004-11-19 2004-11-19 Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide
TW094138117A TWI376262B (en) 2004-11-19 2005-10-31 Reactor and method for reacting at least two gases in the presence of a liquid phase
JP2007541961A JP2008520626A (ja) 2004-11-19 2005-11-18 少なくとも２種類のガスを液相存在下で反応させる反応器及び方法
MYPI20055417A MY147863A (en) 2004-11-19 2005-11-18 Reactor and method for reacting at least two gases in the presence of a liquid phase
KR1020137005579A KR20130038950A (ko) 2004-11-19 2005-11-18 액상의 존재하에서 2 종 이상의 가스를 반응시키기 위한 방법 및 반응기
MX2007006035A MX2007006035A (es) 2004-11-19 2005-11-18 Reactor y metodo para hacer reaccionar por lo menos dos gases en presencia de una fase liquida.
EA200701102A EA011397B1 (ru) 2004-11-19 2005-11-18 Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы
ARP050104857A AR052143A1 (es) 2004-11-19 2005-11-18 Reactor y metodo para hacer reaccionar por lo menos dos gases en presencia de una fase liquida
CN2005800395363A CN101060923B (zh) 2004-11-19 2005-11-18 在液相存在下使至少两种气体反应的反应器和方法
CA002586085A CA2586085A1 (fr) 2004-11-19 2005-11-18 Reacteur et procede de reaction d'au moins deux gaz en presence d'une phase liquide
UAA200706863A UA96409C2 (ru) 2004-11-19 2005-11-18 Реактор и способ для осуществления реакции, по крайней мере, двух газов в присутствии жидкой фазы
CN2010105510657A CN102049233A (zh) 2004-11-19 2005-11-18 在液相存在下使至少两种气体反应的反应器和方法
KR1020077013866A KR101288143B1 (ko) 2004-11-19 2005-11-18 액상의 존재하에서 2 종 이상의 가스를 반응시키기 위한방법 및 반응기
EP05825257A EP1817103A1 (fr) 2004-11-19 2005-11-18 Reacteur et procede de reaction d' au moins deux gaz en presence d' une phase liquide
EA200802278A EA014143B1 (ru) 2004-11-19 2005-11-18 Реактор и способ осуществления реакции по меньшей мере двух газов в присутствии жидкой фазы
US11/719,652 US7943099B2 (en) 2004-11-19 2005-11-18 Reactor and method for reacting at least two gases in the presence of a liquid phase
BRPI0517848A BRPI0517848B1 (pt) 2004-11-19 2005-11-18 reator e método para reagir pelo menos dois gases na presença de uma fase líquida
PCT/EP2005/056055 WO2006053895A1 (fr) 2004-11-19 2005-11-18 Reacteur et procede de reaction d’au moins deux gaz en presence d’une phase liquide
NO20072323A NO20072323L (no) 2004-11-19 2007-05-03 Reaktor og fremgangsmate for reagering av minst to gasser i tilstedevaerelsen av en flytende fase
EGNA2007000451 EG24889A (en) 2004-11-19 2007-05-06 Reactor and method for reacting at least two gasesin the presence of a liquid phase

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0412311A FR2878171B1 (fr) 2004-11-19 2004-11-19 Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2878171A1 true FR2878171A1 (fr) 2006-05-26
FR2878171B1 FR2878171B1 (fr) 2007-03-09

Family

ID=34951510

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0412311A Expired - Fee Related FR2878171B1 (fr) 2004-11-19 2004-11-19 Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide

Country Status (17)

Country Link
US (1) US7943099B2 (fr)
EP (1) EP1817103A1 (fr)
JP (1) JP2008520626A (fr)
KR (2) KR20130038950A (fr)
CN (2) CN101060923B (fr)
AR (1) AR052143A1 (fr)
BR (1) BRPI0517848B1 (fr)
CA (1) CA2586085A1 (fr)
EA (2) EA011397B1 (fr)
EG (1) EG24889A (fr)
FR (1) FR2878171B1 (fr)
MX (1) MX2007006035A (fr)
MY (1) MY147863A (fr)
NO (1) NO20072323L (fr)
TW (1) TWI376262B (fr)
UA (1) UA96409C2 (fr)
WO (1) WO2006053895A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019239065A1 (fr) * 2018-06-15 2019-12-19 Arkema France Monomere de difluorure de vinylidene biosource et polymeres le contenant

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008020386B4 (de) * 2008-04-23 2012-01-26 Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines chlorierten Alkans
JP5222183B2 (ja) * 2009-03-03 2013-06-26 正夫 金井 連続式乾燥装置
US10290381B2 (en) * 2011-12-30 2019-05-14 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Method and apparatus for a high-temperature deposition solution injector
US9761336B2 (en) 2012-12-20 2017-09-12 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Insulated solution injector, system including the same, and method of injecting using the same
US10515729B2 (en) 2015-11-04 2019-12-24 Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc Insulated solution injector including an insulating liner, system including the same, and method of injecting using the same

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0130499A1 (fr) * 1983-06-30 1985-01-09 Menges, Martin, Dipl.-Ing. Appareil pour le traitement biologique d'eau usée
FR2771655A1 (fr) * 1997-11-28 1999-06-04 Franco Belge Combustibles Procede et dispositif de preparation d'un compose solide pulverulent par reaction entre deux reactifs gazeux
EP1136443A1 (fr) * 2000-03-23 2001-09-26 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Réacteur à gaz et à oxygène et méthode de production d'éléments réducteurs
DE10146778A1 (de) * 2001-09-22 2003-04-24 Glatt Ingtech Gmbh Verfahren und Wirbelschichtanlage zur Herstellung von kompakten Feststoffpartikeln
US6736960B1 (en) * 1999-09-03 2004-05-18 Shell Oil Company Feed injection system for catalytic cracking process

Family Cites Families (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU41349A1 (ru) * 1933-12-20 1935-01-31 Г.Т. Пахомов Инжектор дл м того пара с добавочным питанием свежим паром
US2533058A (en) * 1944-11-23 1950-12-05 Standard Oil Dev Co Method for polymerizing olefins
US2775512A (en) * 1953-03-02 1956-12-25 Koppers Co Inc Apparatus for the production of hydrocarbons
DE1026363B (de) * 1954-04-06 1958-03-20 Antonio Da Riva Wechselsprechanlage mit mehreren gleichberechtigten Stationen und einer gemeinsamen Zentrale
US3137644A (en) * 1959-12-30 1964-06-16 Hoechst Ag Process for the manufacture of 1, 1, 2-trichloroethane
DE1905517U (de) * 1964-08-14 1964-12-03 Neff Werke Thermischgeregelter gasbrenner.
DE1905517B2 (de) * 1969-02-05 1977-01-27 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Vorrichtung zur herstellung von 1,2-dichloraethan
DE1906051A1 (de) * 1969-02-07 1970-08-27 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Alkinolen bzw.Alkindiolen
GB1422303A (en) * 1973-06-11 1976-01-28 Stauffer Chemical Co Production of ethylene dichloride
US4347391A (en) 1973-06-11 1982-08-31 Stauffer Chemical Company Process for preparing ethylene dichloride
DE2830126A1 (de) * 1978-07-08 1980-01-24 Blenke Heinz Verfahren und vorrichtung zur durchfuehrung (bio-)chemischer reaktionen in fluiden systemen
FR2430794A1 (fr) * 1978-07-13 1980-02-08 Ugine Kuhlmann Perfectionnement aux reacteurs d'hydroformylation
JPS5631438A (en) * 1979-08-24 1981-03-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Reaction tank
DE3119594A1 (de) * 1981-05-16 1982-12-02 Chemische Werke Hüls AG, 4370 Marl Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von alkylestern gesaettigter aliphatischer carbonsaeuren
DE3137513A1 (de) 1981-09-21 1983-04-07 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan
DE3146246A1 (de) 1981-11-21 1983-05-26 Hoechst Ag, 6230 Frankfurt Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan
ATE32334T1 (de) 1984-08-20 1988-02-15 Solvay Verfahren zur pyrolytischen dehydrochlorierung von halogenoalkanen in gegenwart von chlorierten verbindungen als initiator sowie solcher initiator.
DE3445896C1 (de) 1984-12-15 1986-04-10 Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von 1.2-Dichlorethan
DE3604968A1 (de) 1985-02-19 1986-08-21 Kanegafuchi Kagaku Kogyo K.K., Osaka Verfahren zur herstellung von dichlorethan
DE3522474A1 (de) 1985-06-22 1987-01-02 Basf Ag Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan durch oxichlorierung von ethylen an kupfer enthaltenden traegerkatalysatoren
FR2600643B1 (fr) 1986-06-27 1988-09-23 Solvay Procede d'oxychloration de l'ethylene et compositions catalytiques pour l'oxychloration
DE3703824A1 (de) * 1987-02-07 1988-08-18 Thomae Gmbh Dr K Verfahren zur simultanen chemischen und biologischen beseitigung fester und fluessiger organischer abfaelle und vorrichtungen zur durchfuehrung dieses verfahrens
SU1832672A1 (ru) * 1988-11-23 1996-07-27 И.В. Бодриков Способ получения 1,2-дихлорэтана или 1,2-трихлорэтана
DE4039960A1 (de) 1990-03-23 1991-09-26 Hoechst Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von 1,2-dichlorethan
SU1766486A1 (ru) 1990-07-16 1992-10-07 Иркутский научно-исследовательский и конструкторский институт химического машиностроения Реактор хлорировани этилена
DE4029314A1 (de) 1990-09-15 1992-03-19 Hoechst Ag Verfahren und vorrichtung zur aufarbeitung von rohem 1,2-dichlorethan unter nutzung der direktchlorierungsenthalpie
ATE111771T1 (de) 1991-01-11 1994-10-15 Solvay Oxychlorierung katalytischer zusammensetzung und verfahren für die oxychlorierung von ethylen unter verwendung dieser zusammensetzung.
RU2036716C1 (ru) 1991-08-23 1995-06-09 Акционерное общество "Саянскхимпром" Барботажный реактор прямого хлорирования этилена
DE4133810A1 (de) 1991-10-12 1993-04-15 Hoechst Ag Verfahren zur reaktionsenthalpie-nutzung bei der herstellung von 1,2-dichlorethan
DE4318609A1 (de) 1993-01-27 1994-07-28 Hoechst Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan durch Direktchlorierung
RU2075344C1 (ru) 1993-09-27 1997-03-20 Акционерное общество "Саянскхимпром" Реактор прямого хлорирования этилена
US6803342B1 (en) 1993-12-08 2004-10-12 Solvay (Societe Anonyme) Catalytic composition and process for the oxychlorination of ethylene using such a composition
BE1007818A3 (fr) 1993-12-08 1995-10-31 Solvay Composition catalytique et procede d'oxychloration de l'ethylene utilisant une telle composition.
RU2106907C1 (ru) 1995-07-18 1998-03-20 Акционерное общество "Саянскхимпром" Реактор прямого хлорирования этилена
TW442449B (en) * 1996-07-04 2001-06-23 Hoechst Ag Process for preparing 1,2-dichloroethane by direct chlorination
DE19641707A1 (de) * 1996-10-10 1998-04-16 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von 1,4-Butandiol durch katalytische Hydrierung von 1,4-Butindiol
FR2771665B1 (fr) * 1997-12-03 2000-02-18 Briot Int Procede et systeme de controle du fonctionnement d'une machine de taille d'une ebauche de verre optique
FI108802B (fi) * 1998-02-26 2002-03-28 Wetend Technologies Oy Menetelmä ja laite kemikaalin syöttämiseksi nestevirtaan sekä paperikoneen syöttöjärjestelmä
JP3801807B2 (ja) * 1999-03-31 2006-07-26 オルガノ株式会社 超臨界水反応装置
RU2186759C2 (ru) * 2000-09-11 2002-08-10 Общество с ограниченной ответственностью "ИНИС" Способ получения 1,2-дихлорэтана
CN2518585Y (zh) * 2001-12-20 2002-10-30 沈阳化工研究院 气喷动外环流反应装置
JP4043802B2 (ja) * 2002-02-25 2008-02-06 株式会社クレハ １，１，２−トリクロロエタンの製造方法及び装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0130499A1 (fr) * 1983-06-30 1985-01-09 Menges, Martin, Dipl.-Ing. Appareil pour le traitement biologique d'eau usée
FR2771655A1 (fr) * 1997-11-28 1999-06-04 Franco Belge Combustibles Procede et dispositif de preparation d'un compose solide pulverulent par reaction entre deux reactifs gazeux
US6736960B1 (en) * 1999-09-03 2004-05-18 Shell Oil Company Feed injection system for catalytic cracking process
EP1136443A1 (fr) * 2000-03-23 2001-09-26 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Réacteur à gaz et à oxygène et méthode de production d'éléments réducteurs
DE10146778A1 (de) * 2001-09-22 2003-04-24 Glatt Ingtech Gmbh Verfahren und Wirbelschichtanlage zur Herstellung von kompakten Feststoffpartikeln

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019239065A1 (fr) * 2018-06-15 2019-12-19 Arkema France Monomere de difluorure de vinylidene biosource et polymeres le contenant
FR3082518A1 (fr) * 2018-06-15 2019-12-20 Arkema France Monomere de difluorure de vinylidene biosource et polymeres le contenant

Also Published As

Publication number Publication date
KR20130038950A (ko) 2013-04-18
WO2006053895A1 (fr) 2006-05-26
EA200701102A1 (ru) 2007-10-26
MX2007006035A (es) 2007-07-11
BRPI0517848B1 (pt) 2015-12-15
CA2586085A1 (fr) 2006-05-26
KR101288143B1 (ko) 2013-07-19
US20090187052A1 (en) 2009-07-23
FR2878171B1 (fr) 2007-03-09
EG24889A (en) 2010-12-13
KR20070086416A (ko) 2007-08-27
EA200802278A1 (ru) 2009-02-27
UA96409C2 (ru) 2011-11-10
EP1817103A1 (fr) 2007-08-15
NO20072323L (no) 2007-06-18
BRPI0517848A (pt) 2008-10-21
AR052143A1 (es) 2007-03-07
MY147863A (en) 2013-01-31
JP2008520626A (ja) 2008-06-19
TWI376262B (en) 2012-11-11
CN102049233A (zh) 2011-05-11
EA011397B1 (ru) 2009-02-27
US7943099B2 (en) 2011-05-17
TW200626230A (en) 2006-08-01
EA014143B1 (ru) 2010-10-29
CN101060923B (zh) 2011-06-08
CN101060923A (zh) 2007-10-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0242280B1 (fr) Procédé et dispositif de traitement d'un liquide alimentaire avec un gaz
CA1165117A (fr) Dispositif de traitement d'un bain de metal liquide par injection de gaz
EP1347827B1 (fr) Procede pour la mise en oeuvre d'une reaction en milieu liquide avec degagement gazeux
FR3012143A1 (fr)
FR2878171A1 (fr) Reacteur et procede pour la reaction entre au moins deux gaz en presence d'une phase liquide
WO2009043906A1 (fr) Procede de fabrication d'amines par hydrogenation de composes nitriles
FR2813024A1 (fr) Dispositif d'injection d'un fluide place entre deux lits successifs permettant de realiser et de distribuer simultanement un melange polyphasique
FR2710812A1 (fr) Procédé et installation pour le traitement des semences et des bulbes.
WO2008034964A1 (fr) Procede de fabrication d'amines par hydrogenation de composes nitriles
WO2020002800A1 (fr) Procédé de production du 1-chloro-3,3,3-trifluoropropène
CA1115498A (fr) Reacteurs d'hydroformylation
FR2807505A1 (fr) Distributeur liquide-gaz pour colonne d'echange de matiere et/ou de chaleur, et colonne utilisant un tel distributeur
CA1337284C (fr) Appareil pour injecter une charge d'hydrocarbures dans un reacteur
FR3008627A1 (fr) Cuve de conversion thermique utilisee dans un procede d'amidification de cyanohydrine d'acetone
EP2215053B1 (fr) Procede de preparation d'un compose de type isocyanate
FR3103259B1 (fr) Réacteur solaire à jet à transfert thermique amélioré. Procédé de fonctionnement associé, application à la gazéification de biomasse ou au reformage.
FR3096587A1 (fr) Reacteur d’oligomerisation compartimente
EP0128074B1 (fr) Procédé pour l'obtention de monoxyde de carbone à partir d'une source carbonée par réduction par l'hydrogène et dispositif pour sa mise en oeuvre et application
FR2806327A1 (fr) Buse a niveau de liquide variable
CA1311600C (fr) Procede de fabrication de solutions concentrees de nitrate d'ammonium
CA3113341A1 (fr) Procede et systeme pour produire un gaz comprenant de l'azote (n2) et del'hydrogene (h2) par combustion d'hydrogene en presence d'air
EP0001946A1 (fr) Appareil mélangeur de gaz réactionnels pour les réacteurs de réformage à l'oxygéne
WO2023193115A1 (fr) Méthode et système pour la production de gaz de synthèse par une oxyflamme à partir de diverses sources de carbone et d'hydrogène
FR3117890A1 (fr) Reacteur gaz/liquide d’oligomerisation comprenant un double distributeur gaz/liquide
FR2975921A1 (fr) Reacteur chimique industriel pour la production en continu d'alkylate d'alkyle

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse

Effective date: 20140731