EA001543B1 - Способ непрерывного удаления диоксида углерода из технологического газа - Google Patents

Способ непрерывного удаления диоксида углерода из технологического газа Download PDF

Info

Publication number
EA001543B1
EA001543B1 EA199900517A EA199900517A EA001543B1 EA 001543 B1 EA001543 B1 EA 001543B1 EA 199900517 A EA199900517 A EA 199900517A EA 199900517 A EA199900517 A EA 199900517A EA 001543 B1 EA001543 B1 EA 001543B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
solution
membrane
side stream
potassium
organic acid
Prior art date
Application number
EA199900517A
Other languages
English (en)
Other versions
EA199900517A1 (ru
Inventor
Хорст Иоахим Франц Огюст Гессе
Мэтис Иоханн Смит
Франсуа Джакоб Дю Тоа
Original Assignee
Сэсол Текнолоджи (Проприетери) Лимитед
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сэсол Текнолоджи (Проприетери) Лимитед filed Critical Сэсол Текнолоджи (Проприетери) Лимитед
Publication of EA199900517A1 publication Critical patent/EA199900517A1/ru
Publication of EA001543B1 publication Critical patent/EA001543B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/96—Regeneration, reactivation or recycling of reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/62—Carbon oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1475—Removing carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F11/00—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent
    • C23F11/06—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent in markedly alkaline liquids
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Настоящее изобретение связано с абсорбцией диоксида углерода из технологического газа с использованием раствора карбоната калия, циркулирующего в контуре, для получения бикарбоната калия в присутствии диэтаноламина как катализатора и ванадата калия как ингибитора коррозии и с последующей десорбцией диоксида углерода в контуре. В контуре происходит накопление солей калия органической кислоты, причем предусмотрен вывод из контура бокового погона части водного раствора, разбавление его водным разбавителем и пропускание его через полупроницаемую мембрану для удаления из бокового погона солей калия органической кислоты в виде водного раствора. Предотвращено прохождение через мембрану анионов ванадата, причем остальная часть бокового погона возвращается в контур, при этом в зависимости от необходимости производят добавку в контур карбоната калия и диэтаноламина.

Description

Настоящее изобретение имеет отношение к созданию способа удаления диоксида углерода из технологического газа, а также к обработке водного раствора, подходящей для использования при указанном удалении диоксида углерода. Более конкретно, настоящее изобретение имеет отношение к созданию способа удаления диоксида углерода из технологического газа за счет ввода в контакт технологического газа с водным раствором, содержащим растворенный в нем карбонат калия, и к обработке такого раствора.
Известны способы, в соответствии с которыми удаляют диоксид углерода из технологического газа за счет ввода в контакт технологического газа с водным очищающим раствором, содержащим растворенный в нем карбонат калия. Такие способы раскрыты, например, в патенте ЕР 0 043 525А (Итои СагЫбе СогрогаБои), в патенте США № 4 271 132 (Еккшеуег), в патенте США № 4 399 111 (Ваш и др.), а также в патенте ФРГ ΌΕ 27 42 483 А.
В известных способах применяют такие растворы карбоната калия для абсорбции диоксида углерода, которые содержат кроме собственно реагента карбоната калия бикарбонат калия в качестве продукта реакции абсорбции, а также диэтаноламин в качестве катализатора и ванадат калия в качестве ингибитора коррозии.
Техническая проблема известных способов заключается в том, что с течением времени указанный раствор загрязняется органическими солями, содержание которых может стать слишком высоким, причем эти соли дезактивируют указанный раствор в такой степени, что его нельзя далее использовать по прямому назначению. Обычно такие отработанные растворы, в соответствии с обычной практикой, сливают в сточные воды, что создает проблемы загрязнения окружающей среды или потенциальной опасности, что в особенности касается ионов ванадия, которые являются ядовитыми.
Задачей настоящего изобретения является устранение этой проблемы за счет такой обработки содержащих карбонат калия растворов, которая позволяет удалить из них соли органической кислоты, что дает возможность повторно использовать такие содержащие карбонат калия растворы и ионы ванадия, устраняя необходимость слива в сточные воды отработанных растворов, в результате чего исключается опасность контакта с ионами ванадия.
В соответствии с первым аспектом настоящего изобретения, предлагается способ непрерывного удаления диоксида углерода из технологического газа, который включает в себя следующие операции :
- ввод в контакт находящегося под давлением в ступени абсорбции технологического газа с водным раствором, который содержит растворенные в нем карбонат калия в качестве реагента, бикарбонат калия в качестве продукта реакции, диэтаноламин в качестве катализатора и ванадат калия в качестве ингибитора коррозии, причем диоксид углерода в технологическом газе абсорбируется (поглощается) раствором и вступает в реакцию с реагентом - карбонатом калия в соответствии со следующим уравнением реакции:
К2СО3 + СО2 + Н2О 2 КНСО3,
- увеличение температуры раствора и уменьшение оказываемого на него давления для обеспечения десорбции в ступени десорбции, отделенной от ступени абсорбции, диоксида углерода из раствора в соответствии с обратной реакцией:
КНСО3 К2СО3 + СО2 + Н2О,
- непрерывная рециркуляция водного раствора из ступени десорбции в ступень абсорбции для дальнейшего удаления диоксида углерода из технологического газа, причем водный раствор циркулирует по контуру, который включает в себя указанную ступень абсорбции и указанную ступень десорбции, при этом водный раствор содержит растворенные в нем органические кислоты в виде солей калия органической кислоты, причем удаление диоксида углерода из технологического газа объединено с непрерывным ростом концентрации указанных органических кислот в водном растворе, при этом способ включает в себя следующие дополнительные операции:
- отвод в качестве бокового погона части водного раствора, циркулирующего по контуру;
- разбавление бокового погона водным разбавителем;
- пропускание бокового погона через полупроницаемую мембрану, на которой (через которую) имеется падение давления, для создания условий прохождения водного раствора солей калия органической кислоты через мембрану, причем как мембрана, так и падение давления через нее выбраны таким образом, что главным образом предотвращено прохождение анионов ванадата через мембрану, и таким образом, что приемлемо малые пропорции карбоната калия, бикарбоната калия и диэтаноламина проходят через мембрану;
- возврат в контур остальной части бокового погона, после его пропускания через мембрану; и
- добавка в контур подпитки карбоната калия и подпитки диэтаноламина непрерывно или прерывисто, в зависимости от потребности, для поддержания их необходимой концентрации в водном растворе.
Органические кислоты могут быть производными от технологического газа. Вместо этого или в дополнение они могут возникать в контуре.
Полупроницаемая мембрана может быть выбрана, но без ограничения, из мембран нано3 фильтрации, мембран ультрафильтрации и мембран обратного осмоса.
В контуре ниже по течению от ступени абсорбции и выше по течению от ступени десорбции концентрация карбоната калия может составлять 200 - 250 г/л, концентрация диэтаноламина может составлять 15 - 20 г/л, концентрация ванадата калия может составлять 16-18 г/л, концентрация солей калия органической кислоты может составлять до 1 60 г/ л, а концентрация бикарбоната калия может составлять 150 - 250 г/л, хотя, само собой разумеется, эти величины могут варьироваться от одного контура к другому, в зависимости от практических и экономических соображений.
Абсорбция может иметь место при температуре 94 - 107°С и при давлении 2500 - 3000 кПа, причем боковой погон отводят из контура после абсорбции и ранее уменьшения давления, которое создает десорбцию. Разбавление бокового погона таково, что после разбавления он имеет концентрацию солей калия органической кислоты менее чем 1 6 г/л.
Пропускание бокового погона через мембрану может происходить при температуре 30 60°С. В связи с этим способ может предусматривать охлаждение бокового погона, например, после указанного разбавления до температуры 30 - 60°С, при которой его пропускают через мембрану. Способ может предусматривать фильтрацию бокового погона до его пропускания через мембрану. В том случае, когда температура разбавленного бокового погона превышает 60°С, способ может предусматривать охлаждение бокового погона после его разбавления и ранее его фильтрации, причем охлаждение бокового погона производят до температуры не выше 60°С.
Более конкретно, боковой погон может быть пропущен через мембрану, которая представляет собой мембрану нанофильтрации, так что раствор солей калия органической кислоты отделяется от остального бокового погона за счет нанофильтрации; причем в том случае, когда боковой погон выводят из контура при температуре выше 60°С, способ может включать в себя как охлаждение бокового погона, так и его фильтрацию, ранее пропускания бокового погона через мембрану нанофильтрации, при этом охлаждение бокового погона имеет место ранее его фильтрации, причем температура при охлаждении не превышает 60°С, а при фильтрации из бокового погона удаляются все частицы, превышающие 5 мкм.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ обработки водного раствора, который содержит растворенные в нем карбонат калия, бикарбонат калия, диэтаноламин, ванадат калия и соли калия органической кислоты, причем указанный способ позволяет произвести удаление указанных солей калия органической кислоты из рас твора с сохранением в растворе ванадата калия, при этом указанный способ включает в себя следующие операции:
- отвод части раствора из его остальной части;
- разбавление указанной отведенной части раствора водным разбавителем;
- пропускание разбавленной части раствора через полупроницаемую мембрану, на которой (через которую) имеется падение давления, для создания условий прохождения водного раствора солей калия органической кислоты через мембрану, причем как мембрана, так и падение давления через нее выбраны таким образом, что главным образом предотвращено прохождение анионов ванадата через мембрану, и таким образом, что приемлемо малые пропорции карбоната калия, бикарбоната калия и диэтаноламина проходят через мембрану; и после пропускания остатка разбавленной части раствора через мембрану возврат остатка разбавленной части раствора к остальной части раствора.
В соответствии с данным аспектом настоящего изобретения, разбавление отведенной части раствора может быть таким, что после разбавления он имеет концентрацию солей калия органической кислоты менее чем 1 6 г/л; причем пропускание разбавленной части раствора через мембрану может происходить при температуре 30 - 60°С. Способ может предусматривать фильтрацию разбавленной части раствора до ее пропускания через мембрану. В том случае, когда температура разбавленной части раствора превышает 60°С, способ может предусматривать охлаждение разбавленной части раствора после ее разбавления и ранее ее фильтрации, причем охлаждение производят до температуры не выше 60°С.
Разбавленная часть раствора может быть пропущена через мембрану, которая представляет собой мембрану нанофильтрации, так что раствор солей калия органической кислоты отделяется от остальной разбавленной части раствора за счет нанофильтрации; причем в том случае, когда разбавленный раствор имеет температуру выше 60°С, способ может включать в себя как охлаждение, так и фильтрацию разбавленной части раствора ранее ее пропускания через мембрану нанофильтрации, при этом охлаждение раствора имеет место ранее его фильтрации, причем температура при охлаждении не превышает 60°С, а при фильтрации раствора из него удаляются все частицы, превышающие 5 мкм.
Можно ожидать, что способы в соответствии с настоящим изобретением, связанные с удалением диоксида углерода из потоков технологического газа, найдут особое применение при обработке растворов Бенфилда или любых других технологических растворов, которые содержат карбонат калия, бикарбонат калия, диэтаноламин, ванадат калия и, как примеси, соли калия органической кислоты. Обычно предназначенные для обработки водные растворы имеют вид бокового погона из контура удаления диоксида углерода, в котором используется такой раствор карбоната калия. Раствор содержит, как упоминалось ранее, ванадий в виде растворенного ванадата калия и диэтаноламин.
Полупроницаемая мембрана может также препятствовать прохождению через нее неорганических веществ, например анионов хлорида, если они имеются в растворе.
Что касается работы контура абсорбции/десорбции, то она является главным образом обычной, причем уже известно множество таких контуров со своими собственными технологическими параметрами, такими как скорости потока, температуры и давления, при этом принципы работы таких контуров, например с использованием растворов Бенфилда, уже хорошо известны. В связи с этим, несмотря на то, что способ абсорбции диоксида углерода в соответствии с настоящим изобретением предусматривает, как обычно, использование относительно высоких давлений и относительно низких температур для осуществления абсорбции, а при десорбции используются относительно низкие давления и высокие температуры, точные значения этих параметров не являются критичными, являются главным образом обычными и их выбор диктуется экономическими и практическими соображениями в том месте, где производят удаление диоксида углерода из технологического газа. Таким образом, настоящее изобретение в принципе применимо к любому случаю удаления диоксида углерода, вне зависимости, в заданных пределах, от параметров процесса.
Аналогично, предусматривается использование главным образом обычной мембранной технологии разделения, причем выбор конкретной мембраны, скоростей потока и падений давления производят в соответствии с практическими и экономическими соображениями, имея в виду ожидаемый результат, то есть удаление солей калия органической кислоты из раствора, пропущенного через мембрану, при отсутствии любой потери проходящих через мембрану ионов ванадата и при сохранении приемлемо низких уровней потерь карбоната/бикарбоната калия и диэтаноламина совместно с экономным использованием воды для разведения. Обычные эксперименты могут быть применены для выбора приемлемых или оптимальных значений температур раствора и падений давления на мембране, концентраций растворенных веществ и скоростей потока.
Рабочие параметры выбирают соответствующим образом имея в виду два первичных соображения: во-первых, имеется непрерывный рост концентрации солей калия органической кислоты в контуре, производных от кислот в технологическом газе и/или возникающих в контуре, причем такие соли оказывают действие на дезактивацию раствора и снижение его абсорбционной способности по отношению к диоксиду углерода, так что их уровень должен поддерживаться возможно более низким, имея в виду практические и экономические соображения; во-вторых, следует по возможности избегать потери проходящих через мембрану анионов ванадата, имея в виду, что они являются ядовитыми и оказывают вредное влияние на окружающую среду. Соответственно, любыми способами следует избегать сброса отработанного раствора, который имеет слишком высокое содержание солей калия органической кислоты, по причине угрозы окружающей среде, создаваемой анионами ванадата, хотя сами соли калия органической кислоты, например, в соответствующим образом разбавленном водном растворе не являются неприемлемыми для окружающей среды.
С учетом изложенного можно считать, что анионы ванадата главным образом не проходят через мембрану, если их концентрация в пропущенном через мембрану растворе органической кислоты преимущественно составляет не более 10 мг/л, а еще лучше менее 3 мг/л. В свою очередь, приемлемо низкими пропорциями карбоната калия, бикарбоната калия и диэтаноламина, проходящими через мембрану, можно считать их содержание в пропущенном через мембрану растворе органической кислоты соответственно не более 0,5 г/л для карбоната калия, 0,5 г/л для бикарбоната калия и 0,5 г/л для диэтаноламина, а еще лучше соответственно не более 0,1 г/л для карбоната калия, 0,1 г/л для бикарбоната калия и 0,1 г/л для диэтаноламина. Под необходимыми концентрациями по отношению к карбонату калия, бикарбонату калия и диэтаноламину, а также к ванадату калия следует понимать желательные или расчетные концентрации для конкретной версии практически осуществляемого процесса абсорбции диоксида углерода, из контура которого отводится боковой погон.
Обычно приемлемая концентрация солей калия органической кислоты в водном растворе в контуре составляет не более 1 0 г/л, выраженных в так называемом связанном К2СО3. Все указанные в данном описании концентрации являются концентрациями по массе, если специально не оговорено иное. В качестве примеров солей калия органической кислоты, которые следует удалять, можно привести формиат калия и ацетат калия.
Полная концентрация ионов карбоната и бикарбоната в водном растворе может быть около 400 г/л, однако на практике это значение может варьировать в указанных пределах.
В качестве водного разбавителя удобно использовать технологический конденсат, на пример (но без ограничения) технологический конденсат, получаемый от конвертора оксида углерода или из технологического блока конверсии оксида углерода. После разбавления водной средой полная концентрация ионов карбоната и бикарбоната в водном растворе бокового погона может быть не более 40 г/л, преимущественно не более 30 г/л, а еще лучше не более 20 г/л. Заявителем успешно произведено отделение солей калия органической кислоты при помощи нанофильтрации разбавленного раствора Бенфилда, содержащего 16 - 20 г/л К2СО3 и 19 - 20 г/л КНС3О, при температуре 40 - 60°С и при падении давления на мембране 26 бар.
Желательно, чтобы концентрация солей калия органической кислоты в обработанном растворе, пропущенном через мембрану, не превышала 0,05% по массе, преимущественно 0,01% по массе, а еще лучше, если такие соли практически отсутствуют.
Водный раствор может быть пропущен через полупроницаемую мембрану с падением давления на ней около 1000 - 3500 кПа. Преимущественно указанное падение давления должно составлять около 1500 - 3000 кПа, а еще лучше, около 2000 - 2600 кПа, например 2300 кПа.
Водный раствор может быть пропущен через полупроницаемую мембрану при температуре около 20 - 60°С, преимущественно при температуре около 30 - 50°С, а еще лучше при температуре около 35 - 45°С, например 40°С. Однако следует иметь в виду, что температура водного раствора может определяться качеством использованной полупроницаемой мембраны.
Полупроницаемая мембрана может иметь средний диаметр пор около 0,0001 - 1,0 мкм. Преимущественно средний диаметр пор составляет около 0,0001 - 0,1 мкм, а еще лучше, если средний диаметр пор составляет около 0,0001 0,001 мкм. Обычно полупроницаемая мембрана представляет собой мембрану нанофильтрации, которая имеет отсечку молекулярной массы 300 дальтон; преимущественно полупроницаемая мембрана представляет собой анизотропную мембрану. В качестве примеров подходящих анизотропных полупроницаемых мембран можно привести мембраны типа ΝΓ 45, которые могут быть закуплены в Южной Африке у южноафриканских агентов фирмы ЕИш- Тес (Ωο\ν). и типа ΌΚ, которые могут быть закуплены в Южной Африке у южноафриканских агентов фирмы Пекайиайои Бу81еш8.
Операция фильтрации позволяет удалить из водного раствора взвешенные твердые частицы, которые могут воздействовать на мембрану, ранее прохождения через нее водного раствора. Желательно при проведении операции фильтрации удалить из водного раствора все взвешенные твердые частицы, размер которых ориентировочно превышает 5 мкм. Преимущественно при проведении операции фильтрации из водного раствора удаляют все взвешенные твердые частицы, размер которых ориентировочно превышает 3 мкм, а еще лучше все взвешенные твердые частицы, размер которых превышает 2 мкм. Операция фильтрации может быть осуществлена при помощи любого известного специалистам подходящего метода.
Настоящее изобретение далее будет описано в качестве примера его реализации, не имеющего ограничительного характера, со ссылкой на чертеж, на котором схематично показана структурная схема устройства для осуществления способа в соответствии с настоящим изобретением.
Пример.
На чертеже позицией 1 0 в общем виде показана структурная схема установки для осуществления способа в соответствии с настоящим изобретением с использованием водного раствора Бенфилда, который содержит, растворенные в нем карбонат калия в качестве реагента, бикарбонат калия в качестве продукта реакции, диэтаноламин в качестве катализатора и ванадат калия в качестве ингибитора коррозии. Раствор Бенфилда также содержит растворенные в нем в качестве примесей соли калия органической кислоты (в качестве примеров которых можно указать формиат калия и ацетат калия).
Установка 10 содержит контур абсорбции/десорбции для удаления диоксида углерода из потока технологического газа, причем контур абсорбции/десорбции включает в себя ступень абсорбции 1 2, которая содержит скрубберы диоксида углерода, воздействующие на технологический газ в трубопроводе 1 4. В газопроводе 1 6 установлена ступень снижения давления и нагревания 18, которая содержит турбину расширения. Далее газопровод 16 ведет к ступени десорбции 20, отделенной от ступени абсорбции 1 2. Ступень десорбции 20 соединяется со ступенью абсорбции 1 2 при помощи газопровода 22, содержащего ступень сжатия 24.
Трубопровод 26 бокового погона раствора Бенфилда, снабженный контроллером потока 28 и контрольным клапаном 30, идет от конца впуска турбины расширения ступени снижения давления и нагревания 18. Трубопровод 26 соединен с трубопроводом подачи технологического конденсата 32, который также снабжен контроллером потока 34 и контрольным клапаном 36. Питающие газопроводы 26 и 32 подключены к газопроводу 38 разбавленного раствора Бенфилда. Газопровод 38 проходит через трубную часть кожухотрубного теплообменника 40, в кожух которого по трубопроводу 42, снабженному контрольным клапаном 44, подается холодная вода. Управление контрольным клапаном 44 осуществляется от контроллера температуры 46, устанавливающего температуру в трубопроводе 38 ниже по течению относительно фильтра 48, предусмотренного в трубопроводе 38.
Ниже по течению относительно фильтра 48 трубопровод 38 ведет в модуль нанофильтрации 50. В модуле нанофильтрации 50 использована мембрана нанофильтрации типа ΝΡ 45, поставляемая фирмой Рйт-Тес (Όο\ν). Модуль нанофильтрации 50 содержит трубопровод 52 выпуска пермеата (растворенного вещества) и трубопровод 54 выпуска обработанного раствора Бенфилда, причем в трубопроводе 54 предусмотрен контрольный клапан давления 56 и контроллер давления 58. Наконец, с трубопроводом 54 ниже по течению относительно клапана 56 связан трубопровод подпитки 60, причем трубопровод 54, в свою очередь, соединен с трубопроводом 16 между ступенью снижения давления и нагревания 18 и ступенью десорбции 20.
В соответствии со способом по настоящему изобретению, раствор Бенфилда циркулирует по контуру абсорбции-десорбции, который включает в себя ступень абсорбции 1 2, ступень снижения давления и нагревания 18, ступень десорбции 20 и ступень сжатия 24, а также трубопроводы 16 и 22. Обычным и известным образом происходит удаление диоксида углерода из потока технологического газа, содержащего диоксид углерода и протекающего по трубопроводу 1 4 при относительно высоком давлении 2 600 кПа и при относительно низкой температуре 107°С, в соответствии с уравнением реакции
К2СО3 + СО2 + Н2О >2 КНСО3
Раствор Бенфилда, который содержит растворенный КНСО3, циркулирует по трубопроводу 1 6 через ступень снижения давления и нагревания 18 и проходит через турбину расширения для снижения своего давления. В блоке десорбции 20, на который раствор Бенфилда подается от блока 18, имеет место десорбция диоксида углерода в соответствии с уравнением обратной реакции:
КНСОз > К2СО3 + СО2 + Н2О, при этом диоксид углерода выходит в атмосферу или поступает для дальнейшего возможного использования. Раствор Бенфилда от блока 20 рециркулирует по трубопроводу 22 в блок 1 2 через ступень сжатия 24, где его давление повышается до указанного относительно высокого уровня.
Раствор Бенфилда отводится по трубопроводу 26 с конца впуска турбины расширения ступени 18, при этом он имеет давление около 2600 кПа и температуру около 107°С, что соответствует условиям, существующим на впуске турбины расширения. Раствор Бенфилда содержит растворенные в нем карбонат калия и бикарбонат калия, а также растворенные в нем соли калия органической кислоты (например формиат и ацетат калия). Кроме того, раствор Бенфилда содержит также растворенные в нем ванадат калия и диэтаноламин. Контроллер потока 28 и контрольный клапан 30 используются для регулировки скорости потока (расхода) раствора Бенфилда в трубопроводе 26.
Протекающий по трубопроводу 26 раствор Бенфилда разбавляется технологическим конденсатом, поступающим по трубопроводу 32, который также имеет давление около 2600 кПа и температуру около 120°С, при этом получают разбавленный раствор Бенфилда. Скорость потока (расход) технологического конденсата в трубопроводе 32 управляется контроллером потока 34 и контрольным клапаном 36. После разбавления полная концентрация карбоната калия и бикарбоната калия в разбавленном растворе Бенфилда составляет менее 40 г/л, концентрация солей калия органической кислоты составляет ориентировочно менее 1 5 г/л, а концентрации ванадата калия и диэтаноламина составляют соответственно менее 0,5 г/л.
Разбавленный раствор Бенфилда по трубопроводу 38 пропускают через теплообменник 40 для снижения его температуры. В качестве средства охлаждения в теплообменнике 40 используют охлаждающую воду при температуре около 23 °С. Скорость потока (расход) охлаждающей воды в трубопроводе 42 управляется контрольным клапаном 44, расположенным ниже по течению потока охлаждающей воды относительно теплообменника 40, и контроллером температуры 46, который измеряет температуру разбавленного раствора Бенфилда в трубопроводе 38 ниже по течению относительно фильтра 48 и управляет уставкой клапана 44 и, следовательно, расходом и температурой охлажденного раствора Бенфилда.
Разбавленный раствор Бенфилда при пониженной после теплообменника 40 температуре, составляющей около 40°С, пропускают через фильтр 48, который удаляет главным образом все частицы размером более 5 мкм из разбавленного раствор Бенфилда.
После фильтра 48 разбавленный раствор Бенфилда пропускают через модуль нанофильтрации 50. Соли калия органической кислоты проходят через мембрану модуля нанофильтрации 50 вместе с некоторым количеством воды и образуют пермеат, содержащий водный раствор солей калия органической кислоты, таких как формиат калия и ацетат калия, причем указанный пермеат отводят по трубопроводу 52. Этот пермеат подают на дренаж (не показан) для обработки обычным образом вместе с другими сточными водами установки, так как он приемлем для окружающей среды и относительно безопасен.
Обработанный раствор Бенфилда, который теперь имеет пониженную концентрацию солей калия органической кислоты, отводят от модуля нанофильтрации 50 по трубопроводу 54. Через мембрану модуля нанофильтрации 50 поддерживается падение давления около 2 300 кПа при помощи контрольного клапана давления 56 и контроллера давления 58. Обработанный раствор Бенфилда возвращают в трубопровод 16 на конце выгрузки турбины расширения блока 18 для его повторного использования в контуре абсорбции-десорбции, то есть для отгонки диоксида углерода из потока технологического газа, протекающего по трубопроводу 14. Концентрация солей калия органической кислоты в обработанном растворе Бенфилда за счет применения настоящего способа снижена в такой степени, что эти соли в нем практически отсутствуют, в то время как главным образом все ионы ванадата в обработанном растворе Бенфилда сохраняются. По причине непрерывной, но приемлемо малой потери по трубопроводу 52 карбоната калия, бикарбоната калия и диэтаноламина, а также катионов калия, объединенных с солями калия органической кислоты, производят добавку в раствор Бенфилда в трубопроводе 54 желательного количества подпиточного материала по трубопроводу подпитки 60, непрерывно или прерывисто, в зависимости от требований.
Преимуществом способа в соответствии с настоящим изобретением является то, что он позволяет избежать отправки в отходы отработанного раствора Бенфилда, содержание солей органической кислоты в котором слишком высоко, причем эти соли дезактивируют раствор в такой степени, что он не может быть более эффективно использован. Вместо этого производят регенерацию раствора Бенфилда за счет удаления из него указанных кислот, причем главным образом все ионы ванадата, которые являются ядовитыми и опасными для окружающей среды, сохраняются в растворе совместно с большей частью карбоната калия, бикарбоната калия и диэтаноламина. Более того, давление, которое уже существует в скрубберах диоксида углерода ступени абсорбции 1 2, преимущественно может быть использовано для создания падения давления на полупроницаемой мембране модуля 50.

Claims (16)

1. Способ непрерывного удаления диоксида углерода из технологического газа, который включает в себя следующие операции:
- ввод в контакт находящегося под давлением в ступени абсорбции технологического газа с водным раствором, который содержит растворенные в нем карбонат калия в качестве реагента, бикарбонат калия в качестве продукта реакции, диэтаноламин в качестве катализатора и ванадат калия в качестве ингибитора коррозии, причем диоксид углерода в технологическом газе абсорбируется раствором и вступает в реакцию с реагентом - карбонатом калия в соответствии со следующим уравнением реакции:
К2СО3 + СО2 + Н2О 2 КНСОз,
- увеличение температуры раствора и уменьшение оказываемого на него давления для обеспечения десорбции в ступени десорбции, отделенной от ступени абсорбции, диоксида углерода из раствора в соответствии с обратной реакцией:
2 КНСОз К2СО3 + СО2 + Н2О,
- непрерывная рециркуляция водного раствора из ступени десорбции в ступень абсорбции для дальнейшего удаления диоксида углерода из технологического газа, причем водный раствор циркулирует по контуру, который включает в себя указанную ступень абсорбции и указанную ступень десорбции, при этом водный раствор содержит растворенные в нем органические кислоты в виде солей калия органической кислоты, причем удаление диоксида углерода из технологического газа объединено с непрерывным ростом концентрации указанных органических кислот в водном растворе, отличающийся тем, что способ включает в себя следующие дополнительные операции:
- отвод в качестве бокового погона части водного раствора, циркулирующего по контуру;
- разбавление бокового погона водным разбавителем;
- пропускание бокового погона через полупроницаемую мембрану, на которой имеется падение давления, для создания условий прохождения водного раствора солей калия органической кислоты через мембрану, причем как мембрана, так и падение давления через нее выбраны таким образом, что главным образом предотвращено прохождение анионов ванадата через мембрану, и таким образом, что приемлемо малые пропорции карбоната калия, бикарбоната калия и диэтаноламина проходят через мембрану;
- возврат в контур остальной части бокового погона после его пропускания через мембрану; и
- добавка в контур подпитки карбоната калия и подпитки диэтаноламина, в зависимости от потребности, для поддержания их необходимой концентрации в водном растворе.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в контуре ниже по течению от ступени абсорбции и выше по течению от ступени десорбции концентрация карбоната калия составляет 200-250 г/л, концентрация диэтаноламина составляет 1520 г/л, концентрация ванадата калия составляет 1 6-1 8 г/л, концентрация солей калия органической кислоты составляет до 1 60 г/л, а концентрация бикарбоната калия составляет 150-250 г/л.
3. Способ по одному из пп. 1 или 2, отличающийся тем, что абсорбция имеет место при температуре 94-107°С и при давлении 25003000 кПа, причем боковой погон отводят из контура после абсорбции и ранее уменьшения давления, которое создает десорбцию.
4. Способ по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что разбавление бокового погона таково, что после разбавления он имеет концентрацию солей калия органической кислоты менее чем 16 г/л.
5. Способ по одному из пп.1-4, отличающийся тем, что пропускание бокового погона через мембрану происходит при температуре 30-60°С.
6. Способ по одному из пп.1-5, отличающийся тем, что он предусматривает фильтрацию бокового погона до его пропускания через мембрану.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что в том случае, когда температура разбавленного бокового погона превышает 60 °С, осуществляют охлаждение бокового погона после его разбавления и ранее его фильтрации, причем охлаждение производят до температуры не выше 60°С.
8. Способ по одному из пп.1-7, отличающийся тем, что боковой погон пропускают через мембрану, которая представляет собой мембрану нанофильтрации так, что раствор солей калия органической кислоты отделяется от остального бокового погона за счет нанофильтрации.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что в том случае, когда температура выведенного из контура бокового погона превышает 60°С, способ включает в себя как охлаждение бокового погона, так и его фильтрацию ранее пропускания бокового погона через мембрану нанофильтрации, при этом охлаждение бокового погона имеет место ранее его фильтрации, причем температура при охлаждении не превышает 60°С, а при фильтрации бокового погона из него удаляются все частицы, превышающие 5 мкм.
1 0. Способ обработки водного раствора, который содержит растворенные в нем карбонат калия, бикарбонат калия, диэтаноламин, ванадат калия и соли калия органической кислоты, причем указанный способ позволяет произвести удаление указанных солей калия органической кислоты из раствора с сохранением в растворе ванадата калия, отличающийся тем, что указанный ' способ включает в себя следующие операции:
- отвод части раствора из его остальной части;
- разбавление указанной отведенной части раствора водным разбавителем;
- пропускание разбавленной части раствора через полупроницаемую мембрану, на которой имеется падение давления, для создания условий прохождения водного раствора солей калия органической кислоты через мембрану, причем как мембрана, так и падение давления через нее выбраны таким образом, что главным образом предотвращено прохождение анионов ванадата через мембрану, и при этом, что приемлемо малые пропорции карбоната калия, бикарбоната калия и диэтаноламина проходят через мембрану; и
- после пропускания остатка разбавленной части раствора через мембрану возврат остатка разбавленной части раствора к остальной части раствора.
11. Способ по п. 10, отличающийся тем, что разбавление отведенной части раствора таково, что после разбавления он имеет концентрацию солей калия органической кислоты менее чем 1 6 г/л.
12. Способ по одному из пп. 10 или 11, отличающийся тем, что пропускание разбавленной части раствора через мембрану происходит при температуре 30-60°С.
13. Способ по одному из пп. 10-12, отличающийся тем, что он предусматривает фильтрацию разбавленной части раствора до ее пропускания через мембрану.
14. Способ по п.13, отличающийся тем, что в том случае, когда температура разбавленной части раствора превышает 60°С, способ предусматривает охлаждение разбавленной части раствора после ее разбавления и ранее ее фильтрации, причем охлаждение производят до температуры не выше 60°С.
15. Способ по одному из пп. 10-14, отличающийся тем, что разбавленную часть раствора пропускают через мембрану, которая представляет собой мембрану нанофильтрации, так что раствор солей калия органической кислоты отделяется от остальной разбавленной части раствора за счет нанофильтрации.
16. Способ по п.15, отличающийся тем, что в том случае, когда разбавленный раствор имеет температуру выше 60°С, он предусматривает как охлаждение, так и фильтрацию разбавленной части раствора ранее ее пропускания через мембрану нанофильтрации, при этом охлаждение раствора имеет место ранее его фильтрации, причем температура при охлаждении не превышает 60°С, а при фильтрации из раствора удаляются все частицы, превышающие 5 мкм.
EA199900517A 1996-12-12 1997-12-12 Способ непрерывного удаления диоксида углерода из технологического газа EA001543B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ZA9610473 1996-12-12
PCT/GB1997/003431 WO1998025688A1 (en) 1996-12-12 1997-12-12 A method for the removal of carbon dioxide from a process gas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA199900517A1 EA199900517A1 (ru) 2000-02-28
EA001543B1 true EA001543B1 (ru) 2001-04-23

Family

ID=25586083

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA199900517A EA001543B1 (ru) 1996-12-12 1997-12-12 Способ непрерывного удаления диоксида углерода из технологического газа

Country Status (20)

Country Link
US (1) US6312655B1 (ru)
EP (1) EP0948390B1 (ru)
KR (1) KR20000069372A (ru)
AR (1) AR010696A1 (ru)
AT (1) ATE199659T1 (ru)
AU (1) AU716350B2 (ru)
BR (1) BR9713928A (ru)
CA (1) CA2283842A1 (ru)
DE (1) DE69704284T2 (ru)
DK (1) DK0948390T3 (ru)
EA (1) EA001543B1 (ru)
ES (1) ES2156638T3 (ru)
GE (1) GEP20012514B (ru)
GR (1) GR3035691T3 (ru)
ID (1) ID19136A (ru)
NO (1) NO992856L (ru)
PT (1) PT948390E (ru)
TN (1) TNSN97206A1 (ru)
TR (1) TR199901306T2 (ru)
WO (1) WO1998025688A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11958011B2 (en) 2018-12-31 2024-04-16 China Petroleum & Chemical Corporation Separation device and separation method

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU5568099A (en) 1998-08-18 2000-03-14 United States Department Of Energy Method and apparatus for extracting and sequestering carbon dioxide
US6587866B1 (en) 2000-01-10 2003-07-01 Sun Microsystems, Inc. Method for distributing packets to server nodes using network client affinity and packet distribution table
US20040213732A1 (en) * 2002-02-04 2004-10-28 Lightner Gene E. Reforming vapor obtained from a biomass
US7727374B2 (en) 2004-09-23 2010-06-01 Skyonic Corporation Removing carbon dioxide from waste streams through co-generation of carbonate and/or bicarbonate minerals
US8260426B2 (en) 2008-01-25 2012-09-04 Cyberonics, Inc. Method, apparatus and system for bipolar charge utilization during stimulation by an implantable medical device
NO326645B1 (no) * 2005-06-28 2009-01-26 Ntnu Technology Transfer As Fremgangsmate og apparatur for a fjerne og gjenvinne sure gasser, CO2 og/eller H2S.
US7976803B2 (en) * 2005-08-16 2011-07-12 Co2Crc Technologies Pty Ltd. Plant and process for removing carbon dioxide from gas streams
US7996079B2 (en) 2006-01-24 2011-08-09 Cyberonics, Inc. Input response override for an implantable medical device
WO2007115103A1 (en) 2006-03-29 2007-10-11 Catholic Healthcare West Microburst electrical stimulation of cranial nerves for the treatment of medical conditions
US7962220B2 (en) 2006-04-28 2011-06-14 Cyberonics, Inc. Compensation reduction in tissue stimulation therapy
KR100812948B1 (ko) * 2006-09-05 2008-03-11 주식회사 포스코 코크오븐가스에 함유된 산화가스의 흡착제거 방법
US7964170B2 (en) * 2007-10-19 2011-06-21 Fluegen, Inc. Method and apparatus for the removal of carbon dioxide from a gas stream
US8343671B2 (en) 2007-12-28 2013-01-01 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Fuel cell system having recycle fuel conduit in fluid communication with fuel cell assembly and carbon dioxide removal unit
US20100074828A1 (en) * 2008-01-28 2010-03-25 Fluegen, Inc. Method and Apparatus for the Removal of Carbon Dioxide from a Gas Stream
US8343445B2 (en) * 2008-03-21 2013-01-01 Alstom Technology Ltd System and method for enhanced removal of CO2 from a mixed gas stream
US8414853B2 (en) * 2008-03-21 2013-04-09 Alstom Technology Ltd System and method for enhanced removal of CO2 from a mixed gas stream via use of a catalyst
US8204603B2 (en) 2008-04-25 2012-06-19 Cyberonics, Inc. Blocking exogenous action potentials by an implantable medical device
CA2738358A1 (en) 2008-09-29 2010-04-01 Richard T. Zvosec Process for accelerated capture of carbon dioxide
US8457747B2 (en) 2008-10-20 2013-06-04 Cyberonics, Inc. Neurostimulation with signal duration determined by a cardiac cycle
US20100191304A1 (en) 2009-01-23 2010-07-29 Scott Timothy L Implantable Medical Device for Providing Chronic Condition Therapy and Acute Condition Therapy Using Vagus Nerve Stimulation
JP5580837B2 (ja) 2009-01-29 2014-08-27 プリンストン ユニバーシティー 二酸化炭素の有機生成物への変換
WO2010129077A1 (en) * 2009-05-07 2010-11-11 Vanderhye Robert A Atmospheric greenhouse gas removal
US20110011261A1 (en) * 2009-07-17 2011-01-20 Triangle Energy Group, Llc Wet scrubber for carbon dioxide collection
US8721866B2 (en) 2010-03-19 2014-05-13 Liquid Light, Inc. Electrochemical production of synthesis gas from carbon dioxide
US8500987B2 (en) 2010-03-19 2013-08-06 Liquid Light, Inc. Purification of carbon dioxide from a mixture of gases
US8845877B2 (en) 2010-03-19 2014-09-30 Liquid Light, Inc. Heterocycle catalyzed electrochemical process
US8845878B2 (en) 2010-07-29 2014-09-30 Liquid Light, Inc. Reducing carbon dioxide to products
US8568581B2 (en) 2010-11-30 2013-10-29 Liquid Light, Inc. Heterocycle catalyzed carbonylation and hydroformylation with carbon dioxide
US8961774B2 (en) 2010-11-30 2015-02-24 Liquid Light, Inc. Electrochemical production of butanol from carbon dioxide and water
US9090976B2 (en) 2010-12-30 2015-07-28 The Trustees Of Princeton University Advanced aromatic amine heterocyclic catalysts for carbon dioxide reduction
US8858777B2 (en) 2012-07-26 2014-10-14 Liquid Light, Inc. Process and high surface area electrodes for the electrochemical reduction of carbon dioxide
US20140206896A1 (en) 2012-07-26 2014-07-24 Liquid Light, Inc. Method and System for Production of Oxalic Acid and Oxalic Acid Reduction Products
US10329676B2 (en) 2012-07-26 2019-06-25 Avantium Knowledge Centre B.V. Method and system for electrochemical reduction of carbon dioxide employing a gas diffusion electrode
US8845875B2 (en) 2012-07-26 2014-09-30 Liquid Light, Inc. Electrochemical reduction of CO2 with co-oxidation of an alcohol
US9175407B2 (en) 2012-07-26 2015-11-03 Liquid Light, Inc. Integrated process for producing carboxylic acids from carbon dioxide
US8641885B2 (en) 2012-07-26 2014-02-04 Liquid Light, Inc. Multiphase electrochemical reduction of CO2
US9873951B2 (en) 2012-09-14 2018-01-23 Avantium Knowledge Centre B.V. High pressure electrochemical cell and process for the electrochemical reduction of carbon dioxide
KR20150055033A (ko) * 2012-09-14 2015-05-20 리퀴드 라이트 인코포레이티드 이산화탄소의 전기화학적 환원을 위한 방법 및 고 표면적 전극
GB201322606D0 (en) * 2013-12-19 2014-02-05 Capture Ltd C System for capture and release of acid gases
EP3094401A4 (en) 2014-01-17 2017-08-09 Skyonic Corporation Acid gas removal from a gaseous stream
CN104828843B (zh) * 2015-03-31 2016-07-06 合肥工业大学 一种从低浓度k+碱液废水体系提取食品级碳酸氢钾的方法
CN114507860A (zh) * 2022-02-14 2022-05-17 浙江天地环保科技股份有限公司 用于co2化学吸收装置的新型缓蚀剂、制备方法及应用

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0043525A1 (en) * 1980-06-30 1982-01-13 Union Carbide Corporation Corrosion inhibitors for alkanolamine gas treating systems
SU1041135A1 (ru) * 1982-01-28 1983-09-15 Предприятие П/Я Р-6603 Способ очистки газов от кислых компонентов
SU1063445A1 (ru) * 1982-06-08 1983-12-30 Горловское Производственное Объединение "Стирол" Им.С.Орджоникидзе Способ очистки газов от двуокиси углерода
SU1695553A1 (ru) * 1989-07-03 1995-11-27 Горловское производственное объединение "Стирол" им.Серго Орджоникидзе Абсорбент для очистки газов от диоксида углерода
RU2054958C1 (ru) * 1991-01-18 1996-02-27 Горловский арендный концерн "Стирол" Абсорбент для очистки газов от диоксида углерода
EP0726229A1 (en) * 1995-02-10 1996-08-14 Penrice Pty Ltd Production of alkali metal bicarbonates and carbonates

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1000357B (de) 1954-12-06 1957-01-10 Iavetrocokeia Spa Verfahren zur Abtrennung und Wiedergewinnung von Kohlensaeure aus Gasgemischen
BE572576A (ru) 1957-11-02
US3144301A (en) 1961-04-21 1964-08-11 Girdler Corp Removal of carbon dioxde from gaseous mixtures
US4271132A (en) * 1966-02-01 1981-06-02 Eickmeyer Allen Garland Method and compositions for removing acid gases from gaseous mixtures
DE2742483A1 (de) 1977-09-21 1979-03-22 Linde Ag Verfahren zum auswaschen von sauren gasen aus gasgemischen
DE3117084A1 (de) * 1981-04-29 1982-11-18 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum auswaschen von sauren gasen
CA1334836C (en) * 1987-04-09 1995-03-21 Richard A. Gregory, Jr. Removal of salts from aqueous alkanolamines using an electrodialysis cell with an ion exchange membrane
US5622681A (en) * 1992-01-21 1997-04-22 The Dow Chemical Company Dialysis separation of heat stable organic amine salts in an acid gas absorption process
US5292407A (en) * 1992-12-18 1994-03-08 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Process for converting heat stable amine salts to heat regenerable amine salts

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0043525A1 (en) * 1980-06-30 1982-01-13 Union Carbide Corporation Corrosion inhibitors for alkanolamine gas treating systems
SU1041135A1 (ru) * 1982-01-28 1983-09-15 Предприятие П/Я Р-6603 Способ очистки газов от кислых компонентов
SU1063445A1 (ru) * 1982-06-08 1983-12-30 Горловское Производственное Объединение "Стирол" Им.С.Орджоникидзе Способ очистки газов от двуокиси углерода
SU1695553A1 (ru) * 1989-07-03 1995-11-27 Горловское производственное объединение "Стирол" им.Серго Орджоникидзе Абсорбент для очистки газов от диоксида углерода
RU2054958C1 (ru) * 1991-01-18 1996-02-27 Горловский арендный концерн "Стирол" Абсорбент для очистки газов от диоксида углерода
EP0726229A1 (en) * 1995-02-10 1996-08-14 Penrice Pty Ltd Production of alkali metal bicarbonates and carbonates

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11958011B2 (en) 2018-12-31 2024-04-16 China Petroleum & Chemical Corporation Separation device and separation method

Also Published As

Publication number Publication date
DE69704284T2 (de) 2001-08-23
CA2283842A1 (en) 1998-06-18
WO1998025688A1 (en) 1998-06-18
ID19136A (id) 1998-06-18
TR199901306T2 (xx) 1999-10-21
AR010696A1 (es) 2000-06-28
DK0948390T3 (da) 2001-04-17
AU7845498A (en) 1998-07-03
US6312655B1 (en) 2001-11-06
DE69704284D1 (de) 2001-04-19
KR20000069372A (ko) 2000-11-25
AU716350B2 (en) 2000-02-24
EP0948390B1 (en) 2001-03-14
EA199900517A1 (ru) 2000-02-28
GEP20012514B (en) 2001-08-27
PT948390E (pt) 2001-06-29
BR9713928A (pt) 2000-03-21
NO992856D0 (no) 1999-06-11
ES2156638T3 (es) 2001-07-01
ATE199659T1 (de) 2001-03-15
EP0948390A1 (en) 1999-10-13
NO992856L (no) 1999-08-11
TNSN97206A1 (fr) 2005-03-15
GR3035691T3 (en) 2001-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA001543B1 (ru) Способ непрерывного удаления диоксида углерода из технологического газа
US10723643B2 (en) Method of recovering oil or gas and treating the resulting produced water
RU2490056C2 (ru) Способ извлечения аммиака из газообразного потока в процессе синтеза мочевины
US5501798A (en) Microfiltration enhanced reverse osmosis for water treatment
JP2010023006A (ja) 純水製造方法
JP3903746B2 (ja) 循環冷却水の処理方法
WO2014083887A1 (ja) アンモニア含有排水の処理装置およびアンモニア含有排水の処理方法
CA2257450A1 (en) Process for the partial desalination of water
JP2017217608A (ja) 水処理方法および装置、水処理装置の改造方法、並びに水処理装置改造用キット
JP3593723B2 (ja) ボイラ給水処理装置及びボイラ給水処理方法
CA3078166A1 (en) Method for pickling steel sheets
JP3483482B2 (ja) フッ素含有水の処理方法
JP4208270B2 (ja) 純水の製造方法
CN104583132A (zh) 用以减少催化海水脱氧单元的结垢的系统
JP3058952B2 (ja) 硼酸含有液の処理方法
MXPA99004916A (en) A method for the removal of carbon dioxide from a process gas
JP2005246158A (ja) 海水の淡水化処理法および装置
JP3697800B2 (ja) 排水の処理方法
JP5190909B2 (ja) 膜分離方法および膜分離装置
JPH091141A (ja) 逆浸透膜装置の運転方法
JP2006122908A (ja) 純水の製造方法
JP3190218B2 (ja) 造水装置
CA3024088A1 (en) Low temperature wet air oxidation
JP3227765B2 (ja) 膜分離装置
JP3729260B2 (ja) 逆浸透膜を用いた水処理方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM BY KG MD TJ TM RU

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ KZ