JP2010023006A - 純水製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】カチオン交換樹脂装置1と、脱気装置2と、第1の逆浸透装置3と、第2の逆浸透装置4とを有し、さらに、第1の逆浸透装置3の透過水を製造された純水として収容する透過水ピット5と、前処理装置で処理された被処理水及び第2の逆浸透装置4から返送された透過水を収容する被処理水ピット11と、被処理水をそれぞれ後段の装置へ送液するポンプ12,32と、第1の逆浸透装置3の濃縮水を収容する濃縮水ピット41と、濃縮水ピット41に収容された濃縮水を第2の逆浸透装置4へ送液するポンプ42と、第2の逆浸透装置4の透過水を被処理水ピット11へ返送する配管と、から構成される純水製造装置。
【選択図】図1
Description
濃縮倍率=1/(1−水回収率)
すなわち、濃縮倍率ないし、水回収率を上げると、第2の逆浸透装置の膜寿命は急激に短くなるので、頻繁に膜を交換するか、洗浄する必要が生じ、安定した運転が不可能となってしまう。
Y≧100−50.5/(100−X) …(1)
(ただし、Yは第2の逆浸透装置の水回収率(%)、Xは第1の逆浸透装置の水回収率(%)を表す。)の関係を満たす範囲とすることを特徴とするものである。
Y≧100−50.5/(100−X) …(1)
(ただし、Yは第2の逆浸透装置の水回収率(%)、Xは第1の逆浸透装置の水回収率(%)を表す。)の関係を満たす範囲であることが好適である。
まず、既存の第2の逆浸透装置において、通常使用される条件(通常50〜66%程度、もしくは技術的限界とされるにも80%程度以下)でも詰まる場合と詰まらない場合がある。そこで、その原因を確かめるため、種々の現場のデータを調査した。調査は、実機においては、様々な水質の被処理水を、第1の逆浸透装置の水回収率を90%、第2の逆浸透装置の水回収率を50%又は75%にて処理した。
実機において、その装置構成は図1に示した装置構成を有するものを使用し、第1の逆浸透装置および第2の逆浸透装置としては、比較例1A、1B、1Cは、東レ株式会社製、商品名:SU720、比較例1D,1E、1Fはフィルムテック社製、商品名:BW30−365が使用されていた。また、この実機における第1の逆浸透装置への供給水は、比較例1A、1D、1E、1Fは市水、比較例1B、1Cは井水をカチオン交換樹脂(ローム・アンド・ハース社製、商品名:デュオライト C20)および脱気装置(野村マイクロ・サイエンス株式会社製、商品名:N−Voicer)により処理して得られた水を用いた。また、このときの第1の逆浸透装置への供給水には水酸化ナトリウムを添加しpHを10.5に調整した。
以上の比較例1の結果を元にした推定を確認するため、比較例1Dにおいて、第2の逆浸透装置の供給水にシリカを注入し、比較例1Dと同様に処理を行った参考例1について、その通水日数と第2の逆浸透装置入口側−濃縮側の通水差圧との関係を図3に示した。
第2の逆浸透装置は、通常50〜66%程度で運転され、技術的にも80%程度が限界とされていた。しかし、上記の知見はこの限界を超えられる可能性を示唆している。すなわち、高濃縮側では、当然シリカの濃度も上がるので、上記のようなシリカと高度成分の共存による何らかの相互作用により、詰まりが抑制される可能性があるからである。
そこで、比較例1Dにおいて、第2の逆浸透装置の水回収率を次のように変動させながら比較例1Dと同様の処理を行って、第2の逆浸透装置の水回収率と詰まり(通水差圧)の関係を調査した。
[比較例3]:比較例1Dとは、第2の逆浸透装置の水回収率を90%に変更した以外は同一の処理を行った。
[実施例1]:比較例1Dとは、第2の逆浸透装置の水回収率を95%に変更した以外は同一の処理を行った。
実施例1、比較例1D、比較例4を比較すると、第2の逆浸透膜の水回収率は、95%の場合に、第2の逆浸透装置の透過水43のホウ素濃度が被処理水のホウ素濃度と同じになり、第1の逆浸透装置の透過水33の水質(ホウ素濃度)は、比較例1Dと同等であった。しかし比較例4の場合には、第2の逆浸透装置の透過水43のホウ素濃度が被処理水の濃度より高くなり、その結果、第1の逆浸透装置の透過水水質も悪化した。したがって、これらの条件のうち、第1の逆浸透装置で製造する純水の水質を維持し、第2の逆浸透装置の透過水を循環再利用して水回収率を向上させるには、第2の逆浸透装置の水回収率が95%の場合が最善であることが確認できた。
Y=100−50.5/(100−X)
(ただし、X:逆浸透装置1の水回収率(%)、Y:逆浸透装置2の水回収率(%)を表す。)にて運転することが最善であることがわかった。
実施例1の装置において、第2の逆浸透装置を、日東電工社製、商品名:NTR−759HRに変更した以外は、同一の処理を行った。この場合の水質は表5に示した通りであり、表4の場合とほぼ同様であった。
実施例1の装置において、第2の逆浸透装置を、日東電工社製、商品名:ES−20に変更した以外は同一の処理を行った。この場合の水質は表6に示した通りであり、表4の場合とほぼ同様であった。
Claims (2)
- 原水をH型のカチオン交換樹脂塔に通水した後、脱ガス装置にて脱ガス処理し、次いでpH10以上のアルカリ性条件として第1の逆浸透装置に通水して純水を製造するに当たり、前記第1の逆浸透装置から排出されるアルカリ性の濃縮水を、別途設けられた第2の逆浸透装置に通水して、その透過水を前記第1の逆浸透装置の前段に返送する純水製造方法であって、
前記第1の逆浸透装置における水回収率を90〜95%とし、前記第2の逆浸透装置における水回収率を97%以下で、かつ、次式(1)
Y≧100−50.5/(100−X) …(1)
(ただし、Yは第2の逆浸透装置の水回収率(%)、Xは第1の逆浸透装置の水回収率(%)を表す。)の関係を満たす範囲とすることを特徴とする純水製造方法。 - 前記第2の逆浸透装置から排出されるアルカリ性の濃縮水を、前記H型のカチオン交換樹脂塔の酸再生排液又は前記脱ガス装置の排ガスで中和処理することを特徴とする請求項1記載の純水製造方法。
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