DK165946B - Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil - Google Patents

Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil Download PDF

Info

Publication number
DK165946B
DK165946B DK126685A DK126685A DK165946B DK 165946 B DK165946 B DK 165946B DK 126685 A DK126685 A DK 126685A DK 126685 A DK126685 A DK 126685A DK 165946 B DK165946 B DK 165946B
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
catalyst
gas
flue gas
process gas
compartment
Prior art date
Application number
DK126685A
Other languages
English (en)
Other versions
DK126685A (da
DK165946C (da
DK126685D0 (da
Inventor
Henrik Otto Stahl
Jens Richard Rostrup-Nielsen
Original Assignee
Topsoe Haldor As
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8102918&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=DK165946(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Topsoe Haldor As filed Critical Topsoe Haldor As
Priority to DK126685A priority Critical patent/DK165946C/da
Publication of DK126685D0 publication Critical patent/DK126685D0/da
Priority to CA000503988A priority patent/CA1261629A/en
Priority to JP61063846A priority patent/JPH0798642B2/ja
Priority to AR86303430A priority patent/AR245488A1/es
Priority to US06/841,251 priority patent/US4678600A/en
Priority to ES553213A priority patent/ES8800881A1/es
Priority to NO861106A priority patent/NO170535C/no
Priority to AU54948/86A priority patent/AU579227B2/en
Priority to DE198686302121T priority patent/DE195688T1/de
Priority to GR860763A priority patent/GR860763B/el
Priority to EP86302121A priority patent/EP0195688B1/en
Priority to DE8686302121T priority patent/DE3674609D1/de
Publication of DK126685A publication Critical patent/DK126685A/da
Priority to US07/046,103 priority patent/US4830834A/en
Publication of DK165946B publication Critical patent/DK165946B/da
Publication of DK165946C publication Critical patent/DK165946C/da
Application granted granted Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0461—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical annular shaped beds
    • B01J8/0465—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical annular shaped beds the beds being concentric
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0492—Feeding reactive fluids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0816—Heating by flames
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Description

i
DK 165946B
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til dampreforming af kulbrinter i nærværelse af en katalysator samt en reaktor til udøvelse af denne fremgangsmåde. Navnlig angår opfindelsen en fremgangsmåde ved 5 hvilken varme fra produktstrømmen af reformet gas udnyttes til at levere en del af den varme der behøves til de endoterme reformingreaktioner som optræder i procesgassen ved indirekte varmeveksling mellem produktstrømmen og procesgassen.
10 De endoterme reaktioner som optræder i en proces til kulbrintereforming ved damp kan beskrives ved følgende reaktionsligninger: (1) CH4 + H20 CO + 3H2 (-Δ H°298 = -49,3 kcal/mol) 15 (2) CH4 + 2H20 5* C02 + 4H2 (-Δ H°298 = -39,4 kcal/mol)
Tilsvarende reaktionsligninger kan opstilles for damprefor-ming af højere kulbrinter end metan. Disse dampreforming-reaktioner optræder i procesgassen bestående af kulbrinter 2^ og damp som føres gennem en dampreforming katalysator under dampreforming betingelser. Den nødvendige varme til de endoterme reaktioner leveres som regel ved forbrænding i et stråle-ovnkammer hvor katalysatoren er anbragt i lodrette rør som strækker sig gennem ovnkammeret.
25 Det er kendt at udnytte varmen fra produktstrømmen af reformet gas som en delvis varmekilde. En sådan proces er beskrevet i US patentskrift nr. 4.079.017, ifølge hvilket en første portion af procesgassen underkastes damp-kulbrintereforming i et konventionelt strålekammer mens ^0 en anden del af procesgassen underkastes dampreforming ved indirekte varmeveksling med en produktstrøm. De to portioner af procesgassen forenes derefter og underkastes yderligere damp-kulbrintereforming i en sekundær reformingpro-ces i nærværelse af luft til levering af varme ved intern 25 forbrænding i procesgassen. Produktstrømmen fra den sekundære reformingproces tjener som varmevekslingsmedium til opvarmning af den anden portion af procesgassen.
DK 165946 B
2
Det er den foreliggende opfindelses formål at tilvejebringe en fremgangsmåde til damp-kulbrinterefor-ming ved hvilken varme fra produktstrømmen udnyttes på mere økonomisk måde end hidtil i kombination med varme fra en varm 5 røggas udviklet ved forbrænding i en brænder. Det er et yderligere formål for opfindelsen at tilvejebringe en reaktor til udøvelse af processen ifølge opfindelsen.
Opfindelsen angår således en fremgangsmåde til damp-kulbrintereforming af den i krav 1's indledning angiv-10 ne art, som udføres ved· at man danner en fødestrøm som indeholder et kulbrinte-fødemateriale og damp og fører denne fødestrøm som procesgas under dampreformingsbetingelser gennem et givet rumfang af en dampreformingkatalysator til omdannelse deraf til en produktstrøm som er rig på 15 hydrogen. Fremgangsmåden er ejendommelig ved det i krav l’s kendetegnende del angivne. Således leveres varmen til de endoterme reaktioner i procesgassen og til opvarmning af procesgassen på to forskellige måder som følger; a) Først fører man produktgassen gennem en første kata-20 lysatorafdeling indeholdende 25-75% af den samlede mængde dampreformingkatalysator, idet den varme der behøves til de endoterme reaktioner som indtræder i procesgassen og til opvarmning af gassen delvis leveres fra en moderat varm røggasstrøm som defineret nedenfor under (b) og del-25 vis fra produktgasstrømmen, idet røggasstrømmen og produktgasstrømmen samtidig og hver for sig føres i modstrøm i indirekte varmevekslingskontakt med procesgassen, der passerer trin (a). (b) Derefter fører man den i trin (a) delvis reformede gas gennem en anden særskilt 30 katalysatorafdeling indeholdende den resterende mængde af dampreformingkatalysatoren, idet den varme der behøves til de videre endoterme reaktioner og opvarmning af gasstrømmen leveres af en varm røggas, som udvikles ved forbrænding af væskeformigt og/eller gasformigt brændsel og 35 som føres i medstrøm i indirekte varmevekslingskontakt med procesgassen, der passerer trin (b) til dannelse af produktstrømmen, hvorved den varme røggas afkøles til
DK 165946 B
3 dannelse af den moderat varme røggasstrøm, som udnyttes i trin (a).
Et væsentligt træk ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen har relation til tilførsel af den varme som behøves 5 til de endotermiske reaktioner. Der er nu fundet en mere økonomisk fremgangsmåde end hidtil til levering af denne varme ved indirekte varmeveksling under udnyttelse af varme fra produktstrømmen i kombination med varme fra en varm røggas. Denne fremgangsmåde vil blive beskrevet detal-10 jeret senere. For at tilvejebringe basis for bedre forståelse af de problemer som knytter sig hertil, vil andre træk ved fremgangsmåden imidlertid blive kort skitseret. Disse andre træk har relation til dampreformingbetingelser-ne der generelt er fælles for fremgangsmåden ifølge den fo-15 religgende opfindelse og konventionelle dampreformingpro-cesser. Disse fælles dampreformingbetingelser beskrives i det følgende.
Kulbrinte-fødematerialet til dannelse af fødestrøm-men kan være en hvilken som helst kulbrinte, kulbrintefrak-20 tion eller blanding af kulbrinter som i almindelighed bruges som fødemateriale til damp-kulbrintereforming. Typiske fødematerialer er naturgas, raffinaderi-afgangsgasser, fly-dendegjort jordoliegas og forskellige naftafraktioner såsom lette jordoliedestillater. For at være egnet som føde-25 materiale til dampreforming må kulbrinte-fødematerialet underkastes en afsvovling i løbet af hvilken dens samlede svovlindhold nedsættes til under 1 vægt-ppm.
Der sættes damp til kulbrinte-fødematerialet i en sådan mængde at der tilvejebringes et forhold damp/kulstof 30 i fødestrømmen, som er tilstrækkeligt højt til at forhindre dannelse af kul når fødestrømmen som procesgas bringes i kontakt med dampreformingkatalysatoren. Her og i det følgende vil forholdet damp/kulstof blive udtrykt som antal dampmolekyler pr. kulstofatom. Normalt vil det 35 mindste damp/kulstofforhold være 1,1. For at sikre en rimelig omdannelse af kulbrinter til hydrogen og kuloxyder vil damp/kulstofforholdet typisk være mellem 1,5 og 7,0, iføl-
DK 165946 B
4 ge opfindelsen fortrinsvis 2,0-4,5. I nogle tilfælde kan der tilsættes kuldioxyd sammen med dampen. I sådanne tilfælde vil damp/ kulstofforholdet blive reguleret så også tilstedeværelse: af kuldioxyd tages i betragtning.
5 Dampreformingkatalysatoren til fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan være en hvilken som helst konventionel dampreformingkatalysator som bruges i konventionelle damp-reformingprocesser. Den katalytisk aktive komponent af sådanne katalysatorer er typisk metallisk nikkel. Nikkel 10 afsættes på et keramisk bæremateriale. Typiske eksempler på bærematerialer er aluminiumoxyd, spinel, magniumoxyd, aluminium/kiselsyreanhydrid og et antal andre ildfaste oxyder og blandinger og kombinationer af ildfaste oxyder.
Det er velkendt at sætte promotorer til reformingkataly-15 satorer for at opnå forbedrede egenskaber til specielle formål. Eksempler på sådanne promotorer er alkalimetal-oxyder og jordalkalimetaloxyder.
De dampreformingreaktioner der indtræder i procesgassen vil blive sat i gang i kontakt med en damprefor-20 mingkatalysator ved temperaturer på over 350°C. Føde- strømmens temperatur ved indgangen til katalysatoren vil typisk være 350-550°C, fortrinsvis 400-475°C. Under specielle omstændigheder kan det være at foretrække at opvarme fødestrømmen til ca. 600°C ved indgangen til katalysa-25 toren. For at sikre den ønskede grad af omdannelse af kulbrinte til hydrogen og kuloxyder må procesgassens temperatur hæves gradvis under passagen gennem katalysatoren. Normalt vil procesgassen forlade katalysatoren som en produktstrøm ved 750-950°C, fortrinsvis 800-900°C. Der behø-30 ves følgelig tilførsel af varme, dels til de endoterme reaktioner og dels for at hæve temperaturen af procesgassen fra fødestrømmens indgangstemperatur på 350-550°C til produktstrømmens udgangstemperatur på 750-950°C. Til dette formål må dampreformingkatalysatoren anbringes i 35 rum som egner sig til at modtage den nødvendige varme ved varmeoverførsel gennem disse rums vægge.
Det rumfang katalysator som behøves i en dampre-
DK 165946B
5 formingproces bestemmes normalt i henhold til to kriterier: (1) katalysatorrumfanget må være tilstrækkeligt til at sikre den opholdstid for procesgassen, der behøves til den ønskede omdannelse. (2) Katalysatorrumfanget må 5 udfylde et katalysatorrum med tilstrækkeligt ydre overfladeareal til at tillade overførsel af varme til brug for de endotermiske reaktioner og til opvarmning af procesgassen. Eftersom de fleste dampreforming katalysatorer har høj aktivitet vil kriterium (2) normalt være bestemmen-10 de for valget af katalysatorrumfanget. Relationen mellem katalysatorrumfang og rumfang procesgas som passerer gennem katalysatoren udtrykkes som rumhastighed (space veloci-ty) x Nm C^-kulbrinte pr. m katalysatorrumfang pr. time, hvor C^-kulbrinte betyder metan plus eventuelle højere 15 kulbrinter udtrykt som metanækvivalent. Ifølge opfindelsen udføres dampreformingprocessen hensigtsmæssigt ved en rum- 3 3 hastighed som angivet i krav 4, fortrinsvis 200-2000 Nm /m /h. Særlige overvejelser kan imidlertid betinge højere eller lavere rumhastighed.
20 Af økonomiske grunde udføres dampreformingproces- ser typisk ved forhøjet tryk som fx 2-45 bar. Inden for dette område kan arbejdstrykket vælges i overensstemmelse ved de tryk ved hvilke produktstrømmen skal udnyttes eller underkastes yderligere behandling, fx 15-30 bar.
25 Som nævnt foran er et væsentligt træk ved frem gangsmåden ifølge opfindelsen tilførslen af varme. Denne varme bruges primært til de endoterme reaktioner som indtræder mens procesgassen passerer gennem dampreforming-katalysatoren. Der bruges også nogen varme til opvarmning 30 af procesgassen fra fødestrømmens temperatur ved indgangen til katalysatoren til produktstrømmens temperatur ved udgangen af katalysatoren. Den ny metode til tilførsel af denne varme skal nu beskrives udførligt.
En del af den nødvendige varme opnås ved forbræn-35 ding af et væske- og/ellér gasformigt brændsel, en anden opnås fra produktstrømmen. Ved kombination af varme fra disse to kilder i overensstemmelse med fremgangsmåden ifølge den forelig-
DK 165946 B
6 gende opfindelse kan der opnås en mere økonomisk udnyttelse end ellers.
Den foreliggende opfindelse angår også en reaktor af den i krav 6's indledning angivne art til udøvelse af den 5 foran beskrevne dampreforming af kulbrinter. Reaktoren ifølge opfindelsen er ejendommelig ved det i krav 6's kendetegnende del angivne.
Særlig hensigtsmæssigt kan ifølge opfindelsen reaktoren være indrettet som angivet i krav 7; og det er lige-10 ledes fordelagtigt hvis den ifølge opfindelsen er indrettet som angivet i krav 8.
Til nærmere forståelse af fremgangsmåden og reaktoren ifølge opfindelsen skal særlige udførelsesformer derfor nu beskrives mere udførligt under henvisning til tegningen 15 og de følgende eksempler.
På tegningen viser fig. 1 en skematisk gengivelse af processen ifølge opfindelsen, fig. 2 et længdesnit gennem den lodrette akse i en 20 udførelsesform for reaktoren ifølge opfindelsen, egnet til udøvelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, og fig. 3 et vandret tværsnit gennem samme udførelsesform for reaktoren ifølge opfindelsen.
Principperne for en foretrukken udførelsesform 25 for denne fremgangsmåde skal nu beskrives kort under henvisning til diagrammet i fig. 1.
En fødestrøm 10 føres som en-procesgas 11 gennem en første katalysatorportion 40 og videre gennem en anden katalysatorportion 42. Procesgassen 11 forlader den 30 anden katalysatorportion 42 som en produktstrøm 12. En varm røggas 13 fra en brænder føres langs den anden katalysatorportion 42 i medstrøm med og i indirekte varmevekslingskontakt 61 med procesgassen 11 som passerer gennem den anden katalysatorportion 42. Ved denne indirekte varme-35 veksling leverer den varme'røggas 13, mens den afkøles, den nødvendige varme til de endoterme reaktioner som forekommer i procesgassen 11 mens den passerer gennem
DK 165946B
7 den anden katalysatorportion 42 og til opvarmning af procesgassen 11 til produktstrømmen 12's temperatur. Derved afkøles den varme røggas 13 til en moderat varm røggas 14.
5 Den moderat varme røggas 14 føres efter at have afgivet varme til den anden katalysatorportion 42 langs den første katalysatorportion 40 i modstrøm med og i indirekte varmevekslingskontakt 62 med procesgassen som passerer gennem den første portion 40 af katalysatoren.
10 Ved denne indirekte varmeveksling og under yderligere afkøling leverer den moderat varme røggas 14 en del af den nødvendige varme til de endotermiske reaktioner der forekommer i procesgassen 11 mens den passerer gennem den første portion 40 af katalysatoren og til opvarmning 15 af procesgassen 11 til den temperatur den har ved udgangen af den første katalysatorportion 40. Derved afkøles den moderat varme røggas 14 til dannelse af en afkølet røggas 15. Den resterende del af varmen leveres af produktstrømmen 12 der, ligesom den moderat varme røggas 14, føres 20 langs den første katalysatorportion 40 i modstrøm og i indirekte varmevekslingskontakt 63 med procesgassen 11.
Den ovenfor beskrevne nye metode til tilførsel af varme til de endoterme reaktioner som optræder mens procesgassen passerer gennem katalysatoren/ er væsenfcfor-25 skellig fra kendte metoder. Øvrige dampreformingbetingel-ser for processen ifølge opfindelsen er imidlertid ligesom og ligger inden for samme områder som dem der anvendes ved kendte dampreformingprocesser baseret på ekstern opvarmning. Disse dampreformingbetingelser er beskrevet 30 foran.
I Fig. 2-3 er vist en særlig udførelsesform for reaktoren ifølge opfindelsen. Reaktoren har en skal 20 forsynet med et tryklåg 21 og indgange og udgange som beskrives nærmere nedenfor. Inden for tryklåget er der 35 en katalysatorkurv 22 og en brænder 23.
DK 165946 B
8
Trykskallen 20 og låget 21 er indvendigt forsynet med termisk isolationsmateriale 24. Når låget 21 fjernes har trykskallen 20 en fuld boringsåbning i den øvre ende til let anbringelse og fjernelse af katalysatorkurven 5 22. Bunden af trykskallen har en åbning til en brænder 23.
Brænderen 23 er centralt monteret i åbningen og er i fast og tryksikker kontakt med trykskallen 20.
Brænderen 23 har et brænderhoved 25 og et keramisk rør 10 26 som udgør et forbrændingskammer 27. Det keramiske rør 26 strækker sig frit opad uden at være i kontakt med katalys atorkurven.
Katalysatorkurven 22 er sammensat af et antal koncentrisk anbragte plader som sammen med passende vægge, 15 rør, plader og prelleplader danner ringformede katalysatorrum og passager for fødestrømmen 10, procesgassen 11, produktstrømmen 12 og røggassen 13, 14 og 15.
Den beskrevne reaktor er indrettet til to portioner katalysator. Den første katalysatorportion 20 4o befinder sig i et ydre, ringformet katalysatorrum 41.
Den anden katalysatorportion 42 befinder sig i et indre, ringformet katalysatorrum 43. Indgange 44 for fødestrømmen 10 befinder sig i den øvre ende af trykskallen 20. Gennem disse indgange føres fødestrømmen 10 ind i et top-rum 45 og videre som procesgas 11 gennem det ydre, ringformede katalysatorrum 41. Fra bunden af det ydre, ringformede katalysatorrum 41 løber procesgassen 11 gennem et antal rør 46 til en indre, ringformet passage 47 for derfra at blive ført videre gennem det indre, ringformede kataly-20 satorrum 43. Produktstrømmen 12 fra det indre, ringformede katalysatorrum 43 opsamles i et semi-toroidalt rum 48 hvorfra produktstrømmen 12 føres videre gennem en ydre, ringformet passage 49 til en udgang 50.
Passagerne for røggas fra brænderen 23 omfatter en 25 indre, ringformet røggaskanal 51 hvorigennem den varme røggas 13 føres fra forbrændingskammeret 27 til et bundrum 52 og videre som en moderat varm røggas 14 gennem en
DK 165946 B
9 ydre, ringformet røggaskanal 53 til udgange 54 som en afkølet røggas 15.
Den indre, ringformede røggaskanal 51 er indrettet til at tjene indirekte varmeveksling til overførsel af 5 varme fra den varme røggas 13 til procesgassen 11 i det indre, ringformede katalysatorrum 43. Tilsvarende er den ydre, ringformede røggaskanal 53 indrettet til at tjene indirekte varmeveksling til overførsel af varme fra den moderat varme røggas 14 til procesgassen 11 i 10 det ydre, ringformede katalysatorrum 41. Til yderligere overførsel af varme er den ydre, ringformede passage 49 indrettet til at tjene indirekte varmeveksling til overførsel af varme fra produktstrømmen 12 til procesgassen 11 i’det ydre, ringformede katalysatorrum 41.
15 For at reaktoren skal kunne fungere rigtigt er der draget omsorg for i alt væsentligt at undgå varme-overførsel gennem den ringformede plade som adskiller den ydre, ringformede passage 49 fra den indre, ringformede passage 47. Tilsvarende er der draget omsorg for 20 i det væsentlige at undgå varmeoverførsel gennem væggen til katalysatorrummet 43 fra procesgassen 11 i den indre, ringformede passage 47 til procesgassen 11 i det indre, ringformede katalysatorrum 43.
Enkeltheder med hensyn til organer til at sikre ^ indirekte varmeveksling og til at undgå varmeoverførsel, som behøves i henhold til den foranstående forklaring, beskrives ikke og er heller ikke vist på tegningen.
Sådanne forholdsregler er velkendte i teknikken.
30 Eksempel
Dette eksempel belyser hvorledes en specifik udførelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan foretages. Eksemplet er baseret på driftsdata udledet på basis af 35 kendskab til kinetiske data for den anvendelige dampre forming katalysator, varmeoverføringsdata og andre data med relation til konventionelle processer til damp-
DK 165946B
10 kulbrintereforming. Denne udførelsesform for fremgangsmåden er udført i den i eksempel 1 beskrevne reaktor og vil i det følgende blive beskrevet udførligt under henvisning til fig. 2 og 3. En oversigt over de forskellige 5 driftdata er anført i tabel I og II. I tabel I er data for de forskellige gasstrømme sat i relation til forskellige positioner som er markeret med store bogstaver i fig. 2.
Der bruges to dampreformingkatalysatorer i dette 10 eksempel. Begge er kommercielt tilgængelige katalysatorer fra Haldor Topsøe A/S. Et rumfang på 0,54 m af en type der betegnes RKNR er indført som den første portion 40 i det ydre, ringformede katalysatorrum 41, mens et an-det rumfang på 0,30 ra af en type benævnt R-67 er anbragt som den anden portion 42 i det indre, ringformede katalysatorrum 43.
Fødestrømmen 10 består af 248 Nm /h naturgas med en sammensætning som anført i tabel I og 623 kg/h. Dette rumfang naturgas svarer til 256 Nnr C^-kulbrinte og en 20 rumhastighed på 305 som defineret foran. Dette svarer til et damp/kulstofforhold på 3,0 som defineret foran. Fødestrømmen 10 opvarmes til 427°C og ved et tryk på 5,85 2 kg/cm overtryk føres den gennem indgange 44 og som en procesgas 11 gennem den katalysator som befinder sig i katalysatorrummene 41 og 43.
Ved sin passage gennem den første katalysatorportion 40 i det ydre, ringformede katalysatorrum 41 modtager procesgassen 11 en samlet mængde varme på 414400 kcal/h, nemlig 150000 kcal/h fra produktstrøm-men 12 som passerer gennem den ydre, ringformede passage 49, og 260000 kcal/h fra den moderat varme røggas 14 som passerer gennem den ydre, ringformede røggaskanal 53. Denne varme udnyttes til de endoterme reaktioner som behøves til en metankonversion på 56,34% samt til 35 opvarmning af procesgassen til en temperatur på 654°C
ved udgangen fra den ydre, ringformede katalysatorafdeling 41.
DK 165946 B
11
Under sin passage gennem den anden katalysatorportion 42 i det indre, ringformede katalysatorrum 43 modtager procesgassen 11 en yderligere varmemængde på 312000 kcal/h fra den varme røggas 13 der passerer gennem den 5 indvendige, ringformede røggaskanal 51. Denne varme udnyttes til yderligere endoterme reaktioner der svarer til en yderligere metanomdannelse på 37,01% og til opvarmning af procesgassen 11 til en temperatur 805°C ved udgangen fra det indre, ringforemde katalysatorrum 43. Denne pro-10 cesgas 11 er nu rig på hydrogen som er blevet dannet som resultat af en total metanomdannelse på 93,35%, og den føres som produktstrømmen 12 gennem den ydre, ringformede passage 49, hvor den afgiver varme som nævnt ovenfor og derved afkøles til en temperatur på 537°C.
15 Den varme røggas 13 udvikles ved et tryk på 3,46 2 kg/cm overtryk i forbrændingskammeret 27 ved forbrænding af 417 Nm^/h produktgas (efter fjernelse af vand) med 736 Nm^/h luft hvortil der sættes 740 Nm^/h afkølet røggas recirkuleret fra udgangene 54. Denne recirkulation 20 tjener det formål at nedsætte temperaturen af den varme røggas til 1370°C før den kommer i kontakt med det indre, ringformede katalysatorrum 43. Som nævnt ovenfor passerer den varme røggas 13 i en mængde på 1775 Nm /h gennem den indre, ringformede røggaskanal 51 hvorved den afkøles 25 til 952°C til dannelse af den moderat varme røggas 14 og videre gennem den ydre, ringformede røggaskanal 53 hvorved den yderligere afkøles til 587°C, ved hvilken temperatur den afkølede røggas 15 forlader reaktoren gennem udgangene 54. Som nævnt ovenfor recirkuleres en 30 portionsvarende til 41,65% af den afkølede røggas 15 til brænderen 23.
35
DK 165946 B
12 ^ Hffionoæipsoo hd 000 4 pttoæoOtoi-itoto pj o μ o o o :*r ·< μ o m > > > - ·- cn cn 3 cn H- O \ ' — JD f+ 1—1 0 0 " 3 H- . 3 <Q 3 0 — to 3 ffi Ό li rt 333333333 3 I-! CD 000000000 tn < o—>'"'—'3 HHHHHHH'l-’H-ffl Η- [-1- < couhcd 3‘3'3'3'3‘3'3'3'3' 3 o ^ vQ o o H H- Η rt cQ o o ft) 3 CD cn pi CD (D rt i£)
3 r+ cn cn cd C
rt t-5 — iQ iq t-5
CD S CU EU CD
3 3 cn cq t-i >-> >— .. hfl
rt >&> co η H
H- cn CTi^HOOOOOO o 1—1 CninÆ»·· ' > ' ..,>>> O >
co co to co Hcn^oooooo CD
co O-o-ocn j^cocoooooocno cn
Ό iQ
O il) 1-5 cn P)
Hl 3" >u ® Ui to to t-i
CJ- Cn COOJj^J^tOOJOOO O
CD οονοσι» o t-S o cn cn cn cncovoojHHOOOCD til CD ui to f. ίο ^·&.νοΌΌΐοοσιοη i-3 cQ Q> K EU cr
3 cn CD
Μ M
σ
1-5 H
H·
3 V
et cn to to t-<
CD H cn coco^^tocoooo O
t-t i o m ' -'-NSN'··''. q -οσισι cnoovocjMHOoocD n o »t» co j^ifc^cO'j-jtoocno cn
iQ
D> cn t) Ό ι-i tj σι m co 0 0
cn -jcoococncnooo QiO
os co oo - 3CD
ocnoto ovo^jco^jifc>ooo ^ cn O
cntocnto HcooiOocoj^ocno rtcQ
cn 03 rt cn H S 3 -j co .t* £j l—1 cooocnoootoo® CO if-fr 1 -O I I tOOOcnOOCncnJiiQ n
o 'jcootooot—‘ocn£D
cn 13
DK 165946B
Tabel II
Første portion Anden portion I alt katalysator katalysator Total ^ Katalysator, m3 0,54 0,30 0,84 CHj*) omdannelse, % 56,34 37,01 93,35
Varme, Kcal/h 414400 312000 726400
Varme, % 57,05 42,95 100,00 10 *) Incl. ækvivalenten til spor af højere kulbrinter 15 20 25 30 35

Claims (8)

1. Fremgangsmåde til dampreforming af kulbrinter i en reformingreaktor ved at man fører en fødestrøm indeholdende damp og en eller flere kulbrinter i et forhold damp/kulstof 5 på mindst 1:1 og fortrinsvis 1,5:1 - 7,0:1 og højst indeholdende 1 vægt-ppm svovl, som procesgas ved 2-45 bar og en indgangstemperatur over 350°C, fortrinsvis 350-550°C og navnlig 400-475°C, under ydre tilførsel af varme, gennem et givet rumfang af en dampreformingkatalysator 10 til dannelse af en hydrogenrig produktgasstrøm som udtages fra katalysatoren ved en temperatur på 750-950°C, kendetegnet ved at man (a) først fører produktgassen gennem en første katalysatorafdeling indeholdende 25-75% af den samlede mængde damp- 15 reformingkatalysator, idet den varme der behøves til de endoterme reaktioner, som indtræder i procesgassen, og til opvarmning af gassen delvis leveres fra en moderat varm røggasstrøm som defineret nedenfor under (b) og delvis fra produktgasstrømmen, idet røggasstrømmen og produkt-20 gasstrømmen samtidig og hver for sig føres i modstrøm i indirekte varmevekslingskontakt med procesgassen, der passerer trin (a), og (b) derefter fører den i trin (a) delvis reformede gas gennem en anden særskilt katalysatorafdeling indeholdende 25 den resterende mængde af dampreformingkatalysatoren, idet den varme der behøves til de videre endoterme reaktioner og opvarmning af gasstrømmen, leveres af en varm røggas som udvikles ved forbrænding af væskeformigt og/eller gasformigt brændsel og som føres i medstrøm i indirekte 30 varmevekslingskontakt med procesgassen, der passerer trin (b) til dannelse af produktstrømmen, hvorved den varme røggas afkøles til dannelse af den moderat varme røggasstrøm, som udnyttes i trin (a).
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet 35 ved at den varme røggas udvikles ved et tryk på 1-44 kg/ cm^ overtryk. DK 165946B 15
3. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, kendetegnet ved at man under forbrændingen af væskeformigt og/eller gasformigt brændsel recirkulerer en del af den afkølede røggas til bræn- 5 deren.
4. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, kendetegnet ved at kulbrinte-fødematerialet er naturgas og forholdet damp/kulstof er 2,0-4,5. 10
5- Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, kendetegnet ved at dampre- formingen gennemføres ved en rumhastighed på 100-4000 3 Nm kulbrinte (eller ækvivalent mængde højere kulbrinte 3 og/eller eventuelt CC^) pr. m katalysator pr. time.
6. Reaktor til udøvelse af den i et hvilket som helst af de foregående krav angivne dampreformingproces, omfattende en trykskal (20) med et aftageligt låg (21), en brænder (23), et forbrændingskammer (27), organer til at føre en fødestrøm (10) som procesgas (11) fra mindst én 20 indgang (44) via en reformingkatalysator til mindst én udgang (50) samt organer til overførsel af varme ved indirekte varmeveksling til procesgassen (11), kendetegnet ved følgende kombination af elementer: (i) en første katalysatorafdeling (41) og en koncen- 25 trisk inden for den første katalysatorafdeling anbragt anden (43) katalysatorafdeling indrettet til at indeholde hver en portion (40, 42) på 25-75% af det samlede katalysatorrumfang og til at optage varme gennem afdelingernes vægge ved indirekte varmeveksling til opvarmning 30 af procesgassen (11) og til de endoterme reaktioner som optræder i procesgassen mens den passerer katalyatoren, (ii) passager (45, 46, 47, 48, 49, 50) til at føre procesgassen (11) fra indgangen (44) via første og anden katalysatorafdeling (41, 43) i nævnte rækkefølge til udgan- 35 gen (50), DK 165946 B 16 (iii) idet en del (49, 50) af de under (ii) nævnte passager er indrettet til at føre produktstrømmen (12) fra anden katalysatorafdeling (43) i indirekte varmevekslings-kontakt med den procesgas (11) som passerer første kataly- 5 satorafdeling (41), til udgangen (50), (iv) passager (51, 52, 53) til at føre røggas fra forbrændingskammeret (27) i indirekte varmevekslingskontakt, først som varm røggas (13) med procesgassen (11) i anden katalysatorafdeling (43) og derefter som moderat varm 10 røggas (14) med procesgassen (11) i første katalysatoraf-deling (41), idet røggassen til slut bortledes som afkølet røggas (15) gennem mindst én udgang (54).
7. Reaktor ifølge krav 5, kendetegnet ved at passagerne (49, 50) til at føre produktstrømmen (12) 15 fra anden katalysatorafdeling (43) i indirekte varmevekslingskontakt med den procesgas (11) som passerer den første katalysatorafdeling (41), er indrettet og anbragt på en sådan måde at de dirigerer produktstrømmen (12) i modstrøm med den procesgas (11) som passerer den første 20 katalysatorafdeling (41).
8. Reaktor ifølge krav 5 eller 6, kendetegne t ved at de passager (51, 52, 53), der fører røggassen i indirekte varmevekslingskontakt først med procesgassen (11) i anden katalysatorafdeling (43) og derpå med 25 procesgassen (11) i første katalysatorafdeling (41) er indrettet og anbragt på en sådan måde at de dirigerer den varme røggas (13) i medstrøm med den procesgas (11) som passerer den anden katalysatorafdeling (43) og den moderat varme røggas (14) i modstrøm med den procesgas 30 (11) som passerer den første katalysatorafdeling (41). 35
DK126685A 1985-03-21 1985-03-21 Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil DK165946C (da)

Priority Applications (13)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK126685A DK165946C (da) 1985-03-21 1985-03-21 Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil
CA000503988A CA1261629A (en) 1985-03-21 1986-03-13 Heat exchange reforming process and reactor
US06/841,251 US4678600A (en) 1985-03-21 1986-03-19 Heat exchange reforming process and reactor
JP61063846A JPH0798642B2 (ja) 1985-03-21 1986-03-19 熱交換改質方法及び反応器
AR86303430A AR245488A1 (es) 1985-03-21 1986-03-19 Procedimiento para la reformacion de hidrocarburos por vapor y reactor para llevarlo a cabo.
AU54948/86A AU579227B2 (en) 1985-03-21 1986-03-20 Heat exchange reforming process and reactor
NO861106A NO170535C (no) 1985-03-21 1986-03-20 Fremgangsmaate ved dampreformering av hydrokarboner samt reaktor for utfoerelse av fremgangsmaaten
ES553213A ES8800881A1 (es) 1985-03-21 1986-03-20 Procedimiento de reformacion por intercambio de calor
DE198686302121T DE195688T1 (de) 1985-03-21 1986-03-21 Verfahren und reaktor zur dampfreformierung mit waermeaustausch.
GR860763A GR860763B (en) 1985-03-21 1986-03-21 Heat exchange reforming process and reactor
EP86302121A EP0195688B1 (en) 1985-03-21 1986-03-21 Heat exchange steam-reforming process and reactor
DE8686302121T DE3674609D1 (de) 1985-03-21 1986-03-21 Verfahren und reaktor zur dampfreformierung mit waermeaustausch.
US07/046,103 US4830834A (en) 1985-03-21 1987-05-05 Reactor for the catalytic reforming of hydrocarbons

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK126685A DK165946C (da) 1985-03-21 1985-03-21 Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil
DK126685 1985-03-21

Publications (4)

Publication Number Publication Date
DK126685D0 DK126685D0 (da) 1985-03-21
DK126685A DK126685A (da) 1986-09-22
DK165946B true DK165946B (da) 1993-02-15
DK165946C DK165946C (da) 1993-07-05

Family

ID=8102918

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK126685A DK165946C (da) 1985-03-21 1985-03-21 Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil

Country Status (11)

Country Link
US (2) US4678600A (da)
EP (1) EP0195688B1 (da)
JP (1) JPH0798642B2 (da)
AR (1) AR245488A1 (da)
AU (1) AU579227B2 (da)
CA (1) CA1261629A (da)
DE (2) DE3674609D1 (da)
DK (1) DK165946C (da)
ES (1) ES8800881A1 (da)
GR (1) GR860763B (da)
NO (1) NO170535C (da)

Families Citing this family (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4692306A (en) * 1986-03-24 1987-09-08 Kinetics Technology International Corporation Catalytic reaction apparatus
GB8609099D0 (en) * 1986-04-15 1986-05-21 British Petroleum Co Plc Production of synthesis gas
US5019356A (en) * 1986-05-23 1991-05-28 Ludwig Silberring Steam reformer with internal heat recovery
JPH0642940B2 (ja) * 1987-03-31 1994-06-08 東洋エンジニアリング株式会社 気体吸熱反応用装置
JPH01122901A (ja) * 1987-11-05 1989-05-16 Osaka Gas Co Ltd 水素富化ガス製造用改質器の反応管
GB8728882D0 (en) * 1987-12-10 1988-01-27 Ici Plc Hydrogen
DK159963C (da) * 1988-07-01 1991-06-03 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade til fremstilling af ammoniak
US5164163A (en) * 1988-09-19 1992-11-17 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Hydrocarbon reforming apparatus
IT1224600B (it) * 1988-11-10 1990-10-04 Kinetics Technology Apparato per la produzione di idrogeno e gas di sintesi mediante reforming di idrocarburi che utilizza una barriera metallica per il controllo della temperatura di pelle del tubo catalitico
IT1232200B (it) * 1989-01-24 1992-01-28 Kinetics Technology Reattore catalitico isotermo per reazioni endotermiche
US4929585A (en) * 1989-06-09 1990-05-29 Gas Research Institute Mixed-solid solution tri-metallic oxide/sulfide catalyst and process for its preparation
US5002752A (en) * 1989-06-09 1991-03-26 Gas Research Institute Process for hydroforming hydrocarbon liquids
JPH0333002A (ja) * 1989-06-29 1991-02-13 Hitachi Ltd 水素製造装置
JPH03232703A (ja) * 1989-12-26 1991-10-16 Tokyo Electric Power Co Inc:The 炭化水素の改質装置
DK167864B1 (da) * 1990-02-02 1993-12-27 Topsoe Haldor As Fremgangsmaade og reaktorsystem til reforming af carbonhydrider under varmeveksling
DK171830B1 (da) * 1995-01-20 1997-06-23 Topsoe Haldor As Fremgangsmåde til generering af elektrisk energi
US5733347A (en) * 1995-12-27 1998-03-31 International Fuel Cells Corp. Compact fuel gas reformer assemblage
ES2158621T3 (es) * 1997-01-22 2001-09-01 Haldor Topsoe As Produccion de gas de sintesis por reformacion al vapor utilizando un hardware catalizado.
DE19828777A1 (de) * 1998-06-27 1999-12-30 Krupp Uhde Gmbh Vorrichtung zur Durchführung katalytischer chemischer Reaktionen eines Fluids in der Gasphase
US6641625B1 (en) 1999-05-03 2003-11-04 Nuvera Fuel Cells, Inc. Integrated hydrocarbon reforming system and controls
US6284217B1 (en) * 1999-08-17 2001-09-04 Battelle Memorial Institute Method and catalyst structure for steam reforming of a hydrocarbon
US7335346B2 (en) * 1999-08-17 2008-02-26 Battelle Memorial Institute Catalyst and method of steam reforming
US6607678B2 (en) 1999-08-17 2003-08-19 Battelle Memorial Institute Catalyst and method of steam reforming
DE19953233A1 (de) * 1999-11-04 2001-05-10 Grigorios Kolios Autotherme Reaktorschaltungen zur direkten Kopplung endothermer und exothermer Reaktionen
DE60112861T2 (de) * 2000-09-20 2006-07-13 Air Products And Chemicals, Inc. Vorrichtung und Verfahren zur Reformierung von Kohlenwasserstoff
WO2002028770A1 (en) 2000-10-02 2002-04-11 Chevron U.S.A. Inc. Process for reducing coke formation in hydrocarbon processing by application of radio frequency electromagnetic radiation
US6967063B2 (en) 2001-05-18 2005-11-22 The University Of Chicago Autothermal hydrodesulfurizing reforming method and catalyst
KR100677016B1 (ko) * 2001-06-04 2007-01-31 도쿄 가스 가부시키가이샤 원통식 수증기 개질기
WO2003056642A2 (en) * 2001-12-21 2003-07-10 Nuvera Fuel Cells, Inc. Fuel processor modules integration into common housing
US6793700B2 (en) * 2002-01-14 2004-09-21 Air Products And Chemicals, Inc. Apparatus and method for production of synthesis gas using radiant and convective reforming
WO2003072491A1 (en) * 2002-02-22 2003-09-04 Chevron U.S.A. Inc. Process for reducing metal catalyzed coke formation in hydrocarbon processing
DE10209886A1 (de) * 2002-03-04 2003-09-25 Fraunhofer Ges Forschung Vorrichtung sowie Verfahren zur Reformierung von Kohlenwasserstoffen aus einem Einsatzgas
DE10213891B4 (de) * 2002-03-28 2014-02-27 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung zur Umformung eines kohlenwasserstoffhaltigen Stoffstroms
EP1413547A1 (en) 2002-09-26 2004-04-28 Haldor Topsoe A/S Process for the production of synthesis gas
EP1403217A1 (en) * 2002-09-26 2004-03-31 Haldor Topsoe A/S Process and apparatus for the preparation of synthesis gas
ES2405587T3 (es) * 2002-09-26 2013-05-31 Haldor Topsoe A/S Procedimiento y aparato para la preparación de gas de síntesis
US8277773B2 (en) 2004-02-13 2012-10-02 Velocys Corp. Steam reforming method
US20040266615A1 (en) * 2003-06-25 2004-12-30 Watson Junko M. Catalyst support and steam reforming catalyst
US20050132648A1 (en) * 2003-11-27 2005-06-23 Kyocera Corporation Fuel reformer housing container and fuel reforming apparatus
US6948656B2 (en) * 2003-12-23 2005-09-27 First Data Corporation System with GPS to manage risk of financial transactions
US7320778B2 (en) * 2004-07-21 2008-01-22 Catacel Corp. High-performance catalyst support
US7565743B2 (en) * 2005-04-14 2009-07-28 Catacel Corp. Method for insertion and removal of a catalytic reactor cartridge
US20060230613A1 (en) * 2005-04-14 2006-10-19 Catacel Corporation Catalytic reactor cartridge
US7472936B2 (en) * 2005-04-14 2009-01-06 Catacel Corp. Tool for insertion and removal of a catalytic reactor cartridge
US7682580B2 (en) * 2005-05-19 2010-03-23 Catacel Corp. Catalytic reactor having radial leaves
US7501102B2 (en) * 2005-07-28 2009-03-10 Catacel Corp. Reactor having improved heat transfer
DE102006019409B4 (de) * 2006-04-23 2010-02-04 Zentrum für Brennstoffzellen-Technik GmbH Reformer-Reaktor, seine Verwendung und Verfahren zum Betrieb des Reformers
US7622087B2 (en) * 2006-11-16 2009-11-24 H2Gen Innovations, Inc. Reactor air supply system and burner configuration
US20130195735A1 (en) * 2012-02-01 2013-08-01 Delphi Technologies, Inc. Heat exchanger reformer with thermal expansion management
KR101361698B1 (ko) 2012-06-01 2014-02-11 충북대학교 산학협력단 연소기와 개질기가 일체로 복합된 연료전지 시스템
CN103466546B (zh) * 2013-09-06 2015-04-15 清华大学 一种将双功能吸附剂应用于吸附增强式水蒸气重整和水气变换反应的中温变压吸附方法
GB201813431D0 (en) 2018-08-17 2018-10-03 Weedon Geoffrey Gerald Process & apparatus for steam reforming
EP3900820A1 (en) * 2020-09-21 2021-10-27 Haldor Topsøe A/S Double tubes combined heat exchanger and steam reformer reactor comprising two types of catalyst beds
GB202202363D0 (en) * 2022-02-22 2022-04-06 Johnson Matthey Davy Technologies Ltd Reactor

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH389809A (de) * 1960-07-27 1965-03-31 Didier Werke Ag Vorrichtung zum Umformen gasförmiger oder flüssiger Kohlenwasserstoffe oder Gemischen von gasförmigen und flüssigen Kohlenwasserstoffen
US3144312A (en) * 1961-06-06 1964-08-11 Mertens Carl Catalytic conversion plant for the continuous generation of gases of any kind out of ydrocarbons
US3446594A (en) * 1965-08-03 1969-05-27 United Aircraft Corp Method for generating hydrogen from liquid hydrogen-containing feedstocks
DE1667573B2 (de) * 1967-08-10 1976-10-21 Krupp-Koppers Gmbh, 4300 Essen Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines wasserstoffreichen gases durch spaltung eines gemisches aus gasfoermigen und/oder fluessigen kohlenwasserstoffen und wasserdampf
GB1247338A (en) * 1967-10-13 1971-09-22 Power Gas Ltd Steam reforming of hydrocarbons
US3909299A (en) * 1973-10-01 1975-09-30 United Technologies Corp Fuel cell system including reform reactor
DE3244252A1 (de) * 1982-11-30 1984-05-30 Uhde Gmbh, 4600 Dortmund Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von produktgas mit wasserstoff- und kohlenoxyde-gehalten
EP0124226B1 (en) * 1983-03-25 1989-10-18 Imperial Chemical Industries Plc Steam reforming
JPH0669881B2 (ja) * 1984-11-26 1994-09-07 日揮株式会社 炭化水素の水蒸気改質法

Also Published As

Publication number Publication date
DK126685A (da) 1986-09-22
NO170535B (no) 1992-07-20
GR860763B (en) 1986-07-21
AU5494886A (en) 1986-09-25
DK165946C (da) 1993-07-05
CA1261629A (en) 1989-09-26
EP0195688A2 (en) 1986-09-24
US4678600A (en) 1987-07-07
DK126685D0 (da) 1985-03-21
AR245488A1 (es) 1994-01-31
AU579227B2 (en) 1988-11-17
DE195688T1 (de) 1987-03-19
NO861106L (no) 1986-09-22
JPS61222904A (ja) 1986-10-03
EP0195688A3 (en) 1988-08-24
JPH0798642B2 (ja) 1995-10-25
ES8800881A1 (es) 1987-12-01
DE3674609D1 (de) 1990-11-08
ES553213A0 (es) 1987-12-01
NO170535C (no) 1992-10-28
US4830834A (en) 1989-05-16
EP0195688B1 (en) 1990-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK165946B (da) Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil
AU597362B2 (en) Process and apparatus for the production of synthesis gas
CA1144099A (en) Catalytic steam reforming of hydrocarbons
US4824658A (en) Production of synthesis gas using convective reforming
KR890001963B1 (ko) 탄화수소의 개질방법 및 개질반응기
US4079017A (en) Parallel steam reformers to provide low energy process
DK167864B1 (da) Fremgangsmaade og reaktorsystem til reforming af carbonhydrider under varmeveksling
EP2464598B1 (en) Combined reforming process for methanol production
DK2142467T4 (da) Fremgangsmåde ved kombineret reforming med henblik på methanolfremstilling
CN101412496B (zh) 分段式烃/蒸汽重整设备和方法
US5006131A (en) Apparatus for production of synthesis gas using convective reforming
US12017914B2 (en) Steam or dry reforming of hydrocarbons
US20190016594A1 (en) A reformer for producing syngas
US4442020A (en) Catalytic steam reforming of hydrocarbons
RU2721837C2 (ru) Способ получения сингаза и устройство для охлаждения сингаза
US20240166510A1 (en) Reduced metal dusting in bayonet reformer
EP2989048B1 (en) Method for prereforming hydrocarbons

Legal Events

Date Code Title Description
PBP Patent lapsed