NO170535B - Fremgangsmaate ved dampreformering av hydrokarboner samt reaktor for utfoerelse av fremgangsmaaten - Google Patents

Fremgangsmaate ved dampreformering av hydrokarboner samt reaktor for utfoerelse av fremgangsmaaten Download PDF

Info

Publication number
NO170535B
NO170535B NO861106A NO861106A NO170535B NO 170535 B NO170535 B NO 170535B NO 861106 A NO861106 A NO 861106A NO 861106 A NO861106 A NO 861106A NO 170535 B NO170535 B NO 170535B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
catalyst
process gas
gas
flue gas
compartment
Prior art date
Application number
NO861106A
Other languages
English (en)
Other versions
NO861106L (no
NO170535C (no
Inventor
Henrik Otto Stahl
Jens Richard Rostrup-Nielsen
Original Assignee
Haldor Topsoe As
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8102918&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=NO170535(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Haldor Topsoe As filed Critical Haldor Topsoe As
Publication of NO861106L publication Critical patent/NO861106L/no
Publication of NO170535B publication Critical patent/NO170535B/no
Publication of NO170535C publication Critical patent/NO170535C/no

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0461—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical annular shaped beds
    • B01J8/0465—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical annular shaped beds the beds being concentric
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0492—Feeding reactive fluids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0816—Heating by flames
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for damp reforming av hydrokarboner slik som angitt i krav l's ingress, samt en reaktor som angitt i kravene 6-8. Mere spesielt vedrørende oppfinnelsen er en fremgangsmåte hvor varme fra produkt varmen av reformert gass utnyttes for å tilføre en del av varmen som er nødvendig for de endoterme reformings reaksjoner som finner sted i produktkassen ved indirekte varmeveksling mellom produktstrømmen og prosessgassen.
De endoterme reaksjoner som finner sted i en prosess for damp hydrokarbon reforming kan beskrives ved hjelp av det følgende reaksjonsligninger:
Tilsvarende reaksjonsligninger kan etableres for dampreforming av høyere hydrokarboner enn metan. Disse dampreformings reaksjoner finner sted i prosessgassen av hydrokarboner og damp som føres gjennom en dampreformingskatalysator under dampreformings betingelser. Den nødvendige varme for de endoterme reaksjoner tilføres vanligvis ved forbrenning i et stråleovnskammer i hvilken katalysatorene er anordnet i vertikale rør som utstrekker gjennom ovnskammeret.
Det er kjent å utnytte varmen i produktstrømmen av reformert gass som en delevis varmekilde. En slik fremgangsmåte beskrevet i U.S. patent nr. 4.079.017. i henhold til hvilken en første del av prosessgassen underkastes damphydrokarbon reforming i et konvensjonelt strålekammer, mens en andre del av prosessgassen underkastes dampreformering ved indirekte varmeveksling med produktstrømmen. De to deler av prosessgassen blir deretter kombinert og underkastet en ytterligere damphydrokarbon reformering i en andre refor merings prosess i nærvær av luft for å tilføre varme ved intern forbrenning i prosessgassen. Produktstrømmen fra den sekundære reformings prosess tjener som et varmeveksle medium for oppvarming av den andre andel av prosessgassen.
Det er en hensikt med foreliggnede oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte for damphydrokarbon reforming i hvilken varmen fra produktstrømmen utnyttes på en mere økonomisk måte i kombinasjon med varme fra varmeavløpsgasser generert ved forbrenning i en brenner. Det er en ytterligere hensikt med oppfinnelsen å tilveiebringe en reaktor for utførelse av foreliggende fremgangsmåte.
Følgelig er foreliggende oppfinnelse rettet på en fremgangsmåte ved damphydrokarbon reforming utført ved å danne en innmatningsstrøm omfattende en hydrokarboninnmatning og damp å føre innmatningsstrømmen som prosessgass under damp-ref ormings betingelser gjennom en gitt kolonne av damp reformingskatalysator for omdannelse til en produktstrøm rik på hydrogen.
I henhold til foreliggende fremgangsmåte blir den nødvendige varme for de endroterme reaksjoner som finner sted i prosessgassen og for oppvarming av prosessgassen tilført på to forskjellige måter, som følger: (a) Mens prosessgassen føres gjennom en første del av dampreformeringskatalysatoren, som utgjør 25% - 75% av det totale volum, tilføres varme delvis fra en moderat varm avgass, som definert i det etterfølgende og delvis fra produktstrømmen. (b) Mens prosessgassen i det etterfølgende føres gjennom den avsluttende del av dampreformeringskatalysatoren, som utgjør resten av det totale volum, tilføres varme fra varm avgass dannet ved forbrenning av et flytende brennstoff og som derved avkjøles til å gi den
moderat varme avgass nevnt under punkt (a). Frem-
gangsmåten er således særpreget ved det som er angitt i krav l's karakteriserende del, ytterligere trekk fremgår av kravene 2-5.
Et vesentlig trekk ved foreliggende fremgangsmåte vedrører tilførselen av den nødvendige varme for de endoterme reaksjoner. Der er funnet en mere økonomisk måte å tilføre denne varme ved indirekte varmeveksling under utnyttelse av varme fra produktstrømmen i kombinasjon med varme fra en varm avgass. I henhold til denne fremgangsmåte oppnås varmeveksling ved å utføre fremgangsmåten på en slik måte at den moderat varme avgass og produktstrømmen, som tilfører varme til prosessgassen i trinn (a) ovenfor, føres separat og i motstrøm i indirekte varmeveksle kontakt med prosessgasses i trinn (a), mens den varme avgass som tilfører varme til prosessgasses i trinn (a) ovenfor føres medstrøms og i indirekte varmeveksle kontakt med prosessgassen i trinn (b) for å gi produktstrømmen. Foreliggende fremgangsmåte vil bli beskrevet mer detaljert. Imidlertid for å tilveiebringe en basis for en bedre forståelse av de tilhørende problemer må andre trekk ved fremgangsmåten først kort indikeres. Disse andre trekk vedrører dampreformerings betingelsene, som generelt er felles for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen og konvensjonelle dampreformerings prosesser. Disse felles dampreformerings betingelser er beskrevet i det etter-følgende.
Hydrokarbon innmatningen som utgjør innmatningsstrømmen for prosessen kan være et hvilket som helst hydrokarbon, en hydrokarbonfraksjon eller blanding av hydrokarbon som generelt anvendes som innmatning ved damphydrokarbon reforming. Typisk innmatninger er naturgass, avgasser fra raffe-nerier, forvæsket petroleumgass og forskjellige naftafrak-sjoner så som lette petroleum destilater. For å være egnet som innmatning ved dampreformering må hydrokarbon innmatningen på forhånd være underkastet en avsvovling under hvilken den totale svovelinnhold er nedsatt til under 1 vekt ppm..
Damp tilsettes hydrokarbon mengden i en mengde til å tilveiebringe et damp til karbonforhold i innmatningen tilstrekkelig høyt til å forhindre dannelse av karbon når inn-matningsstrømmen som prosessgass er i kontakt med damp reformerings katalysatoren. Her og i det etterfølgende vil damp til karbonforholdet uttrykkes som antall vannmolkyler pr. karbon atom. Normalt vil det minimale damp til karbonforhold være 1.1. Imidlertid for å sikre en passende omdannelse av hydrokarboner til hydrogen og karbonoksyder så vil damp til karbonforholdet typisk ligge i området 1.5 7.0, fortrinnsvist 2.0 - 4.5. I visse tilfeller blir karbondioksyd tilsatt sammen med dampen, i slike tilfeller blir damp til karbonforholdet justeres for å ta hensyn til tilstedeværelsen av karbondioksyd.
Dampreformerings katalysatoren for foreliggende oppfinnelse kan være en hvilken som helst konvensjonell dampreformerings katalysator anvendt ved konvensjonelle dampreformerings prosesser. Den katalytisk aktiv bestanddelen i slike katalysatorer er typisk metallisk nikkel. Nikkle avsettes på et keramisk bærmateriale. Typiske bærere er materialer av aluminiumoksyd, spinell, magnesiumoksyd, aluminiumoksyd-silisiumoksyd, samt et antall andre ildfaste oksyder og blandinger og kombinasjoner av ildfaste oksyder. Det er velkjent å tilsette promotorer til reformerings katalysatorer for å oppnå forbedrede egenskaper for spesielle formål. Eksempler på slike promotorer er alkali og jord-alkali metal1oksyder.
Dampreformerings reaksjonene som finner sted i prosessgassen vil initieres i kontakt med en dampreformerings katalysatorer ved temperaturer over 350° C. Tilførselsstrømmens temperatur ved innløpet til katalysatoren vil typisk ligge i området 350 - 550° C, fortrinnsvist i området 400 - 475° C. Under spesielle forhold kan det være foretrukket å oppvarme innmatningsstrømmen til ca. 600° C ved innløpet til katalysatoren. Imidlertid for å oppnå den ønskede omdannel-sesgrad for hydrokarbon til hydrogen og karbonoksyder må temperaturen i prosessgassen heves gradvis under dens passasje gjennom katalysatoren. Normalt vil prosessgassen forlate katalysatoren som en produktstrøm ved 750 - 950° C, fortrinnsvis 800 - 900° C. Følgelig for å tilføre den nødvendige varme, delvis for de endoterme reaksjoner og delvis for å heve temperaturen av prosessgassen fra inniøpstemperaturen på 350 - 600° C for innløpsstrømmen til utløpstemperaturen på 750 - 950° C for produktstrømmen. For dette formål å dampreformerings katalysatoren anordnes i kammeret egnet for å motta den nødvendige varme ved varmoverføring i gjennom veggene i disse kammere.
Volumet av katalysator som er nødvendig i en dampreformerings prosess bestemmes normalt i henhold til to kriteria: (1) Katalysatorvolumet må være tilstrekkelig for å sikre en oppholdstid for prosessgassen nødvendig for den ønskede om-setning. (2) Katalysatorvolumet må fylle et katalysatorkammer med et tilstrekkelig ytre overflatearealet tilstrekkelig stort til å overføre all den nødvendige varme for de endoterme reaksjoner og for å oppvarme prosessgassen. Da de fleste dampreformerings katalysatorer har en høy aktivitet vil kriteriet (2) normalt bestemme valget av katalysatorvolumet. Forholdet mellom katalysatorvolum og volum av prosessgass som passerer katalysatoren uttrykkes normalt som romhastighet uttrykks som Nm<3> av C-± hydrokarboner pr. m<3 >katalysatorvolum pr. time, hvor C]^ hydrokarbon betyr metan pluss høyere hydrokarboner uttrykt som ekvivalent med metan. Ved dampreformerings prosesser er romhastigheten typisk i området 100 - 4 000, fortrinnsvis 200 - 2 000. Andre hensyn kan imidlertid indikere både høyere og lavere romhastigheter.
Av økonomiske hensyn utføres dampreformerings prosesser typisk ved forhøyede trykk, så som 2-45 bar. Innen dette området kan arbeidstrykket velges ihenhold til de trykk ved hvilken produktstrømmen blir utnyttet eller underkastes ytterligere behandling, ekempelvis 15-30 bar.
Som tidligere nevnt vedrører et vesentlig trekk ved foreliggende oppfinnelse tilførsel av varme. Denne varme anvendes hovedsaklig for de endoterme reaksjoner som finner sted når prosessgassen føres igjennom dampreformerings katalysatoren. Noe varme anvendes også for å oppvarme prosessgassen fra innmatnings temperaturen til produkt-strømmens utløpstemperatur fra katalysatoren. Den nye fremgangsmåte for å tilføre denne varme vil nå beskrives mere detaljert.
En del av det nødvendige varme erholdes ved forbrenning av et væske eller gassformig brennstoff, en annen del erholdes fra produktstrømmen. Ved kombinasjon av varme fra disse to kilder i henhold til fremgangsmåten oppnås en mere økonomisk utnyttelse.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer også en reaktor for utførelse av en fremgangsmåte for damphydrokarbon reforming. Denne reaktor er egnet for utnyttelse av fremgangsmåten for å tilføre varme for endoterme reaksjoner og for oppvarming av prosessgassen tilveiebrakt ved foreliggende fremgangsmåte .
I henhold til oppfinnelsen tilveiebringes en reaktor for damphydrokarbon reforming utført ved å danne en innmatnings strøm omfattende en hydrokarbon innmatning og føre denne innmatningsstrøm som en prosessgass under damp reformerings betingelser igjennom en damp reformerings katalysator for omdannelse til en produktstrøm som er rik på hydrogen. Reaktoren i henhold til oppfinnelsen omfatter et trykkskall forsynt med et fjernbart lokk og innløp og utløp som definert i det etterfølgende og som innbefatter en kombinasjon av de følgende deler: (a) Katalysatorkammeret får holde et gitt volum av dampreformerings katalysatoren, hvilket kammer er passende for å motta gjennom dets vegger, ved indirekte varmeveksling, den nødvendige varme for å oppvarme prosessgassen og for de endotermo reaksjoner som finner sted i prosessgassen under dens passasje i gjennom kammeret. (b) Pasasjer for å føre innmatningsstrømmen fra et innløp som er ført igjennom trykkskallet til katalysator kammerene og for å føre prosessgassen ytterligere gjennom den første del av volumet som utgjør 25 - 75% derav, og ytterligere gjennom en avluttende del av volumet som utgjør den igjenværende del derav. (c) Pasasjer for å føre produktstrømmen fra sluttdelen til og i indirekte varmeveksle kontakt med slike deler av kammerene, som holder den første del, for å tilføre varme fra produktstrømmen til prosessgassen som føres der igjenom og for ytterligere å føre produktstrømmen til et utløp iført gjennom trykk skallet. (d) En brenner for generering av varm avgass ved forbrenning. (e) Pasasajer for å føre den varme avgass fra brenneren til og i indirekte varmeveksle kontakt med de deler av kammerene, som inneholder den avsluttende del, for tilførsel av varme fra den varme avgass til prosess gassen som føres der igjennom hvorved avgassen av kjøles til å gi en moderat varm avgass. (f) Passasje for å føre den moderat varme avgass til og i indirekte varmeveksle kontakt med de deler av kammerene som inneholder den første andel, får tilførsel av varme fra den moderate varmeavgass til prosessgassene som føres der igjennom hvorved avgassen avkjøles til å gi en avkjølet avgass. (g) Passasje for å føre den avkjølte avgass til et utløp
som er ført igjennom trykkskallet.
I henhold til en foretrukket utførelsesform av reaktoren er passasjene for å føre produktstrømmen fra det andre katalysatorkammer i indirekte varmeveksle kontakt med prosessgassen som føres igjennom det første katalysatorkammer, tilpasset og plasert slik at produktstrømmen føres motstrøms med prosessgassen som føres gjennom det første katalysatorkammer. På denne måte vil den størst mulige varmemengde overføres fra produktstrømmen til prosessgassen før den sistnevnte forlater reaktoren.
I henhold til den samme foretrukkende utførelsesform av reaktoren er kanalene for å føre avgassen i indirekte varmeveksle kontakt, først med prosessgasstrømmeni det andre katalysatorkammer og deretter med prosessgasstrømmen i det første katalysatorkammer, tilpasset og plasert slik at den varme avgass føres medstrøms med prosessgasstrømmen som føres igjennom det andre katalysatorkammer og for å føre den moderate varme avgass i motstrøm med prosessgassstrømmen som føres det første katalysatorkammer. På denne måte blir den høyest mulige varmemengde overført fra avgassen til prosessgassen før avgassen forlater reaktoren. Motstrøms-varmeveksling alene vil ikke være egnet på grunn av vanskelig kontroll, ujevn temperatur fordeling og uaksepta-belt høye material temperaturer og medstrøms føring alene vil heller ikke være egnet fra et økonomisk synspunkt da det ville føre til uakseptable høye avgass temperaturer.
Varmveksle reformings fremgangsmåten og reaktoren i henhold til oppfinnelsen er egnet for produksjon av relativt små mengder hydrogen. Et eksempel er lokal utnyttelse av mindre lokale naturlige gassfelt. Et annet eksempel er eksempelvis oppfyllelse av et tilfeldig behov for hydrogen, eksempelvis for generering av elektrisk kraft via brenselceller eller et hvilket som helst kraftenhet. De ovenfor nevnte anvendelser kan muligens tilskrive det begrensede energiforbruk og nedsatte behov for varmeveksling igjennom eksternt utstyr.
<y>tterligere kan fremgangsmåten og reaktoren i henhold til oppfinnelsen anvendes i et større antall på et spesielt sted for å tilfredstille et varierende forbruk av hydrogen, enten hydrogenet anvendes for kraftgenerering eller for kjemisk industri. For alle disse anvendelser lettes oppstartning på grunn av den lille størrelse og den minimale energimengde som må innføres, hvilket gjør reaktor egnet for en rask oppstarting for å tilfredstille et umiddlebart behov for hydrogen, eksempelvis for kraftproduksjon.
For lettere å forstå foreliggende fremgangsmåte og reaktor vil spesifike utførelsesformer beskrives mere detaljert under henvisning til de etterfølgende eksempler og de ved-lagte tegninger, hvor: fig. 1 viser skjematisk prosess i henhold til oppfinnelsen,
fig. 2 viser en utførelsesform av en reaktor ifølge oppfinnelsen sett fra siden og som et sidevis langs den veritkale akse, og
fig. 3 viser et grunnriss av reaktoren ifølge fig. 2.
Prinsippene ifølge den foretrukkende utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal kort beskrives under henvisning til diagrammet i fig. 1.
En innmatningsstrøm 10 føres som prosessgass 11 igjennom første del av katalysatoren 40 og ytterligere igjennom en andre del av katalysatoren 42. Prosessgassen 11 forlater den andre del av katalysatoren 42 som en produktstrøm 12. En varm gass strøm 13 fra en brenner føres langs den andre del av katalysatoren 42 medstrøms med denne og i indirekte varmeveksle kontakt 61 med prosessgassen 11 som føres igjennom den andre del av katalysatoren 42. Ved denne indirekte varmeveksling avkjøles avgassen 13 og tilfører det nødvendige varme for de endoterme reaksjoner som finner sted i prosessgassen 11 som førers gjennom den andre del av katalysatoren 42, samt oppvarme prosessgassen 11 til temperaturen for produktstrømmen 12. På denne måte avkjøles avgassen 13 til en moderat varm avgass 14.
Den moderat varme avgass 14 blir etter å tilført varme til den andre del av katalysatoren 42 ført langs den første del katalysator 40 i motstrøms med å indirekte varmeveksle kontakt 62 med prosessgassen 11 som føres gjennom den første del av katalysatoren 40. Ved denne indirekte varmeveksling blir det moderat varmegass 14 avkjølt og tilfører en del av det nødvendige varme for de endoterme reaksjoner som finner sted i prosess gassen 11 som føres gjennom den første del av katalysator 40. Ved denne indirekte varmeveksling blir den moderat varme avgass 14 avkjølt ytterligere og tilfører en del av den nødvendige varme for de endoterme reaksjoner som finner sted i prosessgassen 11 som føres gjennom den første del av katalysatoren 40 og for oppvarmning av prosessgassen 11 til temperaturen ved utløpet av den første del av katalysatoren 40. På denne måte blir den moderat varme avgass 14 avkjølt til å gi en avkjølt avgass 15. Den igjenværende del av varme tilføres fra produktstrømmen 12, som på samme måte som den moderat varme avgass 14, føres langs den første del av katalysatoren i motstrøm med og i indirekte varmeveksle kontakt 63 med prosessgass 11.
Den ovenfor beskrevende nye fremgangsmåte for å tilføre-varme for de endoterme reaksjoner som finner sted i prosessgassen som føres igjennom katalysatoren er signifi-kant forskjellig fra kjente metoder. De gjenværende dampreformerings betingelser for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er imidlertid tilsvarende de og innen de samme områder som anvendes ved kjente dampreformings prosesser basert på ektern oppvarming. Disse dampreformerings betingelser er ovenfor beskrevet.
I tegningene er også vist en spesiell utførelsesform av reaktoren ihenhold til oppfinnelsen. Fig. 2 er et lengde snitt gjennom reaktoren gjennom dens vertikale akse. Fig. 3 er et grunnriss av reaktoren. Reaktoren omfatter et trykkskall 20 forsynt med et trykklokk 21, samt innløp og utløp som vil bli beskrevet i det etterfølgende. Innelukket i trykkskallet er en katalysatorkurv 22 og en brenner 23.
Trykkskallet 20 og og lokket 21 er innvendig forsynt med en varmeisolasjon 24. Når lokket 21 er fjernet har trykk skallet 20 en hel gjennomgående åpning ved dens øvre ende for lett instalasjon og fjernelse av katalysator kurven 22. I bunnen av trykkskallet er en åpning for en brenner 23.
Brenneren 23 er montert sentral i en åpning og er festet og trykksikkert anordnet til trykkskallet 20. Brenneren 23 omfatter et forbrenningshode 25 og et kjeramisk rør 26 som danner forbrenningskammeret 27. Det kjeramiske rør 26 utstrekker seg fritt oppover uten å være i inngrep med katalysator kurven.
Katalysator kurven 22 består av et antall konsentisk plaserte plater som danner, sammen med passende vegger, rør, plater og avbøynings plater, ringformede katalysatorkammere og passasje for innmatningsstrømmen 10, prosessgassen 11, produktstrømmen 12 og avgassene 13, 14 og 15.
Den beskrevende reaktor er anordnet for 2 katalysator-por-sjoner. Den første porsjon katalysatoren 4 0 inneholdes i et ytre ringformet katalysatorkammer 41. Den andre del av katalysatoren 42 inneholdes i et inneforliggende ringformet katalysatorkammer 43. Innløpende 44 for innmatningsstrømmen 10 er plasert i den øvre ende av trykkskallet 20. Igjennom disse innløp innføres innmatningsstrømmen 10 til et topp-kammer 45 og ytterligere som en prosessgass 11 igjennom det ytre ringformede katalysatorkammer 41. Fra bunnen av det ytre ringformede katalysatorkammer 41 kommuniserer prosessgass 11 via et antall rør 46 til den indre passasje 47 for å føres videre til det indre ringformede katalysatorkammer 43. Produktstrømmen 12 fra det indre ringformede katalysatorkammer 43 og oppsamles i et semi-torodialtrom 48 hvorfra produktstrømmen 12 føres ytterligere gjennom en ytre ringformet passasje 49 til utløpet 50.
Passasjene for avgassen fra brenneren 23 omfatter en indre ringformet avgasskanal 51, gjennom hvilken den varme avgass 31 føres fra forbrenningskammeret 27 til et bunnkammer 52 og ytterligere som en moderat varm avgass 14 gjennom en ytre ringformet avgasskanal 53 til utløpene 54 som den av-kjølte avgass 15.
Den indre ringformede avgasskanal 51 er anordnet for å tilveiebringe indirekte varmeveksling for overføring av varme fra den varme avgass 13 til prosessgassen 11 i det indre ringformede katalysatorkammer 43. På samme måte er den ytre ringformede avgasskanal 53 anordnet for å tilveiebringe indirekte varmeveksling for overføring av varme fra den moderat varme avgass 14 til prosessgassen 11 i det ytre ringformede katalysatorkammer 41. For ytterligere overføring av varme er den ytre ringformede passasje 49 anordnet for å tilveiebringe indirekte varmeveksling for overføring av varme fra produktstrømmen 12 til prosessgassen 11 i det ytre ringformede katalysatorkammer 41.
For riktig funksjon av reaktoren er det anordnet midler for i det vesentlig og unngå overføring av varme igjennom det ringformede-ark'som- separerer den ytre ringformede passasje 49 fra den indre ringformede passasje 47. På samme måte er anordnet midler for i vesentlig å hindre overføring av varme igjennom veggen i katalysatorkammeret 43 fra prosessgasse 11 i det indre ringformede passasje 47 til prosessgassen 11 i det indre ringformede katalysatorkammer 43.
Detaljene vedrørende midler for å tilveiebringe indirekte varmeveksling og for å unngå varmeoverføring, hvilket er nødvendig i det som ovenfor er forklart, er ikke beskrevet eller indikert i tegningene. Imidlertid slike midler er
velkjent innen teknikkens stand.
Eksempel
Dette eksempel viser hvorledes en spesifik utførelsesform av foreliggende fremgangsmåte kan utføres. Eksempelet er basert på drifts data avledet på basis av kjennskap til kinetiske data for den anvendbare dampreformeringskatalysator, varmeoverførings data, samt andre data relatert til konvensjonelle prosesser for damphydrokarbon reforming. Denne utførelsesform av fremgangsmåten er utført i en reaktor vist i tegningene og vil i det etterfølgende bli mere detaljert beskrevet under henvisning til figurene 2 og 3. En oversikt over de aktuelle driftsdata er vist i tabell I og II. I tabell I er sammensetningene, trykkene og tempera-turene for de forskjellige gass-strømmer relatert til forskjellige posisjoner angitt med store bokstaver, som indikert i fig. 2.
To dampreformeringskatalysatorer blir anvendt i henhold til dette eksempel. Begge typer er kommersiellt tilgjengelige "Haldor Topsøe" katalysatorer. Et volum på 0.54 m<3> av en type betegnet med "RKNR" ble innført i den første del 40 i det ytre ringformede katalysatorkammer 41, mens et andre volum på 0.30 m<3> av en type betegnet med "R-67" ble innført i den andre del 42 i det indre ringformede katalysatorkammer 43.
Innmatningsstrømmen 10 bestod av 248 Mm<3>/time naturgass (95.06 mol% CH4, 3.06 mol% C2H6, 0,46 mol% C3H8 0.22 mol% C4H10, 0.46 mol% N2, og 0.74 mol C02) og 623 kg/time damp. Dette volum naturgass tilsvarte 256 Nm<3> C! hydrokarbon og en volumhastighet på 305 som tidligere definert. Dette tilsvarte et damp til karbonforhold på 3.0, som tidligere definert. Denne innmatningsstrøm 10 ble oppvarmet til 427° C og ble ved et trykk på 5.85 kp/cm<2> ført gjennom innløpet 44 som prosessgassen 11 gjennom katalysatoren som ble inneholdt i kammerene 41 og 43.
Under den passasje gjennom den første del 40 av katalysatoren i det ytre ringformede katalysatorkammer 41 mottok prosessgassen i alt en varmemengde 414
400 kcal/time fordelt som 158200 kcal/time fra produkt-strømmen 12 som ble ført gjennom den ytre ringformede kanal 49 og 256200 kcal/time fra den moderat varme avgass 14 som ble ført gjennom det ytre ringformede avgasskanal 53. Denne varme utnyttes for de endoterme reaksjoner som tilsvarte en metan omdannelse på 56.34% og for oppvarming av prosessgassen til en temperatur på 654° C ved utløpet av det ytre ringformede katalysatorkammer 41.
Ved innløpet til det indre katalysatorkammer 43 var temperaturen av prosessgassen 11 hevet til 664° C. Under dens ytterligere passasje gjennom den andre del 42 av katalysatoren i det indre ringformede katalysatorkammer 43 mottok prosessgassen 11 en ytterligere varmemengde på 312 000 kcal/time fra den varme avgass 13 som ble ført gjennom den indre avgasskanal 51. Denne varme ble utnyttet for ytterligere endoterme reaksjoner tilsvarende en ytterligere metanomdannelse på 37.01% og for oppvarming av prosessgassen 11 til en temperatur på 805° C ved utløpet av det indre ringformede katalysatorkammer 43. Denne prosessgass 11 er nå anriket med hydrogen som er dannet som en følge av en total metanomdannelse på 93.35% og føres som produktstrøm 12 gjennom den ytre ringformede kanal 49 hvor den tilfører varme som ovenfor nevnt og avkjøles derved til en temperatur på 537° C.
Den varme avgass 13 genereres ved et trykk på 34 6 kp/cm<2> i forbrenningskammeret 27 ved forbrenning av 417 Nm<3>/time av
produktgassen (etter fjerning av vann) med 736 Nm<3>/time lot til var tilsatt 740 Nm<3>/time avkjølt avgass resirkulert fra utløpene 54. Denne resirkulering har til hensikt å nedsette temperaturen av den varme avgass til 1370° C før den kommer i kontakt med det indre ringformede katalysatorkammer 43.
Som ovenfor nevnt føres den varme avgass 13 in en mengde på 1775 Nm<3>/time igjennom den indre ringformede avgasskanal 51, hvorved den avkjøles til 952° C til å gi den moderat varme avgass 14 og ytterligere gjennom den ytre ringformede avgasskanal 53 hvor den avkjøles ytterligere til 587° C, ved hvilken temperatur den avkjølte avgass 15 forlater reaktoren gjennom utløpene 54. Som ovenfor nevnt blir en del av den avkjølte avgass 15 i en mengde på 41.65% resirkulert til brenneren 23.
Som det vil fremgå av en etterfølgende tabell I vil den av-kjølte avgass 15 og produktstrømmen 12 forlate reaktoren ved en temperatur på henholdsvis 587° C og 537° C. I en konvensjonell reformeringsovn er utløpstemperaturen for avgassen vel over 1000° C og utløpstemperaturen for produktgassen vil være ca. 800° C. I en konvensjonell reformeringsovn er det derfor nødvendig med omfattende varme igjenvinnings systemer for å oppnå en rimelig varme økonomi.

Claims (8)

1. Fremgangsmåte ved dampreforming av hydrokarboner i en reformeringsreaktor ved at en innmatningsstrøm (10) inneholdende damp og en eller flere hydrokarboner i et forhold damp/karbon på minst 1:1, og fortrinnsvis 1,5:1 - 7,0:1, og som inneholder høyst 1 vekt-ppm svovel, innføres som prosessgass (11) ved 2-45 bar og en innføringstemperatur over 350°C, fortrinnsvis 350-550°C og spesielt foretrukket 400-475°C, under ytre tilførsel av varme, gjennom et gitt rom i en dampreforemeringskatalysator (40,42) med en temperatur på 750-950°C, karakterisert ved at (a) produktgassen føres gjennom en første del (40) av en katalysator inneholdende 25-75% av den samlede mengde dampreformeringskatalysator, idet den nødvendige varme for de endoterme reaksjoner som finner sted i prosessgassen og for å oppvarme denne, tilføres delvis fra en moderat varme røkgass-strøm (14) som definert nedenfor under (b) og delvis fra produktgass-strømmen (12), idet røkgass-strømmen og produktgassen-strømmen samtidig og hver for seg føres i motstrøm i indirekte varmevekslingskontakt (61) med prosessgassen som passerer trinn (a), og (b) deretter føres den i trinn (a) delvis reformerte gass gjennom en annen adskilt katalysatordel (42) inneholdende den resterende mengde av dampreformeringskatalysatoren, idet den varme som er nødvendig for de videre endoterme reaksjoner og oppvarming av gass-strømmen, avgis av en varm røkgass (13) som utvikles ved forbrenning en av væskeformig og/eller gassformig brensel og som føres i medstrøm i indirekte varmevekslingskontakt (62) med prosessgassen som passerer trinn (b) for å danne produktstrømmen (12), hvorved den varme røkgass (13) avkjøles under dannelse av den moderat varme røkgass-strøm (14) som anvendes i trinn (a).
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den varme røkgass (14) fremstilles ved et rykk på 1-44 kp/cm<2> overtrykk.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at under forbrenningen av det væskeformige og/eller gassformige brensel resirkuleres en del av den avkjølte røkgass (15) til brenneren.
4. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at som hydrokarbon-innmatningsmateriale anvendes naturgass og at damp/karbonforholdet holdes ved 2,0-4,5.
5. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at dampreformingen utføres med en volumhastighet på 100-4 000 Nm<3> hydrokarbon (eller ekvivalent mengde høyere hydrokarbon og/eller eventuelt CO2) pr. m<3> katalysator (40,42) pr. time.
6. Reaktor for utførelse av fremgangsmåten ifølge de foregående krav, omfattende et trykkskall (20) med et fjernbart lokk (21), en brenner (23), et forbrenningskammer (27), midler til å føre en innmatningsstrøm (10) som prosessgass (11) fra minst ett innløp (44) via en refor- mer ingskatalysator til minst ett utløp (50), samt midler til minst ett utløp (50), samt midler til overføring av varme ved indirekte varmeveksling til prosessgassen (11), karakterisert ved en kombinasjon av de følgende elementer: (i) en første katalysatoravdeling (41) og en konsentrisk innenfor den første katalysatoravdeling anordnet andre (43) katalysatoravdeling innrettet til hver å inneholde en del (40,42) på 25-75 % av det samlede katalysatorvolum og til å oppta varme gjennom avdelingens vegger ved indirekte varmeveksling, til oppvarming av prosessgassen (11) og til de endoterme reaksjoner som finner sted i prosessgassen mens den passerer katalysatoren, (ii) kanaler (45, 46, 47, 48, 49, 50) til å føre prosessgassen (11) fra innløpet (44) via første og andre katalysatoravdeling (41, 43) i nevnte rekkefølge til utløpet (50) , (iii) idet en del (49, 50) av de under (ii) nevnte kanaler er innrettet til å føre produktstrømmen (12) fra den andre katalysatoravdeling (43) i indirekte varmevekslingskontakt med prosessgassen (11) som passerer første katalysatoravdeling (41), til utløpet (50), (iv) kanaler (51, 52, 53) for å utføre røkgass fra forbrenningskammeret (27) i indirekte varmevekslingskontakt, først som varm røkgass (13) med prosessgassen (11) i den andre katalysatoravdeling (43) og deretter som moderat varm røkgass (14) med prosessgassen (11) i første katalysatoravdeling (41), idet røkgassen til slutt føres ut som avkjølt røkgass (15) gjennom minst ett utløp (54).
7. Reaktor ifølge krav 6, karakterisert ved at kanalene (49, 50) for å utføre produktstrømmen (12) fra den andre katalysatoravdeling (43) i indirekte varmevekslingskontrakt med prosessgassen (11) som passerer den første katalysatoravdeling (41), er innrettet og anbrakt på en slik måte at de dirigerer produktstrømmen (12) i motstrøm med den prosessgass (11) som passerer den første katalysatoravdeling (41).
8. Reaktor ifølge krav 6 og 7, karakterisert ved at kanalene (51, 52, 53) som. fører, røkgassen i indirekte varmevekslingskontakt først med prosessgassen (11) i den andre katalysatoravdeling (43) og deretter med prosessgassen (11) i den første katalysatoravdeling (41), er innrettet og anbrakt på en slik måte at de dirigerer den varme røkgass (13) i medstrøm med prosessgassen (11) som passerer den andre katalysatoravdeling (43) og den moderat varme røkgass (14) i motstrøm med den prosessgass (11) som passerer den første katalysatoravdeling (41) .
NO861106A 1985-03-21 1986-03-20 Fremgangsmaate ved dampreformering av hydrokarboner samt reaktor for utfoerelse av fremgangsmaaten NO170535C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK126685A DK165946C (da) 1985-03-21 1985-03-21 Reformingproces under varmeudveksling og reaktor dertil

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO861106L NO861106L (no) 1986-09-22
NO170535B true NO170535B (no) 1992-07-20
NO170535C NO170535C (no) 1992-10-28

Family

ID=8102918

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO861106A NO170535C (no) 1985-03-21 1986-03-20 Fremgangsmaate ved dampreformering av hydrokarboner samt reaktor for utfoerelse av fremgangsmaaten

Country Status (11)

Country Link
US (2) US4678600A (no)
EP (1) EP0195688B1 (no)
JP (1) JPH0798642B2 (no)
AR (1) AR245488A1 (no)
AU (1) AU579227B2 (no)
CA (1) CA1261629A (no)
DE (2) DE3674609D1 (no)
DK (1) DK165946C (no)
ES (1) ES8800881A1 (no)
GR (1) GR860763B (no)
NO (1) NO170535C (no)

Families Citing this family (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4692306A (en) * 1986-03-24 1987-09-08 Kinetics Technology International Corporation Catalytic reaction apparatus
GB8609099D0 (en) * 1986-04-15 1986-05-21 British Petroleum Co Plc Production of synthesis gas
US5019356A (en) * 1986-05-23 1991-05-28 Ludwig Silberring Steam reformer with internal heat recovery
JPH0642940B2 (ja) * 1987-03-31 1994-06-08 東洋エンジニアリング株式会社 気体吸熱反応用装置
JPH01122901A (ja) * 1987-11-05 1989-05-16 Osaka Gas Co Ltd 水素富化ガス製造用改質器の反応管
GB8728882D0 (en) * 1987-12-10 1988-01-27 Ici Plc Hydrogen
DK159963C (da) * 1988-07-01 1991-06-03 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade til fremstilling af ammoniak
US5164163A (en) * 1988-09-19 1992-11-17 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Hydrocarbon reforming apparatus
IT1224600B (it) * 1988-11-10 1990-10-04 Kinetics Technology Apparato per la produzione di idrogeno e gas di sintesi mediante reforming di idrocarburi che utilizza una barriera metallica per il controllo della temperatura di pelle del tubo catalitico
IT1232200B (it) * 1989-01-24 1992-01-28 Kinetics Technology Reattore catalitico isotermo per reazioni endotermiche
US5002752A (en) * 1989-06-09 1991-03-26 Gas Research Institute Process for hydroforming hydrocarbon liquids
US4929585A (en) * 1989-06-09 1990-05-29 Gas Research Institute Mixed-solid solution tri-metallic oxide/sulfide catalyst and process for its preparation
JPH0333002A (ja) * 1989-06-29 1991-02-13 Hitachi Ltd 水素製造装置
JPH03232703A (ja) * 1989-12-26 1991-10-16 Tokyo Electric Power Co Inc:The 炭化水素の改質装置
DK167864B1 (da) * 1990-02-02 1993-12-27 Topsoe Haldor As Fremgangsmaade og reaktorsystem til reforming af carbonhydrider under varmeveksling
DK171830B1 (da) * 1995-01-20 1997-06-23 Topsoe Haldor As Fremgangsmåde til generering af elektrisk energi
US5733347A (en) * 1995-12-27 1998-03-31 International Fuel Cells Corp. Compact fuel gas reformer assemblage
ES2158621T3 (es) * 1997-01-22 2001-09-01 Haldor Topsoe As Produccion de gas de sintesis por reformacion al vapor utilizando un hardware catalizado.
DE19828777A1 (de) * 1998-06-27 1999-12-30 Krupp Uhde Gmbh Vorrichtung zur Durchführung katalytischer chemischer Reaktionen eines Fluids in der Gasphase
US6641625B1 (en) 1999-05-03 2003-11-04 Nuvera Fuel Cells, Inc. Integrated hydrocarbon reforming system and controls
US7335346B2 (en) * 1999-08-17 2008-02-26 Battelle Memorial Institute Catalyst and method of steam reforming
US6607678B2 (en) 1999-08-17 2003-08-19 Battelle Memorial Institute Catalyst and method of steam reforming
US6284217B1 (en) * 1999-08-17 2001-09-04 Battelle Memorial Institute Method and catalyst structure for steam reforming of a hydrocarbon
DE19953233A1 (de) * 1999-11-04 2001-05-10 Grigorios Kolios Autotherme Reaktorschaltungen zur direkten Kopplung endothermer und exothermer Reaktionen
ES2248207T3 (es) * 2000-09-20 2006-03-16 Air Products And Chemicals, Inc. Dispositivo y procedimiento para la reformacion de hidrocarburos.
US6790547B2 (en) 2000-10-02 2004-09-14 Chevron U.S.A. Inc. Process for reducing coke formation in hydrocarbon processing by application of radio frequency electromagnetic radiation utility
US6967063B2 (en) 2001-05-18 2005-11-22 The University Of Chicago Autothermal hydrodesulfurizing reforming method and catalyst
CA2446772C (en) * 2001-06-04 2010-02-09 Tokyo Gas Co., Ltd. Cylindrical steam reforming unit
US20030118489A1 (en) * 2001-12-21 2003-06-26 Hagan Mark R. Fuel processor modules integration into common housing
US6793700B2 (en) * 2002-01-14 2004-09-21 Air Products And Chemicals, Inc. Apparatus and method for production of synthesis gas using radiant and convective reforming
WO2003072491A1 (en) * 2002-02-22 2003-09-04 Chevron U.S.A. Inc. Process for reducing metal catalyzed coke formation in hydrocarbon processing
DE10209886A1 (de) * 2002-03-04 2003-09-25 Fraunhofer Ges Forschung Vorrichtung sowie Verfahren zur Reformierung von Kohlenwasserstoffen aus einem Einsatzgas
DE10213891B4 (de) * 2002-03-28 2014-02-27 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung zur Umformung eines kohlenwasserstoffhaltigen Stoffstroms
ES2405587T3 (es) * 2002-09-26 2013-05-31 Haldor Topsoe A/S Procedimiento y aparato para la preparación de gas de síntesis
EP1413547A1 (en) 2002-09-26 2004-04-28 Haldor Topsoe A/S Process for the production of synthesis gas
EP1403217A1 (en) * 2002-09-26 2004-03-31 Haldor Topsoe A/S Process and apparatus for the preparation of synthesis gas
US8277773B2 (en) 2004-02-13 2012-10-02 Velocys Corp. Steam reforming method
US20040266615A1 (en) * 2003-06-25 2004-12-30 Watson Junko M. Catalyst support and steam reforming catalyst
US20050132648A1 (en) * 2003-11-27 2005-06-23 Kyocera Corporation Fuel reformer housing container and fuel reforming apparatus
US6948656B2 (en) * 2003-12-23 2005-09-27 First Data Corporation System with GPS to manage risk of financial transactions
US7320778B2 (en) * 2004-07-21 2008-01-22 Catacel Corp. High-performance catalyst support
US7565743B2 (en) * 2005-04-14 2009-07-28 Catacel Corp. Method for insertion and removal of a catalytic reactor cartridge
US20060230613A1 (en) * 2005-04-14 2006-10-19 Catacel Corporation Catalytic reactor cartridge
US7472936B2 (en) * 2005-04-14 2009-01-06 Catacel Corp. Tool for insertion and removal of a catalytic reactor cartridge
US7682580B2 (en) * 2005-05-19 2010-03-23 Catacel Corp. Catalytic reactor having radial leaves
US7501102B2 (en) * 2005-07-28 2009-03-10 Catacel Corp. Reactor having improved heat transfer
DE102006019409B4 (de) * 2006-04-23 2010-02-04 Zentrum für Brennstoffzellen-Technik GmbH Reformer-Reaktor, seine Verwendung und Verfahren zum Betrieb des Reformers
US7622087B2 (en) * 2006-11-16 2009-11-24 H2Gen Innovations, Inc. Reactor air supply system and burner configuration
US20130195735A1 (en) * 2012-02-01 2013-08-01 Delphi Technologies, Inc. Heat exchanger reformer with thermal expansion management
KR101361698B1 (ko) 2012-06-01 2014-02-11 충북대학교 산학협력단 연소기와 개질기가 일체로 복합된 연료전지 시스템
CN103466546B (zh) * 2013-09-06 2015-04-15 清华大学 一种将双功能吸附剂应用于吸附增强式水蒸气重整和水气变换反应的中温变压吸附方法
GB201813431D0 (en) 2018-08-17 2018-10-03 Weedon Geoffrey Gerald Process & apparatus for steam reforming
EP3900820A1 (en) * 2020-09-21 2021-10-27 Haldor Topsøe A/S Double tubes combined heat exchanger and steam reformer reactor comprising two types of catalyst beds
GB202202363D0 (en) * 2022-02-22 2022-04-06 Johnson Matthey Davy Technologies Ltd Reactor

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH389809A (de) * 1960-07-27 1965-03-31 Didier Werke Ag Vorrichtung zum Umformen gasförmiger oder flüssiger Kohlenwasserstoffe oder Gemischen von gasförmigen und flüssigen Kohlenwasserstoffen
US3144312A (en) * 1961-06-06 1964-08-11 Mertens Carl Catalytic conversion plant for the continuous generation of gases of any kind out of ydrocarbons
US3446594A (en) * 1965-08-03 1969-05-27 United Aircraft Corp Method for generating hydrogen from liquid hydrogen-containing feedstocks
DE1667573B2 (de) * 1967-08-10 1976-10-21 Krupp-Koppers Gmbh, 4300 Essen Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines wasserstoffreichen gases durch spaltung eines gemisches aus gasfoermigen und/oder fluessigen kohlenwasserstoffen und wasserdampf
GB1247338A (en) * 1967-10-13 1971-09-22 Power Gas Ltd Steam reforming of hydrocarbons
US3909299A (en) * 1973-10-01 1975-09-30 United Technologies Corp Fuel cell system including reform reactor
DE3244252A1 (de) * 1982-11-30 1984-05-30 Uhde Gmbh, 4600 Dortmund Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von produktgas mit wasserstoff- und kohlenoxyde-gehalten
EP0124226B1 (en) * 1983-03-25 1989-10-18 Imperial Chemical Industries Plc Steam reforming
JPH0669881B2 (ja) * 1984-11-26 1994-09-07 日揮株式会社 炭化水素の水蒸気改質法

Also Published As

Publication number Publication date
ES553213A0 (es) 1987-12-01
EP0195688A2 (en) 1986-09-24
DE3674609D1 (de) 1990-11-08
DE195688T1 (de) 1987-03-19
AR245488A1 (es) 1994-01-31
EP0195688A3 (en) 1988-08-24
GR860763B (en) 1986-07-21
JPH0798642B2 (ja) 1995-10-25
DK165946B (da) 1993-02-15
DK165946C (da) 1993-07-05
NO861106L (no) 1986-09-22
US4678600A (en) 1987-07-07
US4830834A (en) 1989-05-16
JPS61222904A (ja) 1986-10-03
CA1261629A (en) 1989-09-26
NO170535C (no) 1992-10-28
DK126685A (da) 1986-09-22
DK126685D0 (da) 1985-03-21
AU579227B2 (en) 1988-11-17
ES8800881A1 (es) 1987-12-01
AU5494886A (en) 1986-09-25
EP0195688B1 (en) 1990-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO170535B (no) Fremgangsmaate ved dampreformering av hydrokarboner samt reaktor for utfoerelse av fremgangsmaaten
US4642272A (en) Integrated fuel cell and fuel conversion apparatus
US5112578A (en) Reactor for reforming hydrocarbon and process for reforming hydrocarbon
KR890001963B1 (ko) 탄화수소의 개질방법 및 개질반응기
US6981994B2 (en) Production enhancement for a reactor
CA1144099A (en) Catalytic steam reforming of hydrocarbons
US20070264186A1 (en) Process for Production of Hydrogen and/or Carbon Monoxide
US20120301391A1 (en) Process for the production of hydrogen starting from liquid hydrocarbons, gaseous hydrocarbons and/or oxygenated compounds also deriving from biomasses
NO168574B (no) Fremgangsmaate for fremstilling av en produkt-gass-stroem inneholdende hydrogen og karbonoksyder
US12017914B2 (en) Steam or dry reforming of hydrocarbons
US20120148485A1 (en) Steam methane reforming process
JP6980795B2 (ja) 燃焼のための酸素および燃料の予熱と組み合わせてプレ−リフォーマーを使用する強化された廃熱回収
NO311081B1 (no) Optimalisert FT-syntese ved reformering og resirkulering av tail-gass fra FT-syntesen
NO325283B1 (no) Fremstilling av metanol
US10745276B2 (en) Tail gas heating within PSA surge tank
NO860746L (no) Termisk reformering av gassformig hydrokarbon.
NO328140B1 (no) Fremgangsmate og apparat hvor det benyttes et platearrangement for oppvarming og forvarming av reaktanter
NO169114B (no) Fremgangsmaate og apparat til fremstilling av en gass-stroem som inneholder raahydrogen
NO133899B (no)
JPS61122102A (ja) 炭化水素の水蒸気改質法
DK169060B1 (da) Reaktor til dampreforming af carbonhydrider under varmeveksling
CN115707648A (zh) 生产h2和合成气的工艺
JPS6039714B2 (ja) 接触改質法

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Lapsed by not paying the annual fees

Free format text: LAPSED IN SEPTEMBER 2003